脚手架搭设专项施工方案2【实用文档】doc

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金龙国际商贸港D区1＃停车楼脚手架搭设专项施工方案2【实用文档】doc文档可直接使用可编辑，欢迎下载脚手架搭设专项施工方案审核:江苏华宏建设年月日施工方案报审表工程名称：金龙国际商贸港D区1＃停车楼致:利辛龙腾置业(建设单位）上海同建工程建设监理咨询有限责任公司（监理单位)我单位已完成脚手架搭设专项施工方案的编制,并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。施工单位（章）:项目经理：日期:年月日审查意见:建设单位（章）：项目负责人：日期:年月日审查意见：监理单位（章)：监理工程师：日期：年月日工程概况：此工程位于利辛县人民路与永兴路交汇处，为地上三层;施工程序扣件式双排普通钢管脚手架的搭设顺序为:地基夯实浇砼垫层铺设木垫板摆放扫地杆逐根树立立杆并随即与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧安第一步大横杆与立杆扣紧安第一步小横杆安第二步大横杆安第二步小横杆第三、四步大横杆和小横杆连墙杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板。技术参数双排外架立杆纵向间距1.8m，横向间距0.8m，大横杆步距第一步1.8m，以上为1。8m，脚手架在外则立面整个长度和高度上连续设置剪力撑，每道剪力撑跨立杆宽度不应小于4跨且不应小于6米，搭设角度45—-60度,扣件应扣在立柱上，小横杆靠墙的一端离墙面15cm。剪力撑斜杆两端扣件与立杆节点的距离不应大于20cm。最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不宜大于50cm，脚手架各杆件相交伸出的端头应大于10cm以防杆件滑落。四、技术要点:连接大横杆的对接扣件,开口应朝架子内侧,螺栓向上，避免开口朝上,以防雨水进入，螺栓应适度拧紧。必须设置连墙杆,每两步三跨设置一个，使脚手架与墙体保持垂直；可采用埋件连接或内撑拉杆连接方式,尽量连接在横杆层，接点处设两根水平斜杆层，开口朝墙外侧。脚手架外侧采用安全网封闭，围网设于靠外侧立杆的内侧，与立杆、横杆绑扎牢固，绑点间距30cm；安全兜网两层设置一道，绑扎牢固，不得漏设。在铺设脚手板的操作层上必须设防护栏杆和踢脚板。栏杆高度1。2m.在外脚手架搭设过程中，必须严格按规定的构造方案和尺寸进行搭设,并及时与结构拉结或采用临时支顶，确保搭设过程的安全。对于有变形和不合格的扣件杆件不得使用。搭设过程中应随时校正杆件垂直度和水平偏差，避免偏差过大。五、安全通道为保证施工人员进出施工现场时安全，防止高空坠物伤人,特在建筑物首层入口及井架出入口设置安全通道。安全通道采用钢管架支撑,上部铺双层住夹板及防护网以防止坠物.安全通道如图。其余临时进作业面通道必须搭设防护棚，防护棚搭出约2m,其支撑是靠支在外架上的钢管，在钢管上铺设七夹板和安全网。其搭设示意如图。六、构造措施立杆要注意杆件的长短搭配使用，立杆接头必须采用对接杆和对接扣件连接。立杆的接头与相近大横杆的距离不应小于步高的三分之一，相邻两立杆的接头应相互错开,不应在同一步高和同一间距内.相邻接头的高度差应＞500mm.大横杆的长度不宜小于6m。立杆和大横杆必须用直角扣件扣紧，不得遗漏.上下相邻的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧,以减少立杆的偏心受荷情况。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/300。同一水平内的内外大横杆的接头和上下相距的两根大横杆的接头均应相互错开，错开距离大于500mm.小横杆应搭于大横杆与立杆交叉上，分别两种扣件扣紧，在搭设和使用过程中不得拆除贴近立杆的小横杆。搭设作业应注意事项严禁ф48mm和ф51mm钢管及其它相应扣件混用。连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过2步架。杆件端部伸出扣件之外的长度不得小于100mm。在顶排连墙件之上的架高不得多于两步.剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有3道连接，其中斜杆的搭接接头部位至少有一道连接。严格控制作业面上的施工荷载。同时限制作业和铺板的层数，以免荷载过大，或产生较大的偏心。必须有良好的防电、避雷装置。加强对施工人员及施工管理人员的技术安全培训，实现持证上岗,以保证质量、安全措施要求得以切实实施。坚持做到分层验收交付使用,验收签证必须存档备查.七、脚手架拆缷措施拆除顺序为：安全网挡脚板护身栏脚手板小横杆大横杆立杆连墙杆、纵向支撑、剪刀撑。拆除时应特别注意以下几点：连墙杆应待其上部杆件拆除完毕才能拆去，严禁出现拆除了多步连墙件后再拆除构架杆件的违章危险作业。松开扣件，平杆件等应随即撤下，不得松挂在架上.拆除长杆件时应有两人同时作业，以避免单人作业时的闪失事故。拆下的杆配件应吊运至地面，不得向下抛掷。应设专人警戒监护.必须安排泥工班配合随拆除过程及时补做外墙面和补洞口工作。八、安全防护措施：安全施工在施工方案中已多处提及，对于脚手架有牢固的骨架,可靠的连接,稳妥的基底.并需按正确的顺序架设和拆缷。这此均是保证安全的重要环节。除此之外，尚需重视在使用过程中出现的安全防护问题。①避免高处坠落物品砸伤地面活动人群，它的主要措施是设置安全的人行通道或运输通道。通道的顶盖应满辅脚手板或其他能可靠承接落物的材料。篷顶外侧尚应设高于篷顶不小于0。8m的挡墙，以免落物又反弹出去。②在脚手架边有可能出现人员坠落的地方,设能承接坠落人和物的安全平网。③根据气象预报，在台风到来前,应停止脚手架的搭设作业,进行检查加牢，台风过后要对脚手架全面检查加固。在施工期间应派人专定期和不定期检查脚手架的安全情况,做到无事故隐患，发现有隐患及时处理。在安装作业时应做好安全防护，作业人员必须戴安全帽,系安全带和工具袋等。在首层各通道出入口必须搭设双层防护棚，并挂上安全标志。九、施工进度控制外脚手架的施工待主体工程上施工至±0.0以上开始进行。脚手架材料和构件的采购工作可分段分期采购.脚手架的搭设要在每层主体施工前完成该层的搭设工作，脚手架的高度必须始终保持高于作业层1。2m。直到顶层高出1。2m。连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过2步.十、文明施工：①施工现场按平面图堆放材料及半成品，材料要编码，堆放整齐.②施工现场要经常保持整洁卫生，搭设后应当班把余下来的材料堆放整齐、杂物清理动走。③安全立网挂设要整齐、美观。④在每层施工完成后要检查场地的杂乱情况，如有不符合安全文明施工要求的要马上整改。十一、脚手架的计算。计算的脚手架为双排脚手架,立杆采用单立管。搭设尺寸为:立杆的纵距1。8米，立杆的横距0.8米，立杆的步距1。80米采用的钢管类型为φ48×3.5，连墙件采用2步3跨,竖向间距3。60米，水平间距5。4米。施工均布荷载为3kN/m2,同时施工2层，脚手板共铺设2层.钢材的强度设计值f=205N/mm2,弹性模量E=2。06X105惯性矩I=12.19X104一、大横杆的计算:1。均布荷载值计算P1=0.038kN/mP2=0。35×0。8/2＝0。140kN/mQ=3×0。8/2＝1.200kN/mq1=1。2×（0。038＋0。140）＝0。214kN/mq2=1.4×1.200＝1。680kN/m`大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩）2。强度计算跨中最大弯矩计算公式如下：跨中最大弯矩为M1=（0。08×0.214+0.1×1。680)×1.8×1。8＝0.600kN。m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=－（0.1×0.214+0.117×1。680)×1。8×1。8＝—0。706kN.m=0.706×1000000/5080＝138。976N/mm2大横杆的计算强度小于205。0N/mm2,满足要求！3。挠度计算计算公式如下：q1=p1+p2=0.038＋0.140＝0.178kN/mq2=1。200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=（0.677×0。178＋0。990×1.200）×1800。0×1800。0×1800.0×1800.0/（100×206000×121900。0)＝5.470mm大横杆的最大挠度小于1。8×1000/150，并且小于10mm，满足要求!二、小横杆的计算：1.荷载值计算P1=0.038×1。8＝0.068kNP2=0.35×0。8×1.8/2＝0.252kNQ=23×0。8×1.8/3＝1.440kNP=1.2×0。068＋1.2×0.252＋1.40×1。440＝2.400kN小横杆计算简图2。强度计算均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=1.2×0。038×0。8×0。8/8＋2.400×0.8/3＝0.644kN.m=0.644×1000000/5080＝126。772N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3。挠度计算均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5×0。038×800.0×800。0×800。0×800.0/(384*206000**121900)＝0。008mm集中荷载标准值P=0。068＋0.252＋1。440＝1。760kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1000×1。760×800.0×(3×800。0×800.0－4×800。0×800.0/9）/(72×206000×121900）＝1。274mm最大挠度和V=V1+V2=1。282mm小横杆的最大挠度小于0.8×1000/150,并且小于10mm，满足要求！三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2。5)：R≤Rc其中Rc──扣件抗滑承载力设计值,取8。0kN；R──纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0。038×0。8＝0。030kN脚手板的荷载标准值P2=0.35×1.8×0。8/2＝0.252kN活荷载标准值Q=3×1.8×0.8/2＝2.160kN荷载的计算值R=1。2×0。030＋1。2×0.252＋1.4×2.160＝3.362＜RC＝8.0kN满足要求当直角扣件的拧紧力矩达40——65N.m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8。0kN;四、脚手架荷载标准值:(1）每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m）：取0。1259;NG1=0.1259×22。80＝2.87kN（2）脚手板的自重标准值(kN/m2)；标准值为0.35NG2=0。35×2×（1。8＋0.3）/2＝0.693kN(3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；标准值为0。14NG3=0。14×1。8×2/2＝0.252kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；NG4=0.005×1.8×22.80＝0.205kN经计算得到，静荷载标准值NGK=NG1+NG2+NG3+NG4=2。87＋0。693＋0。252＋0.205＝4。02kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQK=3×2×1.8×0。8/2＝4。320kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0──基本风压(kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001）的规定采用：W0=0.5Uz──风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001)的规定采用:Uz=0.74Us──风荷载体型系数：Us=1。3经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.5×0。74×1。3＝0。337kN/m2。（注意:若不能同时满足三个条件：1、基本风压不大于0.35KN/m2,2、仅有栏杆和挡脚板,3、不是敞开式脚手架，则不用计算“立杆的轴向压力设计值”)组合风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1。2(NG1k+NG2K）+0.85×1。4ΣNQK=1。2×（0＋0.693＋0.252＋0.205）＋1.4×4。320＝7。428KN其中NG1k——脚手架结构自重标准值产生的轴向力;NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力;ΣNG2k——施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆可按一纵距（跨）内施工荷载总和的1/2取值。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1。2NG+1.4NQ_=1.2×4。02＋1.4×4。32=10.87MW=0。85×1.4Wklah2/10=0。85×1.4×0。337×1.8×1.80×1。80/10＝0。234kN/m2其中Wk──风荷载基本风压值(kN/m2）；la──立杆的纵距（m）;h──立杆的步距（m）。五、立杆的稳定性计算：不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N=7428.000N；φ──根据长细比λ=197查表取值:0.186；λ──长细比，λ=lo/iλ=3119。000/15。8＝197l0──计算长度（m),由公式l0=kuh确定，l0=k×u×h=1.155×1。5×1.80＝3.119m＝3119.000mm；i──立杆的截面回转半径,i=15.8；k──取1.155;u──查表确定，u=1.50;A──,A=489mm2f──钢管立杆抗压强度设计值，f=205。00N/mm2;不组合风荷载时，立杆的稳定性计算值7428.000/（0。186×489)＝81。67<f,满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N──N=6521.000N;φ──轴心受压构件的稳定系数,根据长细比λ=197，查表取值：0。186;λ──长细比,λ=lo/iλ=3119。000/15.8＝197l0──计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=kuh=1。155×1.5×1.80＝3。119m＝3119。000mm；i──立杆的截面回转半径，i=15。8mm；k──计算长度附加系数,取1.155（固定参数）；u──计算长度系数，查表确定，u=1.50;A──立杆净截面面积，A=489mm2；W──立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5080mm3MW──计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=234。000N.m；f──钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；组合风荷载时，立杆的稳定性计算6521.000/（0。186×489）234000.000/5080＝117。76〈f,满足要求！六、连墙件的计算：Nl=Nlw+No式中Nl──连墙件轴向力计算值(kN)；Nlw──风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算:Nlw=1.4×Wk×Aw=1。4×0.337×19.440＝9.172wk=0。337kN/m2;Aw=3。60×5。4＝19.440m2；No=5；（单排取3,双排取5)经计算得到Nlw=9。172kN,连墙件轴向力计算值Nl=Nlw+No=14。172kN连墙件轴向力设计值Nf=A［f］其中──轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=300.0/15。8＝18。99，查表得到=0。949；A=489mm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=95.13kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求！经过计算,连墙件普通螺栓的抗拨强度度必须大于连墙件的轴向力计算值N1=14.172KN七、立杆的地基承载力计算：不组合风荷载时，立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p──立杆基础底面的平均压力（N/mm2)，p=N/A=7。428/0。15=49.5N/mm2；N──上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN);N=7.428A──基础底面面积（m2）;A=0。15fg──地基承载力设计值（N/mm2)；fg=kc×fgk=0.5×115＝57.5N/mm2其中kc──脚手架地基承载力调整系数；kc=0.5fgk──地基承载力标准值;fgk=115立杆基础底面的平均压力必须满足下式的要求p≤fg经计算，P=49.5<57.5地基承载力的计算满足要求！组合风荷载时，立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p──立杆基础底面的平均压力(N/mm2），p=N/A=6.521/0。15=43.5N/mm2；N──上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN);N=6.521A──基础底面面积(m2）;A=0。15fg──地基承载力设计值（N/mm2);fg=kc×fgk=0。5×115＝57.5N/mm2其中kc=0。5fgk=115p≤fg经计算，P=43.5〈57。5 地基承载力的计算满足要求脚手架搭设专项施工方案方案0一、方案说明

（一)

工程概况

本工程位于广安市城南西溪河旁.总建筑面积100500m2，建筑层数共18层，标准层层高3米，总高度57.3米。.

(二）

方案选择

采用扣件式单排钢管（Φ48×3.5)脚手架进行搭设,其钢管立杆间距1.5m，排距1。05m，钢管大横杆步距1.8m,剪刀撑按45º~60º进行搭设.在脚手架外侧面的大横杆按60cm一道进行搭设。为保证架体的整体承载力和稳定性，在各层结构处按规定设置连墙杆，以保证架体的稳定性.

主楼外架分段搭设,第一段1-6层为落地式，以上每六层为一搭设段，采用普通型钢悬挑脚手架。

脚手架外立杆侧满挂密目安全网进行封闭,施工层脚手架内立杆与建筑之间拟采用兜网进行封闭。

考虑材料运送，拟在每层楼层侧设置卸料平台，卸料平台必须与建筑物拉结，不得与脚手架连结。

必须按规定设置连墙拉结点，竖向每3步,水平每3步必须设置一道牢固的连结点。拟在每层边梁进行预埋钢管，脚手架的水平杆与预埋钢管扣件连接，水平杆与外架进行连接。

(三）

技术参数

双排外架立杆纵向间距1.5m,排距1。05m，大横杆步距1。8m;剪刀撑搭设角度45º~60º，立杆靠墙的一端离墙面≦20cm。剪刀撑斜杆两端扣件与立杆节点的距离不应大于15cm，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不宜大于50cm，脚手架各杆件相交伸出的端头均应大于10cm，以防杆件滑落。外侧立杆顶端高出施工墙上皮1m进行搭设。

工字钢一端悬挑，另一端固定在楼面结构上（用ф16钢筋)悬挑端用钢丝绳悬挂在上一层的楼面结构边梁上。上一层的楼面结构边梁上予埋钢筋拉环1ф20.钢丝绳和钢梁应基本在同一垂直平面内。

工字钢用ф16钢筋固定在楼面结构;,其中一点固定在梁上。当固定在板上时，固定点板的上部增加配筋4ф10（板的跨度内通长）。

工字钢采用16号。钢丝绳采用1ф14。

悬挑长度大于1。5米的工字钢采用2ф14钢丝绳

（四）

钢管脚手架搭设的基本要求

1。扣件式落地钢管脚手架的搭设顺序为摆放扫地杆→逐根树立立杆并随即与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧→安第一步大横杆与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→安第三、四步大横杆和小横杆→连墙杆→接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板。

2.悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑→纵向扫地杆(连梁）→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅)→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。

（五)

技术要点

1。底皮：

外脚手架内外立杆坐落于10cm素混凝土上。地下室顶板回填土夯实，回填土上采用素混凝土厚度不小于10cm进行施工。

2.施工要求

必须使用合格材料，对于有变形和不合格的扣件均不得使用。在外脚架搭设过程中,必须严格按规定的构造方案和尺寸进行搭设，并及时与结构拉结或采用临时支顶，确保搭设过程的安全。

必须按规范规定设置连墙杆。应随架体搭设进度，及时跟进做好安全网等安全防护措施的张挂.脚手架外侧采用安全网全封闭；围网设于靠外侧立杆的内侧，与立杆、横杆绑扎牢固，绑点间距30cm.

在外脚手架搭设过程中脚手架里、外两排立杆均要竖直，尤其不得向外倾斜，搭设过程中应随时校正杆件垂直度和水平偏差;避免累积偏差过大。搭设时必须在垂直方向，水平方向按50％错开接头,所有立杆必须落地,不得在水平杆上加悬空立杆。搭设第一节立杆时应选用长短不一的钢管，确保错开立杆接头位置;小横杆的搭设应与大横杆垂直，小横杆两端应伸出大横杆外10cm以上.连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上,十字形扣件不得使开口朝下,螺栓拧紧扭力矩达65N•m，不得发生破坏。

2．1钢管立拄施工要求

立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头不能在同一步距内，且相邻立柱接头在高度方向错开的距离不小于一个步距,各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。

立柱顶端应高出女儿墙上皮1.0m，高出建筑物檐口上皮1.5m。

脚手架底座上必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮不大于20cm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在靠纵向扫地杆下方的立杆上。

2．2钢管水平杆施工要求

（1)横向水平杆设于纵向杆之下，纵向水平杆固定在立杆的内侧,并采用直角扣件与立杆扣紧。

（2）纵向水平杆接长一般采用对接扣件连接，也可采用搭接。相邻纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内,相邻接头水平距离不应小于500mm,并应等距设置不小于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。

（3）纵向水平的长度一般不宜小于3跨，并不小于6m.

每一主节点处必须设置一根横向水平杆,并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。

（4)连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧,螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进入。

2．3连墙体施工要求

施工时按竖向间距不大于二步距，水平间距不大于三步距，必须设置一道牢固的连结点.拟在每层边梁进行预埋钢管，并通过水平杆与外架进行连接,将架体附着到主体框架梁上。

2．4剪刀撑的设置要求

(1）每道剪刀撑跨越立拄的根数宜在5~7根之间，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角应在45º~60º之间。

（2）双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度在连续设置剪支撑。

(3）剪立撑斜杆的接头采用搭接方式接长时不应小于三个扣件连接固定搭接长度不应小于1m，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应大于150mm.

2．5架体上开洞的施工要求

（1）洞口处增设的斜杆应采用旋转扣件优先固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线距中心节点距离不应大于150mm.

（2）洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部,增设的短斜杆端部应用双扣件扣死。

（3)开洞施工完毕,须马上还原支撑.

2．6脚手板设置要求

（1)脚手板应与横杆绑扎牢固；

（2）在作业层外侧立杆内安装踢脚板;

（3）施工作业层，拆模层均必须满铺脚手板，非操作层应间隔一层设置一层满铺脚手板；

(4）雨天后上架施工必须采取防滑措施.

2．7架上卸料平台的搭设

为便于模板，木枋等周转料具吊运到上面的施工层作周转使用，拟每层搭设2个卸料平台。卸料平台必须挂设限定荷载标牌。

卸料平台平面尺寸3000×4000，严格控制最大载重量不大于1t,并做好安全防护,使用完后应及时拆除并恢复架体的安全防护。

2．8安全通道

为保证施工人员进出施工现场时安全,防止高空坠物伤人，特在建筑物首层入口及井架出入口设置安全通道。安全通道采用钢管架支撑，上部满铺竹杆及防护网以防止坠物。

其余临时进作业面通道必须搭设防护棚。防护棚搭出约2m，其支撑是靠支在外架上的钢管，在钢管上铺设七夹板和安全网.

2．9张拉平台

张拉平台不得利用外架作为支撑，必须独立设置。对于妨碍张拉作业的局部架体，在架体上作开洞处理。必须做好张拉平台的临边防护工作，并保证张拉作业影响外脚手架的安全与稳定。

3.施工安全问题

3．1安全保证措施

各级管理人员要对职工生命负责的态度去严格要求,严格管理，认真抓好安全工作，搞好安全设施。

3．1．1人员要求

（1）严格参照外架搭设要求进行施工。

（2）特殊工种必须持证上岗。具备一切高空作业的能力，40岁以下，无疾病。

（3）必须服从管理人员的安排.遵守项目各项安全管理规定和制度。进入施工现场的人员必须戴安全帽,系好安全带，作好防护设施。不得穿拖鞋等,必须穿防滑鞋上班.严禁向下抛扔杂物,不得酒后作业,严禁嬉闹.

（4)积极配合外架搭设完毕后的工作.

(5）必须负责搭设前和搭设后的日常检查和修养。

(6)听从管理人员安排积极配合项目安全员日常检查，发现问题及时整改.

3．1．2搭设要点

（1）钢管脚手架立杆应稳放在混凝土垫层上，基础夯实,浇捣不小于100mm的混凝土垫层；

（2）立杆间距、大横杆间距、小横杆间距符合方案要求；

(3）钢管立杆大横杆接头应错开，要用扣件连接拧紧螺栓，不准用铁丝绑扎；

(4）脚手架负荷量每平方米不能超过150kg；

(5）脚手架两端、转角处连续设剪刀撑和力杆，剪刀撑和支杆与地面角度不应大于60度；

（6）架子的铺设宽度不得小于1.0m，脚手板必须满铺；

（7）首层设置安全通道、防护棚，必须用双层木板铺钉；

（8）安全网挂设：安全网必须内挂，并用专用尼龙绳或符合要求的其他材料绑扎严密、牢固;

（9)每隔四层，架体与建筑物间必须搭设安全防护、并满铺木板、并挂安全网加双栏杆;

(10）搭设完毕后，必须经专职安全员及相关部门验收合格后，方可投入使用.

3．1．3、使用阶段

（1）操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支撑，缆钢丝、混凝土的输送管道等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。外墙装饰施工时应严格控制施工荷载不得超过150kg/m2，同时施工不得超过2层；

（2）结构施工时严禁将外架做支模架,不得在外架上堆放钢筋、木枋、电缆等材料；

(3)六级及六级以上大风和雨天应停止脚手架作业,雨后上架操作应有防滑措施；

（4）应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修,在六级大风与大雨后停用超过一个月后复工前必须经检查后方可上架操作；

（5）主节点处杆件的安装，连墙体，支撑，门洞等的构造是否符合施工组织设计要求,扣件螺栓是否松动，脚手架立拄的沉降与垂直度允许偏差是否符合规定要求；

（6）在脚手架使用期间，严禁任意拆除，其余杆件拆除时应争得安全员同意,施工完后应立即恢复。

3．1．4拆除阶段

（1）拆除脚手架，周围应设围栏或警戒标志，并设专人看管，严禁入内,拆除应按顺序由上而下,一步一清，不准上下同时作业;

（2）拆除脚手架大横杆，剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣,由中间操作人往下顺杆子;

（3）拆除的脚手杆，脚手板，钢管，扣件,钢丝绳等材料，应向下传递或用绳吊下，禁止往下抛、扔。

3．2安全防护措施

（1）严格按照施工组织设计和技术交底要求组织施工。

(2)重点加强料台使用标准;

（3）重点加强满堂架与外架间隔的封闭;

（4）重点加强施工作业人员安全劳动意识；

（5)安全网必须用符合安全部门规定的防火安全网;

（6）外架上必须配备足够的符合安全的灭火器材，成立义务消防队.

3．3防雷雨台内措施

（1）外架用的预埋件必须用一根￠12钢筋与墙体中的主钢筋搭焊，以便于架体避雷。

(2)雷雨天气和六级以上大风应停止架上作业.

（3）大风过后要对架上的脚手板、安全网等认真检查一次。

二、方案计算书

钢管落地架计算书（高21m)

扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。

一、参数信息：

1。脚手架参数

双排脚手架搭设高度为21米，立杆采用单立管；

搭设尺寸为:立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.8米；

内排架距离墙长度为0。20米；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根;

采用的钢管类型为Φ48×3.5;

横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数为0.80；

连墙件采用三步三跨，竖向间距5.4米，水平间距4.5米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为单扣件；

2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:2。000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；

同时施工层数:2层;

3。风荷载参数

本工程地处福建省厦门市,基本风压为0.39kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为1.25，风荷载体型系数μs为0.12;

脚手架计算中考虑风荷载作用

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2）：0。1248；

脚手板自重标准值（kN/m2)：0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0。110；

安全设施与安全网(kN/m2):0。005；脚手板铺设层数:10；

脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、冲压钢脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值（kN/m2）：0。038；

5。地基参数

地基土类型：素填土；地基承载力标准值(kpa）:135.00;

立杆基础底面面积(m2)：0。25;地基承载力调整系数：1.00.

二、小横杆的计算：

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形.

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值:P1=0。038kN/m;

脚手板的荷载标准值:P2=0.3×1.5/3=0.15kN/m；

活荷载标准值:Q=2×1.5/3=1kN/m；

荷载的计算值:q=1。2×0。038+1。2×0.15+1.4×1=1.626kN/m;

小横杆计算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

计算公式如下：

最大弯矩Mqmax=1.626×1。052/8=0.224kN。m;

最大应力计算值σ=Mqmax/W=44.113N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=44。113N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!

3。挠度计算:

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0。15+1=1.188kN/m；

最大挠度V=5。0×1.188×10504/（384×2.06×105×121900)=0。749mm;

小横杆的最大挠度0。749mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm，满足要求!

三、大横杆的计算：

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

1.荷载值计算

小横杆的自重标准值：P1=0.038×1.05=0。04kN；

脚手板的荷载标准值：P2=0。3×1.05×1。5/3=0。158kN；

活荷载标准值：Q=2×1.05×1。5/3=1。05kN;

荷载的设计值：P=(1.2×0。04+1.2×0.158+1.4×1.05）/2=0.854kN；

大横杆计算简图

2。强度验算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和.

均布荷载最大弯矩计算：M1max=0.08×0。038×1.5×1。5=0。007kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下：

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.854×1。5=0.342kN.m；

M=M1max+M2max=0.007+0.342=0。349kN。m

最大应力计算值σ=0。349×106/5080=68。664N/mm2；

大横杆的最大应力计算值σ=68.664N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2,满足要求！

3。挠度验算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm

均布荷载最大挠度计算公式如下：

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:

Vmax=0.677×0.038×15004/（100×2.06×105×121900）=0。052mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下：

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=(0.04+0.158+1。05）/2=0.624kN

V=1.883×0.624×15003/（100×2.06×105×121900)=1.579mm；

最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.052+1.579=1.631mm;

大横杆的最大挠度1。631mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5。1。7,直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5）：

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取6.40kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.05×2/2=0。04kN；

大横杆的自重标准值：P2=0.038×1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.3×1。05×1。5/2=0.236kN；

活荷载标准值：Q=2×1.05×1。5/2=1。575kN;

荷载的设计值:R=1。2×(0。04+0。058+0.236）+1。4×1。575=2。606kN；

R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、脚手架立杆荷载计算：

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:

（1)每米立杆承受的结构自重标准值（kN)，为0。1248

NG1=[0。1248+(1.05×2/2)×0.038/1。80]×21.00=3.091；

(2）脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用冲压钢脚手板，标准值为0。3

NG2=0.3×10×1。5×（1。05+0.2)/2=2.812kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m）；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11

NG3=0。11×10×1.5/2=0。825kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0。005

NG4=0。005×1。5×21=0。158kN；

经计算得到,静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6。886kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×1。05×1。5×2/2=3.15kN;

风荷载标准值按照以下公式计算

其中

Wo--基本风压（kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001）的规定采用:

Wo=0.39kN/m2;

Uz—-风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001)的规定采用：

Uz=1.25；

Us--风荷载体型系数：取值为0.116;

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.39×1.25×0。116=0。04kN/m2;

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.886+1.4×3.15=12.673kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0。85×1.4NQ=1。2×6.886+0。85×1。4×3。15=12.012kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1。4WkLah2/10=0。850×1。4×0。04×1。5×

1。82/10

=0.023kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=12.673kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1。58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5。3.3得：k=1。155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3。3得：μ=1.7；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.534m；

长细比Lo/i=224；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0。145；

立杆净截面面积:A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩）:W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f］=205N/mm2；

σ=12673/（0。145×489）=178。738N/mm2；

立杆稳定性计算σ=178。738N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值:N=12。012kN;

计算立杆的截面回转半径：i=1。58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3。3得：k=1.155;

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3。3得:μ=1.7；

计算长度，由公式l0=kuh确定：l0=3.534m；

长细比：L0/i=224；

轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0。145

立杆净截面面积:A=4。89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩）：W=5。08cm3;

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2;

σ=12021.94/（0.145×489)+22893.589/5080=173。916N/mm2；

立杆稳定性计算σ=173。916N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f］=205N/mm2，满足要求!

七、最大搭设高度的计算：

按《规范》5。3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN）计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=3。795kN;

活荷载标准值:NQ=3.15kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0。125kN/m；

Hs=［0。145×4.89×10-4×205×103-(1.2×3.795

+1.4×3.15)]/（1。2×0。125）=37.203m;

按《规范》5。3。6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米:

［H]=37。203/（1+0.001×37。203）=35.869m；

[H］=35.869和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=35。869m。

脚手架单立杆搭设高度为21m,小于［H],满足要求！

按《规范》5。3。6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=3.795kN；

活荷载标准值：NQ=3.15kN;

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0。125kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1。4×0.85)=0。023/(1.4×0。85）=0.019kN.m;

Hs=（0.145×4.89×10—4×205×103—（1。2×3.795+0。85×1.4×（3.15+0.145×4。89×100×0.019/5。08）））/（1.2×0.125）=39。486m;

按《规范》5。3。6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米:

［H］=39。486/（1+0.001×39。486）=37.986m；

[H］=37.986和50比较取较小值。经计算得到,脚手架搭设高度限值[H］=37.986m。

脚手架单立杆搭设高度为21m，小于[H]，满足要求！

八、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

风荷载标准值Wk=0。04kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=24。3m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5。000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN），按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=1。347kN;

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.347kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ•A•［f］

其中φ—-轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l0/i=200/15。8的结果查表得到φ=0。966，l为内排架距离墙的长度；

又：

A=4。89cm2；[f］=205N/mm2;

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0。966×4。89×10-4×205×103=96.837kN；

Nl=6.347〈Nf=96.837,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用单扣件与墙体连接.

由以上计算得到Nl=6。347小于单扣件的抗滑力6.4kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

九、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设计值：

fg=fgk×kc=135kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk=135kpa；

脚手架地基承载力调整系数:kc=1;

立杆基础底面的平均压力:p=N/A=48.048kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=12。012kN；

基础底面面积：A=0。25m2。

p=48。048≤fg=135kpa。地基承载力满足要求！

普通型钢悬挑架计算书（高20m）

悬挑1。5m脚手架

型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、

《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)、《钢结构设计规范》（GB50017—2003）等规范编制。

一、参数信息：

1。脚手架参数

双排脚手架搭设高度为20米，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1。5米,立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1。8米；

内排架距离墙长度为0。20米；

小横杆在上,搭接在大横杆上的小横杆根数为2根;

脚手架沿墙纵向长度为150米;

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数0.80；

连墙件布置取三步三跨，竖向间距5。4米，水平间距4.5米，采用扣件连接;

连墙件连接方式为双扣件连接；

2.活荷载参数

施工均布荷载（kN/m2):2.000；脚手架用途：装修脚手架；

同时施工层数:2层；

3。风荷载参数

本工程地处福建省厦门市，查荷载规范基本风压为0。390，风荷载高度变化系数μz为1。250，风荷载体型系数μs为0.116；

计算中考虑风荷载作用；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m2）:0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2）：0.300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2)：0。005；脚手板铺设层数:10层;

脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、冲压钢脚手板挡板;

5。水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米,建筑物内锚固段长度3米。

与楼板连接的螺栓直径(mm):16。00;

楼板混凝土标号:C30；

6。拉绳与支杆参数

支撑数量为:1;

钢丝绳安全系数为：6。000;

钢丝绳与墙距离为（m):3。200；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结,最里面面钢丝绳距离建筑物1。25m。

二、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面.

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1。均布荷载值计算

小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值：P2=0.3×1.5/3=0.15kN/m；

活荷载标准值:Q=2×1.5/3=1kN/m；

荷载的计算值:q=1.2×0。038+1.2×0。15+1.4×1=1.626kN/m；

小横杆计算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

计算公式如下：

最大弯矩Mqmax=1。626×1.052/8=0.224kN.m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=44.113N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=44。113N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！

3.挠度计算：

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0。15+1=1.188kN/m;

最大挠度V=5.0×1。188×10504/(384×2.06×105×121900）=0.749mm;

小横杆的最大挠度0。749mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！

三、大横杆的计算：

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。

1。荷载值计算

小横杆的自重标准值:P1=0。038×1。05=0。04kN;

脚手板的荷载标准值：P2=0.3×1。05×1。5/3=0.158kN；

活荷载标准值：Q=2×1。05×1.5/3=1。05kN；

荷载的设计值：P=(1。2×0.04+1.2×0。158+1.4×1.05）/2=0。854kN;

大横杆计算简图

2。强度验算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和.

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0。038×1。5×1.5=0。007kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下：

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.854×1.5=0。342kN。m；

M=M1max+M2max=0.007+0。342=0。349kN。m

最大应力计算值σ=0。349×106/5080=68。664N/mm2；

大横杆的最大应力计算值σ=68。664N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!

3.挠度验算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位：mm

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax=0。677×0.038×15004/(100×2。06×105×121900）=0.052mm;

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=（0。04+0。158+1。05）/2=0。624kN

V=1。883×0。624×15003/(100×2.06×105×121900）=1.579mm；

最大挠度和:V=Vmax+Vpmax=0.052+1。579=1。631mm；

大横杆的最大挠度1。631mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑力的计算：

按规范表5。1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN,按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2.5）：

R≤Rc

其中Rc-—扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

R-—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

小横杆的自重标准值:P1=0。038×1.05×2/2=0.04kN;

大横杆的自重标准值：P2=0。038×1。5=0。058kN；

脚手板的自重标准值:P3=0。3×1。05×1.5/2=0。236kN；

活荷载标准值:Q=2×1。05×1。5/2=1。575kN；

荷载的设计值:R=1。2×（0。04+0。058+0。236)+1。4×1。575=2.606kN;

R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、脚手架立杆荷载的计算：

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0.1248

NG1=［0.1248+(1.05×2/2)×0。038/1.80]×20。00=2.944；

(2)脚手板的自重标准值（kN/m2)；采用冲压钢脚手板,标准值为0。3

NG2=0。3×10×1。5×(1.05+0。2)/2=2。812kN；

(3）栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11

NG3=0.11×10×1。5/2=0。825kN；

(4）吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2）;0.005

NG4=0。005×1.5×20=0.15kN;

经计算得到,静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.732kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×1.05×1.5×2/2=3。15kN;

风荷载标准值按照以下公式计算

其中

Wo—-基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001）的规定采用：

Wo=0.39kN/m2；

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)的规定采用：

Uz=1。25；

Us--风荷载体型系数:取值为0。116;

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0。7×0.39×1.25×0.116=0。04kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1。2NG+1。4NQ=1。2×6.732+1。4×3。15=12。488kN；

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1。4NQ=1.2×6。732+0.85×1。4×3.15=11。826kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0。85×1.4WkLah2/10=0.850×1。4×0。04×1.5×

1。82/10

=0。023kN。m;

六、立杆的稳定性计算：

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=12。488kN;

计算立杆的截面回转半径：i=1。58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5。3.3得:k=1.155;当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3。3得：μ=1.7；

计算长度，由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.534m;

长细比Lo/i=224；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0。145；

立杆净截面面积：A=4。89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：［f］=205N/mm2；

σ=12488/（0。145×489)=176.12N/mm2;

立杆稳定性计算σ=176.12N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f］=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值:N=11.826kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5。3。3得：k=1。155;

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.7；

计算长度，由公式l0=kuh确定：l0=3.534m；

长细比:L0/i=224;

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到:φ=0。145

立杆净截面面积：A=4。89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩）：W=5。08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：［f］=205N/mm2；

σ=11826.3/（0.145×489）+22893。589/5080=171.297N/mm2；

立杆稳定性计算σ=171.297N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

风荷载标准值Wk=0.04kN/m2;

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=24.3m2;

按《规范》5。4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN），N0=5。000kN;

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：

Nlw=1。4×Wk×Aw=1。347kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6。347kN；

连墙件承载力设计值按下式计算:

Nf=φ•A•[f］

其中φ——轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l0/i=200/15.8的结果查表得到φ=0.966，l为内排架距离墙的长度；

又:

A=4。89cm2；[f］=205N/mm2;

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0。966×4。89×10—4×205×103=96。837kN；

Nl=6。347<Nf=96.837,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接.

由以上计算得到Nl=6.347小于双扣件的抗滑力12。8kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

八、悬挑梁的受力计算：

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1250mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2.

受脚手架集中荷载N=1.2×6。732+1。4×3.15=12.488kN;

水平钢梁自重荷载q=1.2×26。1×0.0001×78.5=0。246kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN。m）

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R[1］=14。086kN;

R［2］=11.885kN；

R［3］=0.11kN。

最大弯矩Mmax=1。471kN。m；

最大应力

σ=M/1.05W+N/A=1。471×106/(1.05×141000)+

0×103/2610=9。934N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值9.934N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2，满足要求！

九、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:

φb=570×9。9×88×235

下面为附送毕业论文致谢词范文！不需要的可以编辑删除！谢谢!毕业论文致谢词我的毕业论文是在韦xx老师的精心指导和大力支持下完成的,他渊博的知识开阔的视野给了我深深的启迪,论文凝聚着他的血汗，他以严谨的治学态度和敬业精神深深的感染了我对我的工作学习产生了深渊的影响，在此我向他表示衷心的谢意这三年来感谢广西工业职业技术学院汽车工程系的老师对我专业思维及专业技能的培养,他们在学业上的心细指导为我工作和继续学习打下了良好的基础，在这里我要像诸位老师深深的鞠上一躬！特别是我的班主任吴廷川老师,虽然他不是我的专业老师，但是在这三年来，在思想以及生活上给予我鼓舞与关怀让我走出了很多失落的时候，“明师之恩,诚为过于天地，重于父母”，对吴老师的感激之情我无法用语言来表达，在此向吴老师致以最崇高的敬意和最真诚的谢意!感谢这三年来我的朋友以及汽修0932班的四十多位同学对我的学习，生活和工作的支持和关心。三年来我们真心相待，和睦共处，不是兄弟胜是兄弟!正是一路上有你们我的求学生涯才不会感到孤独，马上就要各奔前程了，希望（，请保留此标记。)你们有好的前途,失败不要灰心，你的背后还有汽修0932班这个大家庭!最后我要感谢我的父母，你们生我养我，纵有三世也无法回报你们，要离开你们出去工作了,我在心里默默的祝福你们平安健康，我不会让你们失望的，会好好工作回报社会的。致谢词2在本次论文设计过程中，感谢我的学校，给了我学习的机会，在学习中，老师从选题指导、论文框架到细节修改，都给予了细致的指导，提出了很多宝贵的意见与建议，老师以其严谨求实的治学态度、高度的敬业精神、兢兢业业、孜孜以求的工作作风和大胆创新的进取精神对我产生重要影响.他渊博的知识、开阔的视野和敏锐的思维给了我深深的启迪。这篇论文是在老师的精心指导和大力支持下才完成的感谢所有授我以业的老师，没有这些年知识的积淀，我没有这么大的动力和信心完成这篇论文。感恩之余，诚恳地请各位老师对我的论文多加批评指正，使我及时完善论文的不足之处。谨以此致谢最后,我要向百忙之中抽时间对本文进行审阅的各位老师表示衷心的感谢。开学自我介绍范文：首先，我想说“荣幸”，因为茫茫人海由不相识到相识实在是人生一大幸事,更希望能在三年的学习生活中能够与大家成为好同学，好朋友。其次我要说“幸运”,因为在短暂的私下接触我感觉我们班的同学都很优秀，值得我学习的地方很多，我相信我们班一定将是团结、向上、努力请保留此标记。）的班集体。最后我要说“加油"衷心地祝愿我们班的同学也包括我在内通过三年的努力学习