08K机工社 通风工程学(第2版)=第08章 局部通风 (106p)

本章课堂讲授X学时，现场考察X学时。本章主要内容：①……，②……，③……，通过学习，主要应掌握如下内容：①……，②……，本章课后作业题：必做题：思考题（选做题）：本章简介第８章局部通风通风工程学1第8章局部通风8.1局部排气罩8.2尘云产生与捕集机理8.3局部排气罩的设计要求8.4密闭式排尘罩8.5柜式排气罩工作原理与设计计算8.6槽边排风罩28.1局部排气罩8.1.1局部排气罩类型8.1.2局部排气罩基本型式38.1局部排气罩局部排风，一般是通过排气罩来实现。排气罩是一种能有效捕集有毒有害气体与粉尘的装置，一般设置在有毒有害气体发生源或粉尘发生区，可直接安装在污染发生源的上部、侧方或下方，其作用是控制并吸收局部工作场所产生的有毒有害气体或粉尘，所以又称其为吸气罩。除尘系统的排气罩(吸气罩)捕集的气体裹挟着尘粒形成含尘气流，所以也称为排尘罩(吸尘罩)。48.1.1局部排气罩类型排气罩应用广泛，型式多样，据不完全统计，目前国内外已有几十种形式不同的排气罩。按捕集原理来分，排气罩可分为：捕集型、密闭型、包围型、诱导型；按局部通风系统的工作方式、排气罩(排尘罩)结构、安装位置、操作方式来分，排气罩(排尘罩)可分为：外部排气罩密闭排尘罩柜式排气罩58.1.2局部排气罩基本型式1.外部排气罩61.外部排气罩排气罩根据需要设置在有毒有害气体产生源或尘源的上方、侧面、下面等不同位置，总之在有毒有害气体产生源或尘源的外部，因此又称为外部排气罩，如图8-1所示。排气罩一般为伞状，罩口可以是圆形或矩形。7图8-1外部排气罩【a)上吸罩b)侧吸罩c)下吸罩】82.密闭排尘罩密闭排尘罩将有毒有害气体产生源或尘源全部密闭，使其与操作者完全隔开，在罩上开有观察孔、工作孔，如图8-2所示，罩孔一般较小，罩上部有排尘口。9图8-2密闭排尘罩103.柜式排气罩(通风柜)柜式排气罩也称通风柜，它与密闭罩相类似，但罩一侧全部敞开，操作人员可以将手伸入罩内，或工作人员可以直接进入罩内操作，如图8-3所示。11图8-3柜式排气罩124.热源上部接受式排风罩接受式排风罩的特点是，污染气流的运动是生产过程本身造成的，接受罩只起接受作用，它的排风量取决于接受的污染空气量大小，如图8-4所示。13图8-4热源上部接受式排风罩148.2尘云产生与捕集机理1.运动物的诱导作用2.气流的裹挟作用15尘云产生与捕集机理一般说来，生产作业过程中产生的有毒有害气体，因其密度小而比较容易控制其逸散和排除，但生产作业过程(如打磨、碾、锯削、倾倒粉料等)中产生的粉尘，密度较大，其微粒以一定速度向四周空间抛散，形成含尘气流，就比较难以控制。局部通风系统，主要是解决生产作业过程中产生的含尘气流(粉尘)排放问题，它较局部有毒有害气体的排放要复杂得多，影响因素也多，为此必须先弄清楚粉尘的运动规律，即局部产生尘云及排尘罩(吸尘罩)控制粉尘逸散的机理。161.运动物的诱导作用以砂轮机打磨工件为例。打磨过程中砂轮高速旋转，附着在砂轮体上的气体微团也随之高速旋转，打磨时连续产生大量磨削尘粒，沿砂轮的切线向空间抛射，此时气体微团也被携带随之抛出，这样就形成了含尘气流。这股气流的形成主要是由于高速旋转砂轮的诱导作用，如图8-5所示。17图8-5诱导气流产生的尘化182.气流的裹挟作用粉料从高处落下，诱导而产生了含尘气流，粉料落到地面上时受到挤压，松散粉料空隙间的气体被挤压出来，气体裹挟着尘粒，从而形成了含尘气流，如图8-6所示。19图8-6裹挟作用产生的尘化20两种作用过程的综合作用实际上，上述生产过程中含尘气流的产生，两种作用过程往往是同时进行的，即综合作用。这两种作用的结果形成了复杂的含尘气流。21以上均为由尘源发生地直接形成的含尘气流，故称为一次尘化过程。一次尘化过程只能造成局部空间的粉尘污染。但在房间内免不了有人的走动、机器的运转或振动、热上升气流和外部环境产生的气体流动等，形成了对室内空气的扰动，促使室内气体流动，这称为室内的横向气流，也称为二次气流。它会将已降落的粉尘再次吹起，传播到远离尘源的地方，扩大粉尘的污染范围，该过程称为二次尘化过程。二次尘化又称为二次扬尘(图8-7)，是导致粉尘污染范围与严重程度扩大的重要因素。22以一定速度抛散在空气中的尘粒具有一定动能，但由于空气的阻力，加之尘粒自身的重量，使尘粒获得的能量在运动中受阻而逐渐耗尽，最后运动速度减为零。如果在尘源空间人为地造成空气流动(如设置吸尘罩)，对粉尘运动方向形成控制，则只有在抛散尘粒速度降为零的地方，认为气流才容易对尘粒形成有效控制。故常称抛散尘粒速度降为零的点称为控制点，零点到尘源的距离称为抛散距离p，尘源点(尘源中心点)至吸尘罩的距离为d，吸尘罩到控制点(零点)的距离为x=p+d。23图8-7二次气流引起粉尘扩散24从捕捉粉尘的观点看，进入吸尘罩的空气流速(控制风速)并不重要，重要的是确定通风除尘系统的风量。需要多大风量L才能在控制点(零点)上造成必要的控制风速vx，从而有效地控制粉尘，这是本章要研究的核心问题。吸尘罩、尘源、控制点关系表示在图8-8中。目前，对粉尘控制的最有效手段就是在尘源空间设置排尘罩(吸尘罩)。25图8-8吸尘罩、尘源与控制点关系268.3局部排气罩的设计要求8.3.1要求8.3.2设计8.3.3热源上部接受罩排风量计算8.3.4流量比法计算外部排气罩(接受式)的风量278.3.1要求1)在条件允许的情况下，尽可能采用密闭罩，使粉气与操作者完全隔开，并限制在局部。2)设置外部排气罩时，罩口应尽量靠近有毒有害气体或粉尘发生部位。3)采用外部排气罩，在罩的下部尽可能安装围挡，以缩小吸气范围。4)安装接收式外部排气罩时，吸气方向一定要与气粒抛射方向一致。5)排气罩控制的含有毒有害气体或粉尘的气流不通过操作者的呼吸区。6)排气罩的设置不能妨碍操作和检修。288.3.2设计291.吸气罩口理论风量确定由图8-9可知，罩口要控制抛射的尘气，需要造成必要的控制风速vx。为此，要研究罩口风量、罩口至控制点的距离x与控制风速vx之间的变化规律。30图8-9点汇吸气口【a)自由的吸气口b)受限的吸气口】31吸入空气量(风量)L从流体力学的“点汇”开始，即假定罩的吸气口很小很小，为一个点，且位于自由空间，气流从各个方向流向该点，如图8-9所示。吸气口四周为空气流速相等的点组成的等速面。等速面是一系列以吸气口(假设为一点)为中心的同心球面。通过各个等速球面的吸入空气量(风量)L均等于点汇吸气口的排风量，即球的表面积与其空气流速的乘积:32L=4πv1=4πv2(8-1)式中v1、v2——点1和点2的空气流速(m/s)；r1、r2——点1和点2至吸气口的距离(m)。吸气口设在墙上时，吸气范围受到限制，即为受限吸气口，它的排风量确定如下:L=2πv1=2πv2(8-2)33从式(8-1)、式(8-2)可以看出吸气口外某一点的空气流速与该点至吸气口距离的平方成反比例，而且它随吸气口范围的减小而增大。因此，设计罩口应尽量靠近有毒有害气体产生源或产尘源，并设法减小吸气范围。342.冷过程罩口风量的确定冷过程是指单靠系统提供风量造成一定控制速度(即有毒有害气体或粉尘的吸捕速度)后使有毒有害气体或尘粒被吸入罩内的过程，是相对后面讲的热、尘相伴产生的过程而言。实际上，排气罩不是从一个点吸入气体，而是从很大面积上吸入气体。因此，按点汇导出的风量公式不能直接用于排气罩的风量计算。外部排气罩口尘、气运动相当复杂，一般要通过试验测得罩口的速度分布(速度场)。罩口的结构形式不同，试验求得的速度场也不同，如图8-10、图8-11所示。这两个图线的横坐标是x/d(x为某点距罩口的距离，d为罩口直径)，等速面的速度是以罩口流速的百分数表示的。35根据试验结果，可将曲线归纳成下列数学表达式。1)对于无边的圆形或矩形(宽长比大于或等于0.2)罩口有:=(8-3)36图8-10无边圆形罩口速度场37图8-11有边圆形罩口速度场382)对于有边的圆形或矩形(宽长比大于或等于0.2)罩口有:=0.75(8-4)式中v0——罩口平均流速(m/s)；vx——控制点的控制(吸入)速度(m/s)；x——控制点至罩口的距离(m)；F——罩口面积(m2)。式(8-3)、式(8-4)仅适用于x≤1.5d的情况，当x>1.5d时，实际测得速度衰减要比计算值大得多。39排尘罩口排风量可根据罩口

平均速度v0或控制速度(吸捕速度)vx计算罩口四周无边的排风量确定如下:L=v0F=(10x2+F)vx(8-5)或L=3600(10x2+F)vx式(8-5)适用于x<2.4。罩口四周有边的排风量确定如下:L=v0F=0.75(10x2+F)vx(8-6)或L=3600v0F=2700(10x2+F)vx由式(8-5)、式(8-6)比较可以看出，罩口四周加边后(法兰边宽度最好为100～150mm)，由于减少了其他气流的干扰，风量可以节省25%。40以上计算基于排气罩是自由悬挂的，罩前没有影响尘气流动的障碍物。对于设置在工作台或地面上的排气罩侧面吸尘，可将其看成是一个假想的自由悬挂大排气罩，台上的实际罩只是假想罩的一半(图8-12)，根据式(8-5)，假想大罩风量:L'=(10x2+2F)vx则实际罩风量L(m3/s)确定如下:L==(10x2+2F)=(5x2+F)vx(8-7)式中F——实际罩口面积(m2)。41图8-12工作台上侧向吸尘罩42【例8-1】焊接工作台有一侧向吸尘罩(图8-12)，已知罩口尺寸0.6m×0.3m，工件至罩口的最大距离为0.4m，控制点速度(吸捕速度)vx=0.5m/s。求罩的风量。43【解】

根据式(8-7)确定该罩的风量:L=(5x2+F)vx=(5×0.42+0.6×0.3)×0.5m3/s=0.49m3/s对于宽长比(b/a)<0.2的条缝形吸气口，其风量L计算式如下:自由悬挂无边L=3.7xlvx(8-8)自由悬挂有边或无边放置工作台上L=2.8xlvx(8-9)有边放置工作台上L=2xlvx(8-10)式中l——条缝口长度(m)。44从上面公式可以看出外部排气罩风量计算首先要确定控制点的控制速度(吸捕速度)vx。vx值与工艺过程和室内气流运动情况有关，一般通过试验求得。如果缺乏现场实测数据，可参考表8-1、表8-2选取。45表8-1对于某些特定作业的控制速度46表8-2控制点的控制风速尘、毒散发条件47有障碍物冷过程排气罩风量的计算排气罩如果设在工艺设备上方，由于设备的影响，尘气只能从设备的旁侧被吸入罩内，这就是外部排尘罩前方有障碍物的情况。此种冷过程尘气流动情况如图8-13所示。有障碍物冷过程排气罩风量按下式计算:L=KPHvx(8-11)式中P——排气罩口敞开面的周长(m)；H——罩口至尘源的距离(m)；vx——边缘控制点的控制风速(m/s)；K——考虑沿高度速度分布不均匀的安全系数，通常取K=1.4。48设计外部排气罩时，在结构上应考虑两个问题:1)为了减少横向气流的影响，并缩小吸气范围，在工艺条件允许的情况下，在罩口四周设固定或活动挡板，如图8-14所示。2)罩口吸入的尘气应尽可能均匀，因此排气罩的扩张角α应小于或等于60°，最大不得超过90°。罩口平面尺寸大时，可将其分割成若干个小排气罩，或罩内安设隔板。49图8-13冷过程罩尘气流图50图8-14有活动挡板罩518.3.3热源上部接受罩排风量计算1.热射流521.热射流热源上部的热射流主要有两种形式，一种是生产设备本身散发的热射流(如炼钢电炉炉顶散发的热烟气)，另一种是高温设备表面对流散热时形成的热射流，如图8-8所示。热源顶部的热射流流量，前者可参照相关生产工艺确定，后者可按下式计算:L0=0.167(8-12)式中L0——收缩断面上的流量(m3/s)；Q——对流散热量(kJ/s)；B——热源水平投影直径或长边尺寸(m)。53对流散热量Q用下式计算:Q=αFΔt(8-13)式中F——热源的对流放热面积(m2)；Δt——热源表面与周围空气温度差(℃)；α——表面传热系数[J/(m2·s·℃)]。α=AΔ(8-14)式中A——系数，水平散热面A=1.7，垂直散热面A=1.13。于是，有:Q=AΔF(8-15)54热射流在上升过程中，由于周围空气的卷入，流量和横断面积会不断增大。当热射流上升高度H<1.5(或H<1m)时，因上升高度较小，卷入的周围空气量也较小，可以近似认为在该范围内热射流的流量和横断面积基本不变。热射流的上升高度H>1.5时，流量和横断面积会显著增大。上述公式是以点热源为基础推导得出的，当热源具有一定尺寸时，必须先用外延法求得假想点源，然后再按式(8-16)求出假想点源至计算断面的有效距离Z(图8-8)。55Z=H+1.26B(8-16)式中H——热源至计算断面的距离(m)。562.排风量的计算根据安装高度H的不同，热源上部的接受罩可分为两类:H≤1.5的称为低悬罩，H>1.5的称为高悬罩。在横向气流影响小的场合，低悬罩口尺寸应比热源尺寸扩大150～200mm，横向气流影响较大的场合，低悬罩的罩口尺寸按下式确定:圆形D=d+0.5H(8-17)矩形A1=A+0.5H(8-18)B1=B+0.5H(8-19)式中D——罩口直径(m)A1、B1——罩口尺寸(m)d——热源水平投影直径(m)A、B——热源水平投影尺寸(m)57高悬罩的罩口尺寸按下式确定:D=dz+0.8H(8-20)式中dz——热射流直径(m)，按dz=0.43Z0.88计算，Z=0.36H+B，式中H、B的意义见图8-4。58接受罩的排风量按下式计算:L=L0+v'F'(8-21)式中L0——热源上部热射流起始流量(m3/s)；F'——罩口扩大的面积，即罩口面积减去热射流的断面面积(m2)；v'——扩大面积上空气的吸入速度，v'=(0.5～0.75)m/s。对于低悬罩式(8-21)中的L0即为收缩断面上的热射流的流量，可按式(8-12)计算。对于高悬罩因其易受横向气流影响，工作不稳定，需要的排风量大，所需的装备及能耗也大，生产上应尽量避免使用。59【例8-2】

某金属熔化炉，炉内金属温度为500℃，周围空气温度为20℃，散热面为水平面，直径d=0.7m，在热设备上方0.5m处设接受罩，计算其排风量。60【解】

1.5=1.5m=0.93m，由于1.5>H，则该接受罩为低悬罩。热源的对流散热量Q=αΔtF=1.7×(500-20××(0.7)2J/s=2457J/s≈2.46kJ/s热源顶部热射流起始流量L0=0.167=0.167×(2.46×(0.7m3/s=0.132m3/s罩口断面直径D=B+200=(700+200)mm=900mm取v'=0.5m/s，排气罩排风量L=L0+v'F'=0.132m3/s+0.5m3/s=0.258m3/s618.3.4流量比法计算外部排气罩(接受式)的风量62林太郎流量比法风量间的关系为L3=L2+L1，如图8-15所示。图8-15流量比法示意图63林太郎流量比法该法是在试验研究基础上提出的。排气罩风量L3越大，排尘效果越好。对某一热过程的污染源而言，L1为一常数。因此，L3增大，卷入的空气量L2也随之增大。L2的作用在于将污染物包裹起来，使其不外溢。只要保证污染物不外溢，L2不要过大(L2大，使L3增大，耗能增加)，那么，卷入空气量L2多大效果最佳呢?为此，引入流量比K的概念，即:64流量比K的概念K=(8-22)K值越大(L2越大)，L3越大(耗能增大)。刚好使污染物不外溢的最小K值称为临界流量比，以KL表示。KL值大小与污染源、排尘罩形状、尺寸及相对位置等有关。KL=(r+1)(8-23)式中H——罩至热源的距离(m)；E——热源短边尺寸或直径(m)；W——罩宽(短边长)(m)；r——热源短、长边之比。上述公式仅适用于H/E≤0.7，1.0≤W/E≤1.5，0.2≤r≤1.0的场合。65按流量比法，热尘源上部的排气罩吸风量确定如下:L3=L1(1+mK'L)(8-24)式中L1——热尘源上部热射流起始流量(m3/h)；m——考虑横向气流、污染物外溢的安全系数，其取值可参考表8-3，也可按下式计算:m=1+6.5(8-25)式中vh——室内横向气流速度(m/s)；vl——含尘气流起始上升速度(m/s)。式(8-25)中，K'L表示热射流与周围空气有温差时的临界流量比，计算式如下:K'L=KL+(8-26)式中Δt——热射流与周围空气的温差。流量比法的最大特点是考虑了室内横向气流的影响。66表8-3安全系数m值6768以试验为基础的流量比法，其理论根据是气流合成原理。

在应用流量比法计算时要注意以下几点:1)KL的计算式均为在特定条件下通过试验求得的，计算时应注意这些公式的适用范围。2)流量比法是以L1=常数为基础计算的，如果L1无法确切计算时，应按控制风速法计算。3)室内横向气流速度vh对风量L3影响很大(流量比法计算L3，考虑横向气流速度vh影响是该法最大特点)，在可能条件下，应设法减少vh的影响，vh应尽可能实测确定。698.4密闭式排尘罩8.4.1密闭式排尘罩的密封结构8.4.2密闭罩内风量的确定708.4.1密闭式排尘罩的密封结构1)局部密闭罩，只将产尘点局部密闭，产尘设备、传动部分在罩外，如图8-16所示。2)整体密闭罩，将产尘设备全部密闭，设备的产尘部位与密闭罩成为整体，传动部分在罩外，如图8-17所示。3)大容积密闭罩，将产尘设备以及传动机构全部密闭起来，形成一独立小室，如图8-18所示。71图8-16局部密闭罩1—四辊破碎机2—上部罩3—下部罩4—下部局部罩72图8-17整体密闭罩73图8-18大容积密闭罩1—振动筛2—帆布连管3—排尘罩4—密闭罩排尘器5—密闭罩74图8-19凹槽盖板单元1—凹槽框架2—密闭盖板3—压紧装置4—密封填料758.4.1密闭式排尘罩的密封结构密闭罩结构上并不密封，在罩上设置观察窗、检修孔等，同时罩体本身也有缝隙，但密闭罩要尽量严密。罩上的观察窗、检修孔等开口尽量小，不用时可以盖上。罩的连接部分不要设在机器的振动或往复运动部位。在可能条件下将密闭罩做成装配式的结构，并采用凹槽盖板，便于装拆。凹槽盖板由若干个装配单元组成，每个单元包括凹槽框架、密闭盖板、压紧装置和密封填料(图8-19)。768.4.2密闭罩内风量的确定在密闭罩内产尘设备及物料的运动(如碾压、摩擦等)会使空气温度升高，压力增加，于是室内形成正压。由于密闭罩结构并不严密(有孔或缝隙)，粉尘会随着一次尘化过程沿着孔隙冒出。因此，罩内必须抽风，使其内部形成负压，这样可以有效地控制粉尘外溢(表8-4)。为了避免把物料过多地顺着排尘系统排出，罩内的排风口的位置、排风速度等要选择得当、合理。排风口不能设在物料集中、飞溅严重部位。排风速度不能过高，当物料粒径为0～3mm时，风速一般取0.5～1.0m/s；当物料粒径大于3mm时，风速一般取1.0～2.0m/s。根据物料飞溅的特点，可将密闭罩的容积扩大(图8-20)，使尘粒速度在到达罩壁前衰减为零，或在含尘气流方向上加挡板。77表8-4各种罩必须保持的最小负压78图8-20密闭罩内飞溅79在确定密闭罩的排尘抽气量(即风量)时，在保证罩内负压状态下，必须满足罩内进、出风量的总平衡，即:L=L1+L2+L3+L4+L5(8-27)式中L——排尘抽气量(风量)(m3/s)；L1——被运送物料携入密闭罩的空气量(m3/s)；L2——密闭罩不严密处吸入的空气量(m3/s)；L3——设备运转吸入密闭罩的空气量(m3/s)；L4——物料运动和机械加工发热使气体膨胀及水分蒸发等而增加的气体量；L5——被碾物料间隙缩小(压实)后挤出的空气量。80上述各项中，L3依工艺设备类型及其配置而定，并且只有颚式破碎机才有L3产生；L4只有在热物料、含水率高时，才值得注意；L5一般是很小的。因此，对于大多数情况，排尘吸风量主要组成表示如下:L=L1+L2(8-28)81由于不同设备工作特点、罩的结构形式以及尘化气流运动规律各不相同，难以用一个统一的公式对L1和L2进行计算。目前大多数情况按经验数据公式确定(设计时可参考采暖通风设计手册等)。要准确计算风量是困难的，一般只能估算，如密闭罩的门、缝隙的总面积Ff虽然可以精确测量，但风速只能根据物料粒径的大小估算选取，这样排尘吸气风量L按下式计算:L=3600Ffvf(8-29)式中Ff——密闭罩上所有孔口或缝隙的总面积(m2)；vf——孔口、缝隙处的空气被吸入速度(m/s)。有些设备排尘风量也可根据工艺设备的型号、规格和形式直接从有关手册查找。828.5柜式排气罩工作原理与设计计算8.5.1通风柜的气流分布8.5.2热过程气流分布838.5柜式排气罩工作原理与设计计算柜式排气罩又称通风柜，与密闭罩相类似。小零件喷漆柜、化学实验室通风柜是柜式排气罩典型结构。通风柜一侧面完全敞开(工作口)，工作口对通风柜内的气流分布影响很大，而这将直接影响柜式排气罩的工作效果。工作口的气流速度分布是不均匀的，为此，应对通风柜的工作情况加以分析。84图8-21通风柜的气流分布858.5.1通风柜的气流分布如图8-21a所示，抽气时，冷空气由工作口按箭头方向进入。气流遇到流道转折时会产生涡流，此时压力升高，工作口上部含尘气流溢出。因此，通风柜结构必须加以改造，如图8-21b所示，在通风柜内加挡板，而板下部开孔(在有可能产生涡流部位)，气流由此被吸走，从而改善了通风柜内的气流分布情况，提高了排尘效率。868.5.2热过程气流分布如果在通风柜(图8-21a)内控制的是有热过程的含尘气流，则含尘热气流将从柜工作口的上部外溢。为此，通风柜的结构应按图8-21b加以改造，在通风柜内上部、下部均设排风口。产尘气量会随柜内热过程的变化而变化，故上、下排风口最好是能够调节的孔口，以使含热尘气流速度分布均匀，防止含尘气流外溢。87冷过程(或发热量不大的)通风柜的抽风量抽风量L(m3/h)可按下式确定:L=3600Ffvf(8-30)式中Ff——工作孔口的面积(m2)；vf——工作孔口的吸气速度(m/s)，一般取0.7～1.5m/s。88对于热过程(发热较大)的通风柜抽风量L(m3/s)按下式确定:L=1840(hQ(8-31)式中h——柜工作口的高度(m)；Q——柜内的对流换热量(kJ/s)，可按下式计算:Q=8.966式中t1——工作孔口空气温度(℃)；t2——通风柜排气温度(℃)。898.6槽边排风罩槽边排风罩是外部排气罩的特殊形式，专门用于各种工业槽，它是为了不影响工人操作而在槽边上设置的条缝形吸气口。槽边排风罩分为单侧和双侧两种，单侧适用于槽宽B≤700mm，B>700mm时用双侧。90目前常用的有两种形式:平口式(图8-22)和条缝式(图8-23)。平口式槽边排风罩因吸气口上不设法兰边，吸气范围大。但是当槽靠墙布置时，如同设置了法兰边一样，吸气范围由π减小为(图8-24)。减小吸气范围，排风量会相应减小。条缝式槽边排风罩的特点是截面高度E较大，E≥250mm的称为高截面，E<250mm的称为低截面。增大截面高度如同设置了法兰边一样，可以减小吸气范围，因此，它的排风量比平口式小。它的缺点是占用空间大，对手工操作有一定影响。目前条缝式槽边排风罩广泛应用于电镀车间的自动生产线上。条缝式槽边排风罩的布置除单侧和双侧外，还可按图8-25的形式布置，称为周边型槽边排风罩。91图8-22平口式双侧槽边排风罩92图8-23条缝式槽边排风罩93图8-24槽的布置形式【a)靠墙布置