地下连续墙成槽施工槽壁失稳及质量控制

•PAGE6•第31卷增2丁勇春等：地下连续墙成槽施工槽壁稳定机制分析•PAGE5•地下连续墙成槽施工槽壁稳定机制分析xxxxxxxxxxxxx奋摘挠要磨：库针涂对挎地捐下息连技续叼墙筹成准槽恭施助工熊过敌程抱中处的充槽血壁扭稳横定手性夸及坑其劳失搜稳挎现芝象森，纷分惠别心从骑地到下剥连比续突墙控槽贝壁盐稳滑定何影粥响族因之素武、腐槽确壁粘整纱体权及俗局涉部次失梢稳辽机及制舒、卧不畏同早施柳工省阶馒段躬槽涛壁痰土冲体凑的些应皱力芬路掩径堡3炊个瓶方帆面同进仍行起分邮析桥。样研财究呈表泡明跃：润浅类层炒失乳稳壮是慕泥敏浆肥护否壁谨成爆槽愁施尺工筹过决程例中幸槽绝壁侍整静体呼失渡稳坊的饺主享要嚷形乱式设，洞局桶部佩失管稳胆多略由敬槽易壁汉土验体异砂眠性夏较庆重还及碎槽诸段室内片泥然浆挎液纠面间波脆动企过榜大定引贯起辞；胆适书当使增蚀加驱泥素浆贵比煮重家、陕提处高崭泥倦浆看液特面许标觉高馋、散槽肚壁它预夫加相固季、揭控泉制冬成各槽吊机索械瘦地锄面矩超磨载较及没降朋低迈开房挖瞒对脉土融体控的蠢扰波动毙可谱有贡效相保联证敢槽瑞壁壳的舞稳槐定兰；肯开颈挖浴后欲槽姿壁霞稳渐定轰性孟会勉随劲土统体野负功孔糊隙诉水桑压露力导的潮消地散锋而臣下弦降花，俱成件槽腿后辣应固及表时景吊宪放迟钢昆筋味笼玻并令及瞒早眯浇蜜筑稀混锄凝室土乡。嫩关换键茂词碑：律土盐力劫学滔；该地问下写连脸续该墙抢；速泥鼓浆泄成乘槽纯；锋槽哨壁敞稳叼定华；斩坍秤塌类；傍应梨力顿路衬径监A祝N扰A恶L夹Y效S弹I防S若巡O如F击愤T镰R鞠E员N召C腿H裕据F涂A京C赶E制键S监T锦A狮B渔I爽L选I谁T聪Y倚恐O职F支厌D该I该A驱P胀H溉R销A常G技M垫缘W胖A曾L哗L训暴P原A筑N多E束L还甜D绑U以R打I校N会G么滩S冻L闲U裙R秋R甲Y较露T景R冷E轻N振C链H峰I柴N传GAbstract：Somekeyissuesincludinginnerandouterinfluencingfactorsoftrenchfacestability，overallandlocalinstabilitymechanismoftrenchface，盗a宋n纲d痰错s晓t接r紧e帐s脉s毕骆p校a异t平h术程o盯f岂备s委o透i握l心闻e端l农e喝m缸e想n疤t姥度n灭e姥a永r贤少t祥r微e哨n初c择h来亿f板a刘c撒e才玻a船r昌e荷学d蛇i忧s郑c宰u鼻s说s卸e沈d痰恶i情n帆漠d斑e贞t旧a胜i洽l监馆t锈o旦福i争n您v巷e咬s域t代i采g拾a邻t匙e宜割t梅h忙e献捕t彻r俯e泻n侨c极h怪猪f厨a窄c爹e瓜惩s会t般a判b焰i诵l藏i栗t养y俩筑a记n票d含答i伙n嗓s接t降a提b创i择l雀i扭t己y效颂p腥e琴r呆f撑o诉r雅m确a酒n但c终e框汁d役u砍r典i字n龟g缸席s勿l才u扩r齐r餐y廊嘱t衬r锣e是n限c巴h碑i端n筛g荐播f犁o超r忌渔d梁i狂a演p雨h填r详a贫g江m勾蜓w权a忘l锤l哲赵p卧a崭n墨e笨l眠s洲.洋蜘T阴h期e奏差r浙e涛s泥u燥l闹t煮s迹徐s垫h耐o遥w遮革t柔h瞒a诚t庙般s渴h张a柿l耍l主o昂w眼兆g平r伴o供u敏n炉d村惠c输o翠l至l览a孙p祸s矛e关少i嫁s政古t朗h辞e陷蛛m缝a资j恩o乞r坊变t殊r悲e错n江c乔h躲雀f悄a肾c辟e镇桌o茎v杜e谋r拌a见l芳l裕差i填n孔s解t还a腾b垃i僵l熟i巨t节y纵农p采a红t多t意e喷r杏n缴镇d跃u鼠r颜i茅n驱g架远s座l塔u滴r崭r聚y她唉t监r堤e探n难c询h迈i嫂n泥g祖，押a坚n谷d年突t零r姿e佛n梁c尘h仅朴f草a童c莫e慕纹l面o程c的a挽l昏眉c树o洋l淡l斤a定p允s糕e耳才i滋s述最c蔽o壳m碗m陷o挪n劣l弯y主耍c宴a至u奇s等e汇d竟郑b返y瑞邮h稠e发a竹v怎i丰l赤y抹朗s朝a缎n铁d睁y邻喷o资f推涝s铲o猛i窄l徐咸a律n啦d樱贺e僵x咏c甲e窜s粪s廊i距v它e页帮f紧l歇u获c沫t尼u趁a镜t圆i杂o租n救鸡o负f关壶s杠l于u垒r肾r叉y费宿f图l晌u倦x姑细l敢e南v落e抹l摩.汇答S碌o芦m缩e馅抗p邀r虽e订c栏a抹u休t桃i雁o狠n桌a弟r蚀y扎左c否o呜n残s头t姜r灰u苹c混t柄i宴o狸n膊携m解e箭a梯s多u哀r饺e桂s承，每i喂n抛c览l共u随d婚i冲n找g对波i吨n舒c耀r惹e泰a炎s威i呀n赌g卷族u摊n球i逼t灶雨w说e基i剩g郑h稳t肠痰o更f区牙s胜l瞧u斧r匠r同y那迹a纷p笛p迈r更o狮p肺r鞠i遭a挎t搏e担l秒y羡，呜r衡a加i迈s廉i拘n泪g桨衔s箭l稼u杜r沟r横y周彼f接l烫u停i苏d控膀l替e废v响e赵l广，抓p内r烘e极-携r轻e现c澡l慈a钓m去a辉t碌i承o约n旱咽o津f做醋t净r观e霉n丘c四h负镇f虫a村c照e蚂戒s接o许i焰l慨，躺c括o侮n鞋t坚r轮o破l茎斯o渠f新安t港r仰e离n跟c萝h机i纤n勿g照秤m预a具c宜h贺i若n缸e盛谢o洲v维e透r牛l炕o扣a宝d沿i电n哨g别羡a雪n绿d总依m雀a绞n贩i次p勾u志l瞒a拼t路i垂o泰n慕昂o拆f樱谣s仿o昨i胜l居蚕d派i彩s万t尺u添r虏b伍a便n寇c凝e盯邻d斯u嗓r弃i茎n槐g押介s州l充u埋r权r共y眨则t绍r绪e情n恶c堵h万i景n刚g晋，属a戚r仅e侍妥t迈h翁e甚贷m菌o股s狭t敢铜e逐f渐f乔e饶c抗t袋i对v盐e晨饥c发o俯u译n地t戏e胃r遮m烫e灿a衰s蹲u箩r铁e星s垒泄t源o掘盛e尊n捐s余u忆r孔e愚椅t乒h滴e南帮t赤r慨e般n浙c隔h蛮祖f逆a死c收e施稿s散t程a搜b殃i逆l纽i荒t通y舌.范泥T取h惨e稼挥t谣r消e枕n陪c标h倾双f拼a搭c饱e夺确s及t电a火b王i尼l件i垃t芳y追慎d类e托c道r京e右a保s请e圆s刃厨w衰i愧t颂h真伍t纯h掉e沙与d环i娘s镰s递i当p隔a情t消i壤o已n转恢o桌f沙盼n更e贷g懒a夹t塞i扑v绪e挠肢p惠o豪r勤e粪晚p卫r芒e胞s榆s猴u雁r佩e骑倘a筛f洞t邀e珠r弦凶s沫l捐u匪r梳r柳y沈多t奏r许e岁n尊c半h匀i谋n岔g蝴.彼领T扮h详e书r宿e奶f血o懒r疑e阁，屑r衫e苦i为n煤f楼o适r至c订e腰m辰e盈n锹t毒守c佣a默g燥e搜s努弟s宋h材o想u比l厘d沈恢b袄e脆柳p瘦l弓a找c租e舰d荡场i艇n歇t明o长骄t安r时e隆n描c累h晌君i粒n息榴t撒i竟m灶e仍椅a衣n偿d望缓c产o笋n申c虽r青e峰t同e暂绕s第h称o掘u岗l夫d换迎b拳e扰闭c太a肥s彩t旷e恼d怜苦a傍s婶宝s亡o裤o奏n绝氧a双s达耍p像o劈s槐s竟i糟b云l霞e仿茂t系o怒反g柏u喇a元r舌a局n柿t时e宿e祝物t弟h背e矮朝t桥r匙e惹n习c总h壶候f麻a赵c豆e板择s絮t潜a魔b另i植l笑i沃t旁y导.Keywords：soilmechanics；diaphragmwall；slurrytrenching；trenchfacestability；collapse；stresspath1引言现浇地下连续墙具有刚度大、整体性好、防渗性强等优点，对复杂地质条件和施工条件的适应性强，是软土地区常用的一种深基坑围护结构。但目前基坑变形控制设计主要针对基坑开挖阶段，一般认为地下连续墙“假想就位”[1]，即不考虑地下连续墙成槽施工引起的地层变位。事实上，地下连续墙成槽施工也经历了一系列开挖和土体扰动过程，必然产生一定的地层变形与位移，地下连续墙成槽过程中如控制措施不当，则引起的地面沉降可占后期总沉降量的30%～50%[2]。泥浆护壁成槽过程中槽壁的稳定是保证地下连续墙顺利施工，控制墙体施工质量的关键，但是开挖失稳并导致邻近建(构)筑物损坏或生命财产损失的情况仍然时有发生，其主要原因在于：影响泥浆护壁条件下成槽开挖稳定的因素众多且关系复杂，工程技术人员对其认知程度还相当不够，导致成槽开挖稳定控制的经验性占优，而开挖稳定的科学预见性不足[3]。本文针对地下连续墙成槽过程中的槽壁稳定问题，探讨地下连续墙槽壁稳定的影响因素，分析槽壁失稳机制和成槽前后槽壁土体的应力路径，提出保证槽壁稳定的技术措施，为地下连续墙的设计与施工提供参考。2槽壁稳定影响因素2.1 内在因素(1)泥浆性质膨润土泥浆具有触变性，这是由于黏土矿物在水中会形成薄板状颗粒的悬液，颗粒表面和端头分别带有负电荷和正电荷，通过正负电荷间的引力作用，在颗粒间形成弱胶结，使得膨润土泥浆在静置时絮凝，扰动时液化[4]。由于槽壁稳定机制是借助泥浆与地下水位差的作用来抵抗槽壁外水土压力，从而维持槽壁的稳定，因而一般要求新拌制泥浆的比重不小于1.05。成槽后，泥浆由于受到泥砂“污染”使比重增大，如果泥浆比重过大，不但影响混凝土的浇筑，同时由于泥浆的流动性差，会使泵送混凝土困难并且消耗输送设备的功率，所以一般清底后泥浆比重不应大于1.15。(2)地质条件泥浆具有护壁作用的一个重要原因是泥浆能够渗入槽壁周围土体孔隙内，并在槽壁上形成凝胶层，即泥皮。就槽壁上泥皮的形成条件来看，粗粒土较细粒土有利，但粗粒土的渗透系数大，渗透系数过大又可能会造成泥浆的流失并引起泥浆液面的迅速下降，进而可能造成槽壁局部坍塌，因此土体粒径与泥皮形成两者间存在矛盾关系。施工场地的土层是自然沉积形成的，施工中无法选择，工程中常采用地基加固的措施来改善槽壁周围土体的物理力学性质，槽壁加固常采用水泥土搅拌桩、高压旋喷桩或注浆的方法对地下连续墙槽段两侧一定范围内的土体进行预加固。(3)地下水位从静力平衡角度来看，护壁泥浆压力必须大于地下水压力并平衡掉部分土压力，泥浆的护壁作用才能有效发挥。泥浆液面与地下水位之间的相对高差成为工一般均要求泥浆液面高出地下水位0.5m以上。同时，提高对场地水文地质条件的认识，可以提高槽壁失稳的科学预见性，提前或及时采取有效措施，预防突发失稳事件的发生[3]。(4)槽段形状与尺寸泥浆护壁成槽开挖工程中槽段的平面形状主要有圆形(如灌注桩)和矩形(如地下连续墙)，有时也有“T”形等异形槽段。轴对称的圆形槽的开挖稳定性要高于矩形和其他形状的槽段，这是因为轴对称情况下，槽壁土体径向应力的释放大部分会转移到环向应力中，形成封闭的环形应力拱。对于矩形槽，槽段长度则是影响开挖稳定性的主要因素。有限的整体失稳和局部失稳实例都发生在槽段长度大于5m的情况[5]。这可能是由于槽段越长，开挖引起的应力重分布更接近于平面应变，土拱效应减弱的缘故。相比而言，开挖深度(通常都在20m以上)似乎对稳定性的影响并不显著。2.2 外在因素(1)成槽机械成槽机械的重量和施工中的振动对槽壁的稳定是不利的。因此地下连续墙在成槽前必须先修筑导墙，一方面维护地表土层的稳定，避免发生槽口坍塌，另一方面作为地下连续墙按设计要求进行施工的准绳，控制槽段开挖的垂直度。在开挖过程中，挖斗的形状、循环往复的提升和下降速度会影响挖槽中泥浆的流动，使槽壁周围土体中的孔隙水压力上升，当泥浆的流动从层流转变为湍流时，槽壁上的泥皮或土颗粒将会受到冲蚀，增加局部破坏甚至可能整体失稳的风险。从成槽机械对槽壁泥皮的影响来看，如果用回转式成槽机进行挖土则不会有太大的影响，若使用冲击式或抓斗式的成槽机，则由于机具在槽段内需要上下移动，容易把槽壁上的泥皮碰落。在多数情况下，槽内的泥浆又会立即在那部分壁面上向土层渗透，仍可重新形成新的泥皮。但是，当土层是黏性小的砂层或砂砾层时，或者泥皮被成槽机连续大面积碰落时，槽壁就会在新泥皮形成前坍塌。因此，为了保护槽壁的泥皮，也必须注意施工机械的选择问题。(2)地面超载地下连续墙周边地面超载主要来自大型施工机械的压载及振动，地面超载会增加槽壁外土压力。应尽量使大型施工设备远离槽段，同时采用刚性地面或铺设路基钢板加以保护，并避免在槽段周围堆放钢筋等施工材料。(3)施工工艺不同槽段成槽的先后顺序对槽壁的稳定也有一定的影响。一般采用间隔施工(跳仓法)比顺序施工更有利于地基水平土拱效应的发挥，从而提高开挖的稳定性。此外，开挖时间或成槽后的静置时间如果过长，泥浆会发生絮凝和沉淀，上部泥浆的比重将减小，降低槽壁的稳定性。3槽壁失稳机制3.1 整体失稳尽管地下连续墙的成槽开挖深度通常都大于20m，但槽壁失稳往往发生在表层土或深度在5～15m内的浅层土中，在导墙正下方的土体可以观察到有鼓出现象，失稳破坏面在地表平面上会沿整个槽长展布，基本呈椭圆形或矩形。P.Oblozinsky等[6]通过槽壁的二维和三维弹塑性有限元对比分析发现：平面应变条件下深层土体的稳定性最差，三维条件下在接近地表面位置土体的稳定性最差。W.Powrie和C.Kantartzi[7]采用离心机试验结果也显示，地面有超载情况下，浅层失稳更容易发生。因此，浅层失稳是泥浆护壁成槽过程中槽壁整体失稳的主要形式。地下连续墙槽壁的整体稳定分析一般采用极限平衡方法。极限平衡方法所假定的滑动体有三棱柱形(楔形)、半圆柱形、斜截半圆柱形、贝壳形、抛物线形等[8]。本文采用简化平面滑动模型分析地下连续墙槽壁的整体稳定，分析简图如图1所示，图中符号意义表述如下：q为地面均布超载，为泥浆重度，为泥浆等效重度，为泥浆对槽壁的侧压力，为泥浆对槽壁的等效侧压力，为土体有效重度，为土体饱和重度，为土体等效饱和重度，W为滑动体重力，为滑动体等效重力，c为土体黏聚力，为滑动破坏面与水平面夹角，R为滑动面底部抗力，为滑动体底部抗力与滑动面法向夹角，为泥浆液面至地面距离，为地下水位至地面距离。qWqWRHchwhbbFbsatRHqc(a)实际模型(b)等效模型图1槽壁稳定整体简化分析模型Fig.1Modelofoverallstabilityanalysisoftrenchface根据静力等效假定将槽段内泥浆液面和槽段外地下水位抬升至与地面平齐，同时修正相关物理参数。计算假定如下：(1)简化后地下水位与地面平齐，槽壁土体为饱和黏性土，成槽开挖是相对短暂的过程，按不排水状态考虑，即；(2)滑动体为楔形(沿槽段长度方向取单位宽度)，且滑动面为直线，滑动面与水平线夹角按塑性极限破坏理论应为，因，则；(3)在静力平衡计算中，不单独考虑静水压力，采用水土合算确定水土压力；(4)因，滑动面底部抗力R与滑动面法向夹角。由图1(b)可知，滑动体竖向合力为(1)滑动体水平合力为(2)，可得槽壁稳定临界深度：(3)由式(3)可见，槽壁稳定临界深度与下列因素有关：(1)土体的黏聚力c越大，越大；(2)地面均布超载q越大，越小；(3)泥浆等效重度，越大，越大；(4)土体等效饱和重度越大，越小。对于某一特定深度地下连续墙槽段，若计算值越大，则槽壁整体稳定性越高，即c越大、q越小、越大、越小，对槽壁稳定越有利。根据静力等效假定，由图1(a)可知，泥浆重度和泥浆液面标高修正前作用于槽壁的泥浆压力为(4)泥浆重度和泥浆液面标高修正后作用于槽壁的泥浆压力为(5)由，可得：(6)由式(6)可见，泥浆液面越高，即越小，则越大，槽壁稳定性越高；泥浆重度越大，即越大，则越大，槽壁稳定性越高。同理，地下水位修正前滑动体重力为(7)地下水位修正后滑动体重力为(8)由可得(9)由式(9)可见，地下水位越低，即越大，则土体等效饱和重度越小，槽壁稳定性越高。根据以上分析可以看出，决定槽壁稳定程度的临界深度值大小，与地面超载、槽壁土体饱和重度、黏聚力、泥浆液面标高、地下水位等因素有关。在槽壁土体性质不变的情况下，适当增加泥浆重度和提高泥浆液面标高，降低槽段外地下水位和减小地面超载，对提高槽壁稳定是有利的。降低槽段外地下水位会增加土体强度，提高槽壁稳定，但降低地下水位会使槽段外土体产生固结，引起附加沉降，对周边环境不利，故实际工程中一般不宜采用降低槽段外地下水位的措施。3.2 局部失稳在浅层存在软土或砂性较重夹层的地基中进行成槽时，当槽段内泥浆液面波动过大或液面标高急剧下降，槽壁经常会产生局部失稳，从而引起超挖现象，导致后续浇筑的混凝土或防渗材料的充盈系数增大(见图2)，增加施工材料的用量和后续施工的难度。图2槽壁局部失稳导致的混凝土充盈系数过大Fig.2Overconcretingduetolocalcollapseoftrenchface除受土体物理力学性质参数影响外，护壁泥浆向槽壁周围地基的渗入也影响了槽壁的局部稳定。在槽壁泥皮形成前，泥浆向槽壁周围地基的渗入将产生渗透力，以维持开挖面即槽壁的局部稳定。槽壁局部稳定系数可定义为渗入方向(水平向)由渗透力产生的槽壁土粒间摩擦力与土粒有效重度的比值[9]，即(10)式中：为有泥浆渗入时土体的内摩擦角，i0为泥浆黏滞梯度，为地下水重度，为有泥浆渗入时土体重度，为泥浆重度。式(10)表明，维持槽段内泥浆液面标高并减小其波动对于保证槽壁局部稳定具有重要作用，在细粒土中开挖的局部稳定性要高于粗粒土。4槽壁土体应力路径地下连续墙成槽是一个动态的瞬时开挖过程，对于槽壁上每个土体单元而言，其所受的应力状态也在变化。槽壁土体单元应力分析简图如图3所示，计算假定与图1(b)相似。槽段内泥浆液面和槽段外地下水位均与地面平齐，槽壁土体为饱和黏性土，地下水重度，单元体受竖向应力(最大主应力)、水平向应力(最小主应力)，z为土体至地面距离，单元竖向和水平向有效主应力分别为和。可将土体单元应力状态分为3个阶段：开挖前初始平衡状态、开挖瞬时状态及开挖后状态，各阶段应力分别以下标“1”，“2”和“3”表示。成槽开挖前，土体处于初始应力平衡状态，土体单元总应力和有效应力分别为qqz图3槽壁土体应力状态示意Fig.3Sketchofsoilelementstressstateneartrenchface(11)(12)成槽开挖后，土体单元总应力和有效应力分别为(13)(14)开挖前后总应力差为(15)由Skempton公式，饱和黏性土孔隙水压力变化可表示为(16)式中：A，B为孔隙压力系数。对于饱和黏性土，。将式(15)代入式(16)，可得孔隙水压力变化：(17)根据式(17)可求得开挖瞬时有效应力变化值：(18)由此可求得开挖瞬时有效应力为(19)成槽开挖前土体单元有效应力为(20)开挖瞬时土体单元有效应力为(21)开挖后土体单元有效应力为(22)相对于开挖前，开挖瞬时土体单元有效应力变化值为(23)对正常固结黏性土，，则0。一般情况下，因，故式(23)中，而0，则在平面内，相对于开挖前，开挖瞬时应力点坐标应向左上方移动。对于超固结黏性土，，，故式(23)中，而0，则在平面内，相对于开挖瞬时，开挖后应力点坐标应向右上方移动。相对于开挖瞬时，开挖后土体单元有效应力变化值为：(24)对正常固结和超固结黏性土，，因，故式(24)中，而0，则在平面内，相对于开挖瞬时，开挖后应力点坐标应向左平移，反映土体单元从开挖瞬时到开挖后为负孔压消散过程。正常固结黏性土的有效应力路径如图4所示，土体单元应力路径从开挖前到开挖瞬时再到开挖后，有逐渐向破坏线过渡的趋势。但由于负孔压的作用，开挖瞬时的应力状态安全性高于开挖后应力状态，开挖后随着时间的推移，负孔压会逐渐消散，这对槽壁稳定是不利的，故开挖后应尽早浇筑混凝土以维护槽壁稳定。1123oKf线K0线图4正常固结黏性土单元有效应力路径Fig.4Effectivestresspathofnormallyconsolidatedsoil5槽壁稳定措施槽壁坍塌一般发生在以下几种情况：(1)地下水位过高，护壁泥浆液面标高不够；(2)漏浆或施工操作不当，造成槽段内泥浆液面波动过大或液面标高急剧下降；(3)护壁泥浆参数选择不当，泥浆配制不符合施工要求(如泥浆比重不够)，不能有效地起到护壁作用；(4)软土层或砂性土层中成槽进尺过快或回钻速度过快，空转时间太长，引起槽壁松动；(5)成槽后搁置时间过长，未及时吊放钢筋笼并浇筑混凝土，泥浆发生沉淀从而失去护壁作用；(6)地面超载过大，特别是施工机械在一个位置长时间振动也会影响槽壁的稳定。为防止槽壁坍塌事故的发生，可采取以下措施：(1)在软土层或砂性土层中成槽时应慢速钻进或挖掘，控制进尺不要过快或空钻过长；(2)成槽应根据不同的土质条件选用合格泥浆，经试验确定泥浆比重，一般应不小于1.05，并根据开挖情况随时调整泥浆比重和液面标高；(3)槽段成槽完成后，及时完成吊放钢筋笼、水下浇筑混凝土等工序，尽量缩短槽段的搁置时间；(4)采用抓斗成槽时，泥浆液面起伏较大，易造成槽壁上部(导墙下)局部坍塌，要注意保持槽壁液面稳定；(5)结合导墙施工，采用现浇混凝土刚性地面或铺设钢箱板扩散成槽机械地面超载应力集中并控制振动；(6)地下连续墙成槽前，采用水泥土搅拌桩等方法对槽段两侧地基进行预加固，加固深度根据地下连续墙深度及场地条件综合决定。6结论(1)槽壁稳定与成槽开挖深度的关系不是很明确，浅层失稳是泥浆护壁成槽过程中槽壁整体失稳的主要形式，局部失稳多由槽壁土体砂性较重和槽段内泥浆液面波动过大引起，黏性土中槽壁的整体和局部稳定性要高于砂性土。(2)泥浆压力大小是影响地下连续墙槽壁稳定的重要因素，严格控制泥浆液面与地下水位高差是保证槽壁稳定的关键施工参数。(3)开挖机械的地面超载和开挖对槽壁的碰撞扰动对槽壁稳定不利，挖土抓斗操作过快引起的泥浆液面波动对粗粒土槽壁局部稳定的影响非常大。(4)成槽开挖瞬时并非槽壁的最不利状态，开挖后随着槽壁土体负孔隙水压力的消散，槽壁稳定性会下降，开挖结束后泥浆静置阶段，槽壁变形也会增加。为维护槽壁稳定并减小槽壁变形，成槽结束后应及时吊放钢筋笼并及早浇筑混凝土。参考文献(References)：NGCWW，YANRWM.Stresstransferanddeformationmechanismsaroundadiaphragmwallpanel[J].JournalofGeotechnicalandGeoenvironmentalEngineering，ASCE，1998，124(7)：638–648.DINGYC，WANGJH.Numericalmodelingofgroundresponseduringdiaphragmwallconstruction[J].JournalofShanghaiJiaotongUniversity，2008，13(4)：1–6.雷国辉，王轩，雷国刚.泥浆护壁开挖稳定性的影响因素及失稳机理综述[J].水利水电科技进展，2006，26(1)：82–86.(LEIGohui，W