用焦炉煤气加热时炉温的调节

用焦炉煤气加热时炉温的调节

10。

无论是下喷式或是侧入式,煤气都是由各支管、旋塞等管件直接从砖煤气道引入的,然后经喷嘴烧嘴,空气经斜道口进入各立火道。

焦炉煤气不能经过蓄热室进展预热,这是由于焦炉煤气组成中的甲烷等碳氢化合物。

遇蓄热室高温而分解,反而使煤气热值降低。

并且因分解产生的游离碳,易使蓄热室堵塞。

但在总管上设置煤气预热器,将焦炉煤气预热到45~55℃,可防止萘及焦油从煤气中冷凝析出,堵塞入炉管件,并可稳定煤气的温度以稳定焦炉供热。

依据焦炉煤气性质及其加热特点,以下就烧焦炉煤气时炉温的调整予以介绍。

一、直行温度稳定性的调整日常生产中,全炉温度用机、焦侧直行平均温度来代表,因此直行温度稳定性的调整即是全炉总供热的调整,为使火道温度满意全炉各炭化室加热匀称的要求,应经常测定并准时调整,使直行温度符合规定的标准温度。

当结焦时间确定时,常因装煤量、配煤水分、煤气发热量、煤气温度和压力等因素的变化,以及出炉、测温操作及调整不当。

使直行温度的稳定性变坏,因此需要准时而正确地调整全炉煤气流量和空气量。

对影响炉温稳定性的因素,分述如下:〔1〕装煤量和装煤水分炭化室的装煤量应力求匀称与稳定,由于装煤量是焦炉生产力气和供热的根底。

装煤水分的波动,不但影响装煤的稳定,更主要的是水分的蒸发将从炉内带走较多的热量。

在正常结焦时间,假设保持装入的干煤量不变。

装炉煤水分每增减%,炉温要升降5~7℃.相当干煤耗热量的增减60~66,则供焦炉加热的煤气量约增减2.“5%左右,才能保持焦饼成熟程度不变。

假设装炉煤水分转变了,不准时调整供热,直行温度将有较大波动。

特殊是在大雨、暴雨等状况下的水分波动较大时,更应留意调整炉温或结焦时间,以保证焦饼成熟。

加热煤气发热量加热煤气发热量因煤气的组成、温度和湿度的变化而变化。

焦炉煤气的组成主要因配煤组成和焦炉操作而变,由于煤气发热量的变化,将使焦炉供热量变化,则直行温度产生波动。

当缺乏严格的配煤质量要求或炭化室压力波动,甚至经常在负压下操作时,焦炉煤气的组成波动很大,用这样的回炉煤气加热,直行温度的稳定性很难维持。

在结焦期内发生的煤气组成不同。

对全炉来说,煤料处于不同的结焦发生煤气的发热量也不同,在生产正常状况下,一般于焦炉检修时间的末期,煤气发热量最低,所以用自身回炉煤气加热的焦炉,直行温度也会因上述缘由有些正常波动,调整时应予以考虑。

煤气温度对发热量有较大的影响,煤气温度高,因饱和水蒸汽含量大,因此发热量变低。

另外,因确定量煤气的体积与确定温度成正比,所以当用仪表把握流量时,煤气温度的变化,还将影响实际进入炉内煤气量的变化,煤气温度高,则煤气进入量相对削减。

煤气温度除受预热器影响外,因回炉煤气管系较长且暴露于大气,故大气温度对煤气温度也有影响。

正常天气时一天内气温变化是有规律的,当其他因素稳定时,炉温变化规律和大气变化规律相符,即:白班气温高,煤气温度也高,煤气密度小,湿度增加,实际温度下的湿煤气发热量降低,炉温趋于下降,夜班时则炉温趋于上升。

一般阅历是,当煤气温度变化0℃时,直行温度可变化5~℃。

当遇有寒流、高温存大雨时,加热煤气温度将有很大变化,应依据状况和阅历,主动地将炉温进展调整。

空气过剩系数煤气燃烧应在确定空气过剩系数下进展,空气和煤气协作不适当都将影响炉温,故直行温度的稳定性不但与煤气量有关,而且与空气量变化也有关。

如1020当空气过剩系数较小时,盲目加煤气量反而会降低炉温,这是由于增加的煤气并未参加燃烧,却增加了进入炉内的气体量,导致废气温度降低。

因此,调整不当和无视对空气量的调整,将使空气过剩系数不相适应。

空气过剩系数还和大气温度及风向有关,大气温度对空气过剩系数的影响如前节所述。

风向的影响,因迎风侧蓄热室走廓气温低,空气密度大,而且风的速度压头大,因此在进风门的开度和分烟道吸力不变的状况下,进炉的空气量增多,燃烧系统吸力变小,看火孔压力增大,而背风侧则相反。

在空气过剩系数较小时,风向对温度的影响更大,实际证明,炉温波动可达20~30℃。

为使空气和煤气协作适当,煤气的加减应与空气量的调整同时进展,如前节所述,当煤气量少量转变时可由烟道吸力来调整空气量。

依据实际阅历,在正常结焦时间范围内如表10-3.“煤气流量3炉型和孔数65孔大型焦炉36-42孔焦炉20230055烟道吸力直行平均温度℃3~5土3~5本侧5~725孔二分式焦炉503—5对侧土2-3检修时间和出炉操作1020由于燃烧室的温度随炭化室煤料处于结焦期的不同而变化,所以在检修时间开头时因各炭化室均已装煤,处于结焦前期炉数较多,故直行温度趋于下降,降低的幅度与检修时间长短有关,检修时间越长,下降量越多。

如检修时间为2小时时,其下降量约为5~8℃,为使全炉所处的结焦期间均衡,检修时间最长一般不超过3小时,否则应将检修时间分段。

检修时间对炉温的影响是有规律的,不是供热问题,所以不应作任何调整。

出炉操作不均衡,不按准备正点出焦,将造成结焦时间波动。

假设提前或落后装煤,还将影响下一循环的准备结焦时间,使直行温度的稳定性被破坏,无法把握,所以应严格出炉操作制度,提高各项推焦系数。

综上所述,为提高直行温度的稳定性,在调整全炉温度时应做到:要有一个适当的加热制度,并要经常保持。

应了解和把握引起炉温波动的因素,精确     地实行调整措施,对使炉温产生有规律变化的影响因素,应赐予留意,不宜盲目调整供热,但应实行措施使其影响把握在最小的范围内。

要留意炉温变化趋势,保持加热制度稳定,调整不能过于频繁,幅度不能过大。

,留意炉温变化趋势。

由于煤气燃烧传热和炉墙蓄热的力气不完全一样,在增减煤气流量后炉温的反映速度是不一样的。

烧焦炉煤气时,当炉温处于稳定状态下,增减煤气流量后,一般要经过3~5小时,才能反映出来。

当炉温正处于上升或下降趋势时,要转变炉温变化趋势,时间就要更长些。

所以处理炉温时,要依据用量状况、炉温变化趋势,精确     调整,避开调整幅度过大或过于频繁而引起直行温度更大的波动。

要参照实际结焦时间的长短调整炉温,由于某些缘由,可能造成不能按准备时间出炉或有准备地支配结焦时间临时在允许范围内变动,这时为保持直行温度的稳定性,应依据本班的出炉状况和下班的准备结焦时间长短,调整炉温,使其保持在安定系数允许波动范围内。

当结焦时间变化较大,持续时问较长时,必需重规定标准温度。

1020要经常检查燃烧状况,使供应煤气能在合理的空气过剩系数下燃烧,增减的煤气量与分烟道吸力的调整应相适应,变化较大时,就应与进风门开度协作调整。

应当指出,依据计算所确定加热制度的各项数值是近似的,实际上各项因素的变化比较简洁,因此必需依据实际状况加以校正。

二、直行温度匀称性的调整直行温度的匀称性是在直行温度稳定性的前提下调整的。

焦炉在总供热稳定的根底上,要求对每个燃烧室边炉除外供应一样的热量,才能保证各燃烧室的温度到达匀称全都。

〔1〕各燃烧室煤气量匀称性瀄调整给櫏个燃烧嬤的煤气量主要用安装嘨各兤气分管上的流量板来控,各燃ョ室煤气量的匀配,也就依靠孔板直径沿焦炉长向适当的排列来媞现。

孔板直径的排列,取决于煤气主管从始端至末端的压力分布,用焦炉煤气加热时,在正常状况下其压力是接近的,故除边炉以外的孔板直径也可全都。

但是由于边燃烧室仅供半个炭化室的煤料加热而又考虑散热较多,因此边燃烧室供煤气量是中部燃烧室的70--75%,故其孔板直宄大约是中部的85%关于孔板直径的选择及正常下排列,已在上节表达一般孔板嬉装在交捠旋塞前,孔板后管路的阻倛也会影响进入各烧室的煤气量,入炉道阻力由交换旋塞、煤气分管包括下喷式焦炉的横管、砖煤气道、火嘴对侧入式焦炉或喷嘴对下喷式焦炉等阻力组成,只有当这些蘻力匀称全都时,孔板更径的匀称性排列才能使煤气支配量一样。

生产条下,影响这些阻力变化的因素较多如交换旋塞的开嚦不正、孔板媉装不正或清洁、孔板前后管道及旋塞堵塞、砖煤气道串漏或挂石墨以及燃烧室火嘴或喷嘴掉萹及堵塞穉都会影响煤气量的进入而造成直行温度匀性变坏。

因此,调直行温度的匀称性时,不要轻易更换協板,应首先检查并消退上述幱响因素。

1020下喷式焦炉可依据所装孔板的直径,通过测量横管压力来检查管路中不正常阻力的部位。

例如,彃某个燃烧室権度低,煤气量缺乏时可有述几种状况:横管压力大小正常大或正常大或正常大孔板直径不正常阻力的部位横管后横管或横管前横管前依据测量结果,消退堵塞或加热设备上的缺陷后,一般炉温五上来,只有这些影响因素短时间内不能消退时,才更换孔板以解决煤气量的缺乏。

为便于把握状况及调整精确     ,正常状况下不用调整旋塞开度方法调整各燃烧室的煤气量。

一般大型焦炉孔板直径每转变1,直行温度约变化15~20℃。

另外,分析直行温度时,确定要比照横排温度,由于有时横排曲线仅测温火道或包括测温火道的少数几个火道温度过高或过低,应处理这几个个别火道的温度,不能轻易更换孔板。

2各燃烧室空气量匀称性的调整直行温度匀称性的调整,在各燃烧室煤气量匀称性的根底上,还应使各燃烧室的空气量匀称全都。

进入各燃烧室的空气量用蓄热室顶部吸力来把握,其调整的主要手段是废气盘进风口和废气盘调整翻板的并度。

1〕废气盘进风口和调整翻板开度的排列废气盘进风口开度按上节所述予以确定,除边炉外全炉应全都。

依据边燃烧室煤气量为中部的70~75%,进风量也应相符,所以边燃烧室废气盘进风口1020开度约为中部的35~40﹪,端部的其次个蓄热室进风口开度约为中部的85~90%。

为使进风口开度和蓄顶吸力全都,废气盘调整翻板的开度应依据距烟囱远近而定。

由于两侧分烟道随气流方向各点阻力与动压力慢慢增加,故靠近烟囱吸力总是大于始端吸力,所以废气盘调整翻板开度应随着离烟囱越近越小。

为了使翻板有足够的调整余地,在焦炉开工时就应将中部的废气盘调整翻板开度,配置在开关的中部位置。

通过两端边蓄热室的废气量约为中部蓄热室的35%,所以边废气盘翻板开度也相应减小。

2〕蓄热室顶部吸力的调整烧焦炉煤气时,调整蓄热室顶部吸力也就是调整空气量和废气量的匀称支配,此外还关系到横排温度的分布和压力制度,特殊是看火孔压力的保持。

因此,在测调蓄顶吸力前,应首先确定标准蓄热室顶部吸力,使于标准蓄热室相连的上升气流火道看火孔压力符合要求,火道内空气过剩系数应当合适。

标准蓄热室在气流系统和设备不存在缺陷的条件下,蓄顶吸力与几个因素的关系如下:①吸力差与空气过剩系数的关系和公式10—14的道理一样,蓄热室顶部上升与下降气流吸力差近似地与空气过剩系数的平方成正比。

利用这个关系可确定相宜的吸力差,或由吸力差来转变空气过剩系数。

例如:焦炉某侧的空气过剩系数为1.“12,蓄热室顶部上升气流吸力为55,下降气流吸力为70,吸力差为15。

为保证完全燃烧,,则吸力差应调到:——21020=,应保持不变,则下降气流吸力应调到:55+17=72②蓄热室顶部吸力与周转时间的关系当周转时间转变时,上升与下降气流蓄热室顶部吸力差应随之转变。

依据煤气流量计算公式,周转时间和煤气量成反比,当空气过剩系数不变时,与空气量也成反比。

因此吸力差与周转时间的平方成反比。

当保持看火孔压力不变时,,:当周转时间为19小时,上升气流吸力为52,看火孔压力为2。

当周转时间改为16小时时,如仍保持看火孔压力不变,上升气流蓄顶吸力应为多少设蓄热室顶至看火孔高度为6.“18,每米高浮力为9.“5。

则该段浮力为:6.“18=59则蓄顶至看火孔阻力为:59—2—52=5当周转时间改为16小时时,该段阻力变为:1910205———2=716设浮力不变,则16小时的上升气流蓄顶吸力为:59-2-7=50上述计算是近似的,因无视了耗热量因素,所以只适合于周转时间转变较少的状况。

③大气温度对蓄顶吸力的影响在实际操作中,往往遇到当大气温度变化较大时,如白天和夜晚,寒流或高温,冬季和夏季等,蓄热室顶吸力与空气过剩系数发生变化。

在上节,已争辩了大气温度对加热系统压力分布的影响,为便于把握,再争辩一下蓄顶吸力的变化。

例如:冬天,蓄热室走廓气温为5℃,上升气流蓄顶吸力为50,下降气流蓄顶吸力为70,烟道吸力为190,空气过剩系数为1.“25。

“当夏天蓄热室走廓气温升为40℃,分析蓄顶吸力如何变化。

①当进风门开度及上升气流蓄顶吸力不变依据上升气流公式,蓄顶吸力等于废气盘阻力与蓄热