勘察施工方案

1．概述工程概况本次勘察建筑物，平面布置均近似呈东西向分布，建筑物平面形状近似呈矩形。住宅楼为小高层和高层建筑物，地上建筑物层数为11层～18+1层，均为短肢剪力墙结构，拟采用桩筏基础，室内正负零标高为4.35m（85国家高程基准，下同），均设有2层地下室，基础埋深7.1m(从室内正负零标高算起)；独立地下车库箱体高度为4.55m，地坪标高为3.15m，埋深6.2m（相对于室外地坪）。拟建建筑物的主要特征见表1.1拟建建筑物主要特征表表1.1建筑物名称层数功能荷载（kPa）高度及跨度（m）结构拟采用基础形式地面或±0.00设计标高（m）基础埋深（m）B-2018+1F住宅29055.1短肢剪力墙桩筏基础4.35-7.1B-21、B-22、B-25、B-2616+126049.3B-2415+125046.4B-171122033.4B-28～B-301车库1207框架筏板3.15-6.2公建房3公建6012.5框架独立基础-2.5本项目由上海电子工程设计研究院有限公司设计，设计等级为乙级。拟建工程重要性等级：小高层及高层、独立地下车库为二级，公建房为三级；场地复杂程度等级为二级；地基复杂程度等级为二级。综合评价，本次岩土工程勘察等级为乙级。1.2勘察目的和技术要求本次勘察目的是提供拟建场地的岩土工程勘察资料，为地基与基础设计及工程施工提供地质依据。主要技术要求如下：查明建筑物范围内地基土的埋藏分布、构成及其物理力学性质，分析评价地基的稳定性、均匀性和承载力，提供基础方案的建议及相应的设计参数，并对基础方案作出评价；查明场地地下水的类型、埋藏条件、水位及变化幅度以及水质情况，查明地层的渗透性，判别地下水对建筑材料的腐蚀性；拟建场地抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度为0.05g，本次勘察按此烈度预测地震效应，划分建筑场地类别，评价建筑场地属对建筑抗震有利、不利和危险的地段；查明场地有无不良地质现象及其成因、分布范围及危害程度，并提出整治建议和参数；查明有无河道、沟浜、孤石等对工程不利的埋藏物；查明桩基持力层的埋深、分布、工程特性和变化规律，提供桩基设计参数，预估单桩承载力，评价成桩的可能性及对周围环境的影响，提出成桩的类型及施工方法等建议；提供基坑开挖支护的设计参数，评价推荐合理的地基处理及基坑支护、降水方案。1.3勘察工作的依据及技术标准本次勘察工作的依据及所遵循的技术标准如下：建设单位提供的建筑物平面图及岩土工程勘察任务委托书；《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）《高层建筑岩土工程勘察规范》（JGJ72-2004）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）《土工试验方法标准》（GB/T50123-1999）《静力触探技术标准》（CECS04：88）《岩土工程勘察报告编制标准》（CECS99:98）等。1.4勘察方案及完成的工作量现场施工中，我院按照规范完成了钻探、取样及现场原位测试，包括静力触探、标准贯入、波速测试。在室内对各原状样及扰动样进行了各项土工试验，包括土的物理力学性质常规试验、固结快剪、渗透、颗粒分析试验、三轴剪切试验、回弹试验等（详见《土工试验成果报告表》）。本次勘察完成的野外勘探及室内土工试验工作量见下表1.4。勘察工作量一览表表1.4野外工作室内土工试验项目数量项目数量取土标贯钻孔孔数（个）含水量（项）总进尺（m）密度（项）单桥静力触探孔孔数（个）比重（项）总进尺（m）液限（项）双桥静力触探孔孔数（个）塑限（项）总进尺（m）压缩试验（组）小螺纹钻孔数（个）固结快剪（组）总进尺（m）颗粒分析（组）取土试样原状土（件）三轴剪切（组）扰动土（件）回弹试验（组）标准贯入试验（次）高压固结（组）波速测试（孔/米）7/140渗透试验（组）测量放孔（点）127水质分析（件，利用资料）21.5定位依据及高程系统勘探点定位依据建设单位提供的“唯亭镇交通枢纽Ａ、Ｂ区控制性测量成果图”引测两个基准点，两个基准点分别为JTSN2:N50255.093 ，E67804.790，H=3.142m，JTSN3:N50319.619，E68210.533，H=3.763m（苏州独立坐标系，85国家高程基准）。两基准点边，现场均有铁钉标记。各勘探点根据与两个基准点的相互关系，室内捕捉坐标，采用全站仪进行现场施放。各勘探点高程引测于JTSN2之高程，即3.142m（85国家高程基准，若无特别注明，本报告所采用的勘探点高程均为85国家高程）。基准点位置、标高及各勘探点标高详见《建筑物与勘探点平面位置图》（图2）。1.6野外工作及勘察报告的完成日期野外勘探工作自2008年1月11日开始，至22.场地工程地质条件2.1地形、地貌2.2地基土的构成与特征地基土构成、特征一览表表2.2土层编号①②③④⑤-1⑤-2⑥⑥T⑦⑧-1⑧-2⑨⑩⑾⑿2.3水文地质条件2.3.1区域水文地质条件2.3.2场地地下水条件根据地下水的埋藏条件及水力特征，勘察深度内地下水分为三层：第一层为孔隙潜水，赋存于地层上部①素填土及②层粉质粘土中，富水性及透水性均较差，勘察期间测得场地初见水位埋深为2.80m~3.00m，初见水位标高为-1.87m~-0.17m（黄海标高，下同）；稳定水位埋深为0.20m~0.80，稳定水位的标高为0.87m~2.35m。稳定水位年变化幅度约为1.0m~2.0m。该区浅层地下水主要受河流补给及大气降水补给，以地面蒸发和侧向径流形式向河、湖排泄。第二层为浅层微承压水，赋存于第⑤层粉土、粉砂中，初见水位埋深为3.70m~5.60m，标高为-1.98m~-4.32m；稳定水位埋深约侧向径流向河、湖排泄。水位受大气降水和地表水影响，季节性变化明显，稳定水位年变化幅度约为0.8m。第三层为第Ⅰ承压水，赋存于第⑨层以下的粉性土中，该层地下水与拟建工程影响甚微。2.3.3场地环境类型及地下水腐蚀性评价拟建场地环境地质条件为湿润本次地下水资料引用我院2007年12月提交的《苏州工业园区唯亭交通枢纽B区动迁房（四）岩土工程勘察报告》中钻孔水质分析成果。根据水质分析结果（见附表水质分析报告,附件14），按照《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）第12.2节规定，对本场地地下水的腐蚀性评价如下：1、按环境2、按地层渗透性（B弱透水层）评价：判定本场地地下水对混凝土结构无腐蚀性；3、按Cl-含量评价：判定本场地地下水对钢筋混凝土结构中的钢筋在长期浸水条件下无腐蚀性。拟建物场地位于农田及民居区内，周边无工业厂房，也无污染源。场区雨量较多，丰水季节地基土全部浸于水下，土中可溶盐类多已浸出，结合区域土易溶盐分析资料，可以判定场地地下水位以上的土对混凝土结构及钢筋混凝土结构中的钢筋无腐蚀性。综合评价：本场地地下水及地下水位以上的土对混凝土结构及钢筋混凝土结构中的钢筋无腐蚀性。土层渗透性评价一览表表2.3.4层号土层名称类别垂直渗透系数水平渗透系数渗透性分类Kv（cm/s）Kh（cm/s）版）的表9-1-4的内容确定。2.4场地和地基的地震效应2.4.1场地地震效应据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）附录A0.8条之规定，苏州市抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组。勘察时，采用891型多功能测振仪及932-1型波速放大仪等仪器，本次进行的波速测试钻孔为J25、J32、J39、J104、J106、J114、J130，测试深度均为20.0米。各测孔的测试结果及附图见《地基土层剪切波速测试报告》(附14)。结筑抗震设计规范》(GB50011-2001)第4.1.6条规定，判定场地类别属Ⅲ类，并按上述规范第5.1.4条规定，确定设计特征周期为0.45s。本场地土类型为中软场地土。综合分析该场地的地质、地形、地貌条件，可以确定，该场地为建筑抗震的一般地段。2.4.2地震液化判别苏州市抗震设防烈度为6度，据据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）第4.3.1条规定，对本场地20m以浅之饱和⑤层粉（砂）土可不进行液化判别。2.5不良埋藏物2.5.1明（暗）浜在拟建的B-21、B-22、B-25、公建房及地下车库B-28、B-29范围区，2.5.2原有旧基础拟建场地大部分区域为低层民房区，均为浅基础（砖石灰土基础）；此外，有些零星的民用小水井。土体开挖时应注意原房屋旧基础及水井周围砖石砌体的影响。2.6不良地质作用场地无岩溶、滑坡、危岩和崩塌、泥石流、采空区等不良地质作用。3.地基土的物理力学性质指标3.1室内土工试验3.2原位测试 3.2.1静力触探试验双桥静力触探采用20T液压式静力触探机，将15cm2的探头压入土中，用LMC-D310型静探微机记录贯入深度、锥尖阻力和侧壁摩阻力；单桥静探采用3T手摇式静力触探机将探头贯入土体中，记录贯入深度和比贯入阻力。静力触探比贯入阻力Ps、锥尖阻力qc和侧壁摩阻力fs的统计成果见表3.1及《单桥静力触探统计表》（附件11）、《双桥静力触探统计表》（附件12）。3.2.2标准贯入试验本次勘察在机钻孔中均进行了标准贯入试验，目的在于评价地基土的承载力和沉桩可行性。标准贯入试验实测击数统计成果见表3.1及《分层标准贯入试验成果统计3.2.3波速测试本次勘察共完成了7个J25、J32、J39、J104、J106、J114、J130波速测试采用891型多功能测振仪及932-1型波速放大仪等仪器，单孔法测试，各孔测试深度均为20米。测试方法及成果详见《波速试验测试报告》（附件14）。3.3物理力学性质指标统计和选用岩土物理力学性质指标的选用一般应遵循以下原则：对按正常使用极限状态计算的岩土参数指标：压缩系数、压缩模量、回弹指数、渗透系数等，选用指标的平均值。对按承载能力极限状态计算的岩土参数指标：抗剪强度指标（C、Ф），选用指标的标准值。3.4地基承载力特征值的确定根据静力触探、标准贯入试验及室内土工试验成果，分别计算各土层的地基承载力特征值fak，具体见表3.4.1。地基承载力特征值一览表表3.4.1土层名称单桥静力触探双桥静力触探触探试验标准贯入试验抗剪强度指标计算Ps(MPa)fak(kPaqc(MPa)fak(kPa)Nkfak(kPa)Ck(kPa)(°)fak(kPa)②粉质粘土1.1371131.12212027.712.2115③粘土1.9892131.4121839.020035.010.1174④粉质粘土夹粉土2.4371842.5802088.018022.612.1132⑤-1粉土5.7041735.12017214.6170⑤-2粉砂11.49824311.07725429.3250⑥粉质粘土1.4901331.4581485.713016.313.0108⑥T粉土5.441179⑦粘土2.27821523415.321038.712.0204⑧-1粉质粘土夹粉土2.96023413.722025.311.5140⑧-2粉质粘土2.10418014.320520.213.0132⑨粉土7.28018827.3220⑩粉质粘土1.98119010.221018.613.6122⑾粉土夹粉质粘土3.6941808.5170⑿粉质粘土1.78717511.822018.912.1116备注：1、由Ps值确定fak:一般粘性土及软土(上海公式)：fak=0.074Ps+29.1;粉土(静探公式)：fak=0.02Ps+59.5;硬粘土(铁三院公式)：fak=5.8Ps0.5–46;粉砂(静探公式)：fak=0.016Ps+59.5；2、fak=Mbγb+Mdγmd+Mcck(取b=3.0m,d=0.5m)；3、Ps、qc均为厚度加权标准值，qc与ps的换算公式为ps=1.1qc；标贯击数Nk为实测击数的标准值，样本不足6个时取平均值作参考。根据上表中统计结果，结合苏州地区的工程经验及场地前期勘察资料，现综合提出各土层地基承载力特征值及压缩摸量的建议值见表3.4.2。地基土承载力特征值及压缩模量建议值表表3.4.2层号土层名称地基承载力特征值（fak）kPa压缩摸量Es(0.1-0.2)②粉质粘土1005.7③粘土1906.1④粉质粘土夹粉土1506.6⑤-1粉土160⑤-2粉砂20025.0⑥粉质粘土140⑥T粉土18017.0⑦粘土200⑧-1粉质粘土夹粉土160⑧-2粉质粘土150⑨粉土19021.0⑩粉质粘土170⑾粉土夹粉质粘土16013.0⑿粉质粘土1356.74．岩土工程分析评价4.1场地稳定性与适宜性评价4.1.1场地区域稳定性根据区域地质资料分析，苏州地区第四纪以来地壳运动以沉降为主，第四纪沉积物总厚度达180米以上，建筑场区地震活动为相对较稳定地区，历史虽多次发生较强的有感地震，但其最大震级小于5.5级，且震中相对集中在湖洲～苏州的北东向的带状区域，建筑场地及周围地区所分布的断裂带为第三纪以前形成的老断裂带，自第三纪以来未见活动痕迹。场地区域稳定。4.1.2场地适宜性评价拟建场地地势较平坦，场地及临近地区无活动断裂，无岩溶、滑坡、崩塌、泥石流、采空区等不良地质作用，场地稳定性良好。本次勘察区段的河道（施家浜）已进行清淤，勘察期间，正在实施河道回填，一些旧砖石基础尚待清除，东侧明河为规划保留河道，河道较浅，水流平缓，水力作用弱，建筑物兴建时，宜对该明河岸坡进行护理。场地土以中软土为主，分布较稳定。综合评价：场地适宜建筑。4.2浅基础分析与评价4.2.1浅层地基土分析评价拟建的公建房及三个独立地下车库，荷载较小，在浅部有适宜的土层时4.2.2浅基础方案对于拟建的公建房：可考虑采用④层粉质粘土夹粉土，因此，对于拟建的可以直接以④层粉质粘土夹粉土作为基础持力层。由于本场地常年地下水埋深为0.5m左右，作用于地下室底板上的水浮力为55kPa左右。根据设计初步方案，地下室顶板上有约1.50m的覆土层，地下室结构和自重土的覆重一般不抵水浮力作用，故建议在柱间设置一定数量的抗拔桩，抗拔桩设置形式一般与上部结构相适应，以承台布桩方式为宜。单元承台内布置的抗拔桩桩长，应根据具体所需的抗拔力、桩数、桩径及桩身范围土层性质等因素综合确定。可考虑采用300×300～350×350预制方桩，桩端宜落于⑤-2层粉砂层中。从桩基经济性和目前工程发展情况考虑，本工程也可采用Ф300～Ф400PHC管桩。地基均匀性评价：拟建的公建房区域，基础埋深主要取决于持力层的埋深。建议的独立地下车库区域，④层粉质粘土夹粉土，层位稳定连续，地基均匀性良好。4.3.1桩基持力层的选择桩基持力层选择原则：1单桩竖向承载力应满足设计布桩要求；2基础沉降及沉降差应满足设计及规范要求；3桩端入土深度应考虑到沉桩的可能性。拟建建筑物均设有两层地下室，基础埋深7.10m（相对于室内正负零标高），绝对标高约-2.85m，土体开挖后，①层～③层土将被挖出，基坑底部土层为④层粉质粘土夹粉土，该土层工程性能一般，层厚薄。故①层～④层均不能构成桩基础持力层。拟建建筑物可供选择的桩端持力层为：阻力qc标准值11.0771MPa，侧壁摩阻力fs标准值142KPa，标准贯入试验实测击数N标准值29.3击，地基承载力特征值200kPa；该层工程地质性质良好，分布较稳定，厚度较大，因有效桩长较短，一般为7.0~8.0m，单桩承载力小，针对本次拟建的高层建筑物而言，该层作为桩基础持力层时，承载力难以满足上部荷载的要求；小高层荷载相对较小，可考虑作为其桩基础持力层。第⑥层粉质粘土，，中压缩性，厚度2.10m~5.50m，平均厚度3.89m；层顶埋深14.20~17.60m；锥尖阻力qc标准值1.485MPa，侧壁摩阻力fs标准值34KPa，地基承载力特征值140kPa，压缩模量Es1-2=6.6MPa。该层工程性质一般，不宜作为拟建建筑物桩基础持力层。第⑥T层粉土，饱和，中密～密实，中压缩性，呈透镜体分布。厚度1.50m~3.00m，平均厚度2.33m；锥尖阻力qc标准值5.441MPa，侧壁摩阻力fs标准值87KPa，地基承载力特征值180kPa；该层工程地质性质较好，厚度较薄，层位不稳定，以透镜体型式局部分布于⑥层粉质粘土中，不宜作为桩基础持力层。第⑦层粘土，可塑，中压缩性，厚度2.30m~5.30m，平均厚度3.77m；层顶埋深19.40~21.40m；锥尖阻力qc标准值3.527MPa，侧壁摩阻力fs标准值148KPa，地基承载力特征值200kPa，标准贯入试验实测击数平均值15.3，工程性质良好，分布稳定，可作为拟建建筑物桩基础持力层。第⑧-1层粉质粘土夹粉土，可塑，中压缩性，层厚3.80m~7.10m，平均厚度5.60m；层顶埋深23.00m~25.90m；层顶标高-24.25~-20.68m；锥尖阻力qc标准值2.960MPa，侧壁摩阻力fs标准值114KPa，标准贯入试验实测击数N平均值13.7击，地基承载力特征值160kPa；该层工程地质性质较好，分布稳定，可作为拟建建筑物桩基础持力层。第⑧-2层粉质粘土，软塑，中压缩性，厚度0.80m~3.50m，平均厚度1.71m；层顶埋深28.10m~31.90m；锥尖阻力qc平均值2.104MPa，侧壁摩阻力fs平均值82KPa，地基承载力特征值150kPa。该层工程性质一般，由于厚度薄，不宜单独作为桩端持力层，为上覆桩基础下卧压缩层。第⑨层粉土第⑩层粉质粘土，软塑，中压缩性，层顶埋深37.50~41.60m，部分钻穿。揭露厚度6.90锥尖阻力qc标准值1.981MPa，侧壁摩阻力fs标准值59KPa，地基承载力特征值170kPa，标准贯入试验实测击数N平均值10.2击。该层工程性能一般，埋深大，不宜作为桩基础持力层。粉土夹粉质粘土4.3.2桩型与规格的选择4.3.3桩基设计参数的确定根据静力触探、标准贯入试验和室内土工试验物理指标，并参照国家行业标准《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）、《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-2004）综合评价，计算各土层预制桩的极限侧阻力标准值（qsik）和极限端阻力标准值(qpk)，具体结果见下表：桩基设计参数一览表表4.3.3.1土层名称按照桩基规范查表取值双桥静力触探计算值高层规程查表取值qsik(KPa)qpk(KPa)qsik(KPa)qpk(KPa)qsis(KPa)qps(KPa)②粉质粘土5262③粘土586728④粉质粘土夹粉土426326⑤-1粉土407061⑤-2粉砂757790⑥粉质粘土354929⑥T粉土5575⑦粘土752800751518513200⑧-1粉质粘土夹粉土632200851973453100⑧-2粉质粘土472000731403473300⑨粉土603600864853797000⑩粉质粘土466330⑾粉土夹粉质粘土408134⑿粉质粘土516537注：以双桥计算时，粘性土计算公式：qsik=10.04fs-0.55;qpk=2qc/3；饱和砂土、粉土计算公式：qsik=5.05fs-0.45;qpk=qc/2。结合本地工程设计施工经验，建议本场地内各土层预制桩、灌注桩的极限侧阻力标准值（qsik）和极限端阻力标准值(qpk)及抗拔系数按表4.3.3.2取值。桩基设计参数建议表表4.3.3.2土层名称钢筋砼预制桩沉管灌注桩钻孔灌注桩抗拔系数λqsik(KPa)qpk(KPa)qsik(KPa)qpk(KPa)qsik(KPa)qpk(KPa)②粉质粘土③粘土④粉质粘土夹粉土⑤-1粉土⑤-2粉砂⑥粉质粘土⑥T粉土⑦粘土⑧-1粉质粘土夹粉土⑧-2粉质粘土⑨粉土⑩粉质粘土⑾粉土夹粉质粘土⑿粉质粘土注：桩的端阻力、桩侧摩阻力特征值分别取桩的极限端阻力标准值、桩的极限侧阻力标准值的50%。4.3.4单桩竖向极限承载力标准值估算φ500⑦φ600φ500⑧-1φ600φ500⑦φ600φ500⑧-1φ600φ500⑨φ600φ500⑦φ600φ500⑧-1φ600φ500⑨φ600φ500⑦φ600φ500⑧-1φ600φ500⑨φ600φ500⑦φ600φ500⑧-1φ600φ500⑨φ600φ500⑦φ600φ500⑧-1φ600φ500⑨φ600φ500⑦φ600φ500⑧-1φ600φ500⑨φ600300×300⑤-2350×350φ300φ400300×300⑤-2350×350φ300φ400300×300⑤-2350×350φ300φ400注：１、表中桩顶绝对标高假设为-3.00m，设计时，当桩顶标高及桩端进入持力层深度有差异时，需相应的调整后再进行单桩承载力的估算；2、表中计算时桩端全断面进入持力层深度约1.20m～2.50m,并考虑到单体建筑区内最小桩长能进入持力层不小于2D～3D的深度要求。3、单桩承载力估算时，不计填土层桩周摩阻力；4、当按地基土计算单桩竖向承载力超过桩身强度时，则单桩竖向承载力应按桩身强度取值；5、Uk为单桩竖向抗拔极限承载力标准值；6、上述单桩承载力为估算值，供设计参考；7、建议先进行桩的静载试验，试验数量按现行的规范和地方要求，单桩竖向极限承载力标准值应以静载试验为准。4.3.5桩基沉降计算参数根据室内土工试验的e-p曲线，按桩基础条件下选择各土层自重压力到自重压力与附加压力段（Espcz～pcz+△p）的压缩模量Es值，同时根据静力触探试验Ps值或qc值及标准贯入试验N值与压缩模量Es的经验关系，综合确定桩基沉降计算参数Es表4.3.5。桩基沉降估算参数建议值表4.3.5层号土层名称由e-p曲线确定的Es（Mpa）由静力触探试验确定的Es（Mpa）由标准贯入试验确定的Es（Mpa）建议Es（Mpa）⑦粘土16.511.815.014.5⑧-1粉质粘土夹粉土15.014.314.014.0⑧-2粉质粘土13.511.214.012.5⑨粉土24.526.229.026.0⑩粉质粘土16.510.711.012.0⑾粉土夹粉质粘土22.014.010.015.0⑿粉质粘土15.510.012.013.04.3.6沉（成）桩可能性分析本次拟建的建筑物当以第⑦层粘土和第⑧-1粉质粘土夹作为桩基础持力层时，桩身穿越上部可塑、局部硬塑状粘性土层及稍密～中密状粉土层时沉桩有一定难度，穿越上部密实状较厚的⑤-2层粉砂时，沉桩难度加大，穿越后能顺利沉桩并进入持力层；因此桩基设计和施工时，应优先选择开口型高强度预应力管桩（PHC桩），宜采用锤击方式沉桩，以确保桩身能顺利进入持力层。又因本工程沉桩机理为挤土桩，随着入土桩数的增加，排土量和超孔隙水压力大幅度提高，桩基施工后期沉桩的难度必将增大。为此，提出以下措施：1、沉桩设备的沉桩能力应有一定的余量，应达到单桩极限承载力的2倍以上，以备桩间土挤密后能正常沉桩。选用预制桩时，建议采用锤击方式沉桩。2、确定合理的打桩顺序，如采用从有建筑物的一侧开始向另一侧外推进的施工顺序。3、应确保桩身强度能满足最大压桩力的要求，避免桩身破坏。4、采用标高与贯入度双控的原则，且主要以标高控制为主，压桩力控制为辅助。5、可在场区内布置适量的排水孔，以消散孔隙水压力，减弱挤土效应。6、拟建区原有的旧基础及建筑垃圾，在桩基础施工前，应予以清理，以消除其对沉桩的不利影响。建议通过试沉(成)桩来判定沉(成)桩可能性及确定施工参数；并通过单桩静载荷试验来确定单桩竖向承载力，静载荷试验时的间歇时间宜在28天以上。4.3.7沉（成）桩对周边环境的影响由于预制桩的挤土作用，沉桩时将产生较高的超孔隙水压力，导致土体隆起和水平挤压，并波及到一定的范围；拟建场地周围环境较为简单，主要受影响的是正在着手兴建的B区其它建筑物。建议沉（成）桩时除合理地安排施工顺序，控制沉桩速率外，宜沿拟建的建筑物周边一定距离范围挖应力施放沟，以保护正在施工的建筑物不受影响，同时进行必要的监测，以信息化指导施工。基坑开挖、降水设计参数表5.1土层编号土层名称综合渗透试验系数固结快剪三轴剪切天然重度静止土压力系数回弹指数压缩指数K（cm/s）Ck(kPa)Φk(°)Cuu(kPa)Φuu(°)γ(KN/m3)KoCsCc①素填土5.0×10-5*10.0*10.030.04.518.80.6②粉质粘土5.0×10-63013.238.33.719.20.6③粘土1.0×10-639.010.943.04.719.30.50.0340.250④粉质粘土夹粉土5.0×10-52713.618.90.60.0200.269⑤-1粉土3.0×10-46.522.0*30.0*5.018.30.5注：1、上表中标有*号者，参考了前期勘察报告试验成果；2、土层的剪切强度指标为标准值（标有*者除外），其余均为平均值。5.2基坑的降水、排水及围护5.2.1基坑的规模特点及周边环境前述可知:建筑物室内正负零标高为4.35m，均设有2层地下室，基础埋深为7.1m(从室内正负零标高算起)；独立地下车库箱体高度为4.55m，室外地坪标高为3.15m，埋深6.2m（相对于室外地坪）。根据建筑物地下室及独立车库的基础设计埋深可知，拟开挖后的基坑底部绝对标高约为-2.85m。场地平整后，估计基坑平均开挖深度约为5.5m。结合基坑周围环境、地层分布及地下水特点，综合评价，基坑安全等级为二级。拟建场地B-30独立地下车库东西两侧，正在兴建多层住宅。B-28、B-29独立地下车库基坑及高层建筑物地下室基坑四周场地目前尚较开阔。经勘察，基坑四周影响区域（水平距离按12.0m考虑）目前无暗埋的管线等设施。深浅，基坑开挖工作面和基础施工大多在地下水位以下，综合分析认为，为了基坑的安全稳定，保证基础顺利施工，基坑开挖前须作好降水、排水设计。如采用轻型井点降水结合坑内外简易降、排水方案。开挖涉及的坑壁土体主要为结构松散的素填土和多呈可塑、局部软塑状的粘性土，强度较低，土层的抗剪强度较小，基坑侧壁稳定性较差，须进行基坑围护。根据基坑周边条件，对于原填埋河道区域，基坑围护可考虑水泥土搅拌状挡墙或钻孔桩的支护方案，其它地段，可考虑采用土钉墙+自然放坡的方式。基坑围护和降水作为重要的施工措施，应进行专门的围护设计和设计，并进行监测和检测。5.3基坑施工中注意的问题为确保基坑的施工安全，还应注意下列问题：1．应分段验算基坑开挖边坡与地基整体滑动稳定性，确定安全合理的边坡坡度，设计验算时，应考虑渗透力的作用。2．基坑土方分层开挖设计厚度一般不宜超过1.0米，基坑