毕业设计（论文）-某河水利枢纽均质土石坝方案设计

第二部分设计计算书土料设计粘性土料设计设计初步阶段，缺乏实验资料时，干容重按下式计算γω=式中：γd设计干容重，g/m3γw水容重，N/m3G土粒比重；η经验系数；wpB稠度系数；ω含水量，%；Ip已知水容重γw=9.81kN/m3，土粒比重G=2.72，经验系数取η=0.95；wp=18%，B=0.1，Ip=16%，w=18%+0.1×16%γ取干容重γd=16.5kN/非粘性土料设计对于砂砾料，由于含有砾石，如果用一般砂土的干容重控制砂砾料施工，会使坝壳紧密度降低。可根据不同粗砾的含量，选择设计干容重。参照表3.1，根据经验选择γd表3.1不同砾石含量设计干容重参考值表大于5mm的含跞量P（%）10～2021～3031～4041～5051～6061～70设计干容重（kN/m3）17.0017.5018.5019.0019.5020.00土坝设计剖面拟定土石坝的坝顶高程当坝顶上游侧设有防浪墙时，坝顶超高是指水库静水位与防浪墙顶之间的高差，但在正常运用条件下，坝顶应高出静水位0.5m，在非常运用条件下，坝顶不得低于静水位。坝顶超高计算图，如图4.1所示。图4.1坝顶超高计算图计算正常运用情况下的坝顶超高计算波浪爬高R波浪爬高R是波浪沿建筑物坡面爬升的垂直高度（从风壅水面起算），其以蒲田公式计算为宜。采用蒲田公式计算波浪爬高应首先计算平均爬高Rm，再按规范换算成所需概率的爬高Rp。土坝采用砌石护面，查表A.1.12—1得：与坝坡糙率有关的系数KΔ=0.75～0.80，采用0.80；已知风速w=18×1.5=27m/s，坝前水深H=445.00—348.24=96.76m；取g=9.81m/s2，求得无维量wgH=279.81×96.76=0.876，查表A.1.12—2表A.1.12—1糙率及渗透性系数K护面类型K光滑不透水护面（沥青混凝土）1.00混凝土或混凝土板0.90草皮0.85～0.90砌石0.75～0.80抛填两层块石（不透水地基）0.60～0.65抛填两层块石（透水地基）0.50～0.55表A.1.12—2经验系数Kw≤11.522.533.54≥5K1.001.021.081.161.221.251.281.30则平均波高为h平均波长为L将以上各值带入RmR由A.1.13不同累积频率下的波浪爬高Rp可由平均波高与坝迎水面前水深的比值和相应的累计频率P(%)按表A.1.13规定的系数计算求得。表A.1.13不同累积频率下的爬高与平局爬高比值（Rp/Rm）P(%)hm/H0.112451014203050＜0.12.662.232.071.901.841.641.531.391.220.960.1~0.32.442.081.941.801.751.571.481.361.210.97＞0.32.1441.861.761.651.611.481.391.311.190.99根据hm=0.4309m，H=96.76m得hmH=0.430996.76=0.00445，查表A.1.13R计算风壅水面高度e根据规范，用式(A.1.10)计算，即：e其中，水库平均水深Hm近似取为安全加高A根据Ⅰ级坝和正常运用情况查规范，得出安全加高A=1.50m表5.3.1安全加高A值（m）坝的级别1234、5设计1.501.000.700.50校核山区、丘陵区0.700.500.400.30平原、滨海区1.000.700.500.30正常运用情况下的坝顶超高根据规范，用式(5.3.1)计算，即：y计算非常运用情况下的坝顶超高非常运用情况下的坝顶超高计算公式与正常运用情况下一样，所不同的是风速采用多年平均最大风速w=18m/s，坝前水深H=446.31-348.24=98.07m，水库平均水深Hm计算波浪爬高R由KΔ=0.80，无维量wgH=189.81×98.07=0.5803平均波高为h平均波长为L将以上各值带入RmR按P=1%，hmH=0.275898.07=0.00281，查表A.1.13R计算风壅水面高度e根据规范，用式(A.1.10)计算，即：e安全超高A根据Ⅰ级坝和非常运用情况查规范，得A非常运用情况下的坝顶超高根据规范，用式(5.3.1)计算，即：y施工高程坝顶高程计算成果如下项目设计情况校核情况上游静水位(m）445.00446.31河床底高程(m）348.24坝前水深(m)96.7698.07上游坡率3.5风速(m/s）18×1.5=2718吹程(m）1000波浪爬高(m）0.93210.5967波浪壅高(m）0.002760.00121安全加高(m）1.500.70坝顶在水库静水位以上的超高y(m)2.4351.298坝顶高程(m）447.435447.608考虑在上游侧设置1.2m高的防浪墙，用防浪墙顶部高程代替坝顶高程，则坝顶高程为447.608－1.2=446.408m，取坝顶高程为446.50m，则坝高取为98.50m。对施工质量良好的土石坝，坝顶沉降值约为坝高的1%。施工高程为446.50+98.50×1%=447.50m渗流计算水位组合情况渗流分析分段情况：根据地形及坝体结构，沿坝轴线把坝分成两段，长度分别为L1=260m，L2=207m，选取1—1断面和2—2断面进行渗流计算。如图7.1所示。图7.1总渗流量计算简图渗流计算的水位组合情况如下：上游为正常蓄水位445.00m，下游无水。上游为设计洪水位445.00m，相应下游水位362.31m。上游为校核洪水位446.31m，相应下游水位364.12m。库水位降落时的渗流计算。渗流量计算上游为正常蓄水位445.00m，下游无水时的渗流计算1-1断面的渗流计算1-1断面计算简图，如图7.2所示。图7.21-1断面渗流计算简图已知坝高Hd=98.50m，坝前水深H1=96.76m，渗透系数k1=2×10-6cm/s上游坝面坡度系数m1=3.5，下游坝面坡度系数m2=21-1断面坝体单宽渗流量：当有棱体排水时，坝体单宽渗流量为：q式中s浸润线水平投影长度λ系数，λk渗流系数Lλ∆Lh则坝体单宽渗流量为：q绘制浸润线则浸润线方程为：y表7.1正常蓄水位情况下1-1断面浸润线x020406080100120140160170y25.3641.3952.2661.2469.0576.0782.4988.4594.0396.70图7.3正常蓄水位时1-1断面的浸润线1—1断面单宽渗流量q2—2断面的渗流计算2—2断面的河床底高程为415.00m，则2—2断面的坝高Hd=31.50m，坝前水深H1=31.31m，下游水深H2=0m，渗透系数k1=2×10-6cm/s上游坝面坡度系数m计算简图如图7.3所示。图7.42-2断面渗流计算简图坝体单宽渗流量：当无排水设备时，坝体单宽渗流量q和逸出高度qq则λ∆LL联立式（7.2.1）、式（7.2.2），求得逸出高度h0=12.60m绘制浸润线浸润线方程为：y表7.2正常蓄水位情况下2-2断面浸润线x0102030405056y12.6016.6219.8522.6225.0827.3329.002—2断面单宽渗流量q总渗流量计算：已知q1=0.044m3/d∙m，Q校核渗漏量：大坝在正常蓄水位的库容为1.519×108m3，而每日渗流量仅为13.303m3，故满足防渗要求。渗透稳定：粘土不会产生管涌，无需判别。根据基本资料，允许坡降J允许流土的临界水力比降计算：J∆∆L近似取计算长度J=由于计算过程比较繁琐，其余工况用理正岩土软件进行计算，计算结果如下：上游为设计洪水位445.00m，相应下游水位362.31m时的渗流计算1-1断面的渗流计算[计算条件]土堤顶部宽度b=15.000(m)土堤顶部高度h=98.500(m)上游坡坡率1:m1=3.500下游坡坡率1:m2=2.500堤身渗透系数k=0.002(m/d)上游水位h1=96.760(m)下游水位h2=14.070(m)不透水地基排水棱体高度=17.760(m)排水棱体宽度=5.000(m)棱体临水坡率=3.000[中间计算结果]L=169.660(m)ΔL=42.333(m)浸润线计算公式原点=508.320(m)浸润线起点x坐标=338.660(m)浸润线终点x坐标=523.523(m)注：中间计算结果的含义参见规范E.2.3条。[最终计算结果]h0=28.482(m)单位宽度渗流量:=0.034(m3/d.m)浸润线计算结果:X(m)Y(m)355.62683.490372.59279.285389.55874.845406.52470.124423.49065.062440.45659.571457.42253.519474.38846.690491.35438.673508.32028.482508.32028.482511.36126.241514.40123.789517.44221.054520.48317.906523.52314.0702-2断面的渗流计算[计算条件]土堤顶部宽度b=15.000(m)土堤顶部高度h=31.500(m)上游坡坡率1:m1=3.500下游坡坡率1:m2=2.500堤身渗透系数k=0.002(m/d)上游水位h1=30.000(m)下游水位h2=0.000(m)不透水地基[中间计算结果]L=99.000(m)ΔL=13.125(m)浸润线计算公式原点=169.703(m)浸润线起点x坐标=105.000(m)浸润线终点x坐标=169.703(m)注：中间计算结果的含义参见规范E.2.1条。[最终计算结果]下游出逸点高度h0=13.719(m)单位宽度渗流量q=0.008(m3/d.m)浸润线计算结果:X(m)Y(m)111.47026.847117.94125.722124.41124.545130.88123.308137.35222.002143.82220.613150.29219.124156.76317.509163.23315.728169.70313.719比降计算结果:下游出溢点A的比降:0.371下游坡脚B的比降:0.400上游为校核洪水位446.31m，相应下游水位362.31m时的渗流计算1-1断面的渗流计算[计算条件]土堤顶部宽度b=15.000(m)土堤顶部高度h=98.500(m)上游坡坡率1:m1=3.500下游坡坡率1:m2=2.500堤身渗透系数k=0.002(m/d)上游水位h1=98.070(m)下游水位h2=15.880(m)不透水地基排水棱体高度=17.760(m)排水棱体宽度=5.000(m)棱体临水坡率=3.000[中间计算结果]L=165.075(m)ΔL=42.906(m)浸润线计算公式原点=508.320(m)浸润线起点x坐标=343.245(m)浸润线终点x坐标=524.368(m)注：中间计算结果的含义参见规范E.2.3条。[最终计算结果]h0=30.382(m)单位宽度渗流量:=0.036(m3/d.m)浸润线计算结果:X(m)Y(m)359.75384.463376.26080.274392.76875.853409.27571.159425.78366.133442.29060.691458.79854.712475.30547.992491.81340.164508.32030.382508.32030.382511.53028.087514.73925.587517.94922.815521.15819.656524.36815.8802-2断面的渗流计算[计算条件]土堤顶部宽度b=15.000(m)土堤顶部高度h=31.500(m)上游坡坡率1:m1=3.500下游坡坡率1:m2=2.500堤身渗透系数k=0.002(m/d)上游水位h1=31.310(m)下游水位h2=0.000(m)不透水地基[中间计算结果]L=94.415(m)ΔL=13.698(m)浸润线计算公式原点=164.110(m)浸润线起点x坐标=109.585(m)浸润线终点x坐标=164.110(m)注：中间计算结果的含义参见规范E.2.1条。[最终计算结果]下游出逸点高度h0=15.956(m)单位宽度渗流量q=0.009(m3/d.m)浸润线计算结果:X(m)Y(m)115.03727.868120.49026.807125.94225.702131.39524.548136.84723.337142.30022.059147.75220.703153.20519.251158.65717.680164.11015.956比降计算结果:下游出溢点A的比降:0.371下游坡脚B的比降:0.400库水位降落时的渗流计算确定水位下降的情况。水位下降的情况由Kμv确定。已知坝体渗透系数kμ由于一般在水库降到1/3满库附近以及最低的一段范围，坝坡抗滑稳定系数常达最小值根据稳定情况计算，假定水库由校核洪水位446.31m降到死水位407.00m，则水库降落高度为：H已知校核洪水位446.31m情况下库容为1.58×108m3，死库容为0.394×108m3（正常蓄水位相对应的库容1.519t 则vK所以，不必进行水位降落时的浸润线计算。渗流计算结果渗流计算的各水位组合情况计算结果见表7.3和表7.4。表7.31-1断面渗流单款流量计算结果计算情况h0(m)q(m3/d.m)正常蓄水位23.6390.044设计洪水位31.6040.041校核洪水位32.6870.041表7.42-2断面渗流单款流量计算结果计算情况h0(m)q(m3/d.m)正常蓄水位12.9850.009设计洪水位12.9850.009校核洪水位15.0010.010稳定分析分析目的：分析土石坝在各种工作条件下，坝体和坝基可能产生的稳定破坏形式，计算坝剖面的稳定安全度，确定坝的经济剖面。稳定计算工况及全系数的采用稳定计算工况如下：正常蓄水位时的下游坝坡上游为校核洪水位，下游为相应水位的下游坝坡上游水位大约在坝底以上1/3坝高处的上游坝坡库水位降落期的上游坝坡根据《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001）要求及表8.3.10表8.3.10坝坡抗滑稳定最小安全系数运用条件工程等级1234、5正常运用条件1.501.351.301.25非常运用条件Ⅰ1.301.251.201.15非常运用条件Ⅱ1.201.151.151.10计算方法采用瑞典圆弧法，由于土石坝为1级坝，正常运用情况下的坝坡抗滑稳定最小安全系数为1.30，非常运用条件Ⅰ时的坝坡抗滑稳定最小安全系数为1.30×（1－8%）=1.20，非常运用条件Ⅱ时的坝坡抗滑稳定最小安全系数为1.20×（1－8%）=1.10。正常蓄水位时的下游坝坡稳定分析土石坝设计中目前最广泛应用的圆弧滑动静力计算方法有不计条块间作用力的瑞典圆弧法和简化的毕肖普法。本次设计中采用瑞典圆弧法进行稳定分析。在稳定渗流期，用总应力法计算，公式如下（参照图8.1）图8.1用总应力法计算稳定安全系数eq\o\ac(○,1)—坝坡面；eq\o\ac(○,2)—浸润线；eq\o\ac(○,3)—地基面；eq\o\ac(○,4)—滑裂面K=WWi式中h1~h4li各土条滑弧长度，mγ1、γ3、γ4坝体土的湿重度、浮重度和坝基土的浮重度，k当采用有效应力时，式中的Wicosβi应改为Wicosβi-uil考虑渗透动水压力时的坝坡稳定计算。当坝体内有渗流作用时，还应考虑渗流对坝坡稳定的影响，如图8.1所示。在工程中常采用替代法，其稳定安全系数表达式为：K=b式中γm土体的湿重度，kN/m3γ'土体的浮重度，kN/m3γsat土体的饱和重度，，kN/m3h1、h2浸润线以上和浸润线与滑弧之间的土条高度，查表8.1、表8.2计算得R1=74m，R2=172m，β1=25°，β2=35°，表8.1R1、R2的确定坝坡坡度1：11：21：31：41：51：6内半径R10.75H0.75H1.0H1.5H2.2H3.0H外半径R21.50H1.75H2.30H3.75H4.8H5.5H表8.2β1、β坝坡坡度角度坝坡坡度角度ββββ1：128°37°1：425°35°1：226°35°1：525°36°1：325°35°1：625°37°绘制计算简图如图8.2.1所示图8.2正常蓄水位时的下游坝坡稳定计算图已知γ1=20.46kN/m3，γ2=20.00kN/m3由于手算法比较繁琐，故其它工况采用理正软件进行计算。表8.3正常蓄水位情况下，下游坝坡稳定计算土条编号h1h2γ1h1γ2h2γ3h2WiW'isinαicosαiWicosαiW'isinαiαi(1)(2)(3)(4)(5)(6)=(3)+(5)(7)=(3)+(4)(8)(9)(10)(11)(12)85.5611.90113.76238.00126.14239.90351.760.780.63174.03213.6451.00720.4715.32418.82306.40162.39581.21725.220.680.73425.07437.3843.00619.1720.37392.22407.40215.92608.14799.620.590.81492.00410.1136.00517.3124.65354.16493.00261.29615.45847.160.480.87588.29379.1329.00416.2433.65332.27673.00356.69688.961005.270.410.91662.21312.6324.00315.7531.53322.25630.60334.22656.46952.850.310.95653.11234.4518.00213.7928.01282.14560.20296.91579.05842.340.210.98566.40175.1312.00114.5919.67298.51393.40208.50507.01691.910.100.99548.2672.326.00026.860.00549.560.000.00549.56549.560.001.00522.700.000.00-112.130.00248.180.000.00248.18248.18-0.10-0.99-206.04-35.71186.00-26.400.00130.940.000.00130.94130.94-0.21-0.98-128.08-37.22192.00合计4297.942161.87上游为校核洪水位，下游为相应的水位的下游坝坡稳定分析有限元法渗流计算结果：理正岩土软件稳定计算结果：上游水位大约在坝底以上1/3坝高处的上游坝坡稳定分析有限元法渗流计算结果：理正岩土软件稳定计算结果：库水位降落期的上游坝坡稳定分析有限元法渗流计算结果：理正岩土软件稳定计算结果：稳定计算结果计算得：正常蓄水位时下游坝坡抗滑稳定系数K=1.510；校核洪水位时下游坝坡抗滑稳定系数K=1.232；上游水位为1/3坝高处时上游坝坡抗滑稳定系数K=1.226，均大于允许值，所以该滑裂面安全。四种情况计算成果如表8.4：表8.4坝坡稳定计算成果表计算工况安全系数Kc允许最小安全系数正常蓄水位时的下游坝坡1.5101.30上游为校核洪水位，下游为相应水位的下游坝坡1.2321.20上游水位大约在坝底以上1/3坝高处的上游坝坡1.2261.20库水位降落期的上游坝坡1.2151.10溢洪道设计溢洪道布置工程布置及结构型式选择进口段：进水渠断面拟定尺寸，具体计算见表9.1表9.1溢洪道引水渠断面计算水位（m)泄量（m3/s）水深H（m）底宽B（m）计算公式（假设v=2m/s）设计校核445.00922.0046Q=vA，A=(B+mH)HA-过水断面积；B-渠底宽度446.311663.3150控制段：由于泄流量不大，故控制段采用宽顶堰，不设置闸门，控制段长4.00m，堰顶高程445.00m。堰顶宽度由于Q则B已知最大泄流量Q泄=166m3s，堰顶高程为445.00，校核水位为446.31m，溢流水深为B根据以上计算，选用溢洪道宽度为50m。顺水流方向长度顺水流方向长度按《水力学》要求，2.5H<δδ因此，顺水流长度为4m。泄槽：为适应地形、地质条件，泄槽分为渐变段和陡槽段布置。据已建工程拟定收缩段收缩角θ=12°，首端底宽与控制堰同宽b1=50m，末端底宽b2=40m，断面取为矩形。则渐变段长L1=b泄槽段上接收缩段拟断面为矩形，宽b=40m，长L2=60m，底坡i=1/8。泄槽钢筋混凝土底板厚0.5m，泄槽两岸为混凝土挡墙。出口消能段：本设计消能采用挑流消能，鼻坎顶高程为436.10m，反弧半径为2.5m，挑角为25°。出水渠设置40m宽的出水渠将消能后的水流较平稳地泄入原河道。溢洪道水力计算溢流堰泄流能力校核当引渠很长时，水头损失不容忽视。基本公式如下：hjhfR=C式中hj局部水头损失，mξ局部水头损失系数；g重力加速度，m/s2；α动能系数，一般为1.0；R水力半径，m；χ湿周，m；hf沿程水头损失，mv引渠水流流速，m/s；L引渠长度，m；C谢才系数；A过水断面面积，m2；n糙率。Q式中σs淹没系数，当下游水位影响堰的泄流能力时，堰流为淹没堰流，其影响用淹没系数表达；当下游水位不影响堰的泄流能力时，堰流为自由堰流，此时σb堰宽，m；Q流量，m3/s；m自由溢流的流量系数，它与堰型、堰高等边界条件有关；H0包括行近流速水头的堰上水头，即H0=H求堰前水深和堰前引水渠流速采用试算法，联立公式h=H0-v2表9.2溢洪道堰前水深和流速计算计算情况泄量QH0h假设v试算v设计水位445.00920.880.781.41.38校核水位446.311661.301.151.71.69由计算表中流速可知，均小于3m/s，满足要求。求引水渠水头损失hhhh式中ξ=0.1（渠道匀缓进口，局部水头损失系数ξ采用0.1）。具体计算成果见表9.3。表9.3引水渠水头损失计算计算情况HvvhAχRRnLhh设计0.881.40.100.1092.0050.001.842.250.0172500.060.16校核1.301.70.150.15166.5056.622.924.180.0172500.050.20库水位-流量关系库水位=堰顶高程+堰上水头+水头损失，具体计算见表9.4。表9.4溢洪道水位—流量计算Q（m3/s）H0（m)hw（m堰顶高程（m)库水位（m)920.880.16445.00445.001661.300.20445.00446.31溢洪道水面曲线计算基本公式hqiRAC式中hk临界水深，mQ槽内泄量，m3/s；g重力加速度，m/s2；q单宽流量，m3/(s.m)；ikBk相应临界水深的水面宽，mb泄槽首端宽度，m；Ak、χk、Rk、Ck临界水深时对应的过水断面积（m2）、湿周（EEE式中E11—1断面的比能，m；E22—2断面的比能，m；h1、h21—1及2—2断面水深，m；v1、v21—1及2—2断面平均流速，m/s；hf沿程水头损失，m；iL1—1及2—2断面的底部高程差，m；L断面间长度，m；n泄槽糙率。渐变段水面线计算临界水深hk及临界底坡ik。渐变段首端宽50m，尾端宽b=40m，断面为矩形。具体计算见表9.6，其中相应的水力要素计算公式为：式中b渠底宽度，m；m边坡系数，因泄洪道断面为矩形，则m=0；h渠道计算面水深，m；n边坡糙率，本设计按规定取n=0.017；A过水断面面积，m2；χk湿周，mB水面宽度，m；R水力半径，m；C谢才系数，m1α不均匀系数，本设计取为α=1.0；ik临界坡度。表9.5顺坡明槽底坡类型与流态判别指标缓坡临界坡陡坡正常水深h0hhh底坡iiii均匀流流态缓流临界流急流非均匀流态均有可能表9.6渐变段临界水深和临界底坡计算计算情况QBqhAχRC设计水位92501.840.703551.40.68155.170.0033校核水位166503.321.045252.080.99858.800.0030渐变段i=1/20>ik，故属陡坡急流，槽内形成b2型降水曲线，属明渠非均匀流计算。渐变段水面线渐变段尾口深度h2，采用能量守恒公式进行计算：α首端断面水深为临界水深hk，具体计算见表9.7。表9.7渐变段水面线计算计算情况Qh1q1A1χR1v1E1i1设h2q2A2设计水位920.71.843551.40.6812.631.0520.053.352.3134校核水位1661.043.325252.080.9983.191.5590.053.844.15153.6计算情况χR2v2E2i2RvLnhfE1+iLE2+hf设计水位46.72.8690.6873.3740.051.7751.66470.0170.0173.403.39校核水位47.683.2211.0813.9000.052.1102.14470.0170.0233.913.92由计算得渐变段末端水深分别为h设计=3.35m，h校核=3.84m。泄槽段水面线计算已知堰顶高程为445.00m，收缩段落差∆H=47×0.05=2.35m，下游水位为364.12m，挑射角取为。挑流鼻坎高程设为436.10m。反弧半径R取2.5m，反弧最低点高程为：436.10-R陡坡总跌差为：P=445.00-2.35-435.10=7.55m底坡坡度取为0.125。则泄槽段长度为：L取L=60m。则泄槽段断面为矩形，宽40m，长60m，i=1/8=0.125临界水深hk和临界坡降计算公式与渐变段相同，详见渐变段计算公式。结果计算见表9.8表9.8泄槽段临界水深和临界坡降计算计算情况QBqhAχRC设计水位92402.30.8132.441.620.778556.41890.0032校核水位166404.151.20648.2442.4121.137460.09950.0029i=0.125>，故陡槽段属急流，按陡槽计算。泄槽段末端水深（正常水深）采用试算法，具体计算见表9.8。表9.9溢洪道泄槽正常水深计算计算情况QBi假设h0A0χR0C0K0Q0设计水位92400.1250.2710.840.540.26647.185263.02892.994校核水位166400.1250.3915.640.780.38350.118483.571170.968经试算，设计水位时h0=0.27m；校核水位时h0=0.39m。泄槽水面线采用分段求和法，按水深进行分段，具体计算见表9.10溢洪道护砌高度的确定计算溢洪道水面线为确定边墙高度、变边墙及衬砌底板的结构设计和下游消能计算提供依据。溢洪道边墙高度计算公式Hh式中h不掺气时水深，m；hb当流速大于7～8m/s时的掺气增加水深，m∆安全超高，设计时取1.0，校核时取0.7，m；H边墙高度，m；引水渠边墙高度计算引水渠边墙高见表8.11表9.11引水渠边墙高度计算（v＜7～8m/s)计算情况h(m)Δ（m)H=h+Δ(m)设计水位0.8811.88校核水位1.30.72陡坡边墙高度计算收缩段边墙高度具体计算见表9.12，收缩段最大流速3.19m/s＜7～8m/s，不考虑掺气增加水深，故H=h+∆。泄槽段边