毕业设计（论文）-立式配料称重机机械部件设计

机电工程学院毕业设计页共40页气动控制系统故障；报警时蜂鸣器鸣响，电动机停止运转。⑦具有上述故障显示功能。⑧具有数据存储功能，内容如下：当日各时段，以小时为单位，两种原料的输送量。前一工作日，两种原料的输送量。6）机器有良好的密封，粉料在密闭的条件下称量与输送，以防止发生粉尘污染。2.3机器工作原理设计机器技术条件的规定，机器将控制的是两种原料，而且两种原料的配比要十分精确。所以机器必须设计两套独立的存储、称量、输送系统。两套系统必须同步工作，两种粉料的配比应符合要求，然后一同输出。称量在料斗中进行，由称重传感器测量两料斗中粉料的净重。当每种粉料的重量达到设定数值时，立即关闭进料口，当两种粉料均已达到设定数值时且进料闸阀均已关闭时，同时打开两个料口的排料口。两种粉料同时输送到输送管中，经初步混合，然后输送到下一工序的机器—混料输送机。混料输送机安装在输送管的下方，其漏斗正对着输送管的出口。进料口和排料口的开启和关闭，分别由闸阀控制。进料闸阀的开口可调，从而可以调节机器的输送量。进料口的闸阀分两步完成，当料斗中粉料的重量不足设定值的80%时，进料口全开。当重量达到数值时，进料口关闭80%。减小进料的流量，从而使进料的重量得到精确控制;当进料达到100%时，进料口完全关闭。进料与排料的闸阀由微机控制，由气缸推动。机器有以下部件组成1、料仓部件料仓是机器存储原料的部件，分为两个独立的部分，分别存储两种粉料。料仓由薄钢板焊成。2、进料闸阀部件此部件由两个闸阀组成，分别安装在两个料仓的下方，因而闸阀的底板，而且是可开可闭的活动底板。3、震动给料器部件此部件也是薄钢板焊接的壳体，分为两个部分，分别安装在两个进料闸阀的下方，由铰链经摆臂定位，有电动机经减速器，再有曲柄连杆驱动，使其绕铰链摆动，当进料闸阀打开时。可是料仓中的粉料顺利的向下流动。4、隔震圈部件此部件安装在震动给料器和料斗之间，其作用就是防止震动给料器的震动传至料斗，影响电子秤称量的准确性。隔震部件也是由薄钢板焊接而成的，安装在机架上，用橡胶套与料斗连接，因而可以使震动给料器的震动传至料斗。5、料斗部件这是用来称量粉料重量的部件。用薄钢板焊接而成的容器，分为两件，其下部装有称重传感器，可称量料斗中粉料的重量。粉料的底部装有排料闸阀，闸阀打开时可将称重完的粉料向下输送。输送管部件安装在料斗下方，其两个接口分别与两料斗的排料口相连。两种符合要求的粉料同时排进输送管，在管中混合，起到了粗略混料的作用。机架部分此部件是机器的骨架部分，机器的其他部件均安装在此。8、气动控制部分气动控制系统有气源处理元件、电磁阀及气缸组成，用来控制进料闸阀和排料闸阀的开启和关闭。9、电气控制系统由强电控制系统和微机控制系统组成。3料仓部件设计3.1料仓的外形尺寸的确定1、料仓总容积确定根据技术条件的规定，额定输送量为。设料仓的容积为此参数的1/6，则料仓的容积为。此为机器10分钟的输送量。即料仓应每十分钟加料一次。这样的加料频率用人工加料是适宜的。技术条件所规定的两种原料的重量比为滑石粉/轻钙粉两种原料分别装在两个料仓中，则各料仓的容积为：滑石粉料仓的额定容量（重量）：轻钙粉料仓的额定容量（重量）：由此计算两料仓的额定容积（），按下试计算：式中—粉料的额定容积（）；—粉料的密度：滑石粉密度，轻钙粉密度代入上式得滑石粉料仓的额定容积：轻钙粉料仓的额定容积：料仓的容积必须留有余量，设余量为，则滑石粉料仓的容积为，轻钙粉料仓的容积为。2、确定料仓的外形尺寸其外形分为上下两部分：上部分为矩形棱柱体，这是料仓的主体；下部分为平端棱锥体。其底部缩小了截面积，以便与其下面的部件连接。为了防止在棱柱体滞留，椎体的倾角应大于粉料的安息角。经查，粉状物料的安息角最大为，故确定椎体的倾角应大于。为了减少机器的占地面积，在确定料仓的外形尺寸时，尽量加大了矩形棱柱体的高度尺寸。在进行机器的总体设计时，已确定机器的加料工作在二楼进行，所以加大料仓的高度尺寸，也与此吻合。最后确定的料仓尺寸为：高宽长3.2料仓部件图设计料仓部件图(如下图所示)图3.1料仓分为左右两件，分别存储两种粉料，材料为厚的钢板。其上边缘折弯处，用机架与螺栓连接，将料仓固定。在料仓1与料仓2的接触面上边缘处，用点焊连接，以防粉料从缝隙中流出。在两料仓的下接口处设有密封罩。经此密封罩，料仓部件与安装在其下方的进料闸阀部件连接，并用卡箍、螺钉紧固，防止粉料泄露，污染空气。料仓无底板，以进料闸阀的闸板为底。4进料闸阀部件设计4.1进料闸阀的功能进料闸阀部件的功能有：1、作为料仓的活动底板。闸板关闭时料仓可以存料，闸板打开料仓放料。2、控制安装在其下面的料斗的进料量和进料速度，进料闸阀的进料开度可调，开度大则进料快，开度小则进料慢。4.2进料闸阀设计要点进料闸阀设计要点如下：1、进料闸阀，主要由阀座和闸板构成。闸板在气缸的推动下，可在闸座的轨道上前后滑动。2、当闸板移动到前部位置时，长方孔处于闸阀通道上方，于是闸阀处于开启状态，由料仓流出的粉料通过长方孔向下流动，经过震动给料器、隔振圈等部件而流入料斗中。当闸阀移动到后半部分时，闸板的无孔处将阀座的通道堵死，于是阀座处于关闭状态，粉料不能向下流动。3、调整气缸的行程，可是闸阀在开启时闸板处于不同的位置，从而改变其长方孔的开度，因而改变粉料的流量，控制料斗进料的速度。4、阀座的导轨面及压板的摩擦面利用油绳的毛细管作用，实现无压连续润滑，可防止油液过多造成污染粉料。5、闸板和阀座及压板的前后面采用橡胶条或毡条密封，防止粉尘泄露。6、闸阀的阀座经底托安装在机架上，采用螺栓连接。7、气缸由气缸支架安装在机架上，也采用螺栓连接。8、气缸安装时采用调整垫控制其安装精度，以保证闸阀运动轻松自如。9、闸板与阀座的配合均为较严格的间隙配合，除必须保证加工的公差尺寸外。安装时也要保证安装精度，否则气缸无法推动其运动。5振动给料器结构设计5.1振动发生机构设计振动给料器的部件作用是通过振动使粉料能顺利的料仓中流入料斗中，所以此部件设计的关键是振动发生装置的设计。这里采用的是电动机-减速器-曲柄连杆机构。其传动原理如图5.1所示图5.1振动给料器传动原理图在设计时，首先应计算出电动机的功率。振动给料器的运转，是在曲柄连杆的驱动下完成的，使振动给料器摆动中心反复摆动。当曲柄绕其摆动中心回转一周时，在连杆的驱动下，使震动给料器绕摆动中心反复的左右摆动。当曲柄绕其回转中心回转一周时，在连杆的牵引下，震动给料器绕摆动中心摆动一个往复，摆角约为。摆动运动虽然与刚体的圆周运动不同，是一种连续的往复运动，但运动时各质点与摆动中心的距离保持不变，所以仍属于刚体的定轴转动，刚体的转动定律仍然适用。在摆动中，摆动机构虽然受到重力的作用，使负载力矩产生波动，但是由于摆动的角度很小，仅为，而且摆动半径又很大，为，所以这种影响可以忽略不计。5.2曲柄连杆机构的运动分析计算根据上节所述，刚体的转动定律仍然适用于震动给料器的摆动的负载力矩进行计算，但是为了完成这项计算，还需了解摆动的特性。故首先应对该曲柄连杆机构的运动进行分析，并用相对运动图解法求出震动给料器的质心e点，在摆动时的每一瞬间的速度和加速度。过程为：确定各机构的运动参数及尺寸A.曲柄的转速：。B.曲柄的长度：。C.连杆的长度：.D.连杆的铰接点至震动给料器质心e点的距离：。E.e点至摆动中心点的距离：。绘制机构的运动简图如图5.2所示。连杆与震动给料器的绞点的运动分析及顺时速度分析及计算当曲柄的端点，在动力驱动下绕点逆时针回转时，连杆上的点在点的带动下也要随后运动，而且与点保持不变的距离，故点对点的相对运动也是以点为圆心的相对转动。由理论力学可知，当一刚体做平面运动时，其运动可以视为整个刚体随其上任意一点的牵连移动和该刚体绕这点的相对转动所组成。因此，构件2上的任意一点的速度，等于点的速度与点对点的相对速度的矢量和，故可得下式：式中—C点的绝对速度，方向垂直于，数值未知；—B点的绝对速度，方向垂直于，，其中：（曲柄的角速度），（曲柄的长度），则图5.2振动给料器振动发生机构运动简图；—C点对点的相对速度，方向垂直于，数值未知。根据上式的已知量（数值和方向）可作点在运动的每一位置的速度图解，从而求出速度的数值。（4）点的加速度分析及瞬时加速度计算由理论力学可知，当构件做平面运动时，其上任意一点的加速度，应等于其上任意一点B的加速度(即点的牵连加速度)与点对点的相对加速度(即C点绕B点的相对转动的线加速度)的矢量和。故得下式：点的绝对线加速度，可以分解为法向分量和切向分量；点的加速度，点运动为匀速圆周运动，故切向加速度为零，只有向心加速度，方向由指向，；点对点的相对加速度，可分解为切向分量和发向分量。则上式可分解为下式：式中点的法向加速度，方向由C指向D，，其中（构件3的速度）式中由速度图解求出，；点的切向加速度，方向垂直于，数值未知；点对点切向加速度的法向分量，方向由指向，,其中（构件2的速度）式中由速度图解求出，;点对点的相对加速度的切向分量，方向垂直于，数值未知。用相对运动图解法求曲柄回转一周时点在各点位置的速度、加速度及角加速度将点的运动轨迹分为等份，当点在各位置时，求点在相应各点的速度和加速度。根据前面所列矢量方程式，用相对运动图解法求之。首先确定制图的比例尺寸：。速度比例尺：。点在处，，C点在：图5.3B点在1处（）速度图解如图5.3A所示。制图过程如下：取任意一点为极点，做直线代表平行，其长度为再由点作的方向线，再由点作的方向线，此二方向线交于一点，矢量代表。测量与的长度，，，由此得加速度图解如图5.3B。制图过程如下：取任意一点为极点，作直线与图中过点作，与图中平行，代表。其长度为式中则再由点作直线与图中垂直，代表的方向线。由点作矢量，与图中平行由指向，代表。故在图样上是无法测绘的，故可以认为点与点重合。再由点作直线，与图中的垂直，代表。与交于。由于点与点重合，故也代表。测量长度，。则点的角加速度计算：2）点在处，，点在处：速度图解与加速度图解如图5.4所示，制图过程与计算方法与前文相同，从略。图5.4B点在2处（）计算结果如下：点的瞬时加速度：。点的线加速度：。点的角加速度：。点在处，，点在处：速度图解如图5.5A，加速度图解如图5.5B，制图过程和计算过程与前文相同，从略。计算结果如下：点的瞬时加速度，点的线加速度，点的角加速度。点在处，，点在处：速度图解如图5.6A，加速度图解如图5.6B制图过程与计算方法与前文相同，从略。计算结果如下：点瞬时加速度：点线加速度：点线角加速度：5）点在处，,点在处：速度图解如图5.7A所示，加速度图解如图5.7B所示。制图过程和计算方法与前文中相同，从略。图5.5点在图5.6点在图5.7点在处（）处（）处（）计算结果见下：点的瞬时速度：＝0.092m/s点的线加速度：点的瞬时速度：6）点在处，,点在处：速度图解如图5.8A所示，加速度图解如图5.8B所示。制图过程和计算方法与前文中相同，从略。图5.8Ｂ点在6处（Φ＝150°）计算结果见下：点的瞬时速度：点的线加速度：点的瞬时速度：7）点在处，.点在处：速度图解如图5.9A所示，加速度图解如图5.9所示。制图过程和计算方法与前文中相同，从略。图5.9点在处（）计算结果见下：点的瞬时速度：点的线加速度：点的瞬时速度：8）计算数据汇总如下：将点的运动轨迹的各位置的运动参数汇总后列在表5.1：表5.1振动给料器C点的运动参数C点的位置瞬时速度（m/s）0.010.0610.0920.1020.0920.0630.012线加速度（）0.920.680.340.040.320.640.96角加速度（）3.422.531.283.55根据上表所列数据可以得知，振动给料器在曲柄连杆机构的驱动下，在和两点的运动速度最低，但这两点的线加速度和角加速度却是为最高值；而在点，其运动速度最高，但其线加速度和角加速度却为最低值。上述参数特征与振动给料器的运动特征是吻合的。在和两点是点的运动轨迹的两个极限位置，在这两点，点的运动方向将发生的变化，运动速度在换向的瞬间为零，而加速度达到最高值。5.3振动给料器对摆中心的转动惯量计算进行振动给料器的动力计算，在完成了振动给料器运动的速度和加速度的分析计算之后，还需要进行振动给料器及其容纳的粉料在摆时对摆中心的转动惯量的计算。由于机器的结构设计尚未完成，所以转动惯量不能精确计算，只能根据图3.1估算出振动给料器的外形尺寸和质量，然后进行粗略的计算。当然迪种计算仍然可以满足动力计算的要求。由于振动给料器的壳体与其容纳的粉料的密度不同，所以转动惯量的计算应该分别进行。（1）轻钙粉振动给料器壳体对摆动中心的转动惯量的计算计算简图如图5.10所示。将壳体分为解端板与侧板两个部分，分别计算其对摆动中心轴的转动惯量。计算过程如下：图5.10轻钙粉给料器外壳转动惯量计算简图1）端板（单件）对通过其质心的Z轴的转动惯量计算：式中端板（单件）质量，设；端板的长度，设；端板的宽度,设。代入公式得：2）端板（单件）对摆动中心轴的转动惯量计算：根据转动惯量的平等轴定理，得下式：式中端板（单件）对质心轴Z的转动惯量，；端板（单件）质量，设；轴与轴的距离，。代入公式得：3)侧板（单件）对其质心轴的转动惯量按下式计算：式中侧板（单件）质量，设；侧板的宽度,设。代入公式得：4)侧板（单件）对摆动中心W轴的转动惯量计算：式中侧板（单件）对轴的转动惯量（），；侧板（单件）质量，；轴与轴的距离，。代入公式得：5)轻钙粉振动给料器壳体对摆动中心轴的转动惯量计算：(2)滑石粉振动给料器壳体对摆动中心轴的转动惯量计算计算如图5.11所示。也将壳体分为端板和侧板两部分，分别计算其对摆动中心W轴的转动惯量。图5.11滑石粉给料器外壳转动惯量计算简图计算过程如下：1）端板（单件）对通过其质心的轴的转动惯量计算：式中端板（单件）质量（Kg），设；端板的长度（m），设；端板的宽度（m）,设。代入公式得：2）端板（单件）对摆动中心轴的转动惯量计算：根据转动惯量的平等轴定理，得下式：式中端板（单件）对质心轴的转动惯量（），；端板（单件）质量，；Z轴与轴的距离，。代入公式得：3）侧板（单件）对其质心轴的转动惯量按下式计算：式中侧板（单件）质量，设；侧板的宽度,设。代入公式得：4）侧板（单件）对摆动中心轴的转动惯量计算：式中侧板（单件）对轴Z`的转动惯量（），；侧板（单件）质量，；轴与轴的距离，。代入公式得：5）滑石粉振动给料器壳体对摆动中心轴的转动惯量计算：5.4振动给料器壳体中的轻钙粉对摆动中心的转动惯量的计算振动给料器壳体中的粉料在重力的作用下处于流动状态，因而它超出了刚体的转动惯量的计算范畴。但是，它的流量是一个定值，即在单位时间里注入值等于流出值，因而在振动给料器壳体中粉料的质量是保持不变的。而且这质量不变的粉料，还随给料器壳体的刚体相同，因而可用转动惯量计算的一般公式来计算。计算如图5.12简图所示。图5.12给料器内轻钙粉转动惯量计算图计算过程如下：1）轻钙粉对通过其质心的轴的转动惯量计算：式中轻钙粉质量，设（设填充系数100%）；两侧边的间距，设；上下边的间距,设。代入公式得：2）轻钙粉对摆动中心轴的转动惯量计算：根据转动惯量的平等轴定理，得下式：；轻钙粉质量，；Z轴与轴的距离,。代入公式得：5.5振动给料器壳体中的滑石粉对摆动中心的转动惯量的计算计算如图5.13简图所示。图5.13给料器内滑石粉转动惯量计算图计算过程如下：1）滑石粉对通过其质心的Z轴的转动惯量计算：式中滑石粉质量，设（设填充系数100%）；两侧边的间距，设；上下边的间距,设。代入公式得：2）滑石粉对摆动中心轴的转动惯量计算：根据转动惯量的平等轴定理，得下式：式中滑石粉对质心轴Z的转动惯量（），；轻钙粉质量，；轴与轴的距离，。代入公式得：5.6振动给料器壳体及粉料对摆动中心W轴的转动惯量计算此转动惯量即为前四项转动惯量之和：5.7振动给料器运转的动力计算及减速器选型前言已论述，振动给料器的摆动运动仍属刚体的定轴转动，刚体转动定律仍然适用，故可以用下式计算其运转时的惯性力矩：式中振动给料器运转时的惯性力矩（）；振动给料器壳体及粉料摆动时对摆动中心W轴的转动惯量（），；振动给料器壳体及粉料的质心点角加速度（）。根据“刚体转动时的各角量对于刚体内任何一个质点都是相同的”这一原理，点与点的角加速度是相等的，故点在各位置的值等于表1－3所列各数值。表5.2振动给料器质心E点的角加速度质心E点的位置角加速度/3.422.531.283.55将上列值依次代入公式，分别计算，将计算结果列于表5.7.2。表5.3振动给料器摆动在各点的惯性力矩质心点的位置惯性力矩（）3.422.531.283.55曲柄连杆机构运转时，除了要克服前述的振动给料器的惯性力矩之外，还要克服振动给料摆时在摆动铰链处产生的摩擦力矩。此摩擦力矩按下式计算：式中振动给料器摆动铰链的摩擦力矩（）；摆动轴衬的摩擦因数，摩擦副为淬火钢－含油轴承，；轴承孔承受的正压力，即振动给料器的壳体的重量，及部分粉料的重量及流动时的作用力，；摩擦面半径，即轴承内孔半径，设。代入公式得：由振动给料器的惯性力矩和摩擦力矩，可求出曲柄的负载力矩。计算简图如图5.14所示。图5.14曲柄力矩计算图根据理论力学的定义：“力对于任何一轴之矩，等于这力在这轴的垂直面上的投影对该投影面和轴交点之矩”。由图5.8可列出曲柄的负载力矩的计算公式：式中折算到曲柄的负载力矩（）；曲柄长度，；曲柄与连杆的夹角，即；振动给料器摆动时质心E的惯性力矩（），见表1－4；振动给料器摆动时铰链的摩擦力矩（），；连杆与振动给料器的铰点到摆动中心的距离，；连杆与点连线的夹角，即。角和角由图5.14中测出，列于表5.4。表5.4夹角和数值B、C、D点的位置B1C1DB2C2DB3C3DB4C4DB5C5DB6C6DB7C7D夹角δ∠ABC175°143°112°40′84°57°32°5°夹角γ∠BCD124°121°40′122°40′150°40′130°40′135°40′140°将各值依次代入公式进行计算，将计算结果列于表5.5。表5.5曲柄在各位置的负载力矩曲柄位置B1B2B3B4B5B6B7惯性负载力矩(M/N·m)0.0310.1580.1260.0280.1210.1580.041根据表5.5所列数据及初步确定的曲柄转速，可以进行减速器选型。为了简化机械的传动系统，首先确定选用卧式带电动机的减速器，其输出转速为左右。电动机功率可按下式初步计算：式中负载力矩（），按表5.7.5取最大值，：减速器的输出转速，。代入公式得：由此计算的数据可知，所需要的是微型减速器产品中是空白。从输出转速、输出转矩、电动机功率三个参数较接近的减速器产品中，选定了天津减速机厂生产的单级摆线针轮减速器，型号及参数如下：型号：结构形式：卧式电动机功率：，同步转速：减速比：输出转矩：6、振动给料器部件图设计振动给料器部件图及主要零件见附图II。设计要点：振动给料器部件由机架支承，给料器壳体经摆动支架，再经摆铰链安装在机架上。减速器也安装在机架上。本部件用联接套与料仓部件和进料闸阀部件相连。用卡箍坚固，可防止粉尘泄漏。联接套用聚氨酯制造，采用折叠结构，可伸缩可扭曲，使给料器的摆动不受限制。3）安装时应保证两件铰链轴的同轴度误差小于，用修配调整垫的百度来实现。4）装配时保证传动系统运转轻快灵活，无过大的噪声。7、隔振圈部件设计隔振圈部件，在最初的设计中是没有的，后来考虑到振动给料器产生的振动对料斗部件的电子称的称重精度会造成一定的影响，才增加的。隔振圈部件，安装在振动给料器部件的下方，又处在料斗部件的上方。由于它是固定在机架止的，它与上述两个部件都是用柔性零件——用聚氨配制造的密封罩——相连接，所以它能有效地将振动给料器产生的振动阻隔住，使振动不会传到料斗部件上去。隔振圈部件的主体是用薄钢板制造的方框形零件。其下部装有密封罩，与料斗相连。隔振圈部件图如图7.1所示。其零件目录见表7.1。表7.1隔振圈部件零件表代号名称材料数量1密封垫（I）橡胶石棉板，δ＝2mm12边框（I）Q235A板，δ＝2mm23密封垫（II）橡胶石棉板，δ＝2mm14边框（II）Q235A板，δ＝2mm25密封罩（I）聚氨酯16密封罩（II）聚氨酯17卡箍（I）Q235A板，δ＝1mm18卡箍（II）Q235A板，δ＝1mm19机架图7.1隔振圈部件图8料斗部件设计8.1确定料斗的合理容积及外形尺寸设计中首先应该考虑的是：技术条件中所检定的转送效率必须得到满足。此项要求是：额定输送量为，并可在的范围内调整。设计时系按最大输送效率来确定料斗的容积和外形尺寸的。设两种粉料，每各输送一料斗，则两种粉料每小时的输送次数应该按下公式计算：由此数据可以逐步计算出料斗的合理容积和外形尺寸。计算过程如下：根据两种粉料的配比，计算两种粉料每小时和第一料斗的输送量：两种粉料的配比为：滑石粉/轻钙粉＝3/2（重量比）由此可计算出每种粉料每小时的最大输送量：滑石粉每小时的输送量：轻钙粉每小时的输送量：由上数据可以计算出两种粉料的第一料斗应该有的最大输送量：滑石粉第一料斗最大的输送量：轻钙粉第一料斗最大的输送量：根据料斗的输送量，计算料斗的容积和外形尺寸：料斗的容积即料斗中可装粉料的体积（），可按下式计算：式中料斗容积的余量因数，取；第一料斗的最大输送量：滑石粉料斗,轻钙粉料斗；粉料的密度：滑石粉密度，轻钙粉密度。代入公式得滑石粉料斗容积：滑石粉料斗容积：确定料斗的外形尺寸，除了根据以上计算的料斗容积之外，还要满足以下几点要求：（1）料斗上接口的尺寸，要与隔振圈部件下接口的尺寸一致，以便对接。接口尺寸为：滑石粉料斗上接口尺寸为：长度：，宽度：轻钙粉料斗上接口尺寸为：长度：，宽度：（2）为了使料斗的外形较为美观，料斗的下接口的尺寸应该与上接口的尺寸相同。（3）滑石粉料斗的高度和长度，应该与轻钙粉料斗的高度和长度一致。两者只是宽度不同，前后比例为1/2。（4）料斗的主体为矩形棱柱体，主体与下接口的连接部分为平载棱锥体。为了防止粉料在这里滞留，锥体的倾角应该大于粉料的安息角，即大于，最好大于。基于以上要求，确定料斗的外形尺寸为：滑石粉料斗：长=500mm，宽=200mm，高＝350mm轻钙粉料斗：长=500mm，宽=400mm，高＝350mm8.2料斗部件图设计料斗部件图及部件图主要零件见附图II设计要点如下：1）料斗由厚钢板制成，为矩形棱柱形壳体，外形简单，制造容易。2）料斗的下部为排料闸阀，其结构与进料闸阀相同。这样设计便于加工，并可减少设计的工作量。3）在确定料斗的容积时，选择了较大的余量因数（1.45）。这是为了使从进料闸阀落下来的粉料在较大的距离上产生间断。为了调节进料的流量，进料闸阀并非全部打开，在闸座的前部（靠近气缸处），通常处于关闭状态。所以落到料斗中的粉料，分布是不均匀的，后部多而前部少。如果料斗容积余量因数较小，就会造成后部的粉料调出料斗的上接口，甚至与隔振圈部件中的粉料相连，使称量不准确。5）粉料的重量由称重传感器测量，由微机计算和控制。第一个料斗都由三件传感器，三件传感器呈形分布，即使粉料在料斗中分布不均衡，也不影响测量的准确性。6）安装时调节调整螺钉，使料斗的轴线处于垂直状态。7）料斗由定位销轴定位，并防止其倾倒。9输送管部件设计9.1输送管部件的作用输送管部件的作用是，是使两种粉料在这里汇合，然后输出——输送到混料机中。输送管剖析的主要零件均用钢板制造。在各零件的连接处，用密封垫圈密封，防止粉料粉尘外漏。为了保证粉料在管道中顺下滑，管道的轴线与垂直面的夹角取为。输送管部件安装在机架上，用螺栓固定。为了便于与混料机衔接，输出管的外形设计成所谓的“天方地圆”形，即上口为矩形，尺寸为，下口为圆形，直径为。9.2输送管部件图输送管部件图如9.1所示，由于机构简单，未列零件表。图9.1输送管部件图10机架部件设计机架部件是机器的骨架，机器的全部零部件都安装在机架上。机架部件由二十多件零件和结合件组成。部件简图。主要零件及结合件。由于幅面限制，只标注了主要尺寸，尺寸公差、形位公差、技术条件等未注。各零件的连接均为焊接，焊缝尺寸，方法、形状未注。安装其它部件的搭子面，如减速箱底板的上表面，其加工符号、尺寸、尺寸公差，形位公差等，均在零件图或结合件图中示出。但是，各个搭子面相互间的尺寸公差和形位公差