连续梁桥设计-毕业设计

目录TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"第一章 绪论 1\o"CurrentDocument"第一节 桥梁概述 1\o"CurrentDocument"第二节 方案比选 3\o"CurrentDocument"一、比选方案的主要标准 3\o"CurrentDocument"二、方案编制 4\o"CurrentDocument"第二章 结构尺寸拟定 7\o"CurrentDocument"第一节 结构尺寸拟定 7\o"CurrentDocument"一、桥梁横向布置 7\o"CurrentDocument"二、细部尺寸 7\o"CurrentDocument"第二节截面几何特性 8\o"CurrentDocument"一、毛截面面积 8\o"CurrentDocument"二、惯性矩及刚度参数 8\o"CurrentDocument"第三章主梁内力计算 10\o"CurrentDocument"第一节横向分布系数的计算 10\o"CurrentDocument"第二节恒载内力计算 14\o"CurrentDocument"一、单元化分 15\o"CurrentDocument"二、恒载布载 16\o"CurrentDocument"第三节活载内力计算 19\o"CurrentDocument"―、冲击系数G，u）的计算 19\o"CurrentDocument"二、活载布载 20\o"CurrentDocument"第四章次内力计算 24\o"CurrentDocument"第―节 基础位移引起的次内力计算 24\o"CurrentDocument"第二节 温度应力引起的次内力计算 24\o"CurrentDocument"第三节 混凝土收缩徐变引起的次内力计算 25\o"CurrentDocument"第五章 作用效应组合I 28\o"CurrentDocument"第―节 承载力极限状态作用效应组合 28\o"CurrentDocument"第二节 正常使用状态作用效应组合 29\o"CurrentDocument"第六章 预应力筋的估算 33\o"CurrentDocument"第―节计算原理 33一、 正常使用极限状态的应力要求计算 36\o"CurrentDocument"二、 承载能力极限状态的强度计算 36\o"CurrentDocument"第二节预应力钢束的估算 37\o"CurrentDocument"一、预应力筋估算 37\o"CurrentDocument"二、预应力钢束布置 39\o"CurrentDocument"第七章预应力损失及有效应力的计算 42\o"CurrentDocument"第一节钢筋预应力损失 42\o"CurrentDocument"一、摩阻损失 42\o"CurrentDocument"二、锚具变形损失 43\o"CurrentDocument"三、混凝土弹性压缩损失 44\o"CurrentDocument"四、钢筋的应力松弛损失 46五、混凝土收缩徐变损失 47\o"CurrentDocument"六、有效预应力的计算 50\o"CurrentDocument"第二节预加力引起的二次力矩 51\o"CurrentDocument"第三节作用效应组合II 52\o"CurrentDocument"第八章主梁强度检算 53\o"CurrentDocument"第一节承载能力极限状态检算 53\o"CurrentDocument"一、 I形截面的判别 53\o"CurrentDocument"二、 端跨跨中正截面承载能力计算 54\o"CurrentDocument"第二节正常使用极限状态计算 56\o"CurrentDocument"一、 全预应力混凝土构件抗裂性验算 56\o"CurrentDocument"二、 正截面检算 58\o"CurrentDocument"三、 斜截面抗裂验算（主拉应力） 59\o"CurrentDocument"四、 持久状况应力验算 63五、 短暂状况下预应力混凝土构件应力计算 65\o"CurrentDocument"第九章施工方法要点及注意事项 66\o"CurrentDocument"第一节材料设备及施工程序 66\o"CurrentDocument"第二节支架及模板 68\o"CurrentDocument"第三节预应力束布置 68\o"CurrentDocument"第四节混凝土工程 68\o"CurrentDocument"第五节张拉和压浆 69结束语 70\o"CurrentDocument"致谢 71\o"CurrentDocument"主要参考文献 72第一章绪论第一节桥梁概述桥梁是供汽车、火车、行人等跨越障碍（河流、山谷、或者其它线路等）的建筑工程物。从线路（公路或铁路）的角度讲，桥梁就是线路在跨越上述障碍时的延伸部分或连接部分。建立四通八达的现代化交通网，大力发展交通运输事业，对于发展国民经济，加强全国各族人民团结和巩固国防等方面，都具有非常重要的作用。在公路、铁路、城市和农村道路以及水利建设中，为了跨越各种障碍，必须修建各种类型桥梁与涵洞，因此桥涵是交通线中的重要组成部分，而且往往是保证全线早日通车的关键。在经济上，桥梁和涵洞的造价一般说来平均占总造价的10%—20%。20世纪50年代以来，由于科学技术的进步，工业水平的提高，社会生产力的高速发展，人们对桥梁的要求已经越来越高了，现代高速公路上迂回交叉的立交桥、高架桥和城市高架道路，几十公里长的海峡大桥，新发展的城郊高速铁路桥与轻轨运输高架桥等，这些新型桥梁不但是规模巨大的工程实体，而且犹如一条地上“彩虹”，将城市妆扮得格外美丽。纵观世界各国的大城市，常以工程雄伟的大桥作为一种空间艺术结构物存在于社会之中。我国幅员辽阔，大小山脉和江河湖泊纵横全国，东面临海，海湾、岛屿众多。20世纪80年代后，我国实行改革开放政策以来，国民经济飞速发展，社会主义工业、农业、商业、国防和科学技术现代化正在逐步实现，全国高速公路、高速铁路、城市交通网络的建设方兴未艾。作为枢纽工程的桥梁建设的发展则突飞猛进。至20世纪末，我国已建成的各类现代化桥梁在世界桥梁跨径排名表上都进入了重要名次，甚至是名列前茅。它从一个侧面反映了我国生产、经济与科学技术的发展高度。回顾过去展望未来，我国广大桥梁工程技术与科学工作者将不断面临着设计和建造各类桥梁的光荣而艰巨的任务。我国文化悠久，是世界上文明发达最早的国家之一。我国有许多科学技术往往远远超过同时代的欧洲，特别是5世纪以前，更是如此。其中就桥梁来说，我们的祖先也在世界桥梁建筑史上写下了不少光辉灿烂的篇章。我国山川河流众多，自然条件错综复杂，古代桥梁不但数目惊人，而且类型也丰富多彩，几乎包括了所有近代桥梁中的最主要形式。在原始人类尚不知如何造桥时，往往会利用自然界的物体，如天然倒塌的树木、因自然地壳变化侵蚀而形成的拱状物、森林里攀缠悬挂的藤萝等，来帮助他们跨越溪流山涧和峡谷。等到人类已能够聚族而居的时候，桥梁也势必得到发展。例如，对距今已有6000余年的陕西西安半坡村新石器时代遗址的考古发现，在居住区四周有宽、深各约5-6个大围沟。当时的居住已能用木柱、草泥盖成圆形的房屋，因而出入这样的围沟时不可能没有搭设的桥梁。对桥梁起源的详细考察和论证是考古学家的事。可以确定的是，桥梁是随着历史的演进和社会的进步而逐渐发展起来的。综观近代历史，可以认为，每当陆地交通运输工具发生重大变化，对桥梁在载重、跨度方面提出新的要求时，这种要求便推动了桥梁工程技术的发展。桥梁发展到今天，其基本类型虽仍是梁桥、拱桥、和悬索桥，但建筑材料更加坚固耐用，结构型式更加丰富多彩，使用功能更加完备齐全，建桥技术更加先进合理。在当今社会中，大力发展交通运输事业，建立四通八达的公路、铁路交通网，对促进交流、发展经济、提高国力，具有非常重要的意义。在公路、铁路线路中桥梁以及涵洞是其重要组成部分。从技术上讲，一座重要的大跨度桥梁通常会集中体现一个国家在工程设计、建筑材料和制造工艺等方面的当代水平；从经济上讲，一条线路中桥涵的造价要占10%-20%；从美学上讲，桥梁不仅仅是满足实用要求的工程结构物，还常作为建筑艺术实体长久地存在于社会生活中。那些工程宏大、结构造型雄伟壮观的大桥，往往成为一座城市的标志和骄傲。我国幅员辽阔，大小山脉纵横，江河湖泊众多。随着国家经济建设的发展，需要大力加强基础设施建设，修建大量的公路、铁路和城市桥梁。桥梁由五个“大部件”与五个“小部件”所组成。所谓五大部件是指桥梁承受汽车及其它运输车辆的桥梁上部结构与下部结构，它们要通过承受荷载的计算与分析，是桥梁结构安全性的保证。这五大部件是：（1）桥跨结构。是路线遇到障碍中断时，跨越这类障碍的结构物。（2）支座系统。它支承上部结构并传递荷载于桥梁墩台上，它应保证上部结构载荷载、温度变化或其他因素作用下所预计的位移功能。（3）桥墩。是在河中或岸上支承两侧桥跨上部结构的建筑物。（4）桥台。设在桥的两端，一端与路堤连接，并防止路堤滑塌。为保护桥台河路堤填土，桥台两侧常做一些防护工程。另一侧则支承桥跨上部结构的端部。（5）墩台基础。是保证桥梁墩台安全并将荷载传至地基的结构部分。基础工程载整个桥梁工程施工中是比较困难的部分，而且常常需要在水中施工，因而遇到的问题也也很复杂。前两个部件是桥梁上部结构，后三个部件即是桥梁下部结构。所谓五个小部件都是直接与桥梁服务功能有关的部件，过去总称为桥面构造，在桥梁设计中往往不够重视，因而使桥梁服务质量低下，外观粗糙。在现代化工业发展水平的基础上，人类的文明水平也极大提高，人们对桥梁行车的舒适性和结构物的观赏水平要求愈来愈高，因而国际上在桥梁设计中很重视五小部件，这不但是“外观包装”，而且是服务功能的大问题。目前，国内桥梁设计工程师也越来越感受到五小部件的重要性这五小部件是：（1）桥梁铺装。铺装的平整、耐磨性、不翘曲、不渗水是保证行车舒适的关键。特别在钢箱梁上铺设沥青路面的技术要求甚严。（2）排水防水系统。应迅速排除桥面上积水，并使渗水的可能性降至最小限度。此外，城市桥梁排水系统应保证桥下无滴水和结构上无漏水现象。（3）栏杆。它既是保证安全的构造措施，又是有利于观赏的最佳装饰件。（4）伸缩缝。桥跨上部结构之间，或在桥跨上部结构与桥台端墙之间，设有缝隙，保证结构在各种因素作用下的变位。为使桥面上行车顺适，无任何颠动，桥上要设置伸缩缝构造。特别是大桥或城市桥的伸缩缝，不但要结构牢固，外观光洁，而且需要经常扫除掉入伸缩缝中的垃圾泥土，以保证它的功能作用。（5）灯光照明。现代城市中标志式的大跨桥都装置了多变幻的灯光照明，增添了光彩夺目的晚景。第二节方案比选一、比选方案的主要标准：桥梁方案比选有四项主要标准：安全，功能，经济与美观，其中以安全与经济为重过去对桥下结构的功能重视不够，现在航运事业飞速发展，桥下净空往往成为运输瓶颈比如南京长江大桥，其桥下净空过小，导致高吨位级轮船无法通行，影响长江上游城市的发展。至于桥梁美观，要视经济与环境条件而定。二、方案编制：（一）、预应力混凝土连续梁桥图1.2.1预应力混凝土连续梁桥% ・pI方案一：预应力混凝土连续梁桥施工技术先进，工艺要求较严格，属于超静定结构，受力较好，桥面连续无伸缩缝，养护容易，成本低，耐久性好，维修费用少。连续梁在恒载作用下，由于支点负弯矩的卸载作用，跨中正弯矩显著减小，其弯矩图形与同跨相差不大，连续梁在活载作用下，因主梁连续产生支点负弯矩对跨中正弯矩仍有卸载作用，其弯矩分布比较合理。桥梁整体性好，施工方法简便易行，施工质量可靠，平面及竖曲线型容易控制，对机具和起重能力要求不高，这要比方案二和方案三优越，而且桥梁线型流畅，完全符合桥梁设计的安全、适用、经济和美观的基本原则。连续梁突出的优点是结构刚度大，变形小，动力性能好，主梁变形曲线平缓，有利于高速行车。连续梁在恒载作用下，由于支点负弯矩的卸载作用，跨中正弯矩显著减小，其弯矩图形与同跨悬臂梁相差不大，连续梁在活载作用下，主梁连续产生支点负弯矩，对跨中弯矩有卸载作用，其弯矩分布要比悬臂梁合理。连续梁是超静定结构，基础不均匀沉降将在结构中产生附加内力，因此对桥梁基础要求较高，通常宜用于地基较好的地方。二）、预应力混凝土简支梁桥图1.2.2预应力混凝土简支梁桥方案二：预应力混凝土简支梁桥施工方便，适合中小跨径，结构尺寸标准化，目前国内大量采用，安全，行车方便，结构美观，造价第二，用钢量大，相同跨径及恒活载下跨中弯矩较续梁桥大，所以承载力较续梁桥小。简支梁桥是梁式桥中应用最早，使用最广泛的一种桥型。它受力简单，梁中只有正弯矩，适用于T型截面梁这种构造简单的截面型式，体系温度、混凝土收缩徐变、张拉预应力等均不会在梁中产生附加内力，设计计算简便，最易设计成各种标准跨径的装配式结构。由于简支梁是静定结构，结构内力不受地基变形的影响，对基础要求不高，能适用于地基较差的桥址建桥。在多孔简支梁桥中，相邻桥孔各自单独受力，便于预制、架设，简化施工管理，施工费低，因此在城市高架桥，跨河大桥的引桥上被广泛采用。简支梁桥的设计主要受跨中正弯矩的控制，当跨径较大时，跨中恒载和活载弯矩将急剧增大，当恒载弯矩所占的比例相当大时，结构承受的活载弯矩将变小。

三）、斜拉桥方案三：斜拉桥跨越能力大，行车平稳，索力调整工序比较繁复，施工技术要求高具有现代气息结构轻盈美观，目前国内大量采用，但造价最高综合以上比较，以预应力混凝土连续梁桥为最终方案。第二章结构尺寸拟定第一节结构尺寸拟定一、桥梁横向布置桥面净宽：2€净一10.75m；两侧分别为中央分隔带和安全护拦。全桥采用7块预制的预应力砼空心板，每块板的宽度为1.57m,采用后张法施工，下图2.1.1为一侧桥梁横断面布置：图2.1.1桥梁横向布置（单位：cm）二、细部尺寸一块空心板的横断面如图2.1.2：图2.1.2空心板横断面（单位：cm）第二节截面几何特性一、毛截面面积„A-2(A,A,A,A,A)123451A1A=—…2…2„2cm212A„4…2„8cm22A„(4,6)x60… „300cm2TOC\o"1-5"\h\z2A二丄…6…6„18cm22A„冗…282,11…28…2„3077.76cm25A„157…90„14130cm2\o"CurrentDocument"A„A-2(A,A,A,A,A)„7318.48cm2h 1 2 3 4 5二、惯性矩及刚度参数（一）、计算空心板截面抗弯惯性矩I1„右…1„右…157…903-22丫2282,11…28…2)…0.52,1…2…2…仃5-二3丿-2「-2「4…62x(45-31)2-2,1…2…60x'45-2--…603丿,1…6…6x'45-22--…6]3丿丿=9417…103cm4（二）、计算抗扭惯性矩IT:跨中截面截面形式如下图2.2.1所示:

QQ场 1二L 沁 1,\LJ图2.2.1跨中梁截面4兀4兀2ds1—+—tt丿2h€_

2h€_

t3其中：b=157-14=143cm1t=12cm1t=11cm2t=14cm3h=90-12+11=78.5cm2所以：4<1432<所以：4<1432<78.52143(11) + +…1211,2<78.514=13.95<106cm4（三）计算刚度参数丫2=5.8x9417x103(157\13.95<106…2000丿2=0.024第三章主梁内力计第一节横向分布系数的计算预制板间采用企口逢连接，所以跨中的荷载横向分布系数按铰接板（梁）法计算，跨中、14截面、支点荷载横向分布系数mc、mc的计算如下：一、计算跨中荷载横向分布影响线及分布系数从文献胡中的铰接板荷载横向分布影响线（附表）中查表，在,=0.02到0.04之间接直线内插法求,=0.024的影响线坐标值h、h、h、h，计算结果列于下表：1i 2i3i4i将表中h、h、h、h之值按一定比例尺绘于各号板的轴线下方，连成折线，就得到1i2i3i4i各板的荷载横向分布影响线，如下表3.1.1所示。在影响线上荷载按最不利布载，就可以通过相应影响线坐标值求出各板的横向分布系数铰接板荷载横向分布影响线（附表）表3.1.1板号,单位荷载作用位置（号板中心）工hki123456710.0224420215712510208808210000.043092351591090780590510.02425720915712297827620.0220219817013511109608810000.042352321851270910690590.02420920517313310709108230.0215717017615612811110210000.041691852011671190910780.02415917318115812610709740.0212513515616915618512510000.041091271671931671271090.024122133158174158173122

1r113.2C3c':-2gjElD.1QL"27do皑Q.O8L3.C/S图3.1.21号板三行车队横向分布影响线图3.1.31号板二行车队横向分布影响线22号板图3.1.42号板三行车队横向分布影响线1f「1「I1U.^U90.E09 C.?05•：.；•、.■：二,.0.173 01330.']7 ）「9一 C.Oflr Ic..f___丄一一一丄图3.1.52号板二行车队横向分布影响线图3.1.63号板三行车队横向分布影响线ff:.：:s?.：_73517"3.1HC3.181C..LHl<>/ __nn<…匸n",：D7图3.1.73号板二行车队横向分布影响线图3.1.84号板三行车队横向分布影响线5号板5号板11!]10.1330.1543：583.1/10.1580.173 01£e图3.1.94号板三行二车行队车横队载横分向布分影布响影线响线1!'1!IC.l沱C/.330.13^O.15B o.1740..S.3.15S二行车队横载分布影响线图3.1.105号板三行车队横向分布影响线r ”' I' 'i1Q.133U.lbb0150 0.1740.11C.15R0.173 °-12E图3.1.115号板二行车队横向分布影响线一）1号板公路一级m，1„h，1(0.263+0.207+0.164+0.121+0.101+0.082)，0.469cq22TOC\o"1-5"\h\zm，1„h，1(0.263+0.207+0.164+0.121)，0.378c2 2(二)2号板公路一级m，1„h，1(0.209+0.204+0.177+0.133+0.111+0.091)，0.463cq22m，1„h，1(0.263+0.207+0.164+0.121)，0.362c2 2(三)3号板公路一级m，1„h，1(0.158+0.173+0.180+0.157+0.131+0.107)，0.453cq2 2m，1„h，1(0.263+0.207+0.164+0.121)，0.334c2 24号板公路一级m，1„h，1(0.133+0.160+0.174+0.160+0.173+0.116)，0.400cq22m，1„h，1(0.133+0.160+0.174+0.160)，0.314c2 2所以，综上所得，公路一级荷载横向分布系数的最大值m=0.378(三车道折减系cq数…，0.78),在设计中通常偏安全地取用最大值。

二、车道荷载作用于支点处的荷载横向分布系数支点截面处荷载横向分布系数m'采用杠杆法求得，荷载布置如下:c图3.1.121号边板最不利布截1 「八丨 1 1 1图3.1.133号板最不利布截1155.5其它板影响线同2号板影响线，对于1号边板：—= 解得x=1.116x185€18m'= ,1.116m'= ,1.116=0.558，对于2号边板：m'cq2cq27…157„=0.586横向分布系数汇总 表3.1.14梁号1234跨中横向分布系数0.3780.3620.3530.357支点外横向分面糸数0.5580.5860.5860.586第二节恒载内力计算主梁恒载内力，包括自重引起的主梁自重（一期恒载）内力S和二期恒载（如铺装、g1栏杆等）引起的主梁后期恒载内力S。主梁的自重内力计算方法可分为两类：在施工过g2程中结构不发生体系转换,如果主梁为等截面，可按均布荷载乘主梁内力影响线总面积计算；在施工过程中有结构体系转换时，应该分阶段计算内力，方法同上。本设计采用整孔架设法。查表可得预应力钢筋混凝土容重€取值为25.0－26.0KN/m3,本设计取25.0KN/m3。恒载集度—期恒载集度 q二A,25KN/m3二0.731848m2,25KN/m3二18.30KN/m1二期恒载集度q2二期恒载集度为桥面铺装与护拦恒载集度之和，本设计中桥面铺装采用9cm沥青混凝土、8cm40号防水混凝土，铺装层宽度为10.75m,€砼=23KN/m3，护拦一侧每延米按0.30/m2砼 €=25KN/m3砼染断面由7片梁组成：q=-,血09,10.75)x23+0.30,2,25+(0.08,10.75)x25〕=8.39KN/m2 7—、单元化分本设计为等高度连续梁桥，在计算内力时采用桥博士V3.03辅助计算，全桥沿纵向划分为100个单元，101个节点，单元长度为1米。划分如图所示：图3.2.1单元化分恒载内力计算本设计主梁为等截面梁，在计算内力时，用均布荷载乘主梁内力影响线面积的方法计算，运用有限元程序一一桥梁博士计算主梁影响线，由CAD辅助计算影响线面积。各控制截面—期恒载内力计算如下：Q=q€wiijM——第i控制截面弯矩值iQ——第i控制截面剪力值iw——第i控制截面弯矩影响线面积iw——第i控制截面剪力影响线面积j二、恒载布载由桥博士计算得到各控制截面弯矩（剪力）影响线及恒载布载如下图所示：图3.2.2端跨支座处剪力影响线及布载二川

图3.2.4端跨4截面剪力影响线及布载:(|=_n.3KN/v1\£/\/X/、/\/、/\/\i \/\/j

图3.2.83号支座负弯矩影响线及布载图3.2.9第三跨跨中弯矩影响线及布载一期恒载qi作用下控制截面内力计算汇总： 表3.2.10'、、内力截面、、、弯矩(KN.M)剪力(KN)截面、、、、弯矩(KN.M)剪力(KN)1号支座处85.344号支座处-777.34端跨1/4截面560.0067.15第四跨中截面718.49端跨中截面849.485号支座处-847.242号支座处-847.24第五跨中截面849.48第二跨中截面718.49第五跨3/4截面560.0067.153号支座处-777.346号支座处85.34第三跨中截面530.70—847.24 -777.34-'-777.34卜卜丄* 一847.241N.M849.481'Jr-718.49 '''I530.701• 718.4911卜I■/

7」丿849.481J11图3.2.12一期恒载作用下剪力第三节活载内力计算―、冲击系数€1,u）的计算1、基频：.13.616^ET„C1 2兀12.mc23.651正厂

c-

2兀12 mc式中：l结构的计算跨径；E材料的弹性模量；I 跨中截面惯矩；Cm结构跨中处的单位质量；c注：活载为公路一级，其中q„10.5KN/m,计算跨径1„20m,p„240KN,kE„3.25…1010PaI„0.09417m4Ccm„18.3…103-9.8„1830kg/m，计算剪力时cp…1.2 。k13.616-EI13.616C2兀12丫m325…1010…0.09417„7Hz183023.651\ET 23.651；3.25,1010,0.09417f c— 12.18Hz2 2€l2 m 2€l2 1830c正弯矩应和剪力效应用f1,负弯矩效应用f当1.5HZ<fF<14HZ时，…二0.176lnf—0.0157所以： …=0.1767ln7—0.0157=0.31…=0.1767ln12.18—0.0157=0.42活载内力的计算公式：M=m(P,y+qw)

iikmaxkiQ=m(1.2,P,y+qw)

iikmaxkiM——第i截面在活载作用的弯矩值；iQ——第i截面在活载作用的剪力值；im——梁的横向分布系数；iq——公路-I级车道荷载的均布荷载标准值;kP——集中荷载标准值；kw——第i截面弯矩(剪力)影响线面积；i二、活载布载由桥博士计算得到各控制截面弯矩(剪力)影响线及活载作用下最大内力布载如下图所示：==E4(|-M卜二二I■1=8.KN/r7图3.3.3端跨4截面剪力影响线及布载图3.3.73号支座负弯矩影响线及布载第四节内力组合活载作用下控制截面最大内力的计算汇总：表3.4.1、“'--、、内力截面■、、、弯矩(KN.M)剪力(KN)“'〜-〜、、、内力截面弯矩(KN.M)剪力(KN)1号支座处155.274号支座处-324.63端跨1/4截面672.0388.57第四跨中截面430.89端跨中截面507.365号支座处-370.642号支座处-370.64第五跨中截面507.36第二跨中截面430.89第五跨3/4截面672.0388.573号支座处-324.636号支座处155.27第二跨跨中截面425.37活载作用下控制截面最小内力计算汇总：表3.4.2内力截面弯矩(KN.M)剪力(KN)''〜'----、、、、内力截面、、弯矩(KN.M)剪力(KN)1号支座处-38.274号支座处101.04端跨1/4截面-84.95-32.15第四跨中截面-106.87端跨中截面-110.505号支座处58.922号支座处58.92第五跨中截面-110.50第二跨中截面-106.87第五跨3/4截面-84.95-32.153号支座处101.046号支座处-38.27第二跨跨中截面-119.66第四章次内力计算第一节基础位移引起的次内力计算本桥设计为5跨一联连续梁桥，支座沉降必引起结构产生的内力，设计为安全起见，分别对1号桥台，2号桥墩，3号桥墩分别沉降和其各种组合沉降所产生的内力进行比较进行设计。各桥台、墩单独沉降时，沉降值取2—3cm组合沉降时取值为1—2cm本设计中单独沉降取2cm,组合沉降时取1cm,用“桥梁博士”计算结果如下：基础位移引起的各截面内力 表4.1.1类型沉降值1号桥台剪力1/4截面弯矩 剪力1/2截面弯矩2号桥墩弯矩1/2截面弯矩3号桥墩弯矩1/2截面弯矩10.02-10.9-54.4-10.9-109-218-79.758.321.420.0224.712324.724749471.9-350-12830.02-17.5-87.5-17.5-175-3501195871071、20.016.934.56.969138-3.84-146-53.51、30.0114.2-70.9-14.2-142-28419.432364.12、30.013.618.03.63671.995.2119-10.71、2、30.01-1.85-9.23-1.85-18.5-36.955.41480第二节温度应力引起的次内力计算桥梁结构由于梯度温度引起的效应，可采用《公规》图表所示竖向温度曲线，对于砼结构，当梁高小于400mm时，图中A二HT00(mm),梁高A等于或大于400mm时，A=300mm，对带砼桥面板钢结构A=300mm,t为砼桥面板的厚度。砼上部结构和带砼桥面板的钢结构的竖向日照反温差乘以-0.5

竖向日照正温度计算的温度基数如下表所示：表4.2.1结构类型T1T250mm沥青砼铺装层206.7100mm沥青砼铺装层145.5按线性内插法，90mm砼沥青铺装层T1=15.2 T2=5.74,非线性温度应力图如下:图4.2.2非线性温度应力引起的各截面内力如下： 表4.2.3端跨支点截面Q(KN)M(KN.M)端跨1/4截面24.5122端跨中截面24.52452号支座截面-6.12489第二跨中截面-6.124283号支座截面0367第三节混凝土收缩徐变引起的次内力计算预应力混凝土简支梁先简支后连续。简支梁自重18.3KN/M简支梁自重在端跨1/4截面弯矩M=686.25KN.M1g连续梁自重在端跨1/4截面弯矩M=672.03KN.M2g徐变终了后端跨1/4截面弯矩，按《规范》公式(4.2.12-1)计算：M=M+C-M并-e-血。恥,t0))]gt 1g 2g 1g=M1—e-DC，t0-^(t，t°))〕1g式中：t—徐变终了时间，按FIP建议25550天；T—回载龄期，梁体脱模后按简支梁安装龄期，取30天0t—转换龄期，简支梁转换为连续梁龄期，取60天;上式中括号内e的指数各值分别计算如下：1.®C,T)=申<(t-T)式中：0 0c 09=9卩(f)<(t)=1.2545x2.65x0.48208=1.60260 RH cm 011-(RH/RH)「 1-(0.8/1) =12545=1+ a=1+ =1.2545RH 0.46(h/h” 0.46(499.4925/100”0 3 3RH—相对湿度，取80%；RH—定值(100%)；0h—理论厚度，h=%=2x7318488.6941=299.5A—梁跨中截面面积(7318cm2)；cu—周边周长(488.6941cm)；h—定值(100mm)；0<(fcm)= =崙1|)07=込见《规范》；cmcm0f=0.8f +8MPa=0.8x40+8=40MPa;cm cu,k/二10MPa(定值)；cm0<(T)= 00.1+1‘/[丿—定值(1“)0.20.1+X=0.218208丿.2(25550-30)913.60+。5550—30)]'1+1.2x”C,“)，”<(00c(t一“)，1.6026x0.989，1.5850H0.30.8丫81.0丿，0.9650.3，0.989299x+250，913.6100”(“,“)，”<(“一“00C0式中：”，1.60260卩（“_“）=c0|<H+10:)0.3_ (50—30)/ …913.60+(60叫0.3，0.355卩，913.600，“)，1.6026x0.355，0.5690混凝土收缩徐变引起的控制截面弯矩（KN.M） 表4.3.11号支座01/4截面-9.091/2截面-235.82号支座-189.45第二跨跨中-284.713号支座-207.57第三跨跨中-313.03第五章作用效应组合I公路桥涵结构设计应考虑结构上可能同时出现的作用，按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行作用效应组合，取其最不利效应组合进行设计：1、 只有在结构上可能同时出现的作用，才进行其效应组合。当结构或结构构件需做不同受力方向的验算时，则应以不同方向的最不利的作用效应进行组合。2、 当可变作用的出现对结构或结构构件产生有利影响时，该作用不应参与组合。3、 施工阶段作用效应的组合，应按计算需要及结构所处条件而定，结构上的施工人员和施工机具设备均应作为临时荷载加以考虑。4、 多个偶然作用不同时参与组合。第一节承载力极限状态作用效应组合公路桥涵结构按承载能力极限状态设计时，应采用以下两种作用效应组合：基本组合和偶然组合，由于本设计不考虑偶然作用的影响，故只采用基本组合。基本组合是永久作用的设计值效应与可变作用设计值效应相组合，其效应组合表达式为：€S，€(„€S+€S+屮„€S) (7.1-1)0ud0GiGik Q1Q1k cQjQjki，1 j，2或 丫S，€(„S+S+屮„S) (7.1-2)0ud0 GidQ1d c Qjdi，1 j，2式中S—承载能力极限状态下作用基本组合的效应组合设计值；ud€—结构重要性系数，按《通规》JTGD60-2004表1.0.9规定的结构设计安全0等级采用，对应于设计安全等级一级、二级和三级分别取1.1、1.0和0.9；€—第i个永久作用效应的分项系数，应按《通规》JTGD60-2004表4.1.6的规Gi定采用；S、S—第i个永久作用效应的标准值和设计值；Gik Gid€—汽车荷载效应(含汽车冲击力、离心力)的分项系数，取€=1.4。当某个Q1 Q1可变作用在效应组合中其值超过汽车荷载效应时，则该作用取代汽车荷载，其分项系数应采用汽车荷载的分项系数；对专为承受某作用而设置的结构或装置，设计时该作用的分项系数取与汽车荷载同值；计算人行道板和人行道栏杆的局部荷载，其分项系数也与汽车荷载取同值；S、S—汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的标准值和设计值；Q1k Q1d€—在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）、风荷载外的Qj其他第j个可变作用效应的分项系数，取€=1.4,但风荷载的分项系数取Qj€=1.1；QjS、S—在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外的其他第jQjkQjd个可变作用效应的标准值和设计值；屮一在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外的其他可变c作用效应的组合系数，当永久作用与汽车荷载和人群荷载（或其他一种可变作用）组合时，人群荷载（或其他一种可变作用）的组合系数取屮=0.80；c当除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外尚有两种其他可变作用参与组合时，其组合系数取屮=0.70；尚有三种可变作用参与组合时，其组合c系数取屮=0.60；尚有四种及多于四种的可变作用参与组合时，取屮=0.50。cc第二节正常使用状态作用效应组合公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用以下两种效应组合：1作用短期效应组合。永久作用标准值效应与可变作用频率值效应相组合，其效应组合表达式为：S，„S+„屮S （7.2-1）sd Gik 1jQjki，1 j，1式中S—作用短期效应组合设计值；sd屮一第j个可变作用效应的频率值系数，汽车荷载（不计冲击力）屮=0.7,人1j 1

群荷载€=1.0，风荷载€=0.75，温度梯度作用€=0.8，其他作用€=1.0；1111€1凡厂第j个可变作用效应的频率值。2作用长期效应组合。永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合，其效应组合表达式为：Sld=]Es+Sld=]Es+工€ S2jQjkGiki=1j=17.2-2)式中S—作用长期效应组合设计值；ld€2厂第€2厂第j个可变作用效应的准永久值系数,汽车荷载（不计冲击力）€=0.4，2温度梯度作用€=0.8，2其他作用人群荷载€=0.4，温度梯度作用€=0.8，2其他作用22€=1.0；2€2凡厂第j个可变作用效应的准永久值。此外，对于正常使用极限状态还应考虑作用标准效应组合，现将承载力极限状态、正常使用极限状态下控制截面的效应组合值列于下表中：

荷载内力计算结果表5.2.1控制截面项目基本组合Sd短期组合Ss长期组合SLMd(kNm)Qd(kN)Ms(kNm)Qs(kN)ML(kNm)SL(kN)边支座Max647.79375.09328.51Min227.28197.41208.89边跨L/4Max2800.52393.441626.76421.561425.15201.96Min953.78106.85886.38-15.37911.87111.47边跨跨中Max2777.012656.042492.18Min1118.741774.341807.491号支座Max254.63348.56330.88Min-1105.09-796.13-684.94第二跨中Max2784.831722.721593.45Min1598.951147.591179.652号支座Max235.38387.37357.06Min-1139.00-847.60-750.21跨中Max2547.181543.611415.99Min1326.79931.25967.15图图5.2.2正常使用状态作用效应组合下弯矩包络图图5.2.3承载力极限状态作用效应组合下弯矩包络图第六章预应力筋的估算第一节计算原理根据《桥规》（JTGD60-2004）,预应力混凝土连续梁应满足不同设计状况下规范规定的控制条件要求（例如：承载力、抗裂性、裂缝宽度、变形及应力等）。在这些控制条件中，最重要的是满足结构在正常使用极限状态下使用性能要求和保证结构对达到承载能力极限状态下具有一定的安全储备。对桥梁结构来说，结构的使用性能要求包括抗裂性、裂缝宽度和挠度等限制。一般情况下全预应力筋梁桥设计按应力限制控制设计。在尺寸一定的情况下，结构的下缘应力主要与预应力的大小有关。而结构的极限承载力则与预应力钢筋和普通钢筋的数量有关。因此，预应力混凝土梁钢筋数量估算的一般方法是，首先根据结构的使用性能要求（即正常使用极限状态正截面应力限值）确定预应力钢筋的数量。换句话说，预应力混凝土梁钢筋数量估算的基本原则是按结构使用性能要求确定预应力钢筋的数量，极限承载力的不足部分由普通钢筋来补充。图6.1.1计算原理规范（JTJD62-2004）规定，截面上的预压应力应大于荷载引起的拉应力，预压应力与荷载引起的压应力之和应小于混凝土的允许压应力（为0.5f），或为在任意阶段,ck全截面承压，截面上不出现拉应力，同时截面上最大压应力小于允许压应力。写成计算式为：对于截面上缘M,+mn€0 （6.1-1）p上W上对于截面下缘M+ maxp上 W上€0.5fck6.1-2)M—maxp下 W下6.1-3)Mmin€0.5fWck下6.1-4)其中，,一由预应力产生的应力，w—截面抗弯模量，f一混凝土轴心抗压标准强度。p ckM、M项的符号当为正弯矩时取正值，当为负弯矩时取负值，且按代数值取大小。maxmin一般情况下，由于梁截面较高，受压区面积较大，上缘和下缘的压应力不是控制因素，为简便计，可只考虑上缘和下缘的拉应力的这个限制条件(求得预应力筋束数的最小值)。公式(-5)变为：M>— minp上 W上6.1-5)公式(-7)变为：M>maxp下 W下6.1-6)由预应力钢束产生的截面上缘应力y和截面下缘应力,分为三种情况讨论:p上 p下(一)截面上下缘均配有力筋N，和N.以抵抗正负弯矩，由力筋N，和N.在截面上下缘产生的压应力分别为NNeNNe—p上+—p上——上+ p下一—p下下…,AW AW p上上上6.1-7)NNeNNep上—p上上+p下+ p下下…,AWAW p下下下6.1-8)将式(6.1-6)、(6.1-6)分别代入式(6.1-7)、(6.1-8)，解联立方程后得到M(e—K)—M (K +e) maz下 下 min 上 下—(K+K)(e+e)上下上下6.1-9)M(e€K)-M(K€e) maz下 下 min上 上—(K €K)(e€e)上下上下令N，nAcp上 上ppeN，nAcp下 下ppe代入式（-13）、-14)中得到：M (e—K)—M (K€e)n…一―max下 ^下 min 上 下—上— (K€K)(e€e)上下上下1AcppeM (K€e)€M(K—e)n…一 max 下 上 min 上 上一下— (K €K )(e€ e)上下上下1Acppe6.1-10)6.1-11)6.1-12)式中A—每束预应力筋的面积；pc—预应力筋的永存应力（可取0.5~0.75f

pe pd估算）；e—预应力力筋重心离开截面重心的距离；K—截面的核心距；A—混凝土截面面积，取有效截面计算。WK，—

下A（二）当截面只在下缘布置力筋N以抵抗正弯矩时p下当由上缘不出现拉应力控制时：Mn< min—下e—K

下下1Acppe当由下缘不出现拉应力控制时：Mn… max下e€K

下上1Acppe（三）当截面中只在上缘布置力筋N上以抵抗负弯矩时：当由上缘不出现拉应力控制时Mn…— min——上e€K上下1Acppe当由下缘不出现拉应力控制时：Mn至— max—上—e€K上下1Acppe6.1-13)6.1-14)6.1-15)6.1-16)当按上缘和下缘的压应力的限制条件计算时（求得预应力筋束数的最大值）。可由前面的式（6.1-1）和式（6.1-2）推导得：-M (e ,K)-M(K-e),(W,W)e max下 上 min下 下 上 Z下——下•(K,K)(e,e)上下上下cd——A€ppe6.1-17)M (K,e),M (K-e),(W,W)en„— m 下 -上 _上下— (K,K)(e,e)上下上下cd——A€ppe6.1-18)有时需调整束数，当截面承受负弯矩时，如果截面下部多配n'根束，则上部束也要下相应增配n'根，才能使上缘不出现拉应力，同理，当截面承受正弯矩时，如果截面上上部多配n'根束，则下部束也要相应增配n'根。其关系为：上下当承受M时，mine-Kn'—下 下n'上 k+e 下下上(6.1-19)当承受M时，maxe-Kn'—上 上n'下 k+e 上上下(6.1-20)二、承载力极限状态的强度计算预应力梁到达受弯的极限状态时，受压区混凝土应力达到混凝土抗压设计强度，受拉区钢筋达到抗拉设计强度。截面的安全性是通过截面抗弯安全系数来保证的。1.对于仅承受一个方向的弯矩的单筋截面梁，所需预应力筋数量按下式计算：如图：ho图6.1.2工N…0，计算原理图N…fbx…nAfcd ppd-1)€M=M,M=fbx(h—x/2) (7.1.2.2-2PPcd0解上两式得：受压区高度x=h-:h2-2Mp (7.1.2.2-3)0V0fbcd预应力筋数Mn= p (-4a)Af(h-x/2)ppd0或fb( ! 2^… / 、n二」cdh-ih2-―p (7.1.2.2-4b)Af[M10fbIPpd cd式中M—截面上组合力矩；Pf—混凝土抗压设计强度；cdf—预应力筋抗拉设计强度；pdA—单根预应力筋束截面积；pb—截面宽度；若截面承受双向弯矩时，需配双筋的，可据截面上正、负弯矩按上述方法分别计算上、下缘所需预应力筋数量。这忽略实际上存在的双筋影响时(受拉区和受压区都有预应力筋)会使计算结果偏大，作为力筋数量的估算是允许的第二节预应力钢束的估算一、预应力筋估算根据《规范》规定，预应力梁应满足正常使用极限状态的应力要求和承载能力极限状态的强度要求。以下就跨中截面在各种作用效应组合下，分别按照上述要求对主梁所需的钢束数进行估算，并且按这些估算的钢束数的多少确定主梁的配束。按正常使用极限状态的应力要求估算钢束数截面特性：

A=0.6964m2质心：X=0.78mY=0.45m1=0.075m4y=0.45mI_ 0.075y下-A=0.6964m2质心：X=0.78mY=0.45m1=0.075m4y=0.45mI_ 0.075y下-0.45mk上-k下= =0.45x0.6964=0-239m下上下y€A上kT€A=°.239x0.6964=O.^rn3 e上=0.40me=0.33m下M=2656.04KN.MM=－886.38KN.Mmax min跨中截面钢束估算及确定：fpk=1860MPay=0-5x几=0-5x1860=930MPaAA,

yy（M〔吵w下丿k+e

上下0.6964 x1.823x10-4x930'656.°40.167〉°・2390.239<0.33=27.4计算数据取值应偏于安全，取28根A—梁截面面积A—每束预应力筋的面积y，一预应力筋的张拉应力P，一预应力筋的永存应力（可取0.5—0.75f计算）y pkf一预应力钢筋抗拉强度标准值，按《规范》取1860MPapkM一跨中截面最大弯矩max支点处钢束估算与确定：(M /…mi支点处钢束估算与确定：(M /…minwi$ 上丿A,k+eyy 下上0.6964x^86-380.167^<0-2391.823x10-4x9300.239+0.40=8.2计算数据取值偏于安全，取10根A—梁截面面积A—每束预应力筋的面积y€—预应力筋的张拉应力P€—预应力筋的永存应力(可取0.5－0.75f计算)ypkM—跨中截面最大弯矩max二、预应力钢束布置(_)、续梁预应力钢束的配置不仅要满足《桥规》(JTGD60—2004)构造要求，还应考虑以下原则：1、 应选择适当的预应力束的型式与锚具型式，对不同跨径的梁桥结构，要选用预加力大小恰当的预应力束，以达到合理的布置型式。2、 应力束的布置要考虑施工的方便，也不能像钢筋混凝土结构中任意切断钢筋那样去切断预应力束，而导致在结构中布置过多的锚具。3、 预应力束的布置，既要符合结构受力的要求，又要注意在超静定结构体系中避免引起过大的结构次内力。4、 预应力束的布置，应考虑材料经济指标的先进性，这往往与桥梁体系、构造尺寸、施工方法的选择都有密切关系。5、 预应力束应避免合用多次反向曲率的连续束，因为这会引起很大的摩阻损失，降低预应力束的效益。6、 预应力束的布置，不但要考虑结构在使用阶段的弹性力状态的需要，而且也要考虑到结构在破坏阶段时的需要。7、 预应力筋应尽量对称布置8、 应留有_定数量的备用管道，_般占总数的1%。9、 锚距的最小间距的要求。(二)、钢束布置1、跨中截面及锚固端截面的钢束位置

(1)对于跨中截面，在保证布置预留管道构造要求的前提下，尽可能使钢束群重心的偏心距大些。本设计采用€80金属波纹管成孔，预留管道直径为85mm。根据《规范》第9.1.1条规定，管道至梁底和梁侧净距不应小于30mm及管道直径的1/2。根据《公预规》9.4.9条规定，水平净距不应小于40mm及管道直径的0.6倍，在竖直方向可将两管道叠置。根据以上规定，跨中截面的细部构造如图所示。由此可直接得出钢束群重心至梁底距离为：a=2%1°8+8=8.9(cm)p图6.2.1跨中正弯矩区钢束布置(2).对于锚固端截面，钢束布置通常考虑下述两个方面：一是预应力钢束合力重心尽可能靠近截面形心，使截面均匀受比；二是考虑锚头布置的可能性，以满足张拉操作方便的要求。按照上述锚头布置的“均匀”、“分散”原则，锚固端截面所布置的钢束如图所示。钢束群重心至梁底距离为：2,122,12+74.43=32.8(cm)l：ife* ㊉图6.2.2锚固端截面钢束布置2．支点处负筋的布置图6.2.3支点处负弯矩区钢束布置根据估算钢筋数量，跨中总共为28根，两边每孔道放9根，中间孔道放10根负弯矩钢束每孔道放5根。第七章预应力损失及有效应力的计算第一节钢筋预应力损失根据《规范》，预应力混凝土构件在正常使用极限状态计算中，应考虑由下列因素引起的预应力损失:预应力钢筋与管道之间的磨擦€l1锚具变形、钢筋压缩和接逢压缩€l2预应力钢筋与台座之间的温差€l3混凝土的弹性压缩€l4预应力钢筋的应力松弛€l5混凝土的收缩和徐变€l6此外，尚应考虑预应力钢筋与锚圈口之间的磨擦、台座的弹性变形等因素引起的其它预应力损失。一、摩阻损失后张法构件张拉时，预应力钢筋与管道壁之间磨擦引起的预应力损失，可按下式计算:€=€l1con—e„£e式中€—预应力钢筋锚下张拉控制应力MPa)con…一预应力钢筋与管道壁之间的磨擦系数，对于塑料波纹管在0.14—0.17之间取值。的投影长度0—从张拉端至计算截面曲线管道部分切线的夹角之和k—管道每米局部偏差对磨擦的影响系数X—从张拉端到计算截面的管道长度，可近似地取该段管道在构件纵轴上m)对于跨中截面N筋:1€=€l1cone-6o+kx)=13951—e—(o.i5,o.o29i+0.0015,9.7)=26.25MPa对于跨中截面N=26.25MPa对于跨中截面N筋:2—e—Ge+kx))l1con=1391—e—(0・15,0.0087N0.001597)=22.04MPa跨中截面…计算： 表7.1.1l1钢束号eX(m)kx、—e-6e+kx)丿…con…11(€)(rad)N17。10'0.02910.00449.70.01460.018821395MPa26.25MPaN20。30'0.00870.00139.70.01460.015791395MPa22.04MPa二、锚具变形损失预应力直线钢筋由锚具变形、钢筋回缩和接逢压缩引起的预应力损失，可按下式计算：Sai…=El2lP式中 Al—张接端锚具变形、钢筋回缩和接逢压缩值(mm),接《规范》采用。后张法构件预应力曲线钢筋由锚具变形、钢筋回缩和接逢压缩引起的预应力损失应考虑锚固后反向磨擦的影响，可参照《规范》附录D计算。夹片式锚具无顶压时，按《规范》表6.2.3为工Al=6mm反摩擦影响长度I，按《规范》公式(D.0.2—1)计算。fN1号钢束计算如下：l=:—^^p=；6…1.95…10二4073mm二4.073mf A€ 0.0705d€—€ 1395-26.25式中 A€=—0 花二 =0.0705MPa/mmdl 19400a€=1395MPa（即€）；0con€—张拉端至锚固端摩擦损失；l1 （）1—e-（0.15x0.0291+0.0015x9.7）丿€=1395l1=26.25MPal—张拉端至锚固端摩擦损失计算长度，l=19400mmaal=4.073m<1x19.40=9.70mN1号钢筋回缩（考虑反摩擦）影响f2未达跨中截面，在跨中截面€=0l2N2号钢束计算如下:i„Al，E\6…1.95…105“ql= p= 二4068mm二4.068mf A€ 0.0707d€-€ 1395-22.04式中 A€=—0 p= =0.0707MPa/mmdl 19400al=4.068m<-x19.40=9.70mN2号钢筋回缩（考虑反摩擦）影响未f 2达跨中截面，在跨中截面€=0l2三、混凝土弹性压缩损失预应力混凝土构件，由混凝土弹性压缩引起的预应力损失可按下列规定计算：后张法预应力混凝土构件当采用分批张拉时，先张接的钢筋由张拉后批钢筋所引起的混凝土弹性压缩的预应力损失，可按下式计算：€=a„A€l4EP PC式中A€—在计算截面钢筋重心处，同全部钢筋预加力产生的混凝土法向应力PC（MPa）•注：后张法预应力混凝土构件，由混凝土弹性压缩引起的预应力损失的简化计算方法列于《规范》附录E。设钢束张拉顺序为：N1、N2,则按《规范》附录E公式，由混凝土弹性压缩引起的预应力损失€为：l4上式中m—1€一a,€l4 2EPPCa—E/—1.95…105.. —6aep„PE„ 3.25…104„6'Cm—钢束根数，m=7;，€ 束预应力钢筋在全部钢筋重心处产生的混凝土应pc力，可取7束平均值。，€可按《规范》公式pc6.1.5-4)计算：,€Ne )-p+——p—pny1 ”丿n n6.1.5-4)€„€—€„€—€—€„€—€—0peconlcon l1 l2 con l16.1.5-6)（€为相应阶段预应力损失，取€=€+€，跨中截面€=0）

lll1l2 l2N„€A—€A„€Appep l6spep相应价段，€取为零）l6N1号钢束N2号钢束N1号钢束N2号钢束epn€Ay —€Ay€Ay—peppn 16ssn—peppnN Npp€=1395-26.25=1368.75MPape€=1395-22.04=1372.96MPapeN=1368.75x7…232.2576=317902.59NpN=1372.96x2…232.2576=637760.79Np1368.75…232.2576…(900—450—80)+1372.96…2…232.2576…(900—450—105)e„pn317902.59+637760.79=353.3mme计算式中，450mm为第5.2.3条算例2内x,80mm、105mm分别为N1、N2号钢pnn筋束重心至截面底面的距离。€a=引79©59+637760加*⑶7902.59+如5込3x一°50-32.8）696400 7493361.3333=2.71MPa€a计算式中，A=6964.00mnt,I=7493361.3333mm,353.3mm为x,a=32.8mmpcnnnm—1 7—1a<—a€a<x6x2.71<48.78MPal4 2EPPC2四、钢筋的应力松弛损失预应力钢筋由于钢筋松弛引起的预应力损失终极值，可按下列规定计算。预应力钢丝、钢绞线al5=屮•匚0.52-4^—0.26a屮f Pe“ 丿pk 丿式中屮一张拉系数，一次张拉时，屮=1.0;超张拉时屮=0.9:—钢筋松弛系数，1级松弛（普通松弛），:=1.0;二级松弛匚=0.3a一传力锚固时的钢筋应力，对后张法构件a=a—aaape peconl1－ l2－l4取屮=1.0， （=0.3a<a—a<a—a—a—apeconlcon l1 l2l4（跨中a=0）l2N1号钢束N2号钢束N1号钢束a=1395—26.25—0—48.78=1319.97MPapea=1395—22.04—0—48.78=1324.18MPapef=1860MPapka<1.0x0.3x”0.52x1319切—0.26‘x1319.9715“1860丿=43.17MPa( 132418 \N2号钢束 a二1.0€0.3€0.52x -0.26x1324.1815 …1860丿=43.78MPa五、混凝土收缩徐变损失由混凝土收缩、徐变引起的构件受拉区和受压区预应力钢筋的预应力损失，可按下列公式计算：0.9Ie‘（t,t）〕+aa©C,t）aV7= PCS0 EP_PC 416 1+15ppPSa'a'(t<=。・9气‘-CQ+16aa'IEP pC1+15p'p'PSA+A+Ap=―P—AA'+A'p'=―p SAp二p二1+玉PS i2P'二1+e2-psHPSi2式中Ae+Ae式中Ae+Aee——p~pPSA+APSaQ、a'C)—构件受压区、16 16A'e+A'e

e' —pp ssPSA'+A'PS受拉区全部纵向钢筋截面重心处由混凝土收缩、徐变引起的预应力损失；a、a‘—构件受拉区、受压区全部纵向钢筋截面重心处由预应力混凝土产生的法向PCPC压应力（MPa）,应按《规范》第6.1.5条和第6.1.6条计算。此时，预应力损失值仅考虑预应力钢筋锚固时（第一批）的损失，普通钢筋应力aQ、a'C）应取零；aQ、a'C）16 16 16 16值不得大于传力锚固时混凝土立方体抗压强度f的0.5倍；当a'为拉应力时应取为cu pc零。计算,C）、,'C）时，可根据构件制做情况考虑自重影响;l6 l6E—预应力钢筋的弹性模量；Pa—预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值；ep„、„'—构件受拉区、受压区全部纵向钢筋配筋率；A—构件截面面积，对于后张法构件A=A,此处，A为换算截面，A为净n0n截面;i—截面回转半径，i2…IA，后张法构件取I…I，A…A，此处，I和I分别A n n 0 n为换算截面惯性矩和净截面惯性矩;e、e'—构件受拉区、受压区预应力钢筋截面重心至构件截面重心的距离;ppe、e'—构件受拉区、受压区纵向普通钢筋截面重心至构件截面重心的距离；sse、e' —构件受拉区、受压区，预应力钢筋和普通钢筋截面重心至构件截面psps重防轴的距离;8€）—预应力钢筋传力锚固龄期为，计算考虑龄期为t时的混凝土收缩应csvt,t0丿 0变，其终极值8€,t）可查表得到；csu0eC,t）—加载龄期为t，计算考虑龄期为t时的徐变系数，其终极働C,t）可按00u0表取用。以上各式中各参数分项计算如下E=1.95xlO5MPaP8€）设传力锚固龄期为=7天，计算龄期为徐变终极值时，桥梁所处环境cs\t,t0丿 0 u的年平均相对湿度为55%。构件毛截面积为696400mm，截面周边长度为7360mm,理论后度h=2A2x696400mm后度h-= =189mmu7360aEP=1.95xlO5. …aEP.■■'3.2