肿瘤医院科学城院区建设项目工程地质勘察报告（直接详勘）

肿瘤医院科学城院区建设项目工程地质勘察报告（直接详勘）目录TOC\o"1-2"\h\z\u161481、拟建工程及工程勘察概况 、场地稳定性评价4.1地震效应评价据《中国地震动参数区划图》GB18306-2015，场区抗震设防烈度为6度，拟建建筑为标准防类（乙类），按照6度进行设防。设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组。根据物探报告素填土剪切波速取135m/s，属于软弱土。粉质粘土剪切波速160.5m/s,属于中软土，取强风化基岩和中风化基岩剪切波速Vsm＞500m/s。《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）(2016局部修改版)第4.1.5条，土层的等效剪切波速计算公式如下：式中—土层等效剪切波速（m/s）；—计算深度（m），计算深度取覆盖层厚度与20m两者的较小值；t—剪切波在地面至计算深度之间的传播时间；—计算深度范围内第i土层的厚度；—计算深度范围内第I土层的剪切波速（m/s）；n—计算深度范围内土层的分层数。本次勘察在7个钻孔中作了声波测试。根据测试成果报告，场地素填土剪切波速取128～144m/s，厚度加权平均为135m/s，属于软弱土，填土经压实处理后应进行现场实测剪切波速，校核场地类别。粉质粘土剪切波速取154～170m/s，厚度加权平均为160.5m/s，属于中软土。表3.2-2剪切波速度测试成果表孔号测试范围(m)岩性Vs速度范围(m/s)Vs平均速度(m/s)Vse等效剪切波速(m/s)ZY131.00-4.00粉质粘土158-166162162ZY771.00-3.00粉质粘土156-164160160ZY1561.00-2.00素填土136-140138138ZY2031.00-7.00素填土132-144137137ZY2211.00-2.00粉质粘土154-162158158ZY2631.00-5.00素填土128-140134134ZY3001.00-6.00粉质粘土154-170162162拟建工程地震效应评价见下表4.1。场地填筑土按压实度要求施工完成后，应补测其剪切波速，校核场地类别。表4.1建筑物地震效应评价拟建建筑物平整后覆盖层类别及厚度计算孔号剪切波速（m/s）等效剪切波速（m/s）场地岩土类型场地类别设计特征周期（s）地段类别国际诊疗中心素填土11.04mZY17135135软弱土Ⅱ0.35一般地段综合住院楼素填土Ⅱ0.35一般地段医技楼素填土Ⅱ0.35一般地段行政科研教学楼素填土Ⅱ0.35一般地段门诊、急诊、医疗街素填土Ⅱ0.35一般地段立体车库素填土Ⅱ0.35一般地段能源站及附属素填土Ⅱ0.35一般地段康复楼素填土135135软弱土Ⅱ0.35一般地段污水处理站素填土135135软弱土Ⅱ0.35一般地段供氧站素填土135135软弱土Ⅱ0.35一般地段注：1、当场平填土压实后，应实测填土的Vs值复核地震效应评价。2、根据设计意图建筑主体结构、地下室与基坑边坡不脱开评价的。4.2岩土地震稳定性评价拟建场地抗震设防烈度为6度区，场地无液化土、软土，不存在地震液化、软土震陷问题，场地地形平缓，无危岩崩塌、滑坡、泥石流等不良地质现象，不存在地震时的岩土稳定性问题。基坑为岩土质混合边坡，土质边坡主要由素填土组成，下伏由基岩组成，高约16.8米，建议先支挡后开挖。。4.3场地现状边坡稳定性评价场地因回填开挖回填形成多处陡坡（土质边坡）可达30～50°，局部较陡处可达60°，高约1～5m，该现状边坡未见变形破坏迹象，现状稳定；根据设计方案，拟建项目平场后现状边坡将不存在。4.4岸坡稳定性评价场地中间为盐井河，右岸有一段长约300m，高约2.5m的岸坡，该段岸坡为土质岸坡，坡向315°～324°,岸坡土体主要为素填土和粉质黏土，下伏基岩为泥岩。根据现状调查，该段岸坡上部为荒地，该段岸坡整体稳定性较好，发生破坏的可能性较小，发生破坏其后果不严重，岸坡安全等级属三级。该段岸坡按河道改道工程设计标高整平后，将形成高为7.2～7.7m的挖填方的边坡，为土质边坡，坡安全等级为二级，安全系数1.30，边坡覆盖层组要为素填土及粉质黏土，厚度约2.7～7.7m，由于岩土界面较缓（2～10°）不会沿岩土界面滑动，但易发生土体内部的圆弧滑动；按河道改道工程设计将新建梯形断面河道，河底高程与上、下游河底顺接，底宽8m，边坡1:2，进行有效支挡后再植植草护坡，同时建后设计洪水位线以下库岸作防冲刷处理。4.5环境边坡稳定性分析及工程措施建议场地四周为规划道路，本项目勘察期间，规划道路正进行勘察设计工作，按金凤电子信息产业园区指示，道路施工先于本项目，即不存在环境边坡问题。场地南侧盐井河岸坡，按改道工程施工后，河道岸坡不会影响本项目。按设计方案平场后，拟建场地基本不会形成新的环境边坡，仅局部将形成1m以下的填方土质边坡，建议采用1:1.50放坡处理，无放坡条件建议采用重力式挡土墙支挡，挡土墙以压实填土、粉质粘土及基岩为基础持力层。4.6基坑边坡稳定性分析及施工措施建议根据业主提供的设计方案，场地按设计标高整平后将在拟建工程用地范围形成基坑边坡（详见下图），具体分析如下：项目基坑边坡概况一览表地块区号边坡分段代号坡向(°)坡高(m)坡长(m)坡体物质边坡类型安全等级坡脚设计场坪标高(m)坡顶设计场坪标高(m)设计支护方案基坑边坡AB段边坡17316.8208素填土、基岩岩土一级284.5301.30支挡BC段边坡26316.8407素填土、基岩岩土一级284.5301.30支挡CD段边坡35316.8114素填土、基岩岩土一级284.5301.30支挡DE段边坡26316.858素填土、基岩岩土一级284.5301.30支挡EF段边坡35316.8115素填土、基岩岩土一级284.5301.30支挡FG段边坡8316.8163素填土、基岩岩土一级284.5301.30支挡GH段边坡17316.820.5素填土、基岩岩土一级284.5301.30支挡HA段边坡8316.8301.5素填土、基岩岩土一级284.5301.30支挡4.5-1基坑边坡位置示意图各基坑边坡稳定性分析评价及措施建议如下：4.6.1AB段基坑边坡当按照设计地下室高程和环境高程整平后将在地下车库北侧壁形成高约16.8m的人工边坡，坡向173°，总长度约208m。边坡工程安全等级属一级。代表性剖面31，为挖填方岩土质混合边坡。主要为填土和基岩组成。其中填土厚度最厚可达10.41m，岩土界面平缓，不会沿岩土界面整体滑动，但土体厚度大，易产生土体内部的圆弧滑移破坏。同时对挖方岩质边坡部分稳定性作极射赤平投影图分析如下：图AB基坑边坡极射赤平投影图据极射赤平投影图（图4.2.2-4）：岩层层面（产状96°∠27°）与边坡（产状173°∠90°）大角度相交，为切向坡；对边坡整体稳定性影响小；裂隙1（产状294°∠68°）与边坡（产状173°∠90°）反向相交，倾向坡内，对边坡整体稳定性影响小；裂隙2（产状20°∠76°）与边坡（产状173°∠90°）反向相交，倾向坡内。夹角小于30，对边坡整体稳定性影响小；裂隙1、2的交线交点倾向坡内，对边坡整体稳定性影响小。综述：该边坡工程安全等级为一级，边坡岩体完整度为较完整，结构面结合程度差，边坡岩体类型为Ⅲ类，岩体等效内摩擦角标准值取55°。边坡直立开挖后，边坡上部土层较厚，易产生土体内部的圆弧滑移坡坏。由于边坡高度大，建议该段采用桩板式挡墙支护。岩体破裂角取45°+ψ/2和外倾结构面倾角中的小值，为60.15°。建议以中等风化基岩作为挡墙基础持力层，具体岩土参数见表3.4.2-2。4.6.2BC段基坑边坡当按照设计地下室高程和环境高程整平后将在地下车库东侧壁形成高约16.8m的人工边坡，坡向263°，总长度约407m。边坡工程安全等级属一级。代表性剖面5，为挖填方岩土质混合边坡。主要为填土和基岩组成。其中填土厚度最厚可达11.21m，岩土界面平缓，不会沿岩土界面整体滑动，但土体厚度大，易产生土体内部的圆弧滑移破坏。同时对挖方岩质边坡部分稳定性作极射赤平投影图分析如下：图BC基坑边坡极射赤平投影图据极射赤平投影图（图4.2.2-4）：岩层层面（产状96°∠27°）与边坡（产状263°∠90°）反向相交，对边坡整体稳定性影响小；裂隙1（产状294°∠68°）与边坡（产状263°∠90°）切向相交，夹角大于30°，对边坡整体稳定性影响小；裂隙2（产状20°∠76°）与边坡（产状263°∠90°）大角度相交，倾向坡内。对边坡整体稳定性影响小；裂隙1、2的交线交点倾向与坡向相切，对边坡整体稳定性影响小。综述：该边坡工程安全等级为一级，边坡岩体完整度为较完整，结构面结合程度差，边坡岩体类型为Ⅲ类，岩体等效内摩擦角标准值取55°。边坡直立开挖后，边坡上部土层较厚，易产生土体内部的圆弧滑移坡坏。由于边坡高度大，建议该段采用桩板式挡墙支护。岩体破裂角取45°+ψ/2和外倾结构面倾角中的小值，为60.15°。建议以中等风化基岩作为挡墙基础持力层，具体岩土参数见表3.4.2-2。4.6.3CD段基坑边坡当按照设计地下室高程和环境高程整平后将在地下车库东侧壁形成高约16.8m的人工边坡，坡向353°，总长度约114m。边坡工程安全等级属一级。代表性剖面33，为挖填方岩土质混合边坡。主要为填土和基岩组成。其中填土厚度最厚可达13.2m，岩土界面平缓，不会沿岩土界面整体滑动，但土体厚度大，易产生土体内部的圆弧滑移破坏。同时对挖方岩质边坡部分稳定性作极射赤平投影图分析如下：图CD基坑边坡极射赤平投影图据极射赤平投影图（图4.2.2-4）：岩层层面（产状96°∠27°）与边坡（产状353°∠90°）反向相交，对边坡整体稳定性影响小；裂隙1（产状294°∠68°）与边坡（产状263°∠90°）大角度相交，夹角大于30°，对边坡整体稳定性影响小；裂隙2（产状20°∠76°）与边坡（产状263°∠90°）小角度相交，倾向坡外。对边坡整体稳定性影响大；裂隙1、2的交线交点倾向外，对边坡整体稳定性影响大。易形成契形体出现掉块现象。同时边坡稳定性受裂隙2控制，外倾结构面（裂隙2）倾角为78°，为陡倾裂隙，可不用采用平面法计算，直接判定直立开挖有沿外倾裂隙崩塌的可能。综述：该边坡工程安全等级为一级，边坡岩体完整度为较完整，结构面结合程度差，边坡岩体类型为Ⅲ类，岩体等效内摩擦角标准值取55°。边坡直立开挖后，边坡上部土层较厚，易产生土体内部的圆弧滑移坡坏。由于边坡高度大，边坡下部岩质边坡可能沿外倾陡裂隙崩塌的可能，同时易形成契形体出现掉块现象。由于边坡高度大，建议该段采用桩板式挡墙支护。岩体破裂角取45°+ψ/2和外倾结构面倾角中的小值，为60.15°。建议以中等风化基岩作为挡墙基础持力层，具体岩土参数见表3.4.2-2。4.6.4DE段基坑边坡当按照设计地下室高程和环境高程整平后将在地下车库东侧壁形成高约16.8m的人工边坡，坡向263°，总长度约58m。边坡工程安全等级属一级。代表性剖面18，为挖填方岩土质混合边坡。主要为填土和基岩组成。其中填土厚度最厚可达11.21m，岩土界面平缓，不会沿岩土界面整体滑动，但土体厚度大，易产生土体内部的圆弧滑移破坏。同时对挖方岩质边坡部分稳定性作极射赤平投影图分析如下：图BC基坑边坡极射赤平投影图据极射赤平投影图（图4.2.2-4）：岩层层面（产状96°∠27°）与边坡（产状263°∠90°）反向相交，对边坡整体稳定性影响小；裂隙1（产状294°∠68°）与边坡（产状263°∠90°）切向相交，夹角大于30°，对边坡整体稳定性影响小；裂隙2（产状20°∠76°）与边坡（产状263°∠90°）大角度相交，倾向坡内。对边坡整体稳定性影响小；裂隙1、2的交线交点倾向与坡向相切，对边坡整体稳定性影响小。综述：该边坡工程安全等级为一级，边坡岩体完整度为较完整，结构面结合程度差，边坡岩体类型为Ⅲ类，岩体等效内摩擦角标准值取55°。边坡直立开挖后，边坡上部土层较厚，易产生土体内部的圆弧滑移坡坏。由于边坡高度大，建议该段采用桩板式挡墙支护。岩体破裂角取45°+ψ/2和外倾结构面倾角中的小值，为60.15°。建议以中等风化基岩作为挡墙基础持力层，具体岩土参数见表3.4.2-2。4.6.5EF段基坑边坡当按照设计地下室高程和环境高程整平后将在地下车库东侧壁形成高约16.8m的人工边坡，坡向353°，总长度约115m。边坡工程安全等级属一级。代表性剖面28，为挖填方岩土质混合边坡。主要为填土和基岩组成。其中填土厚度最厚可达14.2m，岩土界面平缓，不会沿岩土界面整体滑动，但土体厚度大，易产生土体内部的圆弧滑移破坏。同时对挖方岩质边坡部分稳定性作极射赤平投影图分析如下：图EF基坑边坡极射赤平投影图据极射赤平投影图（图4.2.2-4）：岩层层面（产状96°∠27°）与边坡（产状353°∠90°）反向相交，对边坡整体稳定性影响小；裂隙1（产状294°∠68°）与边坡（产状263°∠90°）大角度相交，夹角大于30°，对边坡整体稳定性影响小；裂隙2（产状20°∠76°）与边坡（产状263°∠90°）小角度相交，倾向坡外。对边坡整体稳定性影响大；裂隙1、2的交线交点倾向外，对边坡整体稳定性影响大。易形成契形体出现掉块现象。同时边坡稳定性受裂隙2控制，外倾结构面（裂隙2）倾角为78°，为陡倾裂隙，可不用采用平面法计算，直接判定直立开挖有沿外倾裂隙崩塌的可能。综述：该边坡工程安全等级为一级，边坡岩体完整度为较完整，结构面结合程度差，边坡岩体类型为Ⅲ类，岩体等效内摩擦角标准值取55°。边坡直立开挖后，边坡上部土层较厚，易产生土体内部的圆弧滑移坡坏。由于边坡高度大，边坡下部岩质边坡可能沿外倾陡裂隙崩塌的可能，同时易形成契形体出现掉块现象。由于边坡高度大，建议该段采用桩板式挡墙支护。岩体破裂角取45°+ψ/2和外倾结构面倾角中的小值，为60.15°。建议以中等风化基岩作为挡墙基础持力层，具体岩土参数见表3.4.2-2。4.6.6FG段基坑边坡当按照设计地下室高程和环境高程整平后将在地下车库东侧壁形成高约16.8m的人工边坡，坡向83°，总长度约163m。边坡工程安全等级属一级。代表性剖面19，为挖填方岩土质混合边坡。主要为填土和基岩组成。其中填土厚度最厚可达12.1m，岩土界面平缓，不会沿岩土界面整体滑动，但土体厚度大，易产生土体内部的圆弧滑移破坏。同时对挖方岩质边坡部分稳定性作极射赤平投影图分析如下：图FG基坑边坡极射赤平投影图据极射赤平投影图（图4.2.2-4）：岩层层面（产状96°∠27°）与边坡（产状83°∠90°）顺向，对边坡整体稳定性影响大，可能沿岩层面产生滑动；裂隙1（产状294°∠68°）与边坡（产状83°∠90°）大角度相交，夹角大于30°，对边坡整体稳定性影响小；裂隙2（产状20°∠76°）与边坡（产状83°∠90°）大角度相交，对边坡整体稳定性影响小；裂隙1、2的交线交点倾向外，对边坡整体稳定性影响较大。易形成契形体出现掉块现象。顺向边坡，采用代表剖面19进行定进行稳定性验算，采用平面滑动法计算。平面滑动法计算公式：式中：——结构面的粘聚力（kPa）γ——岩体重度（kN/m3），泥岩重度取试验值24.83kN/m3——结构面的内摩擦角（°）——结构面倾角（°）——滑块面积（㎡）——岩体体积（m³）参数确定：抗剪强度指标根据岩性特征及《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）表4.3-1，该段以岩层界面为最不利结构面，按结合差的软弱结构面取值，取C=35kPa、φ=15°（饱和工况）。计算简图项目单位数量备注说明滑体土重度γ（kN/m3）25滑体土单位宽度面积V（m3）146滑体土单位宽度自重G（kN/m）3650荷载竖向附加荷载Gb（kN/m）2750向下取正，向上取负值水平荷载Q（kN/m）0向坡外取正，向坡内取负值后缘陡倾裂隙充水高度hw（m）0滑面单位宽度总水压力U（kN/m）0后缘裂隙面单位宽度总水压力V（kN/m）0摩擦角Φs(°)15结构面粘聚力Cs（kpa）35面积A（m2）27.20倾角θ(°)27下滑力T（KN/m）2905.54结果抗滑力R（KN/m）2479.96稳定性系数Fs0.85Fs=R/T本边坡工程安全等级为一级，稳定性安全系数为1.35。根据以上计算结果表明：该段边坡饱和工况下稳定性系数0.85，处于不稳定状态，若边坡直立开挖，易沿层面界面发生滑移。综述：该边坡工程安全等级为一级，边坡岩体完整度为较完整，结构面结合程度差，边坡岩体类型为Ⅲ类，岩体等效内摩擦角标准值取55°。边坡直立开挖后，边坡上部土层较厚，易产生土体内部的圆弧滑移坡坏。由于边坡高度大，为顺向边坡，若直立开挖易沿岩层面滑动，稳定系数为0.85，处于不稳定状态，危险性大，同时易形成契形体出现掉块现象。建议该段采用桩板式挡墙支护。岩体破裂角取45°+ψ/2和外倾结构面倾角中的小值，为27°。建议以中等风化基岩作为挡墙基础持力层，具体岩土参数见表3.4.2-2。4.6.7GH段基坑边坡当按照设计地下室高程和环境高程整平后将在地下车库北侧壁形成高约16.8m的人工边坡，坡向173°，总长度约20.5m。边坡工程安全等级属一级。代表性剖面27，为挖填方岩土质混合边坡。主要为填土和基岩组成。其中填土厚度最厚可达13.66m，岩土界面平缓，不会沿岩土界面整体滑动，但土体厚度大，易产生土体内部的圆弧滑移破坏。同时对挖方岩质边坡部分稳定性作极射赤平投影图分析如下：图AB基坑边坡极射赤平投影图据极射赤平投影图（图4.2.2-4）：岩层层面（产状96°∠27°）与边坡（产状173°∠90°）大角度相交，为切向坡；对边坡整体稳定性影响小；裂隙1（产状294°∠68°）与边坡（产状173°∠90°）反向相交，倾向坡内，对边坡整体稳定性影响小；裂隙2（产状20°∠76°）与边坡（产状173°∠90°）反向相交，倾向坡内。夹角小于30，对边坡整体稳定性影响小；裂隙1、2的交线交点倾向坡内，对边坡整体稳定性影响小。综述：该边坡工程安全等级为一级，边坡岩体完整度为较完整，结构面结合程度差，边坡岩体类型为Ⅲ类，岩体等效内摩擦角标准值取55°。边坡直立开挖后，边坡上部土层较厚，易产生土体内部的圆弧滑移坡坏。由于边坡高度大，建议该段采用桩板式挡墙支护。岩体破裂角取45°+ψ/2和外倾结构面倾角中的小值，为60.15°。建议以中等风化基岩作为挡墙基础持力层，具体岩土参数见表3.4.2-2。4.6.8HA段基坑边坡当按照设计地下室高程和环境高程整平后将在地下车库东侧壁形成高约16.8m的人工边坡，坡向83°，总长度约163m。边坡工程安全等级属一级。代表性剖面19，为挖填方岩土质混合边坡。主要为填土和基岩组成。其中填土厚度最厚可达13.6m，岩土界面平缓，不会沿岩土界面整体滑动，但土体厚度大，易产生土体内部的圆弧滑移破坏。同时对挖方岩质边坡部分稳定性作极射赤平投影图分析如下：图FG基坑边坡极射赤平投影图据极射赤平投影图（图4.2.2-4）：岩层层面（产状96°∠27°）与边坡（产状83°∠90°）顺向，对边坡整体稳定性影响大，可能沿岩层面产生滑动；裂隙1（产状294°∠68°）与边坡（产状83°∠90°）大角度相交，夹角大于30°，对边坡整体稳定性影响小；裂隙2（产状20°∠76°）与边坡（产状83°∠90°）大角度相交，对边坡整体稳定性影响小；裂隙1、2的交线交点倾向外，对边坡整体稳定性影响较大。易形成契形体出现掉块现象。综述：该边坡工程安全等级为一级，边坡岩体完整度为较完整，结构面结合程度差，边坡岩体类型为Ⅲ类，岩体等效内摩擦角标准值取55°。边坡直立开挖后，边坡上部土层较厚，易产生土体内部的圆弧滑移坡坏。由于边坡高度大，为顺向边坡，易沿岩层面滑动，危险性大，同时易形成契形体出现掉块现象。建议该段采用桩板式挡墙支护。岩体破裂角取45°+ψ/2和外倾结构面倾角中的小值，为27°。建议以中等风化基岩作为挡墙基础持力层，具体岩土参数见表3.4.2-2。4.7场地稳定性与建筑适宜性评价场地内及周边无断层、滑坡、危岩崩塌等不良地质作用。场地水文地质条件简单，下伏基岩为砂岩、页岩和砂质泥岩分布稳定，中等风化基岩裂隙不发育，岩体完整性较好，场地岩石地基稳定性好。综上所述，场地与地基稳定性好，采取适宜边坡支护方式后，适宜本拟建筑物的修建。5、地基评价5.1地基均匀性评价5.1.1素填土素填土:杂色，稍湿，填土整体呈松散～稍密状态，局部为中密状态，主要以粉质粘土，砂、泥岩碎石为主，碎石粒径3～20cm，土石比约6:4～8:2，局部块石分布较多、分布随意性大、局部块石块径较大（钻探揭露局部碎块石连续达1～2m），强度较高。场地东、西、南侧回填较厚，回堆填时间约1～3年。根据现场钻探情况，该层钻探施工时孔壁不稳定，易塌孔，局部存在架空现象。为不均匀性土。5.1.2基岩场地下伏侏罗系中统沙溪庙组泥岩和砂岩，分布稳定。场地基岩埋深0～14.7m。基岩强风化层岩体较破碎，呈碎块状，由于风化程度、厚度的差异，强风化基岩均匀性一般；中等风化裂隙不发育，岩体较完整，分布稳定，为均匀地基。持力层以下无软弱夹层、空洞等，地基稳定。5.2特殊性土评价本场地特殊性岩土为素填土、强风化基岩和残积土。（1）填土层厚0～14.45m，呈松散～稍密状态，稍湿。为施工区施工时回填，堆填方式为机械堆填，时间约1个月至10年不等，场地回填较厚；填土在竖向分布范围内堆填不均，局部填土存在架空现象，存在不均匀沉降和湿陷性特征；应进行压实、强夯或换填处理或拟建物基础穿过该层。（2）强风化岩厚度0.2～6.4m，主要为风化泥岩和砂岩，上部风化成半岩半土状和土状，形成残积土，下部岩体多呈碎块、碎屑状，该层无膨胀性和湿陷性，但遇水软化，易崩解，承载力低，厚薄不一，均匀性较差，建议拟建物基础穿过该层。5.3地下水作用评价据地下水赋存条件，场地区地下水类型为松散岩类孔隙水、基岩裂隙水两种类型。根据现场钻探揭露及调查，该区地下水丰富。但由于场地地形较平缓，不利于地表水排泄，现有场地内及周边地表水较丰富，场地北侧有大面积水塘与场地相接，水塘水位位于填土处，填土为强透水层，场地中部有一条贯通南北的排水明沟，排水明沟上接场地北侧水塘，明沟常年有水，未见干涸，对地下水进行补给，排水明沟通过场地后排入盐井河。同时盐井河对临近处地下水进行补给，导致地下水水位与地表水或盐井河水位基本一致或略高于其水位，一般为289.93～301.82m；说明地下水水位受地表水及河流影响明显。据现场钻探水位观测，场地内有稳定地下水，与盐井河和地表水呈直接互补关系，当雨季涨时，将发生河水倒灌入场地的现象根据前述场地水文条件的分析，场地内现有素填土透水性好，为强透水层。盐井河历史最高洪水位（291.646m）均高于该地块拟建-3F地下车库最低点标高（284.50m），盐井河改道后与场地相临段设计最高防洪水位（291m），也高于地下车库标高。设计最高防洪水位（291m）距离拟建工程最近约30m左右，洪水涨落时间一般约在6～10天左右，根据素填土渗透系数，盐井河对拟建项目部分地区影响较大。结合拟建工程功能布局，根据钻孔水位观测，地下水位一般为289.93～301.82m，均为稳定地下水位，建议将场地地表水体全部清除，同时做好场地内及周边排洪措施，特别是场地北侧大面积的地表水塘，可采用截排水结合排洪管道，减少与场地内地下水的水力联系，达到降低场地下水位的目的后，可按盐井河最高设计防洪水位（291m）进行抗浮设计，否则按现状地下水位进行抗浮设计。基坑施工开挖后可根据具体情况调整抗浮设计方案。同时，该场地应按相关规定对洪水进行防洪设计，特别是紧临盐井河改道段。雨季基础开挖及施工建设时应加强排水处理；在雨季施工时,应对地表水加强观测,出现异常时,应对其进行处理。5.4水、土腐蚀性评价勘察期间采集水样做水质简分析试验（见表2.6）。根据《岩土工程勘察规范》（GB50021－2001）2009年版第十二章中的相关内容对照表明：该水所测项目按Ⅱ类环境SO42-、Mg2+、OH-、总矿化度对混凝土结构均有微腐蚀；强透水层（A类）中的地下水对混凝土结构的腐蚀评价：PH值＞6.5、侵蚀性CO2含量介于15～30mg/L，弱腐蚀，在B类条件下地下水对混凝土结构有微腐蚀（微pH值腐蚀，微侵蚀性CO2腐蚀）；Cl-在干湿条件下对钢筋混凝土结构中钢筋有弱腐蚀。综上，地下水对混凝土结构具有弱腐蚀性，对混凝土结构中钢筋具有弱腐蚀性。根据周边建筑工程经验，环境土对混凝土结构具有弱腐蚀性，对混凝土结构中钢筋和钢结构具弱腐蚀性。请项目专业设计人员根据具体情况和其它环境条件下对腐蚀性等级进行综合评价并按照国家标准《工业建筑防腐蚀设计规范》（GB50046）的规定做好腐蚀性的防护设计。5.5拟建工程基坑施工对周边已建构筑物的影响评价拟建场区四周紧邻规划市政道路，距用地红线外侧约30~50m，。距基坑边坡较远，在边坡影响范围之外，基坑开挖及工程施工对该区域建构筑物影响较小。综上：由于拟建场区四周为已建和在建市政道路。建议施工中确保基坑边坡稳定，建议对支护结构进行水平位移监测和对影响范围内的拟建物、地面进行沉降监测，建议采用隔断体保护、基础临时加固或支护体系自身补强等，确保市政道路及附属配套设施、地下管线和道路行人的安全。5.6地基持力层的选择及基础型式建议5.6.1持力层的选择素填土呈松散～稍密状态，成分大小不一，软硬相混，密实程度不一，土体具压缩性，湿陷性，土层厚度厚，且变化较大，还具不均匀性。不可做拟建物的基础持力层。强风化层基岩裂隙发育，岩体极破碎，地基承载力低，不宜作拟建建筑物的基础持力层，中等风化基岩裂隙不发育，岩体完整性较好，岩石抗压强度较好，承载力高，分布稳定，是良好的基础持力层。根据场地工程地质条件和拟建物情况。建议拟建物选择中风化基岩作基础持力层。5.6.2基础型式建议根据场地工程地质条件和拟建物上部结构特征，对拟建物的基础型式建议见表5.6。表5.6各建筑物基础型式建议建筑物名称层数结构类型强风化基岩埋深(m)中等风化基岩埋深（m）基础形式建议国际诊疗中心11框架剪力墙00桩基、独立基础（结合抗浮综合考虑）综合住院楼12框架剪力墙00桩基、独立基础（结合抗浮综合考虑）医技楼6框架00桩基、独立基础（结合抗浮综合考虑）行政科研教学楼10框架剪力墙00桩基、独立基础（结合抗浮综合考虑）门诊、急诊、医疗街4框架00桩基、独立基础（结合抗浮综合考虑）立体车库23框架10.4515.56桩基能源站及附属3框架810.1桩基康复楼2框架13.4616桩基污水处理站2框架10.7511.26桩基供氧站2框架10.1715.13桩基地下车库-3F框架00桩基、独立基础（结合抗浮综合考虑）当采用嵌岩桩基础，桩基础嵌入中等风化完整基岩一定深度，具体嵌岩深度由设计确定。由于基岩面变化较大，桩基础相邻基底高差较大时，以相邻桩基底部高差不大于相邻桩距为宜。同一结构单元不宜选用两种不同的基础持力层或基础型式，位于基坑边坡部位的基础深度应适当加深，避免边坡侧壁受力。5.6.3桩基础承载力计算建议建筑桩基竖向承载力应通过现场静载荷试验确定，嵌岩桩单桩竖向承载力标准值可采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）第5.3.9条中的5.3.9-1～5.3.9-3公式进行计算，即：Quk=Qsk+QrkQsk=uqsikliQrk=rFrkAp式中：Qsk、Qrk——分别为土的总极限侧阻力、嵌岩段总极限阻力标准值（见表5.6-2）；场地填土按实际堆填压实情况取值负摩阻系数。Frk——岩石单轴抗压强度标准值，见表5.6-1，r——桩嵌岩段侧阻和端阻综合系数，按《建筑桩基技术规范》（JGJ94～2008）表5.3.9采用。表5.6-1嵌岩桩桩基岩石单轴抗压强度标准值表岩性嵌岩桩桩基岩石单轴抗压强度标准值表（Mpa）泥岩3.84砂岩10.11表5.6-2摩擦桩岩土设计参数值岩土层参数值指标粉质粘土强风化基岩桩周极限侧阻力标准值（Kpa）50*140**为经验值。由于场地内存在填土，填土密实度为松散～稍密状态。进行桩基础设计时应考虑桩侧负摩阻力或采用桩身土层隔离措施，填土桩侧负摩阻力系数取0.25。表5.6-3填土负摩阻力设计参数值岩土层参数值指标现状填土未来填土负摩阻力系数0.25*0.30**为经验值。按《建筑桩基技术规范》（JGJ94～2008）3.4.7章节对于填土建筑场地，宜先填土并保证填土的密实性，待填土地基沉降基本稳定后方可成桩；对于有大面积堆载的建筑物，应采取减小地面沉降对建筑物桩基影响的措施；对于中性点以上的桩身可对表面进行处理，以减少负摩阻力。5.6.4成桩条件评价及桩基的施工条件对其环境的影响（1）成桩条件分析根据场地地层结构及岩性，按设计标高开挖平场后，拟建场地覆盖土层局部较厚。素填土呈松散～稍密状态，成桩条件较差，需注意塌孔和缩径现象，成桩条件较差；强风化岩层可能有掉块现象，成桩条件一般。中风化岩层岩体较完整，成桩条件好。总体上，该场地成桩条件较差。（2）桩基的施工条件拟建场地位于城区，场地达到了“三通一平”的条件。场地施工作业面受限制较小，基槽开挖前应在周边选择好弃土位置，同时考虑将来基础回填的利用。然后根据弃土区位置，运土距离，开挖设备能力等因素，对土方工程和支挡工程进行周密的施工组织设计；由于场地平整，较宽敞，交通便利，有大型机械施工的条件。（3）桩基施工对环境的影响拟建场地附近存在建筑物，在施工工程中应注意现场的安全、文明施工，降低噪声、灰尘及施工排渣对环境的影响。本次拟建建筑物施工对相邻的建（构）筑物有不利影响，开挖土方应及时运走，不能在基坑边堆放，以免引起边坡变形而发生意外。建议相邻的拟建建筑物基础采取跳槽开挖，及时浇注的施工方法，应做好隔离封闭施工等安全措施，保障过往行人和车辆安全，合理安排施工时间，避免对附近居民生活造成重大影响。以及防止施工对相邻建筑造成破坏和污染，该工程施工对周边环境影响较大。（4）人工挖孔桩和机械成孔桩的优缺点，施工中的注意事项人工挖孔桩施工工艺简单，能及时了解地层结构和鉴别地层岩性，方便施工验槽，施工时噪音小，扬尘少，污水处理量小。但也存在着单孔成桩时间长，施工人员安全风险较大等缺点。机械成孔桩单桩施工时间短，安全性较好，受场地地层岩性的影响小，但施工时施工时噪音较大，污水量大等缺点。若采用人工挖孔桩施工时，人工成桩应按渝建发〔2012〕162号文应进行施工方案专项论证。在土层段和基岩强风化段应采用钢筋混凝土等从上至下分段护壁，确保施工安全。并应考虑相应的排水措施，抽排渗入坑孔内的地表水和形成的地下水。当桩位较深时，应做好必要的通风措施，并严禁在桩孔附近堆载。若采用机械成孔桩施工时，应考虑到土层松散易产生塌孔，成桩条件较差，钻孔桩基础施工应清除桩底沉渣，确保孔底沉碴在规范厚度内，建议在第四系土层地段全部采用泥浆护壁等措施，塌孔严重时可采用钢筒护壁或水泥砂浆回填再二次成孔等或其它施工措施，基坑验收合格后应及时浇筑封闭基础，确保工程质量。拟建场地填土厚度较厚，且地下水位高，建议采用机械成孔桩。6、施工安全及风险分析评价拟建项目施工安全风险主要表现为边坡工程及施工对场地周边建（构）筑物的影响。场地基坑及基础施工应确保不影响周边已建建（构）筑物，施工措施建议详见第4章。边坡工程施工应采取有效的支护措施，支护措施建议及设计参数详见边坡评价章节内容。拟建项目的施工涉及其他安全风险处置建议如下：（1）加强岩质边坡结构面检验校核工作。边坡工程应采用“动态设计，信息施工法”，施工过程中应加强地质工作，加强在施工过程中对地质情况的复核验查，特别是层面、结构面及软弱夹层等，并根据现场实际对勘察报告进行复核。（2）临边基础埋深问题。场地周边临近市政道路和地下管线等附属设施，基坑及基础施工应确保拟建项目基坑的开挖机基础施工对已建建（构）筑物无影响。（3）基坑开挖后积水安全风险。拟建项目设计-3F标高较周边环境高程低，基坑开挖后场地及周边地表水、地下水（上层滞水及裂隙水）积易汇集于此，特别是在降雨天气，基坑积水将直接威胁施工人员安全及影响项目施工。拟建项目在施工及使用过程中应做好地下水及地表水的堵、排、防水措施，确保工程安全。（4）第四系土层地段机械成桩有塌孔、缩颈的可能，建议采用泥浆护壁等措施，塌孔严重时可采用钢筒护壁或水泥砂浆回填再二次成孔等或其它施工措施；当孔内积水较多且无法抽干的情况下，建议采用水下混凝土浇筑成桩。（5）局部基坑边坡，由于岩土界面较平缓，直立开挖，边坡不会发生沿岩土界面的整体滑动破坏，边坡会沿土体内部发生圆弧滑动破坏，但采用临时放坡开挖后，坡脚卸载，边坡有沿岩土界面滑动破坏的可能。（6）各段