实验小学武夷分校（扩容建设）项目岩土工程勘察报告

PAGE1PAGE16目录Ⅰ、文字部分TOC\o"1-2"\h\z\u一、前言 1（一）工程概况 1（二）勘察依据、目的要求及方法 1（三）完成工作量及工作质量评述 2二、场地工程地质条件 3（一）地形地貌及地质构造 3（二）岩土层分布特征 3（三）岩土层物理力学性质指标 5三、场地气象、水文地质条件概况 5（一）气象 5（二）地下水 5四、地下水与地基土的腐蚀性评价 5（一）地下水腐蚀性评价 5（二）地基土腐蚀性评价 6五、场地地震效应评价 7（一）场地抗震设防烈度 7（二）建筑场地类别判定 7（三）建筑场地抗震地段划分 7六、岩土工程分析与评价 7（一）场地稳定性与适宜性评价 7（二）地基土评价 8（三）地基稳定性与均匀性评价 8（四）基础方案 8（五）基坑支护方案建议 10（六）挡墙基础方案评价 13（七）特殊性岩土评价 14七、施工监测 15八、地质条件可能造成的工程风险 15九、结论与建议 15（一）结论 15（二）建议 16Ⅱ、图表部分1、勘探点主要数据成果一览表2、土工试验成果汇总表（附EP固结曲线）3、岩石试验成果汇总表（岩石点荷载试验）4、水质简分析试验成果汇总表5、易溶盐试验成果汇总表6、标准贯入试验成果表7、圆锥重型动力触探试验成果表8、建筑物与勘探点平面位置图9、工程地质剖面图10、代表性钻孔柱状图附件：Ⅲ、南平实验小学武夷分校（扩容建设）项目场地土剪切波速测试报告一、前言（一）工程概况福建省南平实验小学拟对南平市延平区闽江支路1号南平市实验教学武夷分校进行扩容建设。扩容建设项目用地面积15300.97m2，总建筑面积10929.47m2，其中地下室建筑面积3756.03m2。受福建省南平实验小学的委托，我司承担南平市实验小学武夷分校（扩容建设）项目场地详细阶段岩土工程勘察任务。拟建建筑物特征情况见表1。拟建建筑物结构特征一览表表1序号建筑物编号±0.00标高（m）层数高度(m)结构类型对差异沉降敏感程度基础类型基础(承台)埋置深度（m）设计单柱最大轴力（kN）地下室情况地基允许变形值地上地下基础平均沉降量整体倾斜11#楼114.056221.60框架一般桩基9.406000KN地下2层，高度8.40m0.00422#楼114.055218.00框架一般桩基9.405000KN0.0043连廊114.055218.00框架一般桩基9.405000KN0.0044纯地下室113.90-28.25框架一般桩基9.402000KN地下2层，高度8.25m0.0045挡墙拟建场地按设计标高整平场地后，在拟建场地东侧与南侧形成1.0-6.0m高的边坡，拟采用重力式挡墙进行支护，即挡墙高度1.0-6.0m，墙底标高108.00-109.25m，墙顶标高111.11-114.89m；拟建东侧挡墙墙顶为恒大御景小区内道路，墙底为拟建学校内道路及足球场，拟建南侧挡墙墙顶为一空置场地，墙底为拟建学校足球场；拟建挡墙墙顶宽度0.50-2.0m，墙底基础宽度1.0-3.0m，拟采用浅基础，埋深1.0m，荷载要求为20-120kN/m。说明：1、为相邻柱基中心距（mm）。2、1#楼、2#楼与连廊为连体建筑，设二层地下室，1#楼南面、2#楼北面、连廊西面为纯地下室，地下室底板标高均为105.65m，顶板标高为113.90m，室外整平标高为108.00-113.40m,按室外设计标高整平场地后进行基坑开挖，基坑深度为2.35-7.75m。拟建物地基基础设计等级为乙级，建筑桩基设计等级为乙级，根据国标《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）(2009年版)的规定，拟建物的工程重要性等级为二级，基坑工程安全等级为二级，场地复杂程度等级为二级，边坡安全等级为二级，地基等级为二级，岩土工程勘察等级为乙级。（二）勘察依据、目的要求及方法1、勘察依据本次勘察遵循的主要依据有：⑴中华人民共和国工程建设标准强制性条文房屋建筑部分（2013年版）;⑵国标《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009年版）;⑶国标《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）;⑷国标《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010，2016局部修订版）⑸国标《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223-2008）；⑹国标《土工试验方法标准》（GB/T50123-1999）;⑺国标《岩土工程勘察安全规范》（GB50585-2010）;=8\*GB2⑻行标《建筑基坑支护技术规范》(JGJ120-2012)；=9\*GB2⑼行标《建筑工程地质勘探与取样技术规程》(JGJ/T87-2012);=10\*GB2⑽行标《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）；=11\*GB2⑾行标《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）；=12\*GB2⑿省标《岩土工程勘察规范》(DBJ13-84-2006)；=13\*GB2⒀省标《建筑地基基础技术规范》（DBJ13-07-2006）；=14\*GB2⒁;=15\*GB2⒂建设单位提供的拟建物总平面布置图及委托任务书。2、勘察目的及要求⑴搜集附有坐标和地形的建筑总平面图，场区的地面整平标高，建筑物的性质、规模、荷载、结构特点，基础形式、埋置深度，地基允许变形等资料；⑵⑶提供各岩土层的物理力学性质指标，并确定地基土的承载力；⑷查明场地地下水的埋藏条件，提供地下水位及其变化幅度，并判定地下水与地基土的腐蚀性（对地下钢结构的腐蚀性不要求）；⑸查明场地内有无影响工程稳定性的不良地质作用及其类型、成因、分布范围，发展趋势和危害程度，提出整治方案的建议；⑹查明埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的地下埋藏物；⑺判定场地地震效应；⑻分析和评价地基的稳定性，为拟建物选择合理的基础持力层，对拟建筑物的基础方案进行对比分析，并提出合理的建议及设计计算所需的岩土参数；⑼对基坑开挖提出开挖的支护方案建议，并提供相关设计计算所需的岩土参数。⑽对边坡挡墙开挖后的稳定性进行分析，并提出治理措施和建议，并提出监测方案建议。3、勘察方法包括标准贯入试验、圆锥重型动力触探试验、土的腐蚀性分析，岩石的点荷载试验）等方法。（三）完成工作量及工作质量评述1、完成工作量外业施工于2019年3月18日至2019年4月24日期间进行，投入XU-100油压钻机二台套。外业施工与室内试验完成的工作量详见表2。实际完成工作量一览表表2工作项目单位数量目的及要求钻探米/孔1248.40/37查明岩土层的空间分布规律原位测试标准贯入试验次418查明岩土层的均匀性、密实度及力学强度圆锥重型动探试验米98.10波速测试孔2确定场地土的剪切波速取样原状土样件37在空间上具代表性岩石试验组15地下水样组3试验土工常规组37确定土的物理力学性质指标三轴剪试验组12确定土的三轴抗剪强度渗透试验组12确定黏性土的渗透系数岩石点荷载试验组15确定岩石的极限抗压强度地基土易溶盐分析组3判定地基土的腐蚀性水质分析组3判定地下水的腐蚀性勘探点测量点37钻孔放样定位及引测孔口高程2、工作质量评述（1）勘探点布置根据拟建物总平面布置图，勘探孔沿拟建筑物周边线及角点呈网格状布置，在地下室外围布置基坑钻孔（南侧现状地面标高低于地下室底板标高，未布置基坑钻孔），设计拟对边坡采用挡墙支护，由于受挡墙外围场地条件限制，本次在拟建挡墙墙址处布置钻孔。本次勘察共布置钻孔37个，其中主楼钻孔17个（编号为ZK1-ZK17），基坑围护钻孔10个（编号为BK1-BK10），挡墙钻孔10个（编号DK1-DK10），勘察期间由于设计方案调整，BK7-BK9、DK3-DK4调整为与主楼共用钻孔，BK4-BK6为基坑围护与挡墙共用钻孔。其中控制性钻孔19个（原位测试孔为19个，其中取样孔15个），一般性钻孔18个（其中取样孔9个）。根据设计要求主楼控制性钻孔深度应穿过软弱土层进入地下室底板标高下稳定土层不小于8.0m，一般性钻孔深度应穿过软弱土层进入地下室底板标高下稳定土层不小于6.0m；基坑围护钻孔应穿过软弱土层进入稳定地层不小于5.0m且孔深不小于1.5倍基坑深度；挡墙钻孔应穿过软弱土层进入稳定地层不小于5.0m且进入挡墙基底不小于5.0m。控制性钻孔占二分之一以上，取样孔占三分之一以上，钻孔数量及深度均满足规范要求，各钻孔具体位置详见建筑物与勘探点平面位置图。勘探点的坐标和高程系统分别采用1980西安直角坐标系、黄海高程。勘探点的放样及孔口高程根据建设单位提供的场地外控制点A1（X=2948158.005，Y=468968.161，Z=114.229）与点A2（X=2948199.628，Y=468926.070，Z=114.854）为引测点，采用RTK进行测放，各勘探点的坐标及孔口高程详见勘探点主要数据成果一览表。（2）钻探工作野外作业结束后，采用黏性土回填钻孔及泥浆池并捣实。施工过程中进行地下水位的测量，包括初见水位及稳定水位的观测，在钻孔全部施工完毕后还对地下水稳定水位统一观测了一次。（3）原位测试标准贯入试验（SPT）在素填土、粉质黏土、全风化粉砂岩、砂土状强风化粉砂岩层进行，圆锥重型动力触探试验（DPT）在硬杂质含量较高的杂填土中适当进行，均采用导向杆变径自动脱钩式落锤装置进行测试，落锤重为63.5kg，落距为76cm，标贯器、触探头的规格均符合规范要求，试验前均对孔底进行严格清渣，确保了测试数据的准确性。通过测试查明了场地主要土层水平和竖向上的力学强度变化，测试结果准确可靠。本次勘察在拟建场地选择代表性的两个钻孔进行剪切波速测试，即在ZK8、ZK14两个钻孔进行，本次对场地土层的剪切波速测试采用单孔检层法，地面激振，带有三分量（竖向、水平径向、水平切向）拾振器的井下附壁式检波器，对信号进行井下接收，使用DZQ-3信号增强型轻便浅层地震仪对信号采集记录。测试时是从上往下按布置好的测点，逐点进行。（4）取样原状土样在素填土、粉质黏土层采取，原状土样采用薄壁敞口取土器采取，在清孔达到规范要求后以重锤少击法采取，取得土试样质量等级为=1\*ROMANI级，岩石试样采用岩芯钻头采取，取得试样质量等级为Ⅲ级，地下水样在钻孔抽干后待地下水恢复到稳定水位时采取，取水样时，先洗净取水容器，取样前用水试样的水对水样瓶反复冲洗三次，取样时将水样瓶沉入水中，缓慢将水注入，水面与瓶塞间留1cm空隙，共取水样3组，每组取两瓶，一瓶为原水，另一瓶加入2g-3g大理石粉。样品采用专车运送至本分公司土工试验室，采用专用土样箱包装，试样之间用柔软缓冲材料充填。（5）室内试验原状土样进行常规项目的试验、渗透试验、三轴试验，并取三组地下水水位以上的土样进行土的易溶盐分析，碎块状强风化岩的试样进行点荷载抗压试验，地下水样进行水质简分析试验。试验按国标《土工试验方法标准》（GB/T50123-1999）及国标《工程岩体试验方法标准》（GB／T50266－2013）的相关规定进行。二、场地工程地质条件（一）地形地貌及地质构造拟建场地位于南平市延平区闽江支路1号南平市实验小学武夷分校东侧，场地内北侧为原有建筑物拆除后的空置场地，南侧原为一山间凹地，后经人工堆填形成空置场地，场地勘察期间均为空置场地。勘察期间拟建1#楼、2#楼、连廊北侧场地为一高4.0-5.0m的毛石挡墙，挡墙长约55.60m，呈东西走向墙顶标高为109.00-110.60m，墙底标高为105.20-106.40m，场地中部有一原围墙基础，为毛石砌筑，呈东西走向，基础厚度约0.6m，基础顶面标高约105.20m，东侧场地为一南北走向的边坡，坡顶红线外为为恒大御景在建场地，红线内现状分布有两座单层装混结构配置房，坡底为拟建用地，边坡已采用毛石重力式挡墙支护，其中1#楼东侧段挡墙有一防空洞，洞口呈拱形，洞底标高约为107.44m，洞高约2.10m，宽约2.0m，洞内约10.0m处右侧分一支洞，主洞可见洞深约20.00m，支洞与主洞大小相仿，可见洞深约5.0m；勘察期间拟建东侧、南侧挡墙及足球场场地呈坡状，BK5、DK9钻孔附近均分布有两根电杆，拟建场地现状标高为95.36-114.95m，相对高差为19.59m，场地开挖至地下室底板标高后，原先修建的挡墙以及防空洞将被挖除。拟建场地红线外北面为电缆厂生活区，距拟建1#楼场地15.0-30.0m处为电缆厂生活区17座及13座住宅楼（为7-8层砖混结构，浅基础，以砂土状强风化粉砂岩作为基础持力层）；拟建场地南侧为污水处理厂，与拟建场地间为一加筋土挡墙，墙顶为拟建场地，墙底为污水处理厂，墙顶现状标高为96.213-108.32m，墙底标高为76.431-76.874m；拟建场地西侧为武夷花园五期绿地及实验小学武夷分校运动操场，武夷花园五期绿地现状标高为105.60-112.80m，实验小学武夷分校运动场现状标高为108.32m，拟建场地按设计标高整平后，与实验小学运动场基本持平，与武夷花园五期绿地间形成1.0-2.0m高的陡坎（拟以地下室侧壁结构体进行支护）；拟建场地东侧为恒大御景在建场地，场地现状标高为111.11-114.85m，拟建场地按设计标高整平后与拟建场地间形成1.0-6.0米高的落差（拟采用重力式挡墙进行支护）。场地地貌上属于丘陵地貌，后经过人工回填改造。根据1:20万南平幅地质图及本次勘察的结果，拟建场地内未发现有活动性断裂通过。（二）岩土层分布特征根据野外钻探取芯肉眼鉴别，结合现场原位测试和室内土工试验成果综合分析，在钻探控制深度范围内地基土可划分为四层，其强风化岩根据省标《岩土工程勘察规范》(DBJ13-84-2006)表6.4.2判定，第=1\*GB3①层填土根据其杂质含量划分为杂填土和素填土两个亚层，第=4\*GB3④层强风化粉砂岩层根据其风化程度和状态分为砂土状和碎块状两个亚层，各岩土层具体特征描述如下：①1杂填土（Q4ml）：灰褐色、黄褐色，稍湿，呈松散-密实状态，密实度不均匀，均匀性较差，压缩性高，稍有湿陷性，由黏性土、全-强风化岩、建筑及生活垃圾等组成，局部为堆填块石，其中碎石、建筑垃圾等硬杂质含量为25.0-60.0%，黏性土、全-强风化岩含量为40-80%，堆填时间约5-8年。本层分布在整个场地内，揭露厚度为0.70-32.40m，直接出露，层面标高为105.13-114.95m。其中DK5在深度10.30（标高97.82）-12.30（标高95.82）处揭露堆填块石，块石为中风化岩。圆锥重型动力触探试验实测击数为1.0-77.0击，经杆长修正后击数为1.0-48.1击。①2素填土（Q4ml）：黄褐色，稍湿-饱和，松散-稍密，由黏性土、全-强风化岩等组成，黏性土含量为60-80%，强风化碎块含量为20-40%，均匀性较差，压缩性高，稍有湿陷性，堆填时间约3-5年。本层在场地内的BK1-BK6、BK8-NK9、DK6-DK7、ZK1-ZK4、ZK6-ZK9、ZK11、ZK17钻孔地段揭露，揭露厚度为0.90-9.80m，层面埋深为0.70-11.20m，层面标高为98.62-114.25m。标准贯入试验实测击数为5.0-10.0击，经杆长修正后击数为4.9-9.0击。=2\*GB3②粉质黏土（Qdl）：黄褐色、红褐色，稍湿，可塑-硬塑，由粉、黏粒组成，含少量石英砂，无摇震反应，光泽反应稍有光泽，干强度中等，韧性中等。本层在场地内的BK10、DK1-DK3、ZK3、ZK6、ZK7钻孔地段揭露，揭露厚度为1.40-2.30m，层面埋深为3.90-15.20m，层面标高为96.77-104.35m。标准贯入试验实测击数为9.0-12.0击，经杆长修正后击数为7.4-10.7击。③全风化粉砂岩（Zx）：灰褐色、褐黄色、黄褐色，粉细砂结构，散体状构造，矿物成份以云母、长石、石英为主，岩体极破碎，属极软岩，岩体基本质量等级为Ⅴ级。岩芯多呈砂土状，碎块含量为10-20%，锤击声哑，无回弹，有凹陷，易击碎，遇水易软化、崩解。本层在场地内的BK3-BK6、BK9-BK10、DK1-DK3、DK7-DK9、ZK3、ZK5、ZK7、ZK8、ZK11钻孔地段揭露，揭露厚度为1.25-10.00m，层面埋深为2.70-16.80m，层面标高为95.07-106.35m。标准贯入试验实测击数为32.0-49.0击，经杆长修正后击数为24.4-37.0击。=4\*GB3④1砂土状强风化粉砂岩（Zx）：黄褐色、灰褐色、灰黄色，粉细砂结构，散体状构造，矿物成份以石英、云母、长石为主，岩芯呈砂土状，原岩矿物已大部分风化，碎块含量为20-40%。浸水后软化，手可掰开。属极软岩，岩体的完整程度为极破碎，岩体基本质量等级为Ⅴ级。本层分布在整个场地内，揭露厚度为5.66-54.24m，未揭穿，层面埋深为2.70-32.40m，层面标高为79.04-106.49m。标准贯入试验实测击数为51.0-95.0击，经杆长修正后击数为35.7-66.5击。本层在局部钻孔中揭露=4\*GB3④2碎块状强风化粉砂岩硬质夹层，并在硬质夹层中取得岩石样，岩石点荷载饱和抗压强度指数IS（50）为0.084-0.146，相应的抗压极限强度为3.48-5.35MPa，详见表3硬质夹层分布一览表：硬质夹层分布一览表表3钻孔编号深度（标高）硬质夹层类别ZK19.20(101.62)-9.70(101.12)碎块状强风化粉砂岩13.70(97.12)-14.30(96.52)16.50(94.32)-17.20(93.62)25.60(85.22)-26.10(84.72)29.10(81.72)-32.50(78.32)ZK514.70(91.29)-15.20(90.79)碎块状强风化粉砂岩16.50(89.49)-22.20(83.79)ZK1323.80(89.45)-24.30(88.95)碎块状强风化粉砂岩27.80(85.45)-29.30(83.45)ZK1426.10(87.27)-26.60(86.70)碎块状强风化粉砂岩32.00(81.37)-32.50(80.87)ZK1722.80(90.60)-23.30(90.10)碎块状强风化粉砂岩27.30(86.10)-27.80(85.60)32.70(80.70)-33.20(80.20)=4\*GB3④2碎块状强风化粉砂岩（Zx）：灰褐色、灰黄色，粉细砂结构，碎裂状构造，矿物成份以石英、长石、云母为主，岩芯以碎裂状为主，少量呈短柱状，节理裂隙发育，锤击声哑，无回弹，有凹痕，易击碎。岩石点荷载饱和抗压强度指数IS（50）为0.107-0.143，相应的抗压极限强度为4.16-5.24MPa，属极软岩-软岩，岩体的完整程度为较破碎，岩体基本质量等级为Ⅴ级。本层仅在DK10、ZK8、ZK14钻孔地段揭露，未揭穿，揭露厚度为5.1-6.60m，层面埋深为20.30-61.30m，层面标高为52.07-85.34m。基岩中除=4\*GB3④1砂土状强风化粉砂岩分布有硬质夹层外，未揭露洞穴、临空面、破碎岩体或软弱岩层。各岩土层的空间分布情况详见工程地质剖面图。（三）岩土层物理力学性质指标根据室内土工试验和野外原位测试结果，按国标（GB50021-2001、2009年版）有关规定进行数理统计，统计成果详见物理力学指标统计表，表中的标贯击数为修正后击数。统计时按正负三倍标准差检验法,对异常数据进行剔除，统计成果详见表。4统计表明：岩土层参数部分指标的变异性为中等-高，经分析主要土质不均匀造成，其它参数变异系数均为中等－很低，代表土质不甚均匀，属正常合理，可作为设计依据。物理力学指标统计详见表4。根据表3的统计结果，结合钻探揭露的岩土特征、参照地方标准和当地已有的建筑经验，综合确定地基土的设计计算指标列于表5。地基土设计计算指标表5岩土层序号岩土层名称状态特征重度r(kN/m3)压缩模量ES100-200kPa(MPa)天然快剪强度承载力特征值fak(kPa)岩土对挡墙基底摩擦系数μ边坡坡率允许值承载力修正系数粘聚力C（kPa）内摩擦角ψ(°)ηbηd①1杂填土松散-稍密18.56.08.010.0700.201:1.300.01.0①2素填土松散-稍密18.44.6917.615.3900.201:1.300.01.0②粉质黏土可塑-硬塑18.75.6620.416.51700.251:1.500.01.0=3\*GB3③全风化粉砂岩砂土状19.040.0*28.0◆24.0◆2700.301:1.250.62.1=4\*GB3④1砂土状强风化粉砂岩散体状21.070.0*3700.351:0.951.12.6=4\*GB3④2碎块状强风化粉砂岩碎块状22.0100.0*5100.401:0.70--注：*为变形模量E0（MPa），◆经验值。①杂填土属天然快剪强度，强-中风化岩为属岩体抗剪强度。三、场地气象、水文地质条件概况（一）气象南平市延平区属亚热带季风气候区，气候温暖湿润，四季分明，年平均气温在13-20.4。C，年均降水量为1663.9mm，日最大降水量为180.1mm，降水量主要集中于4-9月，多发生暴雨。场地及其周边200m内未见有其它泉水、河流、湖泊及地表水体。（二）地下水在勘察期间钻探深度范围内，拟建场地的地下水主要为赋存于第四系松散层的孔隙水和基岩的裂隙水。孔隙水主要赋存于①1杂填土、①2素填土，①1杂填土属中等透水性含水层，富水性中等，为主要含水层、①2素填土为弱透水性含水层，弱富水性；裂隙水主要分布于基岩的裂隙中，属潜水，地下水赋存情况受基岩裂隙发育程度控制，透水性一般，富水性中等，勘察期间场地内钻孔深度内仅在部分钻孔中揭露地下水，勘察期间测得场地混合地下水的初见水位为28.05-37.69m，标高为76.83-77.60m；测得混合稳定水位埋深为27.83-37.49m，标高为77.05-77.80m。地下水排泄方向大致由北向南，近3-5年最高水位约79.20-79.90，历史最高地下水位约81.50m，根据当地水文资料，场地内地下水的变化幅度约2.0m。根据当地施工经验及室内土工试验：①杂填土的渗透系数为6.40×10-4cm/s、①2素填土的渗透系数为2.64×10-5cm/s、=2\*GB3②粉质黏土的渗透系数为7.46×10-6cm/s、=3\*GB3③全风化粉砂岩的渗透系数为6.40×10-5cm/s、=4\*GB3④1砂土状强风化粉砂岩的渗透系数为5.00×10-5cm/s，=4\*GB3④2碎块状强风化粉砂岩的渗透系数为7.00×10-4cm/s。四、地下水与地基土的腐蚀性评价（一）地下水腐蚀性评价勘察时在ZK1、ZK6、ZK14钻孔内各取得一组地下水水样（编号SY1-1、SY6-1、SY14-1），进行水质简分析及侵蚀性CO2分析，结果表明：地下水化学类型为HCO3～Ca型。根据国标《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009年版）附录G.0.1判定拟建场地环境属Ⅱ类，主要含水层均为弱透水性土层（B型）,对地下水的腐蚀性评价如表6-1至表6-3。根据表6-1至6-3结果表明：场地内地下水对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性，根据福建省标准《岩土工程勘察规范》（DBJ13-84-2006）表12.8.6地下水应按现行国标《混凝土结构耐久性设计规范》（GB/T50476-2008）的相关规定采取相应的防护措施。地下水对混凝土结构腐蚀性评价表表6-1腐蚀介质环境类型腐蚀等级SY1-1SY6-1SY14-1Ⅱ类、B型试验指标腐蚀等级试验指标腐蚀等级试验指标腐蚀等级受环境影响SO42-(mg/L)<300微50.97微48.08微47.74微300-1500弱1500-3000中>3000强Mg2+(mg/L)<2000微13.78微14.45微15.97微2000-3000弱3000-4000中>4000强NH4+(mg/L)<500微0.0微0.0微0.0微500-800弱800-1000中>1000强OH(mg/L)<4300微0.0微0.0微0.0微43000-57000弱57000-70000中>70000强总矿化度(mg/L)<20000微127.97微123.50微124.70微20000-50000弱50000-60000中>60000强受渗透影响pH值>5.0微6.55微6.68微6.73微4.0-5.0弱3.5-4.0中<3.5强侵蚀性CO2(mg/L)<30微9.70微9.24微6.78微30-60弱60-100中>100强地下水对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性评价表表6-2腐蚀介质腐蚀等级SY1-1SY6-1SY14-1试验指标腐蚀等级试验指标腐蚀等级试验指标腐蚀等级水中Cl-的含量(mg/L)干湿交替<100微20.13微18.39微18.64微100-500弱500-5000中>5000强长期浸水<10000微微微微地下水对地下钢结构的腐蚀性评价表表6-3腐蚀介质无腐蚀标性准(mg/L)SY1-1SY6-1SY14-1试验指标腐蚀等级试验指标腐蚀等级试验指标腐蚀等级pH值，CL-+SO42-pH＞11，CL-+SO42-任何浓度6.55，71.10弱6.68，66.47弱6.73，66.38弱（二）地基土腐蚀性评价勘察时在BK1、DK3及DK6三个钻孔内取得三组土样（编号BY1-1、DY3-1、DY6-1）进行地基土腐蚀性（易溶盐）分析，并根据国标《岩土工程勘察规范》（GB50021-20012009年版）附录G.0.1判定拟建场地环境属Ⅱ类，场地地基土主要属B型（弱透水性含水层），对地基土的腐蚀性评价如表7-1至表7-2。根据表7-1、7-2的结果表明：场地内地基土对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性，应按现行国标《混凝土结构耐久性设计规范》（GB/T50476-2008）的相关规定采取相应的防护措施，地基土对地下钢结构的腐蚀性评价本次勘察任务未作要求。地基土对混凝土结构腐蚀性评价表表7-1腐蚀介质环境类型腐蚀等级BY1-1DY3-1DY6-1Ⅱ类、B型试验指标腐蚀等级试验指标腐蚀等级试验指标腐蚀等级受环境影响SO42-(mg/kg)<450微47.34微54.20微48.01微450-2250弱2250-4500中>4500强Mg2+(mg/kg)<3000微17.14微13.44微16.13微3000-4500弱4500-6000中>6000强NH4+(mg/kg)<750微0.0微0.0微0.0微750-1200弱1200-1500中>1500强OH(mg/kg)<64500微0.0微0.0微0.0微64500-85500弱85500-105000中>105000强受渗透影响pH值>5.0微6.86微6.18微6.60微5.0-4.0弱4.0-3.5中<3.5强地基土对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性评价表表7-2腐蚀介质腐蚀等级BY1-1DY3-1DY6-1试验指标腐蚀等级试验指标腐蚀等级试验指标腐蚀等级土中Cl-的含量(mg/kg)<250微21.87微23.86微20.38微五、场地地震效应评价（一）场地抗震设防烈度根据国标《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010，2016局部修订版）附录A、国标《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）、国标《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223-2008）及闽建设[2016]20号文规定，拟建场地位于南平市延平区，场地抗震设防烈度为6度区，地震分组为第一组，II类场地地震动峰值加速度为0.05g，设计特征周期值为0.35s。可不考虑砂（粉）土液化及软土震陷问题，拟建1#楼、2#楼、连廊、纯地下室抗震设防类别为重点设防类（乙类）；其余拟建物抗震设防类别为标准设防类（丙类）。（二）建筑场地类别判定本次勘察在ZK8、ZK14共进行了2个孔的剪切波速测试，测试结果详见《南平市实验小学武夷分校（扩容建设）项目场地土剪切波速测试报告》（见附件）。场地勘察深度范围内地层由①1杂填土、①2素填土、②粉质黏土、=3\*GB3③全风化粉砂岩、=4\*GB3④1砂土状强风化粉砂岩、=4\*GB3④2碎块状强风化粉砂岩，根据场地实测剪切波速值结合当地经验：①1杂填土的剪切波速平均值为137m/s（属软弱土）；①2素填土的剪切波速平均值为137m/s（属软弱土）；②粉质黏土的剪切波速平均值为276m/s（属中硬土）；=3\*GB3③全风化粉砂岩的剪切波速平均值为354m/s（属中硬土）；=4\*GB3④1砂土状强风化片岩的剪切波速平均值为454m/s（属中硬土）；=4\*GB3④2碎块状强风化片岩的剪切波速平均值为555m/s（属软质岩石）。对钻孔进行等效剪切波速计算，按国标《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）第4.1.4—4.1.6条判定如下表8：场地类别判定表表8钻孔等效剪切波速（m/s）覆盖层厚度（m）类别BK7、DK1、DK3、DK5、ZK10-ZK13、ZK15-ZK16137-14950.0-60.0ⅢBK1-BK6、BK8-BK10、DK2、DK4、DK6-DK9、ZK1-ZK9、ZK14、ZK17153-24450.0-61.83ⅢDK1020028.56Ⅱ注：覆盖层厚度从室外地坪标高起算。根据表7判定拟建建筑物场地类别均为Ⅲ类，设计特征周期值为0.45s，场地地震动峰值加速度调整系数为1.30。（三）建筑场地抗震地段划分①1杂填土、①2场地整平后将在南侧和东侧形成1.0-6.0m高的边坡（拟采用重力式挡墙进行支护）根据福建省标准《岩土工程勘察规范》（DBJ13-84-2006）第8.1.3条判定，场地属抗震不利地段，对开挖形成的边坡进行设计治理确保安全，基础持力层穿越软弱土层或对软弱土进行处理后，可消除不利影响。六、岩土工程分析与评价（一）场地稳定性与适宜性评价根据勘察期间调查及钻探揭露，场地整平后将在东侧和南侧侧形成1.00-6.00m高的边坡（拟采用重力式挡墙进行支护）；另拟建场地内架设有高压电缆线，局部分布有已建房屋和毛石挡墙；1#楼东侧段挡墙有一防空洞，洞口呈拱形，洞底标高约为107.44m，洞高约2.10m，宽约2.0m，场地开挖至地下室底板标高后，场地内的防空洞及原先已建挡墙将被挖除。除此外场地内现状未见有泥石流、滑坡、崩塌、活动断裂、溶洞等不良地质作用及地质灾害，且也未见其它埋藏的河道、沟浜、墓穴等对工程不利的地下埋藏物，也不存在液化的砂土，场地内的基岩未发现有洞穴、临空面及软弱夹层。拟建场地现状基本稳定，东侧和南侧边坡进行治理确保安全，并对场地内的高压电缆线、已建构筑物进行移除后，场地可用于拟建物的建设，但应考虑场地外未挖除的防空洞影响（二）地基土评价①1杂填土分布在整个场地内，揭露厚度为0.70-32.40m，承载力特征值为70kPa，强度较低，直接出露，未经处理不能直接作为拟建物基础持力层，在拟建挡墙按设计标高开挖后出露地段经过处理后可作为拟建挡墙基础持力层。①2素填土分布在整个场地内，揭露厚度为0.90-9.80m，承载力特征值为90kPa，强度较低，层面埋深为0.70-11.20m，层顶标高为98.62-114.25m，未经处理不能直接作为拟建物基础持力层，在拟建挡墙按设计标高开挖后出露地段经过夯实后可作为拟建挡墙基础持力层。②粉质黏土在场地内局部钻孔内揭露，揭露厚度为1.40-2.30m，承载力特征值为170kPa，强度一般，层面埋深为3.90-15.20m，层顶标高为96.77-104.35m，埋深较大，且分布及厚度不均，不能作为拟建物基础持力层。=3\*GB3③全风化粉砂岩在场地内部分钻孔地段揭露，揭露厚度为1.25-10.00m，承载力特征值为270kPa，强度一般，层面埋深为2.70-16.80m，层顶标高为95.07-106.35m，由于埋深较大，其分布及厚度不均，不宜选作拟建物基础持力层。=4\*GB3④1砂土状强风化粉砂岩分布整个场地，揭露厚度为5.66-54.24m，承载力特征值为370kPa，强度较高，层面埋深为2.70-32.40m，标高为，场地按地下室底板开挖后，仅极小部分地段直接出露，大部分地段埋深较大，拟建物需采用桩基础，本层可作为拟建物桩基础持力层。=4\*GB3④2碎块状强风化粉砂岩分仅在DK10、ZK8、ZK14钻孔处揭露，揭露厚度5.14-6.60mm，承载力特征值为510kPa，强度较高，层面埋深为20.30-61.30m，标高为，揭露不均，且埋深大，从经济考虑不宜作为拟建物桩基础持力层。（三）地基稳定性与均匀性评价拟建场地内未见有软弱地基、局部软弱地基，如暗浜、暗塘等，一般不会出现地基土超过承载力极限状态的地基失稳，拟建场地内的防空洞及已建挡墙在场地开挖至地下室底板标高后，均被挖除，因此地基稳定性一般；场地整平或开挖至地下室底板标高后出露的岩土层不均匀，层面坡度变化较大，因此地基均匀性较差，工程设计时应做好沉降、变形计算，并采取相应的建筑结构措施，拟建物应采用桩基础，使地基支承于稳定性较好的风化岩层。（四）基础方案1、基础方案选型根据各拟建物结环境，结合当地的建筑经验，各拟建物基础方案详见表9。拟建物基础方案一览表2、桩基础方案评价（1）桩基适宜性评价0.70-32.40的①1杂填土，且局部硬杂质较多，因此人工挖孔灌注桩不宜使用，根据揭露岩土层另根据闽建科2012第37号文预应力管桩也不应在本场地使用。场地内BK5与DK9钻孔附近有两根高压电杆架设电缆线，电缆线穿过拟建场地。拟建场地东面及南面将形成1.00-6.00m高的边坡；场地北侧约15.0-30.0m处为电缆厂生活区17座及13座住宅楼（为7-8层砖混结构，浅基础，以砂土状强风化粉砂岩作为基础持力层），西侧为武夷花园待建空置场地，基础施工宜在周边边坡支护完确保安全后进行，并对场地内高压电缆线进行改线或移除以及对周边已建物采取相应防护措施。（2）成桩可行性分析根据场地工程地质条件与水文地质条件，拟建场地可选用的桩型有冲（钻）孔或旋挖灌注桩,对该二种桩型情况分析如下：a、冲（钻）孔灌注桩穿透能力强，但存在施工工艺复杂，桩底沉碴不易清除，工程造价较高等不足。若采用该桩型应加强沉碴控制，确保桩端沉碴小于50mm。该桩型选用的持力层为=4\*GB3④1砂土状强风化粉砂岩，=4\*GB3④1砂土状强风化粉砂岩遇水易软化，宜采用后注浆技术以提高单桩承载力。在施工中应注意泥浆的排放，减少对环境的污染。由于场地内分布的填土、强风化岩泡水易软化崩解，施工中由于泥浆的浸泡可能造成坍孔现象，应控制好护壁泥浆的浓度，以免造成塌孔，必要时采取护筒措施，桩基施工前建议对填方区进行碾压夯实处理，防止桩基发生陷机风险，桩端进入持力层深度不应小于1倍桩径。若采用冲（钻）孔灌注桩应选择施工经验丰富的施工单位，确保施工质量。该桩型在场地内均可适用。b、旋挖成孔灌注桩配备足够动力（扭矩达400kN.m以上的）穿透能力强，施工速度较快，桩基施工中局部可能揭露地下水引起塌孔，另场地上部填土较松散易造成塌孔，因此施工时应配备钢护筒，必要时采用钢护筒进行支护。成孔挖出的土方不宜长时间堆放在孔口，应及时外运。采用该桩型宜进行后注浆，以提高单桩承载力。桩基施工前建议对填方区进行夯实处理，防止桩基发生陷机风险。（3）基础施工对周边环境的影响a、冲孔灌注桩：成孔施工时，将产生大量的泥浆，建议将泥浆外运，不要将其就地排放，同时应注意施工时产生的噪音及震动对周围环境的影响。b、旋挖成孔灌注桩：成孔挖出的土方应妥善堆放，以免引发泥石流等次生灾害。（4）地下水对基础施工的影响局部地段桩基础进入持力层后揭露地下水，遇强降雨季节场地内也容易积水。桩基础进入持力层后若揭露地下水：①冲孔灌注桩施工中由于地下水浸泡可能造成坍孔现象，因此在施工中应控制好护壁泥浆的浓度，以免造成塌孔，必要时采取护筒措施。②旋挖成孔灌注桩施工中泡水后易造成塌孔，沉碴不易处理，因此施工时应配备钢护筒，必要时采用钢护筒进行支护，以及采取水下注浆等措施减少沉碴。（5）填土及硬质夹层对桩基施工的影响场地内上部分布0.70-32.40m的①1杂填土和0.70-11.20m的①1素填土，均呈松散-稍密状态，成桩过程中易出现坍孔现象，因此施工时应配备钢护筒，必要时采用钢护筒进行支护；在=4\*GB3④1砂土状强风化粉砂岩中局部揭露=4\*GB3④2碎块状强风化粉砂岩硬质夹层，在成桩过程中可能成为成桩阻力，施工过程中应配备穿透能力强的成桩设备。3、桩基设计计算参数根据本次勘察揭露的岩土层特征及实测物理力学指标成果、福建省标准《建筑地基基础技术规范》（DBJ13-07-2006）及地区性经验，桩基础设计计算指标建议值列于表10。桩基础设计计算参数表10岩土层序号土层名称旋挖或冲（钻）孔灌注桩桩的抗拔系数λ（kPa）qsikqpkζnβsiβp①1杂填土30-0.251.1-0.30①2素填土30-0.301.1-0.40②粉质黏土30--1.6-0.75=3\*GB3③全风化粉砂岩80--1.3-0.60=4\*GB3④1砂土状强风化粉砂岩903000-1.41.60.70注：βsi为后注浆侧阻力增强系数，βp为后注浆端阻力增强系数。4、单桩竖向承载力估算根据表10的指标，选择场地有代表性的地段，按照福建省标准《建筑地基基础技术规范》（DBJ13-07-2006）中的第9.2.4条的相关规定对单桩竖向承载力特征值进行估算，具体详见表11。单桩竖向承载力估算成果表表11方案桩径Φ(mm)估算位置桩端持力层有效桩长(m)单桩竖向承载力特征值Ra（kN）冲孔或旋挖成孔灌注桩Φ=800ZK1=4\*GB3④1砂土状强风化粉砂岩12.02111ZK212.52130ZK1219.651555ZK1313.01391Φ=1000ZK1122874ZK212.52898ZK1219.852207ZK1315.52002注：桩顶从承台底（有地下室部分按地下室底板的底部）起算，计算时未考虑负摩阻力，按进入≥1倍桩径计算。5、桩长、桩径、桩型建议采用冲孔灌注桩或旋挖成孔灌注桩，选择=4\*GB3④1砂土状强风化粉砂岩作为持力层，桩径800-1000mm，桩长预估为12.00-20.00m，该桩型在场地内均可使用。6、特殊土对桩基的危害程度和防治措施场地整平后，填土厚度较大，应加强场地地表排水系统建设，减缓由于雨水对填土造成的沉降，桩基础设计时应考虑地面荷载对填土的作用产生对桩的负摩阻力，建议施工前对填土进行夯实、换填处理，以减少或消除杂填土湿陷性；桩基施工时，全-强风化遇水易软化，易产生较厚的沉渣，宜采用后注浆技术以提高单桩承载力。7、地基变形特征预测及不均匀沉降评价预测拟建物变形以差异沉降为主。采用桩基础的拟建物，桩端持力层为强风化岩,地区经验表明其沉降值及差异沉降均很小，根据《建筑地基基础技术规范》（DBJ13—07—2006）第9.1.8条规定可不进行变形验算，但设计时应考虑当同一栋拟建物采用不同基础形式或不同持力层时以及考虑不均匀地基、不同基础类型不同持力层引起的差异沉降及主体与裙楼高低层荷载差异引起的差异沉降，故设计时应采取措施，如主、裙楼间设置后浇带，采取不同建筑部分的建造顺序，以协调高低层间的差异沉降。8、桩基础设计、施工中的注意事项基础设计计算参数详见表5、表10，基础埋深应满足现行相关规范的要求。采用桩基础，在桩基础全面施工前应选择具代表性地段进行试桩、试成孔，验证施工的可行性，并进行静载试验，修正单桩承载力，为设计提供可靠的依据。若采用冲（钻）孔灌注桩时，宜采用先进的施工工艺（如反循环法）进行施工，保证桩底沉碴清除干净，必要时可对桩底采用高压注浆工艺提高单桩承载力，同时应加强桩端持力层的鉴定。施工中应文明施工，注意泥浆排放，防止污染环境，防止噪音扰民。若采用旋挖成孔灌注桩，应配备足够动力施工机械，基岩局部片理发育，应配备钢护筒，必要时采用钢护筒进行支护，并宜采取后注浆工艺。成孔挖出的土方不宜长时间堆放在孔口，应及时外运。桩基检测工作应按相关规范的规定进行，包括桩身质量、桩身完整性和桩端承载力检测。基础施工过程应加强对周边已有的建（构）筑物进行监测。拟建物为连体建筑，其中各建筑主体荷载差异较大，故设计时应采取措施，如设置后浇带，采取不同建筑部分的建造顺序，以协调高低层间的差异沉降。（五）基坑支护方案建议1、基坑工程概况拟建场地按设计标高整平场地后进行地下室开挖，地下室底板标高为105.65m，地下室顶板标高为114.05m，室外设计标高为108.00-113.40m，基坑开挖高度2.35-7.75m，场地按设计标高整平后，基坑北侧约15.0-30.0m为电缆厂生活区17座及13座住宅楼（为7-8层砖混结构，浅基础，以砂土状强风化粉砂岩作为基础持力层），东侧为1.0-6.0m高的边坡，拟采用重力式挡墙进行支护，西侧为武夷花园待建空置场地，南侧为本次拟建足球场场地，场地设计标高为108.00m，与地下室底板间采用缓坡处理，不存在基坑。基坑工程安全等级为二级。2、基坑稳定性评价该基坑开挖后主要由①1杂填土、①2素填土层组成，属土质基坑，其发生破坏的模式多呈圆弧状，因此采用简化Bishop圆弧法对边坡进行稳定性计算（岩质边坡处采用赤平投影进行分析），计算时选用北京理正软件设计研究院开发的YT45边坡稳定分析系统进行。由于地表雨水下渗对边坡稳定性影响较大，因此在计算边坡的稳定性时分别考虑了在天然条件下与降雨地表水下渗时边坡的稳定性情况。场地位于抗震设防为6度区，边坡稳定性计算时未考虑地震力的影响。滑坡稳定性计算时未考虑地震力的影响。滑坡稳定性验算的主要公式为：定性计算时未考虑地震力的影响。滑坡稳定性验算的主要公式为：圆弧滑动法（简化毕肖普法）原理简图及计算公式：从圆弧滑动体内取出土条i进行分析。作用在条块i上的力，除了重力Wi外，滑动面上有切向力Ti和法向力Ni，条块的侧面分别有法向力Pi、Pi+1和切向力Hi、Hi+1。假设土条处于静力平衡状态，根据竖向力的平衡条件，应有：根据满足土坡稳定系数Fs的极限平衡条件，有：Ti＝(ci·li＋Ｎi·tg)/Fs图毕肖普法条块作用力分析将式整理后得：式中：考虑整个滑动土体的整体力矩平衡条件，各个土条的作用力对圆心的力矩之和为零。这时条块之间的力Pi和Hi成对出现，大小相等，方向相反，相互抵消，对圆心不产生力矩。滑动面上的正压力Ni通过圆心，也不产生力矩。因此，只有重力Wi和滑动面上的切向力Ti对圆心产生力矩。得将Ni值代入上式，简化后得式中：Fs--整个滑体剩余下滑力计算的安全系数；B——单个土条的宽度（m）；Wi――条块重力（kN），浸润线以上取重度，以下取饱和重度；Θi――条块的重力线与通过此条块底面中点半径之间的夹角（度）；Ci、φi——土的抗剪强度指标，采用总应力法时，取总应力指标，采用有效应力法时，取有效应力指标。选择场地典型断面2-2’、4-4’工程地质剖面根据设计方案坡率进行基坑稳定性验算，各剖面稳定性计算结果详见表基坑稳定性验算成果表表12计算剖面2-2’稳定性系数4-4’稳定性系数自动搜索最危险滑动面天然状态0.5790.027饱和状态0.5010.024根据计算结果，如表12对比福建省标准《岩土工程勘察规范》（DBJ13-84-2006）第5.3.10条、第5.3.11条的规定，该基坑开挖后在天然状态大部分及强降雨作用下基坑土体达饱和状态后，均处于不稳定状态。因此应对基坑采取相应的防护措施。2、基坑突涌及坑底抗隆起稳定性分析地下室基坑开挖深度以下土层主要为①1杂填土、①2素填土层，水位标高均位于地下室底板以下较大距离，①1杂填土的渗透系数为6.40×10-4cm/s，属中等透水性土层、①2素填土的渗透系数为2.64×10-5cm/s，属弱透水性土层，一般不会出现基坑突涌等不良现象。本基坑坑底主要为①1杂填土、①2素填土层，基坑开挖后，将改变坑内土体的应力平衡，可能引起坑底隆起的现象。设计时应进行坑底抗隆起稳定性验算。建议采用加深支护体系、对坑底进行加固等方式增强坑底抗隆起能力。

3、基坑稳定性及坑底和侧壁渗透稳定性评价：基坑开挖深度内的地层主要为①1杂填土、①2素填土，破坏形式以圆弧滑动为主，若条件允许，可以在施工时开挖坡度适当调大，同时开挖至坑底标高后进行加固处理。拟建场地地下室底板下伏地基土主要含水层为赋存于基岩中的裂隙水，距地下室底板距离较大，所以不会产生基坑突涌和管涌现象，其补给方式以含水层的侧向迳流补给为主，年水位变幅随季节变化较大。基坑坑底和侧壁的渗透稳定性较好。基坑开挖范围内，存在土层①1杂填土、①2素填土层，稳定性及土体力学性能差～一般，因此设计施工时应该引起注意，采取相应有效措施进行防范。4、基坑开挖与支护基坑开挖范围内土层为①1杂填土、①2素填土、③全风化粉砂岩、=4\*GB3④1砂土状强风化粉砂岩：①1杂填土呈松散-密实状态，厚度0.70-32.40m；①2素填土呈松散-稍密状态，厚度0.90-9.80m；③全风化粉砂岩属极软岩，揭露厚度1.25-10.00m；=4\*GB3④1砂土状强风化粉砂岩属极软岩，揭露厚度5.66-54.24m。1、7、8、14、15由于①1杂填土、①2素填土抗剪强度较差，③全风化粉砂岩和=4\*GB3④1砂土状强风化粉砂岩泡水易软化，在降雨等情况下饱和软化岩土层后对基坑稳定性不利，极易形成滑塌等不良地质作用。为了确保基坑开挖施工安全，根据场地工程地质条件、环境条件、基坑应采取支护措施。基坑支护方案建议如下：①在基坑外围设置截水沟，确保周边地表排水通畅；②对开挖后形成的基坑宜采用坡率法+锚管（杆）法支护，必要时采用排桩支护，并作好周边临时排水工作，同时应注意挖出的土方不得堆置在基坑附近；在承台和地下室外墙与基坑侧壁间隙回填土前，应排除积水，清除虚土和建筑垃圾，填土应按设计要求选料，分层夯实，对称进行。基槽开挖施工过程应按现行相关规范的要求对周边已有建(构)筑物进行监测。根据各岩土层特征、当地施工经验并按福建省标准《建筑地基基础技术规范》（DBJ13-07-2006）及行标《建筑基坑支护技术规范》(JGJ120-2012)的相关规定，提供各岩土层的有关基坑支护设计计算岩土参数见表13。基坑支护设计计算指标表13岩土层序号岩土层名称重度抗剪强度锚杆的极限粘结强度标准值qsk(kPa)天然饱和天然快剪三轴剪切试验r(kN/m3)rsat(kN/m3)黏聚力C（kPa）内摩擦角φ（°）黏聚力Cb（kPa）内摩擦角φb（°）一次常压注浆二次压力注浆①1杂填土18.519.28.010.0--2030①2素填土18.419.017.615.316.37.62030②粉质黏土18.719.220.416.519.610.24060③全风化粉砂岩19.021.028.0◆24.0◆--80120=4\*GB3④1砂土状强风化粉砂岩21.022.0--95200注：带*为变形模量，◆经验值。5、基坑开挖降排水措施基坑开挖深度内未揭露地下水，但不排除强降雨季节施工时场地内出现地表水，若基坑内积水，应配足水泵等设备进行明排，并做好周边排水系统，以确保基坑施工干作业，并对周边的建（构）筑物进行沉降观测。各土层的渗透系数详见“三、场地水文地质条件概况”。并对周边的建（构）筑物进行沉降观测。6、基坑抗浮水位场地测得混合稳定水位埋深为27.83-37.49m，标高为77.05-77.80m。地下室按标高105.65m开挖后，地下室底板标高与对应稳定地下水位标高均相隔较大，基坑开挖深度内未揭露地下水，由于基坑开挖后地下室四周侧壁需回填，在后期生活用水或降雨的水下渗至该填土层，地下室侧壁形成隔水层，使地下水位上升，因此建议地下室四周回填土的压实系数达到0.93以上，并做好池底的排水措施确保排水畅通后可不考虑抗浮，否则需按室外整平标高以下1.50m进行抗浮设防。抗浮锚杆相关设计计算参数详见表12。7、基坑施工对周围环境影响评价本工程地下室开挖深度2.35-7.75m，基坑开挖深度范围内未揭露地下水，基坑施工对周围环境影响总体较小。但应注意基坑开挖会改变坑内土体的应力平衡，侧壁土体在自重、坑边堆载及地下水作用下将产生以滑塌为主的破坏模式，基坑变形或破坏会导致周边场地和周边已建物沉降变形。基坑设计及施工时应采取有效防护措施，避免对周边已建或在建构筑物产生不利影响。（六）挡墙基础方案评价1、边坡稳定性评价边坡体按设计坡度开挖后主要由①1杂填土、①2素填土层组成，属土质边坡，其发生破坏的模式多呈圆弧状，因此采用简化Bishop圆弧法对边坡进行稳定性计算（岩质边坡处采用赤平投影进行分析），计算时选用北京理正软件设计研究院开发的YT45边坡稳定分析系统进行。由于地表雨水下渗对边坡稳定性影响较大，因此在计算边坡的稳定性时分别考虑了在天然条件下与降雨地表水下渗时边坡的稳定性情况。场地位于抗震设防为6度区，边坡稳定性计算时未考虑地震力的影响。滑坡稳定性计算时未考虑地震力的影响。滑坡稳定性验算的主要公式为：定性计算时未考虑地震力的影响。滑坡稳定性验算的主要公式为：圆弧滑动法（简化毕肖普法）原理简图及计算公式：从圆弧滑动体内取出土条i进行分析。作用在条块i上的力，除了重力Wi外，滑动面上有切向力Ti和法向力Ni，条块的侧面分别有法向力Pi、Pi+1和切向力Hi、Hi+1。假设土条处于静力平衡状态，根据竖向力的平衡条件，应有：根据满足土坡稳定系数Fs的极限平衡条件，有：Ti＝(ci·li＋Ｎi·tg)/Fs图毕肖普法条块作用力分析将式整理后得：式中：考虑整个滑动土体的整体力矩平衡条件，各个土条的作用力对圆心的力矩之和为零。这时条块之间的力Pi和Hi成对出现，大小相等，方向相反，相互抵消，对圆心不产生力矩。滑动面上的正压力Ni通过圆心，也不产生力矩。因此，只有重力Wi和滑动面上的切向力Ti对圆心产生力矩。得将Ni值代入上式，简化后得式中：Fs--整个滑体剩余下滑力计算的安全系数；B——单个土条的宽度（m）；Wi――条块重力（kN），浸润线以上取重度，以下取饱和重度；Θi――条块的重力线与通过此条块底面中点半径之间的夹角（度）；Ci、φi——土的抗剪强度指标，采用总应力法时，取总应力指标，采用有效应力法时，取有效应力指标。选择场地典型断面14-14’、16-16’工程地质剖面根据设计方案坡率进行基坑稳定性验算，各剖面稳定性计算结果详见表14。边坡稳定性验算成果表表14计算剖面14-14’剖面稳定性系数16-16’剖面稳定性系数自动搜索最危险滑动面天然状态0.2560.474饱和状态0.2290.410根据计算结果，如表14对比福建省标准《岩土工程勘察规范》（DBJ13-84-2006）第5.3.10条、第5.3.11条的规定，该基坑开挖后在天然状态大部分及强降雨作用下基坑土体达饱和状态后，均处于不稳定状态。因此应对基坑采取相应的防护措施。2、基础方案选型根据拟建挡墙周边环境，结合当地的建筑经验，拟建挡墙基础方案为：挡墙高度1.00-6.00m，建议采用重力式挡墙进行支护，对挡墙底揭露的=1\*GB3①1杂填土或=1\*GB3①2素填土层进行夯实或换填一定深度后作为挡墙基础持力层，靠近拟建物的挡墙可与拟建物共同采用桩基础。换填法：换填材料宜选用砂、卵石混合料，根据福建省标准《建筑地基基础技术规范》（DBJ

13-07-2006）附录C及当地施工经验，砂、卵石混合料垫层压实系数应达0.94，垫层的承载力特征值可取150kPa，变形模量取12Mpa，换填厚度根据设计计算而确定。

强夯法：对①1杂填土和对①2素填土进行强夯处理，对强夯的地基应进行检测并修正地基承载力特征值。3、挡墙基础设计、施工中的注意事项基础设计计算参数详见表5，基础埋深应满足现行相关规范的要求。基槽开挖时，应做好周边排水工作，在基础开挖至设计标高后应及时验槽、封底，以免长时间日晒、雨淋，加速持力层风化及雨水浸泡，降低持力层强度危及拟建物安全。采用浅基础的挡墙，当基础埋置深度大于0.5m或基础宽度大于3m时，地基土承载力特征值应按国标《建筑地基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2.4条进行深宽修正。采用浅基础的挡墙，在基础开挖至设计标高后应及时验槽、封底，以免长时间日晒、雨淋，加速持力层风化及雨水浸泡，降低持力层强度危及拟建物安全。地基处理的设计、施工、检测、承载力和修正系数应按行标《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）的相关规定进行。（六）特殊性岩土评价本场地的特殊性岩土主要为①1杂填土、①2素填土和全-强风化粉砂岩。1、①1杂填土、①2素填土拟建场地分布的①1杂填土和①2素填土，堆填时间约5-8年，密实度及均匀性整体差，有易扰动破坏其结构的特性，雨季及受到附加荷载时易产生不均匀沉降的危害。2、全-强风化粉砂岩全-强风化粉砂岩具有泡水易软化、崩解使强度降低的特性，基