钢模板加固受力验算

拱坝某坝段首仓上游模板受力验算拱坝某坝段首仓上游模板受力验算11首层上游模板加固受力验算1、概述依据拱坝坝段首仓混凝土施工规划，本仓拟浇筑主高程606.20m。其上游坝面〔含上游贴脚〕主要承受P1015、P3015、P6015组合钢模板施工；组合钢模板承受内拉+内撑+外撑方式进展加固。本仓钢模板围檩承受φ48钢管，竖围檩为单根钢管，间距不大于75cm，横围檩为双钢管，间距不大于100cm。拉杆承受φ18圆钢，水平间距不大于75cm，竖直间距不大100c45C2550cm间C322.0m撑承受φ48钢管，布置在模板拉筋部位，竖向间距不大于100cm，水平间距不大于75cm。2、计算依据

图1-1 模板加固示意图⑴《水电水利工程模板施工标准》DL/T5110-2023，⑵《组合钢模板技术标准》GB50214-2023，GB50017-2023，3、模板荷载组合凝土时产生的荷载。3-1、3-2计算，并取其中的较小值：c0 1 F=0.22γtββV1/2 〔c0 1 F=γcH〔3-2〕式中F—浇混凝土对模板的最大侧压力，KN/m2；γc—24KN/m3；〔h〕，可按实测确定，当缺乏试验资料时，可承受t0=200/〔T+15〕计算〔T为混凝土的浇筑温度，℃〕，h；β1—1.0；掺具有缓凝作用的外加1.2；β2—3cm0.85；当坍落度为3～9cm1.09cm1.15；V—混凝土的浇筑速度，m/h；m。大体积混凝土侧压力的计算分布图形如以下图所示。图中有效压头高度h，h=F/γc。图3-1 大体积混凝土侧压力分布图形3-1、3-2中各参数取值分别为：γc=25KN/m2；t0=11.2h〔目前低热水泥混凝土相关试验成果〕；β1=1.2；β2=1.0〔塌落度5～7cm〕；V=0.15m/h〔目前现场实际浇筑速度〕；H=6.55m。将上述各值代入F＝0.22×25×11.2×1.2×1.0×0.151/2＝28.63〔KN/m2〕 F=25×6.55=163.75〔KN/m2〕〔式3-2〕h=F/γc=28.63/25=1.15〔m〕6.55m(﹥4h=4.6m)0。75cm，将分布面荷载简化为分布线荷载，则混凝土对模板的侧压力为F=28.63×0.75=21.47〔KN/m〕Fmax=21.47×1.2=25.76〔KN/m〕图3-2 浇混凝土的侧压力分布图形75cm，故浇混凝土重力作用在模板上的分布线荷载可按下式计算G1 c式中γc为混凝土容重，取25KN/m3；H为混凝土自由面到对模板作用点的高度，本仓最大值为6.55mFG1=25×6.55×0.75=122.81〔KN/m〕考虑荷载分项系数1.2，则混凝土自重对模板的最大压力为FG1max=122.81×1.2×0.75=122.81〔KN/m〕图3-3 浇混凝土的重力荷载分布图形0.5KN/m22.5KN/m2模板自重考虑荷载分项系数1.2；施工人员和机具设备的荷载考虑分项系数1.4；则模板自重最大荷载为FG2max=0.5×0.75×1.2=0.45KN/m施工人员和机具设备的最大荷载为F1max=2.5×0.75×1.4=2.63KN/m图3-4 模板自重、施工人员和机具设备的荷载分布图形振捣混凝土时对垂直模板产生的荷载可承受4KN/m2。考虑荷载分项系数1.4，则振捣混凝土对模板的最大作用力为F2max=4×0.75×1.4=5.15KN/m4、受力验算承受构造力学求解器建立本工程模板受力模型，如以下图4-1所示：4-1组合钢模板力学模型4-2所示：图4-3 轴力图拱坝某坝段首仓上游模板受力验算拱坝某坝段首仓上游模板受力验算77本工程模板承受φ18拉杆，其抗拉强度设计值为211.5N/mm2。由轴力图中可知，拉杆所受最大轴力为〔拉力〕Tmax=49.05KNσmax=49050/〔π×92〕=192.85N/mm2﹤211.5N/mm2，满足要求。tE4310d=180mm5d=90mm，焊3mmfw=160N/mm2。则焊缝最小长度为tL=49050/〔0.7×3×180〕=129.76mm﹤160mm，满足要求