对变电站接地网设计和施工中存在问题的分析

对变电站接地网设计和施工中存在问题的分析、DL/T621—1997，与以往接地网设计施工及测量方面的一些做法进展比较，在很多技术问题上还有较大的差距，存在不少误区，需要进展订正，现说明如下：地网设计确地应用，使设计比较合理，并保证安全。地网设计中存在的问题位，其可信度就可想而知了。除此以外，还存在如下几个问题：直的，拐弯的增减的都存在。〔要求一米以外有一主干线，主干线的连接点在何处，应当在图上标示出来。，连到远处主干线，消耗材料，又增大了接地引下线的长度，影响接地效果，施工中会带来一些问题，宜1～2干线，不知道主干线是否穿过房子地下，以往设计和施工是围绕房子铺一圈地网，而屋内的接地则通过电缆沟引入，这就很担忧全了，由于有时是先盖房子而后铺地网的，盖房子如未预埋主干线，盖好之后是不行能再铺的。防雷设施的接地也没有在图上标示，只在或许的位置画了几个垂直接地极，而实际施工时到底往哪一侧布置，还要看四周设备状况，既不能靠近路，也不能太靠近设备〔特别是端子箱和电缆沟〕，由于没有图，施工人员往往随便布置而造成不合理，担忧全。无好的对策，只能违反规程。变电站引外和金属管道引内接地的措施也常常未加考虑，设计上未实行任何措施和说明。来，且要求房屋根底钢筋，设备根底钢筋与地网主干线连通，以提高接地效果。对地网设计的建议和要求关于入地短路电流的计算DL/T621—1997I=〔Imax—In〕〔1—Ke1〕和I=In〔1—Ke2〕并取两式中较大值，式中I散流的电流。保护部门索取，也可以自己计算，一般承受单相接地时的最大方式下的接地短路电流。I=Imax〔1—Ke1〕Ke1Ke1DL/T621—199710.15，20.28，30.38，4其分流效果是有较大区分的，因此，应依据实际状况做相应的增减。Ke2为站外接地时，避雷线向两侧的分流系数，一般取0.18，这种状况也只适用于有变压器中性点接地的变10.3，即站内接地时，流Imax302〔如遮山变〕，50设计地网时，变电站的变压器还未制造出来，只好粗略地估算。的入地短路电流。1.2～1.51.25。关于土壤电阻率ρ的取值和测试方法ρ是打算地网质量的关键参数，选站址时，就应当考虑该处的土质状况，如ρ太大，地网接地阻抗满足不R≤2023/Iρ的取值，不能仅取表层土壤的ρ，按大型地网的散流模型，是一个在地网之下的半球形〔1〕，即即各层土壤的ρ，作为设计的依据。因此，国标规定，对这种大体积土壤的土壤电阻率的测量，最准确的方法是四点法，〔2〕图1 图23计算公式：R=V/I ρ=2πaRaρ。bbb＜0.1a200m，则a100m，当a5m100m，取假设干点，可测出假设干ρ值，则可画出该站的视在土壤电阻率曲线，如图三中的曲线所示：壤，如虚线所示，更详尽的分析和总的视在土壤电阻率的计算，请参照国标。关于接地电阻值的要求R≤2023/I即：IR≤2023〔V〕2023V2023VDL/T621—19975Ω，这需做一系列等电位，10kV坏的限制，验算接触电位差和跨步电位差等。5Ω”的规定，似乎有点过宽，由于微机保护要求不得大于1Ω，且微机保护还要实行一系列其它措施，如铺设接地铜排等。关于地网中垂直接地极及深井接地极的布置垂直接地极只对某些设备的散流效果起加强作用，因此，除避雷器、构架避雷针、变压器中性点，消弧线圈中性点等要增设垂直接地极外，其余地方有一次设备的可适当装一些，而地网边沿一圈可多装垂直接地极，提高散流效果，相当于扩大了地网的面积，削减接地电阻。用，其效果大减。关于降阻剂的承受1000Ω·m用也很小，特别是地下为岩层时，起不到散流作用，而当ρ500—1000加大了水平接地极的截面和与土壤的接触面积，能起到肯定的降低接地电阻的作用。〔水〕一点不漏地包起来，运行中也不能损坏，否则，未包的地方，很简洁锈蚀，要做到一处不漏，实际上是不行能的，如在关键之处，对地网安全将极为不利。当土壤ρ很高的状况下，可依据地层状况，承受深井接地和引外接地〔引外不能太远〕，最好不要选在ρ很高的地方建变电站。关于接地极的热稳定校验热稳定校验中按流过接地线的短路电流稳定值进展，与前述〔1〕中所述入地电流不同，指的就是Imax，不存在分流问题，所以设备的接地引下线截面应大于地网主干线截面，因到主干线后至少会向两侧分流，但考虑到地下主干线易腐蚀，及选购钢材的规格不宜过多，一般地下主干线与接地引下线都用同一规格，但必需符合下式要求的截面积；Sg≥Ig／c·√te，式中的te，110kV1s，对10～35kV的电气装置要按两相短路电流进展校验，这种两相异地短路有时是会发生的，由于电压等级低，两相短10～35kV〔引下线〕截面要大一些措施来满足这一规定，具体方法如下：2的接地就可以了。te1s，固定穿墙套管不得使用水泥板，应使用钢板，以便在室外焊接大截面的接地线，并引至主网接地〔建议不要在室内引下〕，假设还不够，可以将两路出线的钢板连接构成二路并联接地线，这就可以满足要求。墙套管的钢板与桥架的槽钢连接〔一般最多一米远〕，也解决了进线穿墙套管的接地截面缺乏的问题。电抗器室，电容器室，只要有2条以上主干线引入并相互连通，也可满足截面要求。10kV站内就很简洁进展为三相短路，故发生接地线烧断的状况极少。地网施工安装示，并修改局部设计，就不难保证施工质量。地现象，甚至引下接地线不接到主网干线等也有可能发生。架在水泥杆的接地引下线点焊连接。工验收，觉察不合格准时返工，才能保证施工质量。关于设备的接地方式，土建时将接地引下线引至支柱的钢圈处，设备安装时，有的设备的接地端子不用，2～41～2触面积是不够的，所以接地引下线扁铁应与底座相连接，也应与设备的接地端子连接，且接地端子有多少孔都要用上，才能保证接触良好且截面足够。其他应留意的问题：地网四角应做成圆弧型，曲率半径不小于一个小网格间距的一半，有些设计人员将独立避雷针放墙角处，将主网割去一块是不妥的。主干线水平接地极应竖直放置，削减水沉积于宽面上使锈蚀加快。主网相连处加焊一小块扁钢，以增加焊点厚度，焊后去除干净焊渣，并刷上防锈漆。室、掌握室的根底钢筋与接地主干线连接，可改善接地效果。穿墙套管的接地宜在室外，且每组套管的接地线都要引至主干线，对运行人员和屋内二次设备都比较安全。单芯电缆的屏蔽层接地只允许一端直接接地，另一端应设放电间隙保护〔300m〕和过电压保护阻作为推断是否进水的依据。〔长宽两个方向〕的网格交*点上作永久性标记。一次设备的接地引下线不得往电缆沟接地扁铁连接，也不宜悬空穿越电缆沟。接地网水平接地极铺设后，回填土时，底下肯定要用干净的原土，不得将碎石，骨葬土填到下部。套在根底外面，并与根底钢筋相连，同时引上来与塔基相连，其接地效果比铺设水平接地极要好得多，既可以防盗，也削减了施工工作量，接地电阻还小，且不受上层土壤枯燥的影响。配电台区的接地，DL/T621—1997施工都是让避雷器单独接地，其它设备的外壳都不接地，其保护效果很差。时的跨步电压较高，且影响范围较大，对行人安全不利，今后设计和施工时应留意。地网阻抗、地面电位的测量方法位供给精准的地网参数。所设接地棒又离变电站较远，其间的土壤状况可能很简单，如有多种ρ的土壤或埋有金属物等，使地网阻抗的测试很难准确，所测值可能与计算值相差很大，因而建议在相像气候和湿度条件下进展土壤电阻率及接地电阻的测量。测量方法〕，电位降法的内容是画出比值V/I=R位极间距X变化的曲线，该曲线转入水平阶段的欧姆值当作被测地网的真实接地阻抗值，〔如图五〕。图中可见，将电位极置于P1接地电阻的下限值。45图中，电流极C与Ed5〔5D〕；在土壤电2D，而对于极不均匀的土壤电阻率时，还应加大到5—10D，才能满足要求。而电压E0.618d0.618件是：〔1〕有完全同质的土壤，〔2〕有足够大的间距〔10D〕，以便地网电极可实行半圆的形式，E10D0.618d实际上，大型接地网测试接地电阻时，并不肯定消灭曲线变平的状况，这是由于电流极和接地网之间存在GB/T17949—2023125m150mdm400mPP16：6BA可从中求得待测接地网真实接地阻抗的下限值。所以，测试大型接地网时，宜将电位极布置在电流极的另一侧，距离接地网的距离只要超过0.618d就可以了，为便于比较，建议运行中的测试，将C、P的位置固定起来，排解不稳定因素，只剩下一个土壤湿度的差异，只要选择适当的时日，历次测量的误差就可以减到最小。这样就可以与以前测试值进展比较，分析地网的变化状况。接地网完整性测试本测试的目的在于确定接地网的各个局部是否由低阻导体相互联接，以及各设备的接地引下线与主网的联5A该两点间的电位差，用串入的安培表测出回路中的电流，从电流和电压读数计算出有效电阻值，该电阻值0.1Ω，所用测试线的截面应足够大。为削减运行中变电站内沟通电压的干扰，可通过将一个20μf以上电容器并联于毫伏表的动圈的方法。地面电位的测量〔等电位线〕和跨步电压，接触电压的测试，如地网面积较大，土壤均匀且ρ＜300Ω·m，设计比较合理，满足IR＜2023该项工作可以不做，当不满足上述条件，则应进展上述各项的实测，实测应在地网安装之后投运前进展。进展等电位线测定是为了查明在事故状况下接地装置四周的危急电位梯度。从一参考点测量接地电气实际的电位梯度为接地故障电流与测试电流的比值乘以测试电流时的电位梯度。1.6km电流处沿辐向放射的各个电位线测量电位梯度，这样测出的等电位线图只适应于站内设备故障接地时，当线路上发生故障接地时，在变电站内及其四周所形成的电位梯度，可能格外不同，即使在站内，在不同地2合理。如变电站及四周的