1#高层塔吊基础施工方案VIP

中洲置业靖江阳光国际花园1#高层住宅楼

塔品基础线工方嗓编制人：审核人：审批人：港南京海外建筑工程有限公司击京海外日期：2010年6月2日阳光国际花园1#高层住宅楼塔吊基础施工方案一、概况：工程名称:靖江阳光国际花园1#高层住宅楼工程地址：江洲路与晨阳路地块建设单位：靖江中洲置业有限公司设计单位：江阴市建筑设计研究院有限公司施工单位：南京海外建筑工程有限公司该工程高16+1层，建筑面积9678m?塔吊型号：QTZ400—1基础尺寸：见平面图基础类型：十字交叉梁梁下设五根400毫米预应力桩基础基础砼等级：C50 垫层砼等级 C10二、塔吊造型根据工程实际情况，经过慎重考虑,选择由江苏通联有限公司生产的QTZ400-1型塔式起重机。三、塔吊定位：塔吊基础选用5000X5000mm方形基础，板厚500mm，基础梁高1400mm，垫层100mm基础下选用5根400mm预应力混凝土预制桩单桩承载力55吨，桩长20m与1#地下车库同规格,灌桩及插筋深度2000mm，桩顶埋深与1#地下室桩基相同为-4m。详见平面图。四、塔吊基础变换方案本工程所使用的塔吊为QTZ40型，生产厂家提供的基础图（后附）要求地耐力不小于125KN∕m2。方案设计塔基础坐落在2层粉土上。根据地质勘察报告中描述，2号粉土承载力为95KPa,不能满足塔吊要求的地耐力要求,针对以上情况,采取地基承载力与接触面积换算，即增大塔基与土的接触面积。原塔基础的承压面积A1=8。15m2.换算后的塔基础的承压面积A2：A1/9.5=A2/12.5A2=A1×12。5/8=10。7m2换算后本工程塔基承压面积达到25m2,完全能满足塔吊设计要求。对塔基保留原设计图纸，增大与土的接触面积（见下图）五、塔吊计算一、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=260.000kN;塔吊最大起重荷载：Q=40.000kN;作用于塔吊的竖向力：F=1.2×G+1.2×Q=1.2×260o000+1。2×40.000=360.000kN；2、塔吊弯矩计算总的最大弯矩值Mmax=1。4X571。04=799.46kN∙m二、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算:e=M/(F+G)≤2o.5Bc∕3式中e——偏心距,即地面反力的合力至基础中心的距离；M——作用在基础上的弯矩；F——作用在基础上的垂直载荷；G——混凝土基础重力，G=25×1.2×14o871=446o13kN；Bc——为基础的底面宽度；计算得：e=799。456∕(360o000+446o130)=Oo992m<2o.5X5。000/3=2o357m；基础抗倾覆稳定性满足要求！三、地基承载力验算e=M/(F+G)=799。456/(360+446.13)=0。992≥Bc/6=5/6=0。833地面压应力计算：PmaX=1a(F+G)]/(2o.5Bc3/18—Bc2a+3X2o05Bca2-3a3)式中F∙作用在基础上的垂直载荷;G——混凝土基础重力；a——合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m),按下式计算：a=Bc/2o.5-Mmax/(F+G)=5.000/2。。5—799.456/(360。000+446。130)=2.540m；不考虑附着基础设计值:Pmax=[2。54(360+446。13)]/(2。。5×53∕18-52×2054+3×2o.5×5×2.542-3×2.543)=60.189kPa；地基承载力设计值为:f=125。00kPa；a地基承载力特征值fa大于不考虑附着时压力设计值Pmax=60.189kPa,满足要求!四、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第8.2。7条。验算公式如下:F1≤0.7βhpftamho式中βhp-—受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时,βhp取1。0;当h大于等于2000mm时，βhp取0。9,其间按照线性内插法取用；取廿加=0。99；ft——混凝土轴心抗拉强度设计值，取ft=1。57N∕mm2;ho--基础冲切破坏锥体的有效高度，取ho=0.35m;am——冲切破坏锥体最不利一侧计算长度，am=[2ι∕2×(Bc-aj-t]/2=[21/2(5—2。1)—0.65]∕2=1。726m；Fl--相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值，Fl=PmaXam2=60.19X1。732=179.23kN;允许冲切力:0.7×0.99×1.57×1725.61×350.00=658224.460N=658.224kN≥F1=179.23kN；实际冲切力小于允许冲切力设计值，满足要求!五、桩顶竖向力的计算（依据《建筑桩技术规范》JGJ94—2008的第5.1。1条）F+Cly加γV-jɪ',ʃɪ,X-iM： 二÷U÷_U=汽一∑y∏其中口——单桩个数，n=5；F--作用于桩基承台顶面的竖向力设计值；G^——桩基承台的自重尸8；Mx,My——承台底面的弯矩设计值（KN・m）；xi,yi——单桩相对承台中心轴的X、丫方向距离（m）;Ni——单桩桩顶竖向力设计值（KN）。经计算可得到单桩桩顶竖向力设计最大值：N二（717。47+912。6）/5+2100.52X2。1/（2X2.12）=757.64KN设计中，承台桩选用5根Φ400（PHC-A）预应力管桩，单根桩的承载力特征值为2300KN（＞757.64KN）o由于设计桩长为20m,打入第7土层，该层承载力为185Kpa.单桩承载力主要由桩侧摩擦力和桩端承载力提供。故需验算单桩摩擦力及桩端承载力.根据《岩土工程补充勘察报告》（2010-kc-j001）所提供各层土桩侧摩阻力及端阻力，按照上海市《地基基础设计规范》公式6o2o4-1估算单桩竖向极限承载力标准值。即:Rk=UP∑fsili+fpAp式中:Rk—单桩竖向极限承载力标准值（kN）Up一桩身截面周长（m）fsi-桩侧第i层土极限摩阻力标准值(kPa)fp-桩端处土的极限端阻力标准值(kPa)li-第i层土的厚度(m)Ap—桩端横截面面积(m2)Rk=1.256×(20×2°l+40×l+20×3+20×8.9)+∏70×0.1256=486＋147=633KN<757.64KN但考虑到实际受力状态是管桩与地基共同受力,根据《岩土工程补充勘察报告》(0612Kn)桩承台下地基能够提供的反力为：60×5×5=1500KN如平均等价到管桩上,则单桩实际承载力为：633+l500∕5=933KN(>757.64KN)故在考虑桩与地基共同作用下，单桩承载力满足要求.即塔吊基础稳定性和强度满足要求。六、交叉梁截面主筋的计算1、梁弯矩计算MI=PmaX(mS3∕3—S4/6)/m式中PmaX一基础设计值，取PmaX=60.189kPa;m——基础梁底部应力最大处与应力为0处的距离，m=7。071m;S―基础边缘至最近塔吊脚的距离，S=2。828m；经计算得：MI=60.189X(7.071X2。8283/3-2。8284/6)/7。071=363。179kN∙m;2、截面配筋计算AS=M/(ZhOfy)αs=M/(α1fcbhθ2)ζ=l-(l-2α)ι∕2γs=i-ζ∕2式中，ɑɪ——系数，当混凝土强度等级不超过C50时，％取为1。0,当混凝土强度等级为C80时，％取为0。94,其间按线性内插法确定；取A=1.OO;fc——混凝土抗压强度设计值，查表得,二16。70N∕mm2;hθ——有效计算高度；fy——钢筋受拉强度设计值；(1)、梁上部配筋计算单筋距形截面所能承受的最大弯矩：M=α1ftho2ζb(l-0o5ζb)=3010340o677kN∙m〉Mj=363o179kN∙m梁上部只需构造配筋。配筋值：HRB335钢筋，420o(2)、梁底配筋计算：α=363o179×lθ6∕(lo00×16.70×650o00×850oOO2)=Oo046；ξ=l-(1—2x00046)0.5=00047；γs=I-Oo047/2=00976；As=363.179X106/(0.976×850o00X300)=1458.83Omm2.由于最小配筋率为0。15%,所以最小配筋面积为:900X650X0。15%=877o5mm2o配筋值：HRB335钢筋，420。(3)、梁箍筋计算：F=179.23kN,½⅛Φ8,4肢箍，ASV:50。27mm2Js≤(1.25nfyvhoAvi)/(Y-0o7Fbhθ)Psv=nAsvl∕bsPsvmin=0∙24f∕fyvs=170mm最小配箍率：psv=nAsvl∕bs=4×50.265∕(650o00x170.00)=0。0018)PSVmin二0.24f∕fyv=0o24x1.57/210=0.0018,配筋值：HPB235钢筋，A8@150(4)、梁腰筋计算：十字交叉梁高度h「900