观北路一期工程基坑结构计算书

观北路一期工程基坑结构计算书11工程概况1.1项目建设背景工程地点位于，场地交通方便。观北路工程，道路等级为城市次干路，双向四车道，设计车速40km/h，隧道采用分离式隧道的形式，单洞两车道，单洞标准路幅宽度9m，左线道路全长约763.681km，其中左线隧道长713.416m，右线道路全长约772.238m，其中右线隧道长535m，受观北路二期拆迁进度影响，观北路分为两期实施，其中：观北路一期，西起于花卉园东路两区交界处（桩号：左线ZK0+250、右线YK0+000），止于鹞子丘二路（桩号：左线ZK0+742、右线YK0+539）；左线道路长492m，隧道长492m，右线道路长539m，隧道长434m；观北路二期，西起于鹞子丘二路（桩号：左线ZK0+742、桩号：右线YK0+539），止于建北六支路（左线ZK1+013.681、右线YK0+772.238）。左线道路长271.681m，隧道长141.400m，右线道路长233.238m，隧道长101m。观北路项目分期示意图图1.1-1场地交通位置图本次实施观北路一期，主要工程含主线隧道1座，地下匝道3座，现状道路改造1条，施工便道1条，建安费约4.6亿元。详细情况如下：观北路一期，道路等级为城市次干路，双向4车道，设计车速40km/h，隧道采用分离式隧道的形式，单洞两车道，单洞标准路幅宽度9m，左线道路长492m，隧道长492m，右线道路长539m，其中隧道长434m；含G匝道1条匝道，采用隧道形式，匝道总长280m，其中隧道126m，设计车速30km/h，G匝道采用单车道匝道标准，标准路幅宽度8.5m；含观兴路A匝道、B匝道2条匝道，匝道总长700m，其中A匝道360m，B匝道340m，均采用隧道形式，设计车速30km/h，采用双车道匝道标准（因匝道总长度均超过300m），标准路幅宽度8.5m；含儿童公园东侧道路1条改建路，改造车行道5200㎡，人行道5700㎡，道路长520m；含施工便道1条，总长205m，其中隧道长125m，设计车速15km/h，采用单车道匝道标准，标准路幅宽度8.0m。1.2工程规模边坡编号起讫里程长度最大高度基坑/边坡类型基坑面积基坑性质安全等级支护形式是否超限（m）（m）（m2）1GKO+176～GKO+280.5右103.27.6挖方边坡420土质一级桩板挡墙否2GKO+176～GKO+281.2左105.27.6挖方边坡448土质一级桩板挡墙否3A～E15614.4深基坑1985土质一级排桩+内支撑结构是4E～F6217.4深基坑967土质一级排桩+内支撑结构是6F～G4511.7深基坑500岩土质一级排桩否7H～I12211.7深基坑1420土质一级排桩+内支撑结构是8I～J6213深基坑786土质一级排桩+内支撑结构是9J～K267深基坑265.2土质一级排桩+锚索否10渝澳大道辅道K0+008～K0+059.351.32.7填方130土质一级悬臂式挡墙否11渝澳大道辅道K0+212.55～K0+244.55322.2填方70土质一级悬臂式挡墙否2设计依据及采用标准规范2.1设计采用的规范规程《工程结构通用规范》（GB55001-2021）《建筑与市政工程抗震通用规范》（GB55002-2021）《建筑与市政地基基础通用规范》（GB55003-2021）《建筑结构可靠性设计统一标准》（GB50068-2018）《建筑基坑工程技术规范》（GB50330-2013）《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（2015年版）《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016年版）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《铁路路基支挡结构设计规范》（TB10025-2019）《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）《室外排水设计规范》（GB50014-2016）《混凝土结构工程质量验收规范》（GB50204-2015）《建筑基坑工程检测技术规范》（DBJ50/T-137-2012）《市政工程基坑及挡护结构施工质量验收规范》（DBJ50-126-2011）《建筑基坑工程施工质量验收规范》（GB/T51351-2019）《工程建设标准强制性条文》《重庆市市政工程施工图设计文件编制技术规定》（2017年版）《建筑基坑工程监测技术标准GB50497-2019》2.2其它文件依据（1）《观北路一期工程工程地质勘察报告（详细勘察）》（重庆市高新工程勘察设计院有限公司）及审查合格报告（2）《建设工程勘察设计合同》（3）渝建发[2010]166号文《关于进一步加强全市高切坡、深基坑和高填方项目勘察设计管理的意见》（4）《重庆市建设领域禁止、限制使用落后技术通告》（2019年版）（5）渝建发[2014]16号《关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则的通知》（6）建设方提供的用地红线、规划资料及地形图（7）初步设计批复3上阶段论证及审查意见的执行情况初步设计阶段设计修改完善的意见：待完善后补充。4建设条件4.1场地现状观北路一期工程西起花卉园东路下穿渝澳大道，上跨观兴路后止于建北六支路平交口。观北路一期工程主要包括观北路左线和右线、A匝道、B匝道、G匝道、施工便道、管理用房和附属挡墙，场地属于市中心，人流活动频繁，项目周边均为已建建筑，地下管网众多。4.2进出场条件工程位于重庆市江北区观音桥商业区，现状交通量很大，为观音桥商业区主要的交通干道，施工进场后对城市交通干扰大，本次设计时已考虑施工时交通组织，保证工程施工时交通便利。4.3材料来源（或供应）工程地点位于重庆市江北区观音桥商业区，场地交通方便。场地材料供应充足，施工条件完备，混凝土采用商品混凝土，所有材料均从重庆市采购。4.4气象与水文场地属亚热带季风性湿润气候，日照总时数1000～1200h，具冬暖夏热，无霜期长、雨量充沛、温润多阴、雨热同季，常年降雨量1000～1400mm，春夏之交夜雨尤甚、空气湿度大、云雾多、日照偏少、秋雨连绵等特点，素有“巴山夜雨”之说。气温的垂直分带明显，海拔高程300m以下的沿江河谷区，年平均气温为18.0～18.8℃。气温：多年平均气温18.3℃，月平均最高气温是8月为28.1℃，月平均最低气温在1月为5.7℃。极端最高气温43℃，出现日期：2006年8月15日；极端最低气温-1.8℃，出现日期：1955年1月11日。湿度：年蒸发量1079.2mm；最大年蒸发量1347.3mm；年平均相对湿度79%；年平均绝对湿度17.7hPa；多年平均相对湿度79%左右，绝对湿度17.7hPa左右，最热月份相对湿度70%左右，最冷月份相对湿度81%左右。降水量：多年平均降水量1082.6mm左右，降雨多集中在5～9月，其降雨最高达746.1mm左右，日最大降雨量266.6mm(出现在2007年7月17日)，日降雨量大于25mm以上的大暴雨日数占全年降雨日数的62%左右，小时最大降雨量可达62.1mm。风：全年主导风向为北，频率13%左右，夏季主导风向为北西，频率10%左右，年平均风速为1.3m/s左右，最大风速为26.7m/s。雾日：全年平均雾天日数30～40天，最大年雾天日数148天。表2.11951～1992年累计年月各月及年平均总降水量(0.1毫米)月份123456789101112年平均降水量193204380914158316501530136913299654612481082.6表2.2重庆地区各月多年平均雾日数月份1234567891012年平均雾日数11.16.75.74.44.45.74.43.95.67.99.110.779.6风：年平均风速1.39米/秒；最大风速26.7米/秒，风向：西北。本工程场地范围内无常年地表径流，隧道勘察区内无常年性地表水系。4.5地形地貌勘察区地貌宏观上属构造剥蚀丘陵地貌，由于场地地处城市中心，整体地形地貌变化较大，现主要为商业区、住宅与市政道路。沿线地形呈现舒缓起伏，场地内最低标高约266.60m，最高标高约314.32m，相对高差约47.72m，地形坡角一般为5～8°，局部形成陡坎。综上所述，勘察区地形、地貌条件中等复杂。4.6地质构造据区域资料与现场调查，勘察范围位于龙王洞背斜南西翼倾伏端，岩层呈单斜状构造，无区域性断层通过，构造地质条件简单(见图3-1)。根据现场调查结合周边项目勘察资料，本次观北路一期工程岩层产状分为三段：（1）G匝道、主线左线里程ZK0+250.089～ZK0+460段、主线右线里程YK0+000～YK0+200段产状276°∠10°；（2）主线左线里程ZK0+460～ZK0+820段、主线右线里程YK0+200～YK0+570段产状310°∠12°；（3）A匝道、B匝道、主线左线里程ZK0+820～ZK1+013.681段、主线右线里程YK0+570～YK0+772.238段产状260°∠12°。场地内岩石发育构造裂隙如下：G匝道、主线左线里程ZK0+250.089～ZK0+460段、主线右线里程YK0+000～YK0+200段裂隙：L1：倾向100°，倾角73º，裂面平直，微张，延伸约2.0～4.0m，裂隙发育间距1.0～3.0m，未见充填局部少量的泥质充填，充填性较差，压扭性裂隙，结构面结合程度差，属硬性结构面。L2：倾向180°，倾角68°，裂面起伏，微张，裂隙间距1.0～2.0m，延伸一般2.0～3.0m，压扭性裂隙，结构面结合程度差，属硬性结构面。A匝道、B匝道、主线左线里程ZK0+460～ZK1+013.681段、主线右线里程YK0+200～YK0+772.238段裂隙：L1：倾向352左右，倾角71～80，闭合，裂隙间距约1.0～2.0m，为硬性结构面，隙面闭合，无充填，延伸3～10m，结构面结合程度差。L2：倾向110～140左右，倾角53～59，一般为55。闭合，裂隙间距约1～3m，为硬性结构面，隙面闭合，无充填，延伸3～10m。结构面结合程度差。场地内未见其他构造迹线，构造作用对拟建场地影响小，地质构造简单。4.7地层岩性经地质调查和钻探揭露，地层由新到老依次为：第四系全新统杂填土层（Q4ml）、粉质粘土（Q4el+dl），基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂质泥岩（J2s-Ms）、砂岩（J2s-Ss）组成，现将各层分述如下：1、第四系全新统（1）杂填土（Q4ml）：杂色，主要由砂岩、泥岩碎块石、粉质粘土及砖石等建筑垃圾组成。松散-稍密，稍湿，粒径一般20-300mm，含量约58-70%。局部地段钻进中垮孔，回填时未经分选分层碾压夯实，局部为机械压填，厚度变化较大，均匀性差，填筑时间大于5年，钻探揭露厚度0.4m～30.7m。（2）粉质粘土（Q4el+dl）：灰褐色，主要为粉粒、粘粒组成，夹少量砂岩和泥岩碎石块和碎屑，可塑状，韧性中等，干强度中等，稍有光泽，无摇震反应，钻探揭露厚度2.0m～4.2m。2、侏罗系中统沙溪庙组（J2s）（1）砂质泥岩（J2s-Ms）：暗紫红色，主要矿物为粘土矿物，泥质结构，中厚层状构造，局部含砂质较重，夹砂质条带、灰绿色团块。强风化层裂隙发育，岩芯呈碎块状；中风化层岩芯较完整，呈柱状，锤击声哑。岩体结构类型为层状结构，互层规律为不等厚层，结合程度差。该层广泛分布于整个场地，为本场地主要岩层。（2）砂岩（J2s-Ss）：灰色，主要矿物为长石、石英、云母等，中细粒结构，中厚层状构造，钙质胶结。强风化层风化裂隙发育，岩芯呈碎块状；中风化层岩芯较完整，呈柱状，锤击声不清脆。该层零星分布于整个场地，为本场地次要岩层。4.7.1基岩顶面及基岩风化带特征场地处于丘陵斜坡地带，基岩面形态与地形基本一致，平台或平坦地势部位土层相对较厚，斜坡部位的基岩面随地形起伏。按《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）(2009版)，将场地揭露范围内的基岩划分为强风化带和中等风化带。强风化带：风化裂隙发育，岩芯破碎，多呈碎块状，岩质软。钻孔揭露强风化带厚度为0.6m-3.2m。中等风化带：裂隙部分较发育，岩芯多呈柱状，少许块状，岩芯较完整，岩质较硬。各孔均有揭露，未揭穿。各孔风化带厚度及底界标高统计于勘探点数据一览表4.8水文地质条件4.8.1场地内各地层赋水性场地地层结构覆盖层为人工杂填土及粉质粘土，下伏基岩为砂质泥岩及砂岩组成。人工杂填土松散～稍密，属透（含）水层；砂质泥岩、粉质粘土属相对隔水层；砂岩岩体较完整，裂隙不发育，属弱含水层。4.8.2场地内地下水类型及发育特征拟建场地其原始地貌属浅丘沟谷地貌。场区地下水富水性受地形地貌、岩性及裂隙发育程度控制，拟建隧道地下水来源主要为大气降雨和地面水体渗漏补给，水量大小与降水因素关系密切，受气候和季节性变化较大。根据现有地下水稳定水位可知，场地所在区域地下水在线状工程范围内分布不均匀，未形成统一的稳定地下水潜水面，所反映地下水属上层滞水。拟建道路工程范围地下水补、径、排相对简单。拟建隧道进出洞口段受上层滞水影响较大，洞身段大部分埋深较大且处于补给区及径流区。根据沿线地下水的赋存条件、水理性质及水力特征，沿线地下水可划分为第四系松散层孔隙水、基岩裂隙水。（1）松散层孔隙水松散层孔隙水不连续分布在人工杂填土层和残坡积层中，动态变化幅度大，水质成分由含水介质的性质决定，水量大小受地貌和覆盖层范围、厚度、透水性制约，主要由大气降水补给，受季节、气候影响。人工杂填土层与残坡积层中的松散层渗透系数较大，主要受大气降雨和地面水体渗漏补给，通过土体内部空隙排泄下渗至下覆岩体内并最终汇集于勘察区外低洼地带。由于勘察区地处城市中心，市政排水系统完善，通过大气降雨与地表渗流补给水体较小，故勘察区内松散层孔隙水水量较小（但由于城区内市政管网密布，在不利工况下可能在局部透水岩层中出现局部地下水富集等情况）。由于勘察区隧道进口段与出口段局部杂填土块石含量较高，杂填土渗透性较好，低洼地段有利于局部水体蓄存，故在隧道进口段与出口段局部可能出现水量较大的渗水。本次勘察选取勘察区内填土厚度较大的钻孔ZK28、ZK46作抽水试验，当水位降至某一深度后稳定不少于八小时，测得稳定流量，据此计算ZK28钻孔松散层渗透系数为12.608（m/d），影响半径为14.38m，属中等透水土层；ZK46钻孔松散层渗透系数为1.122（m/d），影响半径为14.53m，属中等透水土层。钻孔抽水试验成果（填土）（2）基岩裂隙水基岩裂隙水包括风化裂隙水和构造裂隙水。风化裂隙水分布在浅表层基岩强风化带中，为局部上层滞水，水量小，受季节性影响大，各含水层自成补给、径流、排泄系统。构造裂隙水分布于厚层块状砂岩层中，以层间裂隙水或脉状裂隙水形式储存；砂质泥岩相对隔水，水量稍小，动态不稳定。该类地下水主要赋存于基岩裂隙中，水量较小，由于岩层倾角较缓，隧道穿越段地层主要为砂质泥岩，局部砂岩互层，隧道埋深较浅，勘察区内基本不存在潜水。本次勘察选取隧道洞身段ZK15进行抽水试验，当水位降至某一深度后稳定不少于八小时，测得钻孔水位无水位恢复，根据试验结果结合场地所在区域水文地质条件综合分析：（1）由于场地内洞身段围岩区域岩体裂隙发育程度一般，裂隙以闭合状裂隙为主；（2）地表为城市建成区不存在地表水体，地下水补给主要源于大气降水与地表渗水；3）抽水试验结果反映隧址区内砂岩与砂质泥岩的渗透系数均较小（根据区域水文地质资料显示，隧道所在区域岩层地下水较贫乏），属于微透水，抽水试验结果验证了上述两点宏观判定。利用重庆市高新工程勘察设计院有限公司于2013年11月完成的《江北区观音桥商圈北大道工程（线路里程：K0+000～K2+193.063）工程地质勘察（一阶段详勘）》，本报告为充分了解拟建道路隧道穿越区域围岩透水性，主要以透水层（砂岩）及其间隔隔水层（砂质泥岩）作为试压对象，选取洞身段进行压水试验。隧洞洞身围岩段岩性以砂质泥岩为主，局部夹含薄层～中厚层砂岩，通过抽水试验表明渗透系数较小，砂质泥岩渗透系数k=0.078～0.099m/d，砂岩渗透系数k=0.12～0.384m/d，砂质泥岩岩层渗透系数小，属微透水层，砂岩岩层渗透系数较小，属微透水层～弱透水层。综上所述，砂岩段由于埋深较浅，岩体裂隙较发育，渗透系数相比埋深大的地段要大，总体属于弱透水层，在不利工况下该段隧道涌水量将比其余地段大，局部存在涌水可能。隧道进口穿越填土段渗透系数较大，属中等透水层，在隧道穿越该段填土时可能遇到局部涌水破坏，建议填土段加强超前探水与预报。4.8.3场地内地下水运动（排泄）规律通过对勘察场地水文地质调查结合地区经验可知，拟建隧道地下水来源主要为大气降雨和地面水体渗漏补给，水量大小与降水因素关系密切，受气候和季节性变化较大，在暴雨季节与特殊情况（局部雨污水管网渗漏、破裂，给水管网爆裂等）下可能在局部地段地下水补给较丰富。根据现场调查，ZK28钻孔附近污水管网破损，使得此处杂填土段中地下水富集，形成富水区。根据区域水文地质资料结合场地所在区水文地质特点与调查结果可知场地所在区域地下水在线状工程范围内分布不均匀，钻孔稳定水位测量结果表明，钻孔水位高低不均，分布无规律性，未见稳定地下水面，可知隧道所在场区地下水位埋深较大，推测隧道底标高高于稳定地下水渗流面，地下水属上层滞水为主。拟建隧道上覆岩土体主要以杂填土、砂质泥岩、砂岩为主，场地内的含水介质赋水性差异明显，覆盖层杂填土渗透性相对较大。勘察区内主要的含水层为回填的杂填土，受地形条件控制，其地下水往地势低洼处排泄，一般与其他含水层无水力联系。在垂直方向，受杂填土下部的第四系残坡积层（隔水层）控制，杂填土中地下水微量顺着第四系残坡积层向沙溪庙组强风化基岩径流、补给；在纵向，绝大部分地下水受原始地形地貌条件所控制，顺着杂填土中的径流通道，向地势低洼处排泄。综上所述，勘察区水文地质条件简单。4.9地震效应评价根据《中国地震动峰值加速度区划图A1》及《中国地震动反应谱特征周期区划图B1》划分，场地抗震设防烈度为6度，场地峰值加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组，反应谱特征周期0.35s，地震动反应谱特征周期值I类场地为0.25s，Ⅱ类场地为0.35s，Ⅲ类场地为0.45s。表4.9-1主线左线场地地震效应评价表里程桩号场地整平后覆盖层厚度（m）等效剪切波速（m/s）土体类型场地类别设计特征周期抗震地段判别填土粉质粘土ZK0+250.089-ZK0+38029.0/174中软土Ⅱ0.35不利地段ZK0+380-ZK0+4106.3/174中软土Ⅱ0.35一般地段ZK0+410-ZK0+5801.0/661软质岩石I0.25有利地段ZK0+580-ZK0+7107.1/174中软土Ⅱ0.35一般地段ZK0+710-ZK0+883.4166.1/174中软土Ⅱ0.35不利地段ZK0+883.416-ZK1+013.6818.8/174中软土Ⅱ0.35一般地段表4.9-2主线右线场地地震效应评价表里程桩号场地整平后覆盖层厚度（m）等效剪切波速（m/s）土体类型场地类别设计特征周期抗震地段判别填土粉质粘土YK0+000-YK0+17029.2/174中软土Ⅱ0.35不利地段YK0+170-YK0+3301.0/661软质岩石I0.25有利地段YK0+330-YK0+5008.5/174中软土Ⅱ0.35一般地段YK0+500-YK0+6404.9/174中软土Ⅱ0.35不利地段YK0+640-YK0+772.2385.3/174中软土Ⅱ0.35一般地段表4.9-3A匝道场地地震效应评价表里程桩号场地整平后覆盖层厚度（m）等效剪切波速（m/s）土体类型场地类别设计特征周期抗震地段判别填土粉质粘土AK0+360-AK0+4105.6/174中软土Ⅱ0.35有利地段AK0+410-AK0+5201.0/661软质岩石I0.25有利地段AK0+520-AK0+5706.5/174中软土Ⅱ0.35一般地段AK0+570-AK0+719.2298.8/174中软土Ⅱ0.35不利地段表4.9-4B匝道场地地震效应评价表里程桩号场地整平后覆盖层厚度（m）等效剪切波速（m/s）土体类型场地类别设计特征周期抗震地段判别填土粉质粘土BK0+000-BK0+1505.7/174中软土Ⅱ0.35一般地段BK0+150-BK0+3204.6/174中软土Ⅱ0.35有利地段表4.9-5G匝道场地地震效应评价表里程桩号场地整平后覆盖层厚度（m）等效剪切波速（m/s）土体类型场地类别设计特征周期抗震地段判别填土粉质粘土GK0+000-GK0+17630.1/174中软土Ⅱ0.35不利地段GK0+176-GK0+306.10315.3/174中软土Ⅱ0.35一般地段表4.9-6施工便道场地地震效应评价表里程桩号场地整平后覆盖层厚度（m）等效剪切波速（m/s）土体类型场地类别设计特征周期抗震地段判别填土粉质粘土K0+000-K0+040//661软质岩石I0.25有利地段K0+040-K0+133.5417.0/174中软土Ⅱ0.35不利地段K0+133.541-K0+220.6086.0/174中软土Ⅱ0.35一般地段4.10地质条件可能造成的工程风险分析根据《住房城乡建设部办公厅关于进一步加强危险性较大的分部分项工程安全管理的通知》建办质【2017】39号文，本工程地质条件可能造成的工程风险主要有：1、拟建隧道进出口段施工过程中，两侧形成的路堑边坡高度较大，扰动岩土体可能诱发坡体失稳，施工应加强边坡变形监测，建议做好施工安全防护，如发现边坡变形，采取必要的人员撤离避让措施，按渝建发[2014]16号文的要求对该危险性较大的分部分项工程安全专项施工方案进行管理。2、隧道进出口段开挖形成土质高边坡，土质边坡不合理施工，可能诱发坡体失稳，建议采用自上而下逆作业法开挖支护，开挖高度小于3m。在开挖过程中，做好变形监测工作，建议对边坡施工时采用动态设计、信息法施工，施工开挖后及时进行地质查验工作。3、主线左线和右线在隧道开挖过程中，将对渝澳大道右侧挡墙地基造成破坏，在不利工况或施工工艺不当等情况下可能造成渝澳大道右侧路基挡墙发生位移、坍塌等破坏。4、由于场地按设计高程整坪后，局部地段土层较厚，若采用人工挖孔桩或旋挖桩施工时，填土层有可能产生垮孔等现象，施工期间应做好护壁等工作。4.11拟建工程对周边建（构）筑物的影响根据现场访问调查，本次项目地处城市建成区，地表建筑分布复杂、建筑物（构筑物）形式各异，建筑物（构筑物）由于建筑年代及其功能不同，造成建筑物基础埋置深度不一。本次拟建道路主要以隧道形式通过，且进出隧道口将形成高度不一的边坡，隧道穿越段埋深较浅。因而本次道路工程对周边建筑和已有道路将形成较大影响。建议对周边房屋建筑及开挖基坑进行专项监测，在施工期间应做好施工监测。特别是在主线左线和右线，隧道开挖将对渝澳大道该段右侧挡墙地基造成破坏，在不利工况或施工工艺不当等情况下可能造成渝澳大道右侧路基挡墙发生位移、坍塌等破坏。表4.11.3观北路与建（构）筑物关系一览表建筑名称与道路关系受影响的里程桩号层数基础形式与道路边线距离(m)爱丁堡3#楼主线左侧ZK0+300-ZK0+340YK0+055-YK0+095砼14桩基础10.6爱丁·新甸1#楼主线右侧ZK0+305-ZK0+340YK0+060-YK0+095砼18/-3F桩基础13.7渝澳大道及挡墙下穿ZK0+355-ZK0+385YK0+110-YK0+140///华新逸景2#楼主线左侧ZK0+405-ZK0+440YK0+160-YK0+200砼28桩基础14.2（左线）18.0（右线）华新逸景3#楼主线左侧ZK0+460-ZK0+480YK0+220-YK0+240砼18桩基础26.5（左线）33.2（右线）嘉陵化工厂老旧建筑下穿ZK0+440-ZK0+520YK0+200-YK0+280砼8条形基础/机关文印中心老旧建筑下穿ZK0+520-ZK0+560YK0+280-YK0+320砖7条形基础/江北区市政工程管理处下穿ZK0+680-ZK0+710YK0+450-YK0+460AK0+415-AK0+440BK0+300-AK0+320砖2条形基础/无线电三厂老旧建筑下穿ZK0+760-ZK0+883.416YK0+540-YK0+640AK0+520-AK0+570K0+045-K0+095砖7条形基础/鹞子丘路下穿ZK0+710-ZK0+760YK0+500-YK0+540BK0+140-AK0+300///建北四支路下穿ZK0+570-ZK0+580YK0+320-YK0+330AK0+580-AK0+719.229BK0+000-BK0+140///流金家园G匝道左侧GK0+176-GK0+306.103砼12/-1F桩基础15.5爱丁·新甸2#楼G匝道左侧GK0+080-GK0+110砼12桩基础19.3爱丁·新甸3#楼G匝道左侧GK0+140-GK0+160砼12桩基础23.0花卉园东路下穿ZK0+250.089-ZK0+355YK0+000-YK0+110GK0+000-GK0+306.103///5边坡稳定性分析评价5.1.1GKO+176～GKO+280.5段边坡稳定性分析该路段属挖方段，本段横向地形坡角小于2°，纵向地形坡角小于2°。按设计标高（277.141m-282.841m）整平后，道路两侧形成挖方土质边坡。挖方土质边坡高度0-7.6m，道路左侧边坡坡向280°～293°，道路右侧边坡坡向100°～113°，边坡由杂填土组成，该段边坡破坏后果严重，安全等级为二级，岩土界面埋置较深，不发生沿岩土界面的折线形滑动破坏，可能会沿土体内部圆弧滑动破坏。道路不具备放坡条件，采用桩板挡墙支护后边坡处于稳定状态。5.1.2明挖段基坑段稳定性分析基坑边坡由杂填土组成，基坑两侧为已建小区，破坏后果极其严重，安全等级为一级，岩土界面埋置较深，不发生沿岩土界面的折线形滑动破坏，可能会沿土体内部圆弧滑动破坏。采用排桩+内支撑支护后边坡处于稳定状态，基础置于中风化基岩上。5.1.3渝澳大道辅道段稳定性分析该路段属一般道路段。按设计标高整平后，在道路两侧挖填方高度<3m，边坡由杂填土组成，，安全等级为三级，岩土界面埋置较深，不发生沿岩土界面的折线形滑动破坏，可能会沿土体内部圆弧滑动破坏。采用悬臂式挡墙支护，基础置于压实填土上。5.1.4施工便道段稳定性评价该路段属挖方段，本段横向地形坡角小于2°，局部为陡坎，纵向地形坡角小于2°。按设计标高（274.286m-277.164m）整平后，道路两侧形成挖方土质边坡。道路左侧挖方土质边坡高度3.4-8.3m，边坡坡向205°～209°，道路右侧挖方土质边坡高度0-8.3m，边坡坡向25°～29°，边坡由杂填土组成，该段边坡破坏后果严重，安全等级为二级，岩土界面坡度11°，不发生沿岩土界面的折线形滑动破坏，可能会沿土体内部圆弧滑动破坏。道路左侧不具备放坡条件，左侧采用桩板挡墙，基础置于中风化基岩上，道路右侧具备放坡条件，右侧按1：1.5坡率放坡。5.2支护结构计算5.2.1GKO+176～GKO+280.5段边坡桩板挡墙桩径1.5m，全长103.2m，间距4-5m取3-3剖面计算桩板式挡土墙验算[执行标准：通用]计算项目：北大道二期1/2号挡墙计算时间：2022-07-0114:21:28星期五------------------------------------------------------------------------原始条件:墙身尺寸:桩总长(m) 17.700 嵌入深度(m) 11.800 截面形状 圆桩 桩径(m) 1.500 桩间距(m) 5.000 挡土板的类型数(<=5) 1 嵌入段土层数(<=20) 1 桩底支承条件 自由 计算方法 M法 初始弹性系数A(MN/m3) 0.000 初始弹性系数A1(MN/m3) 0.000 桩前横坡角(°) 0.000 嵌入段地层类型 土层 板类 板厚 板宽 板块 型号 (m) (m) 数 1 0.300 1.500 10 土层 土层厚 重度 浮重度 M φ 序号 (m) (kN/m3) (kN/m3) (°) 1 20.000 20.00 10.00 15.000 30.000 物理参数:桩混凝土强度等级 C30 桩纵筋合力点到外皮距离(mm) 75 桩纵筋级别 HRB400 桩箍筋级别 HRB400 桩箍筋间距(mm) 150 桩配筋形式 纵筋均匀配置 桩拉区纵筋配筋范围(度) --- 桩压区,拉区纵筋比 --- 板混凝土强度等级 C30 板纵筋合力点到外皮距离(mm) 35 板纵筋级别 HRB400 场地环境 一般地区 墙后填土类型 单层填土 墙后填土内摩擦角(度) 30.000 墙后填土粘聚力(kPa) 0.000 墙后填土容重(kN/m3) 20.000 墙后填土浮容重(kN/m3) --- 墙背与墙后填土摩擦角(度) 17.500 地震烈度 --- 面侧地震动水压力系数 --- 背侧地震动水压力系数 --- 地基土容重(kN/m3) 20.000 地基土浮容重(kN/m3) --- 基底摩擦系数 0.300 地基浮力系数 --- 地基土类型 土质地基 抗震基底容许偏心距 --- 墙身地震力调整系数 --- 地基土内摩擦角(度) 30.000 地基土粘聚力(kPa) 10.000 地基强度与偏心距验算时 水平投影长作为基底宽 土压力计算：土压力计算方法 库仑 坡线土柱:参数名称 参数值 坡面线段数 1 坡面起始是否低于墙顶 否 坡面起始距离(m) 0.000 地面横坡角度(度) 0.000 填土对横坡面的摩擦角(度) 30.000 挡墙分段长度(m) 10.000 坡面线段参数:折线 水平投 竖向投 坡线长 坡线仰 换算 序号 影长(m) 影长(m) (m) 角(度) 土柱 1 15.000 0.000 15.000 0.000 1 换算土柱参数:土柱 距离(m) 宽度(m) 高度(m) 序号 1-1 0.500 20.000 0.500 钢筋混凝土配筋计算依据：《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)注意：内力计算时，库仑土压力分项(安全)系数=1.350=====================================================================第1种情况:一般情况[土压力计算]计算高度为5.900(m)处的库仑主动土压力第1破裂角：33.966(度)Ea=119.494(kN)Ex=113.964(kN)Ey=35.933(kN)作用点高度Zy=2.046(m)(一)桩身内力计算计算方法:m法 背侧——为挡土侧；面侧——为非挡土侧。背侧最大弯矩=2204.129(kN-m)距离桩顶8.978(m)面侧最大弯矩=0.000(kN-m)距离桩顶0.000(m)最大剪力=565.965(kN)距离桩顶5.900(m)桩顶位移=19(mm)点号距顶距离弯矩剪力位移土反力横向承载力(m)(kN-m)(kN)(mm)(kPa)(kPa)10.0000.0000.000-19-0.0000.00020.5360.733-4.102-18-0.0000.00031.0736.645-21.118-17-0.0000.00041.60925.156-49.272-16-0.0000.00052.14560.967-85.630-15-0.0000.00062.682118.480-130.190-13-0.0000.00073.218202.093-182.954-12-0.0000.00083.755316.206-243.921-11-0.0000.00094.291465.220-313.090-10-0.0000.000104.827653.533-390.463-9-0.0000.000115.364885.547-476.039-8-0.0000.000125.9001165.660-565.965-7-0.0000.000136.4131454.049-546.825-6-46.1510.000146.6001553.521-513.509-6-59.5130.000156.9261715.000-456.687-5-78.62617.380167.4391929.396-360.856-4-98.81844.740177.9522085.269-241.284-4-108.34972.100188.4652176.974-115.838-3-108.99599.460198.9782204.1296.285-2-102.595126.820209.4912170.524108.733-2-90.968154.180219.8332118.548175.135-1-81.168172.4202210.0042084.635220.925-1-75.835181.5402310.3581998.559261.868-1-64.192200.3882410.5171953.837297.717-1-58.755208.9002510.8821838.826328.423-1-46.173228.3562611.0301788.197353.853-1-41.071236.2602711.4071650.457374.200-0-28.364256.3242811.5431598.154389.420-0-23.880263.6202911.9311444.441399.894-0-11.739284.2923012.0571393.870405.637-0-8.022290.9803112.4561231.053407.17103.009312.2603212.5701184.729404.54605.921318.3403312.9801019.414398.368015.456340.2283413.083978.991388.706017.603345.7003513.504817.235376.200025.416368.1963613.596783.585360.924026.893373.0603714.029630.695343.509032.907396.1643814.109604.030324.022033.839400.4203914.553464.445303.052038.104424.1324014.622444.459280.653038.627427.7804115.078321.724257.343041.299452.1004215.135307.727233.163041.541455.1404315.602204.529208.541042.849480.0684415.648195.577183.509042.918482.5004516.127113.835158.396043.131508.0364616.161108.838133.224043.114509.8604716.65149.831108.231042.504536.0044816.67447.64083.433042.461537.2204917.17612.14058.989041.264563.9725017.18711.60234.912041.232564.5805117.7000.00022.613039.609591.940嵌入段为土层：滑动面以下1/3嵌固长度处：土反力81.168≤承载力172.420,横向承载力满足规范要求。桩底处：土反力39.609≤承载力591.940,横向承载力满足规范要求。(二)桩身配筋计算点号距顶距离 全部纵筋箍筋(m)(mm2)(mm2)10.000971918920.536971918931.073971918941.609971918952.145971918962.682971918973.218971918983.755971918994.2919719189104.8279719189115.3649719189125.9009719189136.4139719189146.6009719189156.92610294189167.43911705189177.95212744189188.46513360189198.97813544189209.49113317189219.833129671892210.004127401892310.358121651892410.517118681892510.882111071892611.030107731892711.40798731892811.54397191892911.93197191893012.05797191893112.45697191893212.57097191893312.98097191893413.08397191893513.50497191893613.59697191893714.02997191893814.10997191893914.55397191894014.62297191894115.07897191894215.13597191894315.60297191894415.64897191894516.12797191894616.16197191894716.65197191894816.67497191894917.17697191895017.18797191895117.7009719189(三)挡土板内力配筋计算板类型板厚板下缘距顶最大土压力单块板弯矩单块板受拉侧纵筋号(mm)距离(m)(kPa)(kN-m)面积(mm2)13005.90049.269230.94826425m间距段取4-4剖面计算桩板式挡土墙验算[执行标准：通用]计算项目：西大道1/2号计算时间：2022-07-0114:29:33星期五------------------------------------------------------------------------原始条件:墙身尺寸:桩总长(m)21.600嵌入深度(m)14.000截面形状圆桩桩径(m)1.500桩间距(m)4.000挡土板的类型数(<=5)1嵌入段土层数(<=20)2桩底支承条件自由计算方法M法初始弹性系数A(MN/m3)0.000初始弹性系数A1(MN/m3)0.000桩前横坡角(°)0.000嵌入段地层类型土层板类板厚板宽板块型号(m)(m)数10.3001.50010土层土层厚重度浮重度Mφ序号(m)(kN/m3)(kN/m3)(°)119.60020.0010.0015.00030.000220.00024.6014.60100.00062.500物理参数:桩混凝土强度等级C30桩纵筋合力点到外皮距离(mm)75桩纵筋级别HRB400桩箍筋级别HRB400桩箍筋间距(mm)150桩配筋形式纵筋均匀配置桩拉区纵筋配筋范围(度)---桩压区,拉区纵筋比---板混凝土强度等级C30板纵筋合力点到外皮距离(mm)35板纵筋级别HRB400场地环境一般地区墙后填土类型单层填土墙后填土内摩擦角(度)30.000墙后填土粘聚力(kPa)0.000墙后填土容重(kN/m3)20.000墙后填土浮容重(kN/m3)---墙背与墙后填土摩擦角(度)17.500地震烈度---面侧地震动水压力系数---背侧地震动水压力系数---地基土容重(kN/m3)20.000地基土浮容重(kN/m3)---基底摩擦系数0.300地基浮力系数---地基土类型土质地基抗震基底容许偏心距---墙身地震力调整系数---地基土内摩擦角(度)30.000地基土粘聚力(kPa)10.000地基强度与偏心距验算时斜面长度作为基底宽土压力计算：土压力计算方法库仑坡线土柱:参数名称参数值坡面线段数1坡面起始是否低于墙顶否坡面起始距离(m)0.000地面横坡角度(度)0.000填土对横坡面的摩擦角(度)30.000挡墙分段长度(m)10.000坡面线段参数:折线水平投竖向投坡线长坡线仰换算序号影长(m)影长(m)(m)角(度)土柱115.0000.00015.0000.0001换算土柱参数:土柱距离(m)宽度(m)高度(m)序号1-10.50020.0000.600钢筋混凝土配筋计算依据：《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)注意：内力计算时，库仑土压力分项(安全)系数=1.350=====================================================================第1种情况:一般情况[土压力计算]计算高度为7.600(m)处的库仑主动土压力第1破裂角：33.858(度)Ea=197.294(kN)Ex=188.163(kN)Ey=59.327(kN)作用点高度Zy=2.645(m)(一)桩身内力计算计算方法:m法 背侧——为挡土侧；面侧——为非挡土侧。背侧最大弯矩=3295.356(kN-m)距离桩顶10.600(m)面侧最大弯矩=6.613(kN-m)距离桩顶20.563(m)最大剪力=747.383(kN)距离桩顶7.600(m)桩顶位移=34(mm)点号距顶距离弯矩剪力位移土反力横向承载力(m)(kN-m)(kN)(mm)(kPa)(kPa)10.0000.0000.000-34-0.0000.00020.5070.495-2.928-33-0.0000.00031.0134.448-15.382-31-0.0000.00041.52017.460-36.957-29-0.0000.00052.02742.887-64.389-28-0.0000.00062.53383.697-97.677-26-0.0000.00073.040142.856-136.821-24-0.0000.00083.547223.331-181.822-23-0.0000.00094.053328.091-232.679-21-0.0000.000104.560460.102-289.392-19-0.0000.000115.067622.330-351.961-18-0.0000.000125.573817.744-420.386-16-0.0000.000136.0801049.311-494.668-14-0.0000.000146.5871319.997-574.806-13-0.0000.000157.0931632.770-660.800-11-0.0000.000167.6001990.596-747.383-10-0.0000.000178.1002361.655-710.890-9-64.7120.000188.5022634.923-653.203-8-102.7390.000198.6002696.303-585.939-7-110.2375.223209.1002968.870-467.169-6-138.60531.888219.6003163.472-303.641-5-152.11358.5522210.1003272.511-131.884-4-153.23385.2172310.6003295.35635.595-3-144.507111.8822411.1003236.916189.124-2-128.434138.5472511.6003106.232321.768-2-107.377165.2112612.1002915.148412.892-1-83.477191.8762712.2672841.212464.957-1-75.209200.7642812.6002679.113503.263-1-58.598218.5412912.7852582.774534.225-1-49.457228.4173013.1002410.187558.173-0-34.292245.2063113.3042294.458575.139-0-24.843256.0693213.6002121.967585.577-0-11.768271.8703313.8221991.079589.724-0-2.572283.7213414.1001827.065588.09108.093298.5353514.3411686.055581.082016.528311.3743614.6001536.610569.219024.726325.2003714.8591390.905553.020031.975339.0263815.1001259.934532.982037.844351.8653915.3781114.953509.694043.585366.6784015.6001004.407483.601047.396378.5304115.896865.223455.323051.424394.3314216.100775.410425.240053.520405.1944316.415646.469393.960055.737421.9834416.600576.405361.797056.491431.8594516.933461.321329.322056.897449.6364617.100409.089296.781056.672458.5244717.452310.510264.687055.343477.2884817.600273.591233.228054.465485.1894917.970193.127202.846051.530504.9405018.100168.700173.683050.275511.8535118.489106.894146.106045.885532.5935218.60092.085120.224044.474538.5185319.00748.42596.334038.777560.2455419.10040.50874.522037.377565.1835519.52613.44455.029030.493587.8975619.6009.99937.926029.226591.8485720.044-3.04023.412021.228615.5505820.100-4.01111.554020.183618.5125920.563-6.6132.526011.090643.2026020.600-6.592-3.607010.333645.1776121.081-3.391-6.67800.111670.8546221.100-3.267-6.621-0-0.297671.8426321.6000.000-6.534-0-11.721698.507嵌入段为土层：滑动面以下1/3嵌固长度处：土反力75.209≤承载力200.764,横向承载力满足规范要求。桩底处：土反力11.721≤承载力698.507,横向承载力满足规范要求。(二)桩身配筋计算点号距顶距离 全部纵筋箍筋(m)(mm2)(mm2)10.000971918920.507971918931.013971918941.520971918952.027971918962.533971918973.040971918983.547971918994.0539719189104.5609719189115.0679719189125.5739719189136.0809719189146.5879719189157.0939758