土的抗剪强演示文稿

土的抗剪强度演示文稿当前第1页\共有73页\编于星期二\5点土的抗剪强度当前第2页\共有73页\编于星期二\5点概述土的破坏主要是由于剪切引起的，剪切破坏是土体破坏的重要特点.工程时间中与土的抗剪强度有关的工程主要有以下3类:（1）土质土坝的稳定（2）土压力（3）地基的承载力问题当前第3页\共有73页\编于星期二\5点工程实例－土坡稳定当前第4页\共有73页\编于星期二\5点工程实例－土坡稳定当前第5页\共有73页\编于星期二\5点工程实例－土压力当前第6页\共有73页\编于星期二\5点工程实例－土压力当前第7页\共有73页\编于星期二\5点工程实例－地基承载力问题当前第8页\共有73页\编于星期二\5点工程实例－地基承载力问题当前第9页\共有73页\编于星期二\5点第一节土的抗剪强度概述土的抗剪强度:是指土体抵抗剪切破坏的极限能力。

滑动面(破坏面):当土体受到荷载作用后,土中各点将产生剪应力,若某点的剪应力达到其抗剪强度,在剪切面两侧的土体将产生相对位移而产生滑动破坏,该剪切面称为滑动面或破坏面。当前第10页\共有73页\编于星期二\5点一.库仑公式1）库伦公式基本形式（总应力抗剪强度公式）式中——剪切破坏面上的剪应力，即土的抗剪强度(KPa)

——破坏面上的法向应力(KPa)

——土的粘聚力，(KPa)对于无粘性土，

——土的内摩擦角(º) 称为抗剪强度指标，同一种土，它们与试验方法有关当前第11页\共有73页\编于星期二\5点

无粘性土粘性土当前第12页\共有73页\编于星期二\5点（2）有效应力抗剪强度公式式中——剪切破坏面上的有效法向应力(KPa)

u——土中的超静孔隙水压力(KPa)——土的有效粘聚力(KPa)——土的有效内摩擦角(º)称为土的有效抗剪强度指标，同一种土，其值理论上与试验方法无关，应接近于常数。问题:总应力法与有效应力法的优缺点是什么?当前第13页\共有73页\编于星期二\5点总应力法比有效应力法简单,因为试验时不需测量孔隙水压力,进行稳定分析时也不考虑孔隙水压力,只需测量总应力即可.但是对于同一种土,施加相同的总应力,如果试验方法不同,或者说控制的排水条件不同,则所得的强度指标也就不相同.也就是说,总应力和土的抗剪强度没有唯一对应的关系,应用较多.有效应力法考虑了孔隙水压力的影响,只计入作用于粒间的有效应力,试验证明,对于同一种土,不论采用何种试验方法,只要能准确测量出孔隙水压力,则所得的有效抗剪强度指标是相同的.它们有唯一对应的关系.但测量孔隙水压力时,比较麻烦,需要精确评价地基强度和稳定性时常采用.当前第14页\共有73页\编于星期二\5点抗剪强度的来源：1）无粘性土：来源于土粒间的摩擦力（内摩擦力）。包括：a.一部分由于土颗粒粗糙产生的表面摩擦力；

b.另一部分是粗颗粒之间互相镶嵌，联锁作用产生的咬合力。2）粘性土：除内摩擦力外，还有内聚力。内聚力主要来源于：土颗粒之间的电分子吸引力和土中胶结物质（硅、铁物质和碳酸盐等）对土粒的胶结作用。当前第15页\共有73页\编于星期二\5点二.莫尔-库仑强度理论(一)、土体中任一点的应力状态假定土层为均匀、连续的半空间材料，研究地面以下任一深度处M点的应力状态。下面仅研究平面问题，在土体中取一微单元体，作用在该单元体上的两个主应力为，则作用在与大主应力作用面成角的平面上的正应力和剪应力可根据静力平衡条件求得：当前第16页\共有73页\编于星期二\5点如下图。以上可用莫尔圆表示，当前第17页\共有73页\编于星期二\5点(二)、土的极限平衡条件的建立

如果给定了土的抗剪强度参数和c以及土中某点的应力状态，则可将抗剪强度包线与莫尔应力圆画在同一张坐标图上。它们之间的关系有三种情况：（1）莫尔圆位于抗剪强度包线下方（圆1），说明该点在任何平面上的剪应力都小于土所能发挥的抗剪强度，因此不会发生剪切破坏；（2）圆3实际上不存在；（3）圆2，说明在A点所代表的平面上剪应力正好等于抗剪强度，该点处于极限平衡状态。c

当前第18页\共有73页\编于星期二\5点当前第19页\共有73页\编于星期二\5点土处于极限平衡状态下时根据极限应力圆与抗剪强度包线相切的几何关系，可建立以下极限平衡条件：当前第20页\共有73页\编于星期二\5点粘性土：化简后得：无粘性土：当前第21页\共有73页\编于星期二\5点破裂面破裂角：破坏面与大主应力作用面间的夹角问题:土体的最大剪应力面是否即剪切破裂面?对于饱和软粘土,在不排水条件下,其内摩擦角为0,此时土体的最大剪应力面即为剪切破裂面.当前第22页\共有73页\编于星期二\5点第二节抗剪强度的测定方法测定土抗剪强度指标的试验称为剪切试验按照常用的试验仪器将剪切试验分为

直接剪切试验三轴压缩试验无侧向抗压强度试验十字板剪切试验近似模拟当前第23页\共有73页\编于星期二\5点直接剪切试验应变控制式直剪仪当前第24页\共有73页\编于星期二\5点当前第25页\共有73页\编于星期二\5点当前第26页\共有73页\编于星期二\5点当前第27页\共有73页\编于星期二\5点当前第28页\共有73页\编于星期二\5点当前第29页\共有73页\编于星期二\5点应变控制式直剪仪的试验原理：对同一种土至少取4个平行试样，分别在不同垂直压力下剪切破坏，将试验结果绘制抗剪强度f与相应垂直压力的关系图。试验结果表明，对于粘性土f~基本上呈直线关系，直线方程可用库伦公式表示；对于无粘性土，f~则是通过原点的直线。当前第30页\共有73页\编于星期二\5点

当前第31页\共有73页\编于星期二\5点的缺点直接剪切仪限定剪切面不一定是最薄弱面剪切面上剪应力分布不均匀剪切面在剪切过程中是逐渐缩小的不能严格控制排水条件，不能量测孔隙水压力构造简单操作方便的优点直接剪切仪当前第32页\共有73页\编于星期二\5点三轴压缩试验

对同一种土至少取3个平行试样，分别在不同周围压力3和轴压1作用下剪切破坏，将试验结果绘制为若干个极限应力圆。根据莫尔-库伦理论，这一组极限应力圆的公共切线即为土的抗剪强度包线，可近似取为一条直线，直线的方程即为库伦公式所表示的方程。三轴压缩仪的试验原理：当前第33页\共有73页\编于星期二\5点c0三轴压缩试验原理当前第34页\共有73页\编于星期二\5点的优点三轴压缩仪的缺点三轴压缩仪能较严格地控制排水条件剪切破坏面为最薄弱面试验设备、试验过程相对复杂试样的受力状态为轴对称情况，与实际土体的受力状态未必相符当前第35页\共有73页\编于星期二\5点当前第36页\共有73页\编于星期二\5点当前第37页\共有73页\编于星期二\5点当前第38页\共有73页\编于星期二\5点无侧限抗压强度试验三轴压缩试验当周围压力为零时即为无侧限试验条件，此时只有轴向压力，所以也称单轴压缩试验。由于试样的侧向力为零，在轴向受压时，其侧向变形不受限制，故又称无侧限压缩试验。由于试样是在轴向压缩的条件下破坏的，因此把这种情况下土能承受的最大轴向压力称为无侧限抗压强度，以qu表示当前第39页\共有73页\编于星期二\5点当前第40页\共有73页\编于星期二\5点极限应力圆当前第41页\共有73页\编于星期二\5点应用：代替三轴试验（当3=0）可用来求土的灵敏度缺点：无粘性土以及太软土（流塑）不可试验快,水来不及排除当前第42页\共有73页\编于星期二\5点十字板剪切试验原位十字板剪切试验是一种利用十字板剪切仪在现场测定土的抗剪强度的方法。这种方法适用于在现场测定饱和粘性土的原位不排水强度，特别适用于均匀的饱和软粘土。无需钻孔取得原状土样,从而使土少受扰动,试验时土的排水条件和受力状态与实际条件十分接近.当前第43页\共有73页\编于星期二\5点当前第44页\共有73页\编于星期二\5点当前第45页\共有73页\编于星期二\5点第四节土的抗剪强度指标一.粘性土在不同固结和排水条件下的抗剪强度指标1.固结不排水剪试验(又称固结快剪,以符号Cu表示)试验过程土样固结不排水试验（CU试验）是在施加周围压力时充分排水（固结），而在施加轴向压力直至剪切破坏的整个试验过程中不允许排水（不排水）。当前第46页\共有73页\编于星期二\5点饱和粘性土的固结不排水抗剪强度受应力历史的影响，所以首先要区分试样是处于什么样的固结状态。

正常固结状态的试样在剪切过程中体积有减小的趋势（剪缩），但由于不允许排水，故产生正的孔隙水压力；而强超固结状态的试样在剪切过程中，先表现为剪缩（产生正的孔隙水压力），然后转为剪胀（产生负的孔隙水压力）。当前第47页\共有73页\编于星期二\5点试验结论a.正常固结饱和粘土当前第48页\共有73页\编于星期二\5点剪切过程中不排水，根据有效应力原理可知，有效应力圆与总应力圆直径相等，位置不同。因为正常固结状态的试样在剪切破坏时产生正的孔隙水压力，故有效应力圆在总应力圆的左边。总应力破坏包线和有效应力破坏包线都通过原点，说明固结压力为零的土不会具有抗剪强度。

当前第49页\共有73页\编于星期二\5点超固结状态正常固结状态ccu0abcb.超固结饱和粘土超固结状态土的固结不排水试验当前第50页\共有73页\编于星期二\5点超固结状态的饱和粘性土的固结不排水剪切试验得到的总应力破坏包线是一条略平缓的曲线，可近似以直线ab代替，与正常固结状态土的固结不排水破坏包线bc相交，bc的延长线通过原点。实用上将abc折线取为一条直线。由于超固结状态的土样在剪切破坏时，产生负的孔隙水压力，有效应力圆在总应力圆的右边。

当前第51页\共有73页\编于星期二\5点2.不固结不排水剪试验(又称快剪,以符号UU表示)土样试验过程不固结不排水试验（UU试验）是在施加周围压力时不排水（不固结），且在施加轴向压力直至剪切破坏的整个试验过程中也不允许排水（不排水）。当前第52页\共有73页\编于星期二\5点试验结论0cu饱和粘性土的不固结不排水试验当前第53页\共有73页\编于星期二\5点

图中三个实线圆分别表示三个试件在不同的围压作用下破坏时的总应力圆，虚线表示有效应力圆。试验结果表明，虽然三个试件的围压不同，但破坏时的主应力差相等，所以三个总应力圆的直径相同，所以破坏包线是一条水平线，可得当前第54页\共有73页\编于星期二\5点由于在不排水条件下，试样在试验过程中含水量不变，体积不变，改变周围压力增量只能引起孔隙水压力的变化，并不会改变试样中的有效应力，各试件在剪切前的有效应力相等，因此抗剪强度不变。由于只能得到一个有效应力圆，所以不能得到有效应力破坏包线，不固结不排水试验只用于测定饱和土的不排水强度，所以可以用无侧限抗压强度试验代替三轴压缩试验来测定饱和土的不排水抗剪强度。

当前第55页\共有73页\编于星期二\5点不固结不排水试验的“不固结”是在保持试样原来有效应力不变的情况下，在三轴压力室的周围压力下不再排水固结。如果饱和粘性土从未固结过，则其中的有效应力为零（先期固结压力也为零），表现为一种泥浆状土，其抗剪强度必然也等于零。如果在较高的剪前固结压力下进行不固结不排水试验，就会得到较大的不排水抗剪强度。当前第56页\共有73页\编于星期二\5点3.固结排水剪试验(又称慢剪,以符号CD表示)土样试验过程固结排水试验（CD试验）是在施加周围压力时充分排水（固结），而在施加轴向压力直至剪切破坏的整个试验过程中允许排水（排水）。当前第57页\共有73页\编于星期二\5点试验结论a.正常固结饱和粘土当前第58页\共有73页\编于星期二\5点b.超固结饱和粘土当前第59页\共有73页\编于星期二\5点在整个试验过程中，土样中的孔隙水压力始终为零，总应力最后完全转化为有效应力，所以总应力圆就是有效应力圆，总应力破坏包线就是有效应力破坏包线。正常固结状态的土，其破坏包线通过原点。超固结饱和粘土在固结排水剪中先剪缩后剪胀,但不会排出水分,反而因剪胀而有吸水的趋势,含水量还要增加.当前第60页\共有73页\编于星期二\5点试验结果表明，对于同一种土，固结排水试验得到的cd、d与固结不排水试验得到的c'、'很接近，由于固结排水试验所需的时间太长，故实用上用c'、'代替cd、d。当前第61页\共有73页\编于星期二\5点三种试验结果的强度包线当前第62页\共有73页\编于星期二\5点

对同一种饱和粘性土，分别在三种不同的排水条件下进行剪切试验。如果用总应力表示，将得到完全不同的试验结果，而以有效应力表示，则不论采用哪种试验方法，都得到近乎同一条有效应力破坏包线。

所以说，抗剪强度与总应力没有唯一的对应关系，而与有效应力有唯一的对应关系。当前第63页\共有73页\编于星期二\5点二.粘性土的残余强度指标坚硬的超压密粘土的曲线可出现剪应力的峰值,即为土的峰值抗剪强度.峰后强度随剪切位移增大而降低,称为应变软化特征.当剪切位移较大时,其强度最终也降低至某一稳定值,这种终值强度称为残余强度.试验证明,粘性土的残余强度同峰值强度一样也符合库仑公式,即当前第64页\共有73页\编于星期二\5点当前第65页\共有73页\编于星期二\5点粘性土的残余强度可解释为,沿剪切面两侧非定向排列的薄层微粒结构,随着剪应变的增加而逐渐转化为沿剪切方向定向排列,因而土的抗剪强度随之降低.残余强度与土的结构关系不大,而主要取决于土的矿物成分和有效法向应力的影响.粘土的残余强度与它的应力历史无关.在大剪位移下超固结粘土的强度降低幅度比正常固结粘土的大.残余强度线为通过坐标原点的直线.

当前第66页\共有73页\编于星期二\5点三.无粘性土的抗剪强度指标紧砂受剪时，颗粒必须升高以离开它们原来的位置而彼此才能滑过，从而导致体积膨胀，把这种因剪切而体积膨胀的现象称为剪胀性。紧砂当前第67页\共有73页\编于星期二\5点松砂松砂受剪时，颗粒滚落到平衡位置，排列更紧密些，所以体积缩小，把这种因剪切而体积缩小的现象称为剪缩性.当前第68页\共有73页\编于星期二\5点紧砂的强度达到一定值后，随着轴向应变的继续增加，强度反而减小，最后呈应变软化型.

随着轴向应变的增加，松砂的强度逐渐增加，曲线应变硬化.

体积开始时稍有减小