锅炉课程设计说明书

-1-前言锅炉是火电厂的三大主机之一，尤其随着电力工业的大规模兴起,锅炉要求容量更大，蒸汽参数、品质更高，其工业化、自动化水平更优先。在“十一五”规划中更是明确指出：要以大型高效机组为重点，优化发展煤电。-2-lpylll”过高，将引起受热面结渣，影响锅炉的安全可靠运行。所以对一般煤种，在蒸ll根据技术经济性分析来选取：若θ降低，锅炉排烟热损失减少，效率提高从而x节约燃料，降低锅炉运行费用。但θ过低时，传热不良从而使尾部受热面增加，x发生低温腐和硫分的大小，不宜低于150℃，通常新设计锅炉取为160-180℃(此次设计排t”，rk根据这一要求，t应该高一些，但选高些将会使空气预热器的体积增大，安装rk困难，投资大，因此，对于一般工业锅炉只要燃烧稳定，热空气温度不必太高，在上述的排烟温度条件下，t也不可能太高，对链条炉t在100℃~150℃。rkrk-3-为了降低θ，锅炉尾部设有尾部受热面：省煤器、空气预热器。省煤器除ex不是很明显的主要还是用来降低烟气的温度,为了避免省煤器中的水速过高,发生水冲击,把省煤器改成并列式,以减小水的流速.此外,在省煤器的给水进口加一条直通锅炉的给水管作为给水旁路,以备省煤器损坏的时候,由此管直接供水给锅炉,防止影响锅炉给水,并且,还要给省煤器定期吹灰,保证其传热的最佳效果.而采用省煤器降低θ时省煤器的工质——锅炉给水比这一饱和温度低得多，ex不经济，因此必须布置入口温度为30℃的空气预热器。为了烟气侧和空气侧放热系数接近，得到较大的传热系数，尽量使w/w=50%-55%，使流动趋于逆流，ky-4-炉,燃料从加煤斗落至炉排上,转动炉排,把煤送到炉膛点燃燃烧,空气由炉排先分段进入炉膛下部,煤燃成灰渣后经挡渣板落入灰斗,燃烧产生的烟气,从炉膛上锅炉本体水循环的路线:上锅筒中的水,从锅筒后部对流管束下降到下锅筒,经过各个下降管进入前后集箱,在从前后墙各水冷壁管上升,进入上锅筒.另一个循环回路是由锅筒的后部的下降管送入下两侧集箱,然后由两侧墙的上升管进入集箱,再由蒸汽引出管引入上锅桶。R-5-为了促使炉膛内气体良好混合、组织有效的辐射及炙热烟气的扰动以使燃料m上下锅筒中心距为4168mm，按烟气流通方向对流管束采用倒“S”型冲刷方-6-m炉基础来承受，炉墙厚度均为80mm。炉膛前、后墙以及尾部竖井后墙的重量须传递到锅炉基础。-7-2热力计算2.1锅炉规范、辅助计算及热平衡计算1设计参数项目项目二类烟煤收到基基成分rHarNarSarWarAarVar项目额定蒸发量D给水温度tgs给水压力Pgs排烟温度tex预热空气温度trk冷空气温度tla饱和蒸汽出口压力排污ρh,w燃料收到基低位发热量Qar数值217693.4数值46.553.066.110.86932.538.5单位℃Mpa℃℃℃MPa%kJ/kg单位%%%%%%%%(1)空气平衡序号序号受热面名称入口α'漏风Δα口α"1炉膛0.102燃尽室0.053锅炉管束0.104省煤器0.155空气预热器0.10(2)烧产物的容积及焓的计算-8-VVVrVVVVrV计计算公式0.0889(Car+0.375Sar)+0.265Har-0.0333OarV+V=0.01866(Car+0.375Sar)CO2SO20.79V0+0.008*Nar数值4.8100.8823.8070.5280.111*H+0.0124*Mar+0.0161*V0ar名称理论空气量RO2容积理论N2体积理论H2O体积单位Nm3/kgNm3/kgNm3/kgNm3/kg符号0VRO2VN02VH2O序号1234锅炉管锅炉管束pj0.575H2O8.150yRO2rH2Oy6三原子气体容积份额r——r+r0.18640.18120.17880.16740.1575triRO2H2O名称平均过量空气系数实际水蒸汽体积实际烟气量RO2容积份额水蒸汽容积份额计算公式VH2O+0.0161(α-1)V0V0+1.0161(α-1)V0VRO2/VyV/V空气预热器1.850.5949.3720.09410.0634炉膛出口0.5697.7840.11330.0731燃尽室0.5738.0280.10990.0731省煤器0.5848.7610.10070.0667123450.10820.0705Nm3/kgNm3/kg符号α单位————H2O8882m3/kgVRO2RO2RO2Kj/kg344.982.94.44239.90315.32492.86VO=0.529H2OH2OKj/m363240.80304.50462.70VO=3.807N2N2Kj/m348207.36259.90392.00m3/kgVO(cθ)H2OH2OKj/kg723.8879.68244.77m3/kgON2N2Kj/kg5.02493.39515.77789.42989.441492.34V=0.RO2Kj/m3272357.5558.8θoc100-9-665.4586.88459.251748.36544.45288.01400771.9680.82526.52004.39626.2331.26994.4877.06663.82527.09794.9420.5600.6.1804.13061.21968.95947.53607.13.9607.77800.91503.72.64163.34.4705.9900.31721.93.64726.77.1807.312203.51943.49.75298.2.9911.412458.42168.31.85877.25.11018.382716.62396.04.26461.242132.31127.992976.72625.45.77053.232343.71239.823239.12856.892008.77647.122559.11353.763503.13089.7321668245.9627791470.093768.83324.082324.58849.373001.81587.954036.43560.124849456.593229.21708.254304.73796.752643.710064.573458.41829.494574.14034.362804.110675.213690.31952.1720004844.14272.52965.111288.143925.52076.59其中，烟气焓h=(V)9空气焓h=V0(Ck9)飞灰hfh=0II=Io+(αav-1)*IogaKj/kgIIIII.9151617312.41321.96341.07369.73388.831041.361073.211136.891232.421296.11091.151124.581191.451291.761358.621666.181717.131819.021971.872073.762106.532170.62298.732490.942619.083198.473295.323489.023779.563973.263759.023872.64099.754440.484667.634319.494449.794710.45101.315361.915469.915634.445963.496457.076786.12ogKj/kg216.88722.94756.811156.711465.832229.972623.263016.463824.65oaVo(cθ)a05636.84668.691018.951281.381936.992271.522606.063290.52A=32.48%ara=0.2f.aashKj/kga*(c9)100kJ/kg9Vo=4.81M3/kgKj/m339.722211.84266.4402.7472.25541.8684.1Θ1004008A6006004653.85829.73990.866649.286848.837247.917846.548245.635504.3978.34705.627857.118092.398562.959268.799739.368006372.95.15430.979088.449359.999903.0910717.7311260.839007256.01.36167.8610339.9410648.3311265.1212190.312807.088153.1.36913.4111609.8111955.4812646.8213683.8314375.179063.93.97671.4712899.6713283.2414050.3915201.1115968.269985.27.48433.8514202.214623.8915467.2716732.3517575.7410918.5.29207.315522.1515982.5116903.2418284.3419205.0711857.772076.29986.5216851.0317350.3618349.0119846.9920845.6412805.792238.910769.1118190.3418728.819805.7121421.0722497.9913761.412402.911557.9519540.3820118.2821274.0723007.7624163.5614724.942567.312348.7120899.321516.7322751.624603.9125838.7815690.82731.913140.4422261.0222918.0524232.0926203.1627517.216661.732898.813943.2323633.3524330.5125724.8327816.3229210.64200017637.223064.714741.2125007.8225744.8927219.0129430.1930904.31(3)锅炉热平衡及燃料耗量计算1)热平衡锅炉热力计算的主要目的是确定足够的受热面，以保证锅炉合理的出力和r123456式中Q——送入锅炉系统的热量；kJ/kgr12Q——气体不完全燃烧(又称化学不完全燃烧)损失的热量；kJ/kg3Q——固体不完全燃烧(又称机械不完全燃烧)损失的热量；kJ/kg45Q——燃料中灰渣带走的热量。kJ/kg62)锅炉输入热量相对于1m3燃气送入锅炉系统的热量Q(kJ/kg)是指锅炉范围以外输入的rQ=Q+i+Q(1.2)rnet,v,arrwl式中Q——燃料的低位发热量值，kJ/kg；net,v,arQ——用锅炉系统以外的热量加热送入锅炉的空气时，相应于每kg燃料所wlr3)排烟损失q烟和冷空气的焓差计算：2q=2100=pypylk4100%q=2100=pypylk4100%(1.3)2QQrr式中I——在排烟过剩空气系数及排烟温度下，相应于1kg燃气的排烟的焓，pyI°——在送入锅炉的空气温度下，lk4)气体不完全燃烧热损失q3气体不完全燃烧热损失q是指排烟中未完全燃烧或燃尽的可燃气体所带走35)机械不完全燃烧损失q46)散热损失q55锅炉有效利用热Q系指锅炉供出工质的总焓与给水焓的差值，对饱和蒸锅炉1Q1=D(i-i+Db,m(i-i)kW(1.4)s.sf.w-rM/100)s.wf,wD——锅炉自用蒸汽量，kg/s；zypwbqzybsgs8)锅炉的热效率和燃料消耗量n=100(q+q+q+q+q)%(1.5)456QnQB=1100m3/s(1.6)QnQrB=jnQjrjm3/s 序号名称1燃料低位发热量2冷空气温度3理论冷空气焓4排烟温度5排烟热焓6固体不完全燃烧热损失7气体不完全损失8排烟热损失9散热损失10灰渣漏煤与总灰量之比11灰渣热焓12灰渣热物理损失13锅炉总热损失14锅炉热效率15饱和蒸汽焓16饱和水温度符号QtIoIl.a9Iexq4q3q2q5a(c9)q6ηits.w单位kJ/kgCkJ/kgCkJ/kg%%%%q6kJ/kg%%%kJ/kgC公式及其来源给定给定Vo(cθ)a=4.81*132.4*0.3给定根据Θ及α=1.9查烟气焓温表ex(IaI0)(100q)exexla4Q取用c)aAQQ2+q3+q4q5+q6数值17693.42073.75518.230.8560.20.8226.7573.252785.2229BB查表B14按p=1.32Mpa,t=105OCf.wD(i-i+Db,m(i-i)s.sf.w-rM/100)s.wf,wQQ*nnet.arB(1-q4/100)饱和水焓给水焓汽化潜热锅炉排污率锅炉有效利用热燃料消耗量计算燃料消耗量保热系数817.78441.06975.412.0023515009.39814.44542.270.977if.wif.wrQefBkJ/kgkJ/kgkJ/kg%kJ/hkg/hkg/h各部分热力计算.2.1炉膛计算(1)炉膛结构设计序号单位m序号单位m1)选取炉排有效面积热负荷，根据假定的炉排宽度L计算。2)选择链条炉的炉拱形状，查阅炉拱基本尺寸和炉膛容积热负荷表中II3)确定基本尺寸后，计算出侧墙总面积S，由公式qv=BQ/V,计算的V.4)由公式V=SL,计算出炉排宽度宽度L’,其结果应当与假定的炉排宽度L表2.7炉膛结构特性ABABH数值2项目符号5数值2项目符号5.470.812.210.2522.860.503.033.7023.63计算或数据来源Ⅰ=[(6.88-3.6)+(7.3-3.6)]/2*1.568=5.47Ⅱ=[1.068*(3.6-2.075)]/2=0.81Ⅲ=[(1.6-1.1)+(2.075-1.1)]/2*3=2.21F侧墙总面积22.862F侧墙总面积22.8621Ⅴ=[(3.6-1.1)+(3.38-1.1)]/2*0.6=1.44Ⅵ=[(2.154-1.1)+(1.6-1.1)]/2*0.32=0.16F=2*[5.47+0.81+2.21+1.25+1.44+0.25]=22.861AJ=1.60-1.1=0.5mAB=(2.075-1.60)/sin9°=3.03m2F后墙总面积23.63m2BC=1.525/2F后墙总面积23.63m22CD=7.3-3.6=3.7mF=(0.5+3.03+1.86+3.7)*2.6(炉膛宽度)2mmmmmmIKIK=1.6-1.1=0.50m0.5HI=0.554/cos30°=0.64m0.64FG=0.22/sin20°=0.64m0.643前，顶墙总面积GH=3.38-2.154=1.226mF3EF=6.88-3.60=3.28m20.56m23.28ED=0.42/sin15°=1.62m1.62F3=(0.50+0.03+0.64+1.25+2.24+3.09)*2.620.564567炉墙总面积炉排有效面积炉膛周界面积炉膛容积FF+F+F67.05m21231122.86/2*2.6=11.43*2.60[0.32+0.604+0.5+3]*2.3F+R=67.05+10.1829.7277.23VFR(2)炉膛传热计算炉膛传热计算的步骤r炉膛传热计算(校核计算)的步骤如下：mm1)根据已有炉膛的结构尺寸或者根据预先拟定好的炉子大致尺寸的布置草图确mm积V；确定水冷壁的结构特性并计算炉内有效辐射受热面积Hr、炉膛的平均热l5)计算炉膛出口温度θ"fur，其结果应当与求烟气平均热容时所假定的温度值100℃则须再假定θ"并重新计算，直至误差在±100℃内为止，最后以计算l按按结构计算按结构计算按结构计算按结构计算查图C2(S/d=2.75,e/d=0.5)1式(5-6)(n-1)Sl'x'=(18-1)*0.14*4.10*0.6651111(4.4-3.6)+FG+GH+HI(n-1)Sl''x''=(18-1)*0.14*3.31*0.31111H’+H''r=6.49+2.36r水冷壁管径管节距管中心到墙的距离管根数光管有效角系数覆盖耐火涂料层水冷壁管有效角系数曝光长度有效辐射受热面积覆盖耐火涂料层长度有效辐射受热面积前顶墙水冷壁有效辐射受热面积0.0510.140.02550.6693.312.368.85dS1en1x'1x''1l'1H'rl''1H''rHr3mmm根m2m2m289前顶墙水冷壁0管节距管中心到墙的距离管根数光管有效角系数覆盖耐火涂料后墙水冷壁后墙水冷壁层水冷壁管有效角系数曝光长度有效辐射受热面积覆盖耐火涂料层长度有效辐射受热面积有效辐射受热面积管节距有效角系数管长管根数有效辐射受热面积管节距管中心到墙的距离光管有效角系数布置水冷壁炉墙面积有效辐射受热面积水冷壁覆盖耐火涂料层的炉墙面积有效辐射受热面积有效辐射受热面积S2en2222H'r2H"rHr2S3x3l3n3HS4e4x'4x'F'H'H'F''H''rHr1按结构计算按结构计算按结构计算式(5-6)DC+CB-1.5(烟囱高度)=3.7+1.86-1.5(n-1)Sl'x'=(18-1)*0.14*4.06*0.6652122AB(n-1)Sl''x''=(18-1)*0.14*3.03*0.31122H'+H''=6.43+2.16rr按结构计算按出口烟窗即烟窗高度按结构设计3333按结构设计按结构设计查图C2(S/d=2.06,e/d=0.5)1F=Fa+Fb44H'+H"rr0.140.02550.6650.34.066.433.032.168.590.1413.260.1050.02550.8730.29195.40mm根mm2mmm2mm2mmm根m2mmmm2mm2mm2mm2mm2mmm总有效辐射受热面总有效辐射受热面积r3r2rr1X水冷度43炉膛有效辐射层厚度S1144火床与炉墙面积比FHr/(F-R)=31.89/67.0531.490.470R/(F-R)=10.18/67.05120.152Hrd2m11表2.10炉膛热力计算计计算公式或来源给定表6表6表6给定给定给定冷空气温度30℃先假定，后校核按温度115℃查焓温表计算公式或来源fur*I0laQnet,ar*(100-q3-q4-q6)/(100-q4)+Qa查焓温表先假定，再校核查焓温表查烟气特性表rRO2+RH2o名称燃料低位发热量燃料消耗量计算燃料消耗保热系数炉膛出口过量空气系数炉膛漏风系数冷空气焓热空气温度热空气焓名称空气带入炉膛热量炉膛入炉热量绝热燃烧温度绝热燃烧绝对温度炉膛出口烟温炉膛出口烟焓炉膛出口绝对温度烟气平均热容量烟气中水蒸气容积份额三原子气体的容积份额数值17693.41814.441542.270.9770.1894.66数值1271.5018585.5096011101.860980.07590.1949符号Qnet,arBBcalφlath,a符号QaQfurTadiI"furT"furVCavrH2Ortri单位KJ/kgKg/sKJ/s——————KJ/Kg℃KJ/Kg单位KJ/KgKJ/Kg℃KKJ/KgKJ/(Kg℃)————序号序号04142344546三原子气体总分压力三原子气体辐射力三原子气体辐射减弱系数每kg燃料烟气量烟气中飞灰浓度固体颗粒辐射减弱系数介质辐射减弱系数火焰黑度水冷壁灰壁面黑度炉膛水冷度火床与炉墙的面积比炉膛系统黑度波尔茨曼准则管外灰污层热阻炉膛辐射受热面吸热量辐射受热面热流密度名称水冷壁管外灰污层表面温度系数名称计算值无因次出口温度炉膛出口烟气绝对温度炉膛出口烟气温度炉膛出口烟焓炉膛辐射放热量燃烧面热强度燃烧室热强度辐射受热面热流密度PtriPtriSktriGgUf.akpkawalχρB0εQr符号Twalm1)符号T"furI"furQrrtri*0.1Ptri*S「2.49+5.11r]Aar*af.a/(100Gg)7752*Uf.a/(T"fur)3/2+c(取0.153)ktri+kp取定Hr/FR/Fcalcaroradl取定Bcal*Qr*1000/Hr计算公式或来源rt,w0t.w计算公式或来源查标准方法图C8T"fur-273查焓温表φ*(Qfur-I"fur)B*Qnet.ar*1000/RB*Qnet.ar*1000/VBcal*Qr*1000/Hr0.02704819.780.00662.50170.80.46970.15180.51180.41850.00258数值数值MpaMpaMpa)Kg/KgKg/KgMpa)Mpa)————————————KJ/KgW/m2单位K——单位————K℃KJ/kgKJ/kgW/m2W/m3W/m22.2.2燃烬室结构设计和热力计算(1)燃烬室结构设计项目管节距有效角系数顶部烟窗管长烟窗、顶部段管根数有效辐射受热面积长度管束侧耐火材料段管束光管段挡板段墙体段面积有效辐射受热面积长度管节距有效角系数管根数有效辐射受热面积长度辐射面积长度辐射面积总有效辐射面积燃尽室周界面积燃尽室容积有效辐射层厚度S3x3l1nH1FH2S3x3n3H3H4H5RFZV1S符号按结构计算按出口烟窗结构设计即烟窗高度按结构设计(n-1)S1*l*x3结构设计F2*x结构设计按结构计算按出口烟窗按结构设计3333结构设计F*x结构设计F*xH1+H2+H3+H4+H5由结构计算得到由结构计算得到3.6Vl/FZ数值0.170.56.252.4110.140.6653.820.6350.19050.5890.17678.8017.96864.310.863506339单位m-mm根m2mmm2m2mmm-根m2mmm2mm2m2m2m3m保保热系数燃尽室入口过量空气系数燃尽室漏风系数燃尽室入口烟温炉膛出口过量空气系数选取炉膛出口烟温0.9770.05952φQrjQrjI"rjT"rjTyVCprH2OrtriPtriPtriSktriGgUf.akpkawal11001.69870.0010247.311143.001183.349.300.07320.18650.018650.01652.28760.25580.00630.57552.86300.2240.800KJ/KgKJ/KgKJ/KgkKJ/(Kg燃尽室出口烟温燃燃尽室出口烟温燃尽室出口烟焓燃尽室出口绝对温度烟气平均温度α"rj=1.55，查焓温表Sqrt(T'rjT"rj)(I＇rj-I"rj+ΔαI0la)/(T'rj-T"rj)烟气平均热容量查表4烟气中水蒸气容积份额三原子气体的容积份额三原子气体总分压力rRO2+三原子气体的容积份额三原子气体总分压力rtri*0.1MpaPtri*SMpaMpapa)Kg/KgKg/Kgpa)pa)三原子气体辐射减弱系数烟气中飞灰浓度(1-0.37*I"三原子气体辐射减弱系数烟气中飞灰浓度-1.02)*rtri1-Aar/100+1.306αV0Aar*af.a/(100Gg)7752*Uf.a/(T"rj)3/2固体颗粒辐射减弱系数ktri+kp介质辐射减弱系数烟气黑度介质辐射减弱系数烟气黑度按标准方法取定燃尽室壁面黑度B0mTB0mT"rj0.51140.33114.13080.1513.09580.9335.6燃尽室水冷度燃尽室系统黑度波尔茨曼准则系数计算值无因次出口温度燃尽室出口烟气绝对温R/Fz1/(1/awal+χ(1-ag)/ag)按标准取定B0(1/arj+m)K0.5B0(1/αrj+m)(sqrt(1+4/Bo(1/αrj+m))-1)K度度燃尽室出口烟气温度T"rj-273870.6℃燃尽室出口烟焓rj10268.4107KJ/kg燃尽室辐射放热量Qrj716.4174KJ/kg2.2.3对流受热面传热计算方法(1)校核计算1)先估取受热面的出口烟气温度，并由焓温表查的出口烟气焓，然后按公式算Qh.b=φ*(I'-I"+ΔαI0la)2)按工质侧热平衡方程求得工质出口焓及温度3)根据烟气和工质的入、出口温度，以及它们们的相对流向，计算烟气和工质质的平均流速。4)计算对流换热系数和辐射换热系数5)确定烟气侧的换热系数，对于过热器及空气预热器还需确定管壁对工质的换6)根据不同情况选取热有效系数，并确定传热系数；7)按传热方程求得受热面传热量Qh,t8)检验受热面出口烟气温度估取的是否合理，按下式计算其相对误差炉管束结构设计计计算或数据来源管段名称管子编号11234水平夹角α结构特性3结构特性BC19725411F结构特性890.915770.9149650.9149530.9149E941890843BE(EC)A结构特性0000ABOE-OA-BE08025533EF4549607655D(n-1)120/tg60°008CD2050-EF-EC-DD919ADAB+BC+CD.4锅炉管束结构设计和热力计算(1)锅炉管束结构设计计计算或数据来源选定选定选定选定选定JH=GHtg45°=0.75JI=1.6项目管径横向节距纵向节距横向管数纵向管数耐火材料覆盖管长单位mmm根/排根/排m数值0.0510.120.105符号d序号123456HI=JI-JH=1.6-0.75=0.85DG=DF-GF=1.1121201918789左下角耐火材料覆盖面积烟隔板遮挡长度烟隔板遮挡面积受热管长受热面面积烟气流通截面积烟气平均流通截面积关键有效辐射层厚度H12H2HffavS1σ21n*0.08/cos30°122每根管子长度见注212F=DG*(2.4-d*n)DG2F=KL*(2.4-d*n)KL2F=MN*2.4-π*d2/4*6.5*nMN2F=SR*(2.4-d*n)SR2F=ST*2.4-π*d2/4*8*nST2O'P=UP/sin30°QP=O'P-O'QF=QP*(2.4-d*n)QP2 (F+F+F+F+F+F)/6DGKLMNSRSRQP0.9*d(4SS/π*d2-1)12124.02.228.552.650.940.990.710.2372.352.06m2mmm2mmm2mm2mm2mm管子长度计算NO.12345管子长度(m)4.093.823.603.433.29NO.管子长度(m)63.1873.2283.3393.49103.68表2.15锅炉管束热力计算NO.管子长度(m) 3.914.194.514.9符符号计算或数据来源室出口烟温I'查焓温表I"查焓温表(α"=1.5)Qh.bφ*(I'-I"+ΔαIlg)t查水蒸汽表序号项目1锅炉管束进口烟温2锅炉管束进口烟焓3出口烟温4出口烟焓5烟气侧放热量6管内工质温度数值87210268.634832.535331.3551单位℃kJ/kg℃kJ/kgkJ/kg℃T平啟趾孙8趾号於算孙資e趾号芥暂上e三覓各号衬辭浪劍跟奈殘S0号衬介规邓斗太SS辭浪对妹奈殘St恢芥对妹奈殘S?卦妹量ST諸姜百公出A才9svωD0OsO2DoonD0qpqp2Xpdq2D3D丁D上山X0d.才A0查趾号部扮窍查趾号部扮窍D0*Os*Ow*O2pqp*2Xp*q2DD03Doon+D丁項用山D上8.T00.0T上上0.e88.0St0.?0.e8YYm\2Y(SY(YSY(MqsSY(SY(SY(\表2.16省煤器结构计算序号项目1管外径2管内径3每根管长4方鳞片宽度5每根管受热面面积6每根管烟气流通截面积7横向节距8纵向节距9横向管排数10纵向管排数11省煤器受热面面积12省煤器烟气流通截面积13水的流通截面积符号计算或数据来源d选定dn选定l选定b选定H1查表f查表S1选定S2选定Z1选定Z2选定H1Z1*Z2*H1fgZ1*f1fw(2*π/4)dn2σ2S2/d数值0.0760.0620.152.958494.40.960.00565单位mmm/根m/根m2/根m2/根mm排排m2m2m2表2.17省煤器热力计算序号4项目进口烟温进口烟焓出口烟温出口烟焓符号计算或数据来源θ'等于锅炉管束出口温度I'查焓温表I"查焓温表数值4832.53403006.39单位℃kJ/kg℃kJ/kg给水热力除氧查标准方法表B14(按P=1.52MPa)i'+QBcal/(D+ρD)h,b查标准方法表B14(按P=1.52MPa)查标准方法图C19查标准方法图C19K0*C0tmin)KHΔt/(Bcal*1000)|(Qec-QWec)/Qnet,ar|*100烟气侧放热量进口水温