设计计算说明书-乙醇-水浮阀精馏塔设计(常用版)

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设计计算说明书—乙醇-水浮阀精馏塔设计（常用版）(可以直接使用，可编辑完整版资料，欢迎下载）山东大学机械工程学院本科课程设计说明书设计题目乙醇-水浮阀精馏塔设计姓名陈鑫学院机械工程学院专业过程装备与控制工程年级2021级过控班指导教师唐委校宋清华2021年1月16日山东大学课程设计（论文）成绩评定表学院：机械工程学院专业：过程装备与控制工程年级：2021级姓名陈鑫设计（论文）成绩设计（论文）题目乙醇-水浮阀精馏塔设计指导教师评语评定成绩：签名：年月日评阅人评语评定成绩：签名：年月日答辩小组评语答辩成绩：组长签名：年月日目录山东大学课程设计（论文）成绩评定表 1摘要 -1-ABSTRACT -2-第1章绪论 -3-1.1设计背景 -3-1.2设计任务 -3-1.2.1设计任务书 -3-1.2.2设计任务分析 h-4-1.3设计内容 -4-第2章塔总体结构设计 -5-2.1总体结构 -5-2.2主体尺寸 -5-2.2.1塔高 -5-2.2.2设计参数及材料指标 -6-2.2.3筒体和封头壁厚 -6-第3章塔盘结构设计与校核 -7-3.1塔盘整体形式与结构 -7-3.2塔盘材料 -7-3.3塔盘零部件设计 -7-3.3.1浮阀 -7-3.3.2塔盘组装结构 -8-3.3.3塔盘板 -8-3.3.4升气孔排列 -10-3.3.5降液板 -11-3.3.6受液盘 -12-3.3.7入口堰 -12-3.3.8出口堰 -12-3.3.9液封盘 -13-3.4塔盘强度校核 -13-3.4.1塔盘载荷计算 -13-3.4.2通道板强度校核 -14-3.4.3塔盘板强度校核 -14-第4章塔体载荷分析与校核 -16-4.1塔体载荷分析 -16-4.1.1质量载荷 -16-4.1.2风载荷和风弯矩 -18-4.1.3地震载荷 -21-4.1.4偏心载荷 -24-4.1.5计算截面处载荷 -24-4.1.6最大弯矩 -24-4.2筒体强度及稳定性校核 -25-4.2.1操作工况 -25-4.2.2液压试验 -26-4.3裙座壳体轴向应力校核 -27-4.3.1裙座底部截面的校核 -27-4.3.2通道口中心截面的校核 -28-第5章零部件设计 -29-5.1保温层与保温圈 -29-5.1.1保温层 -29-5.1.2保温圈 -29-5.2裙座 -29-5.2.1裙座形式及材料 -29-5.2.2裙座与封头连接结构 -29-5.2.3地脚螺栓座 -30-5.2.4排气管 -30-5.2.5塔底接管引出孔 -31-5.2.6裙座检查孔 -31-5.3塔顶吊柱 -31-5.4除沫器 -31-第6章裙座地脚螺栓座校核计算 -32-6.1基础环强度计算 -32-6.1.1基础环尺寸 -32-6.1.2基础环所受载荷 -32-6.2地脚螺栓强度计算 -32-6.3筋板强度计算 -33-6.3.1筋板压应力 -33-6.3.2筋板许用应力 -33-6.4盖板强度计算 -33-6.5裙座与筒体对接焊缝的校核 -34-第7章开孔及开孔补强设计 -35-7.1开孔结构设计 -35-7.1.1接管选择 -35-7.1.2法兰选择 -35-7.1.3法兰连接尺寸 -36-7.1.4法兰结构尺寸 -36-7.1.5法兰密封面形式选择 -36-7.2开孔补强设计 -37-7.2.1补强分析 -37-7.2.2气体出口补强设计 -37-7.2.3人孔补强设计 -38-7.2.4气体入口补强设计 -39-7.2.5液体出口管补强设计 -39-致谢 -42-参考文献 -43-摘要塔设备是化工及石油化工生产中最重要的单元设备之一。塔设备通过其内部的结构可以使气液两相或液液两相之间充分接触，完成质量或热量传递。浮阀塔是指塔盘上开有一定形状的阀孔，孔中安装可在适当范围内上下浮动的阀片的一种板式塔。浮阀塔具有蒸汽负荷量大、操作弹性大、效率高等优点，在设计和选用塔型时常是被首选的板式塔。本设计以乙醇-水为介质，主要依据GB150-2021《固定式压力容器》、《JB24710-2005钢制塔式容器》、《化工设备设计手册》对浮阀精馏塔进行了较全面结构设计。关键词：精馏；浮阀塔；结构设计

ABSTRACTTowerisoneofthemostimportantunitinthechemicalandpetrochemicalproductionequipment.Towerequipmentthroughitsinternalstructurecanmakethegas-liquidtwo-phaseorliquid-liquidfullcontactbetweenthetwophases,thecompletionofthemassorheattransfer.Thefloatvalvetowermeanstoopenthevalveholeofacertainshapeonthetray,aplatetowermountedfloatingupanddownwithintheappropriaterangeofthevalvesheethole.Floatvalvetowerhasalargeamountofsteamload,operatingflexibility,andhighefficiencyinthedesignandselectionoftowertypeisoftenpreferredplatetower.Thedesigntoethanol-waterasamedium,mainlybasedontheGB150-2021"FixedpressurevesselJB24710-steelthetowercontainer","ChemicalEquipmentDesignManual"morecomprehensivestructuraldesignoffloatingvalvedistillationcolumn.Keywords:distillation;Floatingvalvetower;Mechanicaldesign

第1章绪论1.1设计背景塔设备是化工生产中不可或缺的一种过程设备，广泛应用于工业生产的各个领域。浮阀塔是在筛板塔基础上，在每个筛孔处安装一个可上下移动的阀片。当筛孔气速高时，阀片被顶起上升，空速低时，阀片因自身重而下降。阀片升降位置随气流量大小自动调节，从而使进入液层的气速基本稳定。又因气体在阀片下侧水平方向进入液层，既减少液沫夹带量，又延长气液接触时间，故起到很好的传质效果。塔盘是浮阀塔完成工艺的主要功能结构，塔的工艺性能主要取决于塔盘的结构形式和尺寸。目前，我国大部分石油化工企业使用的浮阀塔版为F1型塔板，该类型塔板优点是效率较高，但塔板的寿命较低。改进浮阀形式可以提高塔设备的整体性能，但此内容超出本设计范围，故不再讨论。1.2设计任务1.2.1设计任务书表1-1设计任务书内径1600mm精馏段提馏段介质乙醇-水平均压力（Mpa）0.810.82液相比重850kg/m3平均温度（℃）8293浮阀数128-160个塔板数157保温材料岩棉塔板间距（mm）450保温厚度100mm塔顶压力（Mpa）0.8保温层密度200kg/m3塔底压力（Mpa）0.82材质壳体、封头Q345R塔底液柱高度（m）2板Q345R塔底工作压力（Mpa）0.84裙座Q235-AF设计压力（Mpa）0.9允许腐蚀裕度2mm设计温度（℃）150封头标准椭圆封头压力容器等级I弓形高150mm裙座高（mm）2000塔外附件重3500kg地震烈度8当地风压350Pa场地类型B设备估重参数平台宽900mm（半圆形），平台重150kg/m2，平台构件投影面积A=0.5m2。笼式扶梯40kg/m2，开式扶梯20kg/m2。1.2.2设计任务分析塔设备设计应包括工艺设计和结构设计两部分。工艺设计主要是根据工艺要求确定塔设备的各工艺参数，使塔设备可以满足工艺要求。结构设计是基于工艺设计的结果，对塔设备的整体和各部分结构作全面设计，使塔可以正常运行并达到工艺要求。本设计假设工艺设计完成，仅进行机械结构设计。1.3设计内容本设计将主要依据以GB150-2021《固定式压力容器》、《JB24710-2005钢制塔式容器》、《化工设备设计手册》为主要依据对乙醇-水浮阀精馏塔进行了较全面结构设计。设计内容包括塔的总体结构设计、塔盘结构设计及强校核、塔体载荷分析、塔体校核计算、塔设备零部件（包括保温层、裙座、塔顶吊柱及除沫器等）设计、地脚螺栓座校核计算、塔体开孔及开孔补强设计等。下面各章节将针对以上内容一一展开。

第2章塔总体结构设计2.1总体结构总体结构如总装图所示，包括封头、筒体、裙座、塔盘、塔附件、塔内件、开孔与接管等。2.2主体尺寸2.2.1塔高2.2.1.1塔顶空间高度塔顶空间高度是指塔顶部第一块塔板至塔顶封头切线之间的垂直距离。取塔顶空间高度。2.2.1.2封头高度，直边段高度。2.2.1.3塔板间距塔板间距，人孔板间距，进料板间距。2.2.1.4塔底空间高度塔底空间高度是指塔底第一块塔板至塔底切线的距离。取塔底第一块塔板至塔釜液面高度为1400mm，塔釜液面高度为2000mm，以此，计算塔底空间高度。2.2.1.5裙座高度取裙座高度。2.2.1.6人孔布置在塔顶空间、塔底空间、精馏段、提馏段各布置一个人孔，即人孔数目n=4。2.2.1.7塔板布置精馏段塔板数，提馏段塔板数，实际塔板数。2.2.1.8全塔高全塔高：2.2.1.9圆筒高度圆筒高：2.2.2设计参数及材料指标设计压力，设计温度取，塔底液柱静压力为。由于，故液柱静压力可忽略不计。筒体、封头材料均为Q345R，根据GB150.2-2021《固定式压力容器》，设计温度下的许用应力（设壁厚为3~16mm），。2.2.3筒体和封头壁厚2.2.3.1筒体取焊接系数，钢板厚度负偏差，；筒体计算厚度厚度；筒体设计厚度；设计厚度加上钢板厚度负偏差，并圆整，取筒体名义厚度；筒体有效厚度。2.2.3.2封头取焊接系数为，厚度负偏差，；则封头的计算厚度；封头设计厚度；设计厚度加上钢板厚度负偏差，并圆整，取封头名义厚度；封头有效厚度。

第3章塔盘结构设计与校核3.1塔盘整体形式与结构塔盘整体为分块式浮阀塔盘，采用单液流程，结构如下图：图4-1塔盘总体结构3.2塔盘材料无特殊声明，各零部件选用Q345R材料。3.3塔盘零部件设计3.3.1浮阀浮阀采用F1型浮阀，升气孔尺寸为。根据标准JB/T1118-2001《F1形浮阀》，选用F1Z-4A规格浮阀，其基本参数和尺寸为：表3-1F1Z-4A型浮阀标记基本参数踏板厚度尺寸材质F1Z-4A阀厚阀重4HLabc0Cr13232.712.516.510.25.334.63.3.2塔盘组装结构塔盘（狭义，塔盘板组成）分2个切角塔盘板、2个塔盘边板、通道板组装而成。塔盘板厚度取。根据塔体内径，《化工设备设计手册》表11-56，塔盘板的其它相关尺寸如下：塔盘直径，塔盘支撑圈宽高，塔盘与支撑圈紧固用螺栓至塔盘边板距离。塔盘板长度。3.3.3塔盘板3.3.3.1切角塔盘板塔盘上在通道板两侧设置两块切角塔盘板，其结构及相关尺寸如下图：图3-2切角塔盘板为增加塔盘刚度，塔盘板设有幅板，根据《化工设备设计手册》表11-57，取幅板高度，螺孔边距。3.3.3.2通道板为使检修时方便通过各层塔盘，塔盘上设置有通道板，通道板与其周围零部件的连接方式应设计为双面可拆结构。塔盘板长度，根据要求，每层塔盘的通道板应分为两块设置。通道板结构如下图：图3-3带幅板塔盘通道板图3-4无幅板塔盘通道板为方便拆、装通道板，通道板设有提手，提手尺寸，厚度取。图3-5通道板提手3.3.3.3塔盘边板由下图可知，塔盘连接尺寸方程式：图3-6塔盘连接尺寸以此，塔盘边板弓高。根据标准推荐，塔盘边板与支撑圈紧固用螺孔所在中心线半径为：。塔盘边板的结构及尺寸如下图所示：图3-7塔盘边板3.3.4升气孔排列塔盘板上的升气孔采用等腰三角形排列，底边尺寸取，高度取。各塔盘板上的升气孔排列如下：图3-8切角塔盘板升气孔排列每个切角塔盘板布置42个升气孔。图3-9通道板升气孔排列每个通道板布置22个升气孔。图3-10塔盘边板板升气孔排列每个通道板布置3个升气孔。3.3.5降液板3.3.5.1降液板形式降液板形式采用倾斜式降液板。3.3.5.2降液板分块规格与塔体连接形式采用分块式连接结构：取降液板总高度，因，为便于通过人孔，采用分块式连接结构。降液板厚度取与塔盘板等厚，。3.3.5.3降液板与其支撑件的尺寸弓形高，，查《化工设备设计手册》表11-44，，弓形降液管弦长；弓形所对半弦角；，，；连接板宽度；降液板长度。3.3.6受液盘3.3.6.1受液盘形式受液盘形式采用凹形受液盘。3.3.6.2受液盘及其支撑件尺寸取凹受液盘宽度，深度，厚度与塔盘板等厚，；连接板厚度取与支撑圈等厚，；连接板高度；弦高，，查《化工设备设计手册》表11-44，，；连接板处半弦角；连接板宽度；凹形受液盘结构直径；受液盘长度。3.3.6.3泪孔为检修时排出凹受液盘中残液，在凹受液盘上设有泪孔。泪孔直径，孔中心至受液盘竖直段外沿距离为。3.3.7入口堰受液盘采用凹形受液盘，降液板高度比较大，为避免入口堰与见夜班间隙过小导致液流速度过大，不设入口堰。3.3.8出口堰3.3.8.1出口堰形式出口堰形式采用可调（高度）式平堰。3.3.8.2出口堰板结构尺寸取出口堰高度，厚度与塔盘板等厚，；出口堰板高度；出口堰板长度与降液板等长，；取出口堰板与降液板连接螺栓间距。3.3.9液封盘3.3.9.1液封盘结构形式液封盘结构形式采用可拆连接结构。3.3.9.2受液盘结构尺寸取液封盘宽度，深度，厚度与塔盘板等厚，；弦高，，查《化工设备设计手册》表11-44，，；连接板处半弦角；连接板高度；液封盘外径与塔盘外径相等，；液封盘长度。，，。卡子孔距密封盘上端面高度。3.3.9.3泪孔为检修时排出液封盘中残液，在液封盘上设有泪孔。泪孔直径，孔中心至受液盘竖直段外沿距离为。3.4塔盘强度校核3.4.1塔盘载荷计算3.4.1.1塔盘载荷取塔盘上液层高度高于溢流堰，；塔盘上液层引起的集中载荷，取；塔盘自身重量引起的均布载荷，取。3.4.1.2受液盘载荷取受液盘上液层高度为；受液盘上液层引起的集中载荷，根据标准，受液盘上的均布载荷要求不小于，取。3.4.1.3液封盘载荷取液封盘所受均布载荷；取停工检修时承受的集中载荷，作用点位于塔盘板中心处。3.4.2通道板强度校核如图3-11所示，将通道板视为简支梁模型：图3-11通道板简化模型操作工况下，通道板承受均布载荷；，，，所以板中心最大应力；；板中心最大挠度；综上，通道板强度校核安全。3.4.3塔盘板强度校核同上，对塔盘板进行简化，取组合惯性矩。3.4.3.1操作工况下强度校核操作工况下，塔盘承受的载荷：；载荷集度；塔盘中心出所受最大弯矩：；最大应力：；最大挠度：。3.4.3.2停工检修时强度校核塔盘自身均布载荷，载荷集度；集中载荷在塔盘中心产生的最大弯矩：；塔盘自身重量在塔盘中心产生的最大弯矩：；最大弯矩：；最大应力：；综上，塔盘板强度校核安全。

第4章塔体载荷分析与校核4.1塔体载荷分析4.1.1质量载荷塔体封头、筒体材料选用Q345R，裙座可选用Q235-AF，其密度均为。4.1.1.1封头、筒体、裙座质量（1）封头质量对，的标准椭圆封头，根据JB/T4746-2002《钢制压力容器用封头》表B-2，封头质量。（2）筒体质量。（3）裙座质量。封头、筒体、裙座质量：。4.1.1.2塔内构件质量取浮阀塔盘质量载荷；塔内构件质量：。4.1.1.3保温层质量保温层厚度，保温层密度，覆盖上下封头、筒体及裙座在裙座与筒体焊缝以下范围内。因此，保温层质量：。4.1.1.4平台及扶梯质量（1）平台质量平台与人孔配合，数量为4，半圆环形平台宽900mm，重；平台质量：；（2）扶梯质量裙座上扶梯采用开式扶梯，筒体处采用笼式扶梯；；。4.1.1.5操作时的物料质量液相比重，塔盘出口堰高，塔板上液层高度，塔盘持液高度；查标准JB/T4736-2002《钢制压力容器用封头》表B-1，标准椭圆封头容积；。4.1.1.6附件质量附件质量。4.1.1.7水压试验时充水质量。4.1.1.8偏心质量取。4.1.1.9各工况下的质量载荷将以上各种质量列于表4-2：表4-2质量载荷/kg载荷数值5688.93315.81654.22938.68074.13500100031015.4正常操作时的质量：水压试验时的最大质量：停工检修时的最小质量：4.1.2风载荷和风弯矩4.1.2.1塔高分段沿塔高将塔分为5段，从塔底部起，第1段为0~1m，第2段为1~2m，第3段为2~7m，第4段为7~12m，第5段为12m以上部分。各段数据如表4-3：表4-3塔高分段数据塔段12345hi/mm50015004500950014500li/mm10001000500050005350m01+ma/kg529.6529.62648.12648.12833.5m02/kg001080.11080.11155.7m03/kg00538.8538.8576.5m04/kg2020758.8758.8783.4m05/kg00263026302814.1mw/kg0010102.710102.710809.9me/kg500500000m0/kg1049.61049.67655.98253.38166.8(注：指每段长度，指每段中心到塔底面的距离)4.1.2.2塔的自振周期查标准GB150.2-2021《固定式压力容器》表B-13，在设计温度（150℃）下，Q345(碳素钢)的弹性模量。由JB4710-2005<《钢制塔式容器》公式：。4.1.2.3水平风力计算塔第i段所受的水平风力。（1）基本风压（2）高度变化系数查表得各段高度变化系数如下：地面粗糙度类别为B类，各段距地面高度H1t=1m、H2t=2m、H3t=7m、H4t=12m、H5t=17.35m，查风压高度变化系数表，有内插法可得：。（3）体形系数对细长圆柱形塔体，取。（4）风振系数塔高小于20m，取风振系数=1.7。（5）塔设备迎风面的有效直径笼式扶梯与塔顶管线布置成180°，则；塔设备段等径，；各段保温层的厚度，；塔顶管线外径，=0.3m；管线保温层的厚度，=0.1m；笼式扶梯的当量宽度，操作平台的当量宽度，；由此，各段迎风面有效直径：，，，，。（6）各段所受水平风力：，，，，。4.1.2.4随风向风振塔的高径比，且，因此，不再考虑随风向风阵的影响。4.1.2.5风载荷计算数据将上述计算结果列于表4-4：表4-4风载荷计算数据塔段号12345q0350PaK10.7K2i1.7K4000.20.20.19fi1.001.001.001.061.18Dei/m2.7162.7162.9162.9162.903Pi/N113111316073643776334.1.2.6风弯矩塔体危险截面包括：0-0截面（裙座底部截面），I-I截面（裙座检查孔中心所在截面），II-II截面（裙座与筒体焊接处截面）。0-0截面：I-I截面：II-II截面：4.1.3地震载荷4.1.3.1水平地震力第k段塔节重心处产生的相当于第一振型的水平地震力，。（1）综合影响系数取。（2）地震影响系数取设计地震分组第二组，场地土类型II，查《化工设备设计手册》表11-4，场地土特征周期值，，查地震影响系数图，此位于曲线下降段；地震影响系数，；地震烈度8，地震影响系数的最大值；取塔的阻尼比，；衰减指数，；阻尼调整系数，；故，地震影响系数：。（3）对应第一振型的振型参与系数对应第一振型的振型参与系数，；，，，，；（4）各段重心处产生的相当于第一振型的水平地震力：，，，，。4.1.3.2垂直地震力地震烈度为8级，应考虑垂直地震力。在地面垂直运动下，对于多质点系，塔设备底部截面上的垂直地震，；垂直地震影响系数最大值，；塔的当量质量，取；；塔任意质量中心i处的垂直地震力，；，；各段垂直地震：，，，，。4.1.3.3地震弯矩（1）0-0截面0-0截面地震弯矩：（2）I-I截面I-I截面地震弯矩：（3）II-II截面II-II截面地震弯矩：4.1.4偏心载荷取偏心距，。4.1.5计算截面处载荷将上述各截面处的载荷计算结果列于表4-5：表4-5计算截面处载荷截面风弯矩地震弯矩偏心弯矩0-0I-III-II4.1.6最大弯矩4.1.6.1正常操作或停工检修工况计算截面处最大弯矩，（取其中较大值）。（1）0-0截面；（地震弯矩控制）。（2）I-I截面（地震弯矩控制）（3）II-II截面处的最大弯矩（地震弯矩控制）4.1.6.2液压试验取最大弯矩，；液压试验时，各截面最大弯矩：将上述计算结果列于表4-6：表4-6最大弯矩工况0-0截面I-I截面II-II截面正常操作及停工检修液压试验4.2筒体强度及稳定性校核4.2.1操作工况4.2.1.1筒体轴向应力由内压引起的轴向应力，；由重力和垂直地震力引起的轴向应力：；II-II截面以上塔设备承受的质量，II-II截面以上塔设备所受垂直地震力；；最大弯矩引起的轴向应力：。4.2.1.2轴向压应力校核轴向许用压应力，（取其中较小者）；，查标注GB150《固定式压力容器》图6-4，得；；最大组合压应力，；，校核安全。4.2.1.3轴向拉应力校核许用轴向拉应力，；筒体最大组合拉应力，；，校核安全。4.2.2液压试验4.2.2.1轴向应力试验压力引起的轴向应力，；重力引起的轴向应力，；II-II截面以上塔设备液压试验时承受质量：，；最大弯矩引起的轴向应力：。4.2.2.2轴向压应力校核轴向许用压应力，（取其中较小值）；；最大组合压应力为；，校核安全。4.2.2.3轴向拉应力校核轴向许用拉应力，；最大组合拉应力为：；，所以校核安全。4.3裙座壳体轴向应力校核4.3.1裙座底部截面的校核4.3.1.1操作工况轴向许用压应力，（取其中较小值），；最大组合压应力：；，校核安全。4.3.1.2液压试验轴向许用压应力，（取其中较小值），；最大组合压应力：；，校核安全。4.3.2通道口中心截面的校核4.3.2.1正常工况I-I截面通过检查孔中心，加强管长度，人孔水平方向宽度，加强管厚度；I-I截面以上塔设备承受质量，；I-I截面以上塔设备的垂直地震力，；I-I截面处裙座截面积：；I-I截面处裙座断面系数：；最大组合压应力，；，校核安全。4.3.2.2液压试验下I-I截面以上塔设备液压试验时承受的质量：；最大组合压应力，;，校核安全。

第5章零部件设计5.1保温层与保温圈5.1.1保温层塔内操作温度大于环境温度，且不允许塔壁散热或防止高温塔壁烫伤人体，塔体需设置保温层。此外，塔的温度较高，塔体与裙座间的温度差会引起不均匀热膨胀，使裙座与塔体的连接焊缝处受力情况恶化，因此须对裙座加以保温。保温层材料选用岩棉，截面为圆环状，厚度为，密度为200kg/m3。塔外保温层布置在从塔顶封头至塔底封头连接焊缝以下处。5.1.2保温圈为支撑保温层，塔体上须设置保温层。保温圈材料选用Q235A，单个保温圈由四个环块组成，宽度为70mm，厚度为8mm。保温圈与塔体直接焊接，类型分为塔顶保温圈、塔体保温圈及塔底封头保温圈三类。塔顶保温圈置于塔顶封头焊缝处；塔体保温圈最底层置于裙座与封头焊缝线以下400mm处，之间各块间距3~3.5m；塔底封头保温圈至下封头切线的距离取H=291mm。具体布置结构见总装图。5.2裙座5.2.1裙座形式及材料裙座采用圆筒形裙座结构，材料选用Q235-AF。5.2.2裙座与封头连接结构5.2.2.1连接形式采用焊接连接，接头形式采用对接接头，焊缝为全焊透连续焊，且与塔底封头外壁圆滑过渡。5.2.2.2连接处尺寸裙座内径和厚度均与壳体相等，，。裙座顶部到底封头切线的距离：。5.2.2.3底封头焊缝处裙座缺口设计为避免焊缝重叠，在封头拼接焊缝处，裙座设置有缺口。查《化工设备设计手册》表11-46，取缺口宽W=70mm，缺口半径R=35mm。5.2.3地脚螺栓座5.2.3.1地脚螺栓座形式地脚螺栓座形式采用外螺栓结构形式，包括有筋板、盖板、垫板等零件。5.2.3.2地脚螺栓座结构尺寸根据《化工设备设计手册》表11-17推荐的结构尺寸，选取尺寸如下：表5-1地脚螺栓座尺寸(mm)螺栓规格BCD(D)3008070220（260）100202620190150100516570并初定，后面章节将对上述结构尺寸进行强度校核。5.2.3.3地脚螺栓查《化工设备设计手册》表11-21，由裙座直径，取地脚螺栓数n=12。螺栓材料采用Q235A，常温下的许用应力。地脚螺栓间距，。，地脚螺栓座盖板形式采用连续环形盖板。5.2.4排气管裙座上端与底封头对接焊缝以下400mm高度内设置有保温层，因此，应在裙座上设置排气管。查《化工设备设计手册》表11-22，排气管规格选用钢管，数量为2。排气管中心至裙座筒体上端距离；查《化工设备设计手册》表11-23，取封头参数，。5.2.5塔底接管引出孔塔体底封头处液体出口接管需伸出裙座壳壁外，故应在裙座上设置引出孔。查《化工设备设计手册》表11-24，引出管公称直径，引出孔直径取（引出管不保温）。查《化工设备设计手册》表11-25，取引出孔中心至封头切线高度H=700mm，在介质温度（t=150℃）下，取支撑板与引出管间隙C=2mm。5.2.6裙座检查孔检查孔选用圆形，查《化工设备设计手册》表11-26，取检查孔尺寸d=450mm，数量取n=1。检查孔加强管长度取M=250mm，检查孔中心至基础环的距离取H=1000mm。5.3塔顶吊柱根据起吊载荷重量和塔径，选用HG/T21639《塔顶吊柱》标准化吊柱。最大起吊载荷，取W=500kg。塔外径为Do=1616mm，初设e=250mm，，，S取两者较大者并向上圆整，取S=1200mm。综上，根据标准，选用塔顶吊柱的标记为：塔顶吊柱G=500S=1200HG/T21639-2005吊柱材料选用20号无缝钢管。吊柱竖直中面与人孔中心线的夹角取75°。5.4除沫器除沫器选用丝网除沫器。根据人孔设置在除沫器下方的条件，采用下装式除沫器，气液过滤网型式采用SP型。丝网及格栅、支撑件材料均选用Q235A.根据塔内径，查HG/T21618-1998《丝网除沫器》表5.0.1.6，将丝网除沫器主要外形尺寸列于表5-2：表5-2丝网除沫器主要外形尺寸/mm公称直径DNHH1D16001502261520其标记为：HG/T21618丝网除沫器X1600-150SPQ235A/Q235A

第6章裙座地脚螺栓座校核计算6.1基础环强度计算6.1.1基础环尺寸根据上章中对裙座地脚螺栓座的设计：基础环外径，；基础环内径，；基础环截面系数，；基础环截面积，；6.1.2基础环所受载荷混凝土基础上的最大压应力：；，经测算，，；查《化工设备设计手册》表11-10，由内插法得：；6.2地脚螺栓强度计算地脚螺栓承受的最大拉应力（取下式中较大值），，；地脚螺栓的小径：故选用12个M48的地脚螺栓满足要求。6.3筋板强度计算6.3.1筋板压应力一个地脚螺栓对应2个筋板，筋板宽度，筋板厚度；地脚螺栓承受最大拉力，；地脚螺栓承受最大应力，=11.25Mpa。6.3.2筋板许用应力筋板材料采用Q235-AF，室温下，其弹性模量E=200000Mpa，许用应力；筋板临界细长比；细长比；，；，校核安全。6.4盖板强度计算盖板上设有垫板，盖板最大应力，；，校核安全。6.5裙座与筒体对接焊缝的校核对接焊缝截面J-J处的拉应力，；焊缝许用应力，；，校核安全。

第7章开孔及开孔补强设计7.1开孔结构设计7.1.1接管选择根据开孔公称直径，查《化工设备设计手册》表2-72选取接管尺寸。接管及其联接法兰的外伸长度受保温层厚度的限制，根据标准HG20592-2021确定其长度。接管材料选用20g。接管与壳体的连接根据开孔的工艺作用确定，对无特殊要求的接管优先采用内壁平齐式连接，用于排气和排液的接管必须采用内壁平齐式连接。各处开孔接管相关数据如表7-1所示：表7-1接管数据表标号用途数量公称直径/mm接管尺寸外伸长度/m材料与壳体连接形式内伸长度/mma1~2液位计接口28089×620020g内伸式16c1~2压力计接口22533.7×415020g平齐式0d蒸汽入口15060.3×515020g内伸式180g回流口13242.4×415020g内伸式16h进料口15060.3×515020g内伸式180k气体出口1300323.9×1020020g平齐式0m1~4人孔4500508×1225020g平齐式0s气体入口1600630×2025020g平齐式0t液体出口1250273×820020g平齐式0(注：在内伸式连接结构中，对无特殊工艺要求的开孔，本设计取)7.1.2法兰选择根据HG/T20592-2021《钢制管法兰》表3.1.4对各类法兰适用范围的限定，对各开孔处接管连接法兰选取如表7-2：表7-2各开孔处接管连接法兰型号标号标记代号标准类型DN接管系列PN密封面型式材料a1~2HG20592-2021S080A25FM20c1~2HG20592-2021SO25A25FM20dHG20592-2021SO50A16FM20gHG20592-2021SO32A16FM20hHG20592-2021SO50A16FM20kHG20592-2021SO300A16FM20m1~4HG20592-2021SO500A16FM20sHG20592-2021SO600B16FM20tHG20592-2021SO250A16FM207.1.3法兰连接尺寸根据上述法兰型号，查HG/T20592-2021《钢制管法兰》表8.1.1确定法兰的连接尺寸：表7-3各开孔处接管连接法兰连接尺寸标号a1~2c1~2dghkm1~4st法兰外径D200115165140165460715840405螺孔中心直径K160851125100125410650770355螺孔直径L181418181826333626螺栓ThM16M12M16M16M16M24M30M33M24螺孔数量n8444412202012法兰结构尺寸根据公称直径，查HG/T20592-2021《钢制管法兰》表8.2.2.2和表8.2.2.3确定法兰结构尺寸：表7-4各开孔处接管连接法兰结构尺寸标号a1~2c1~2dghkm1~4st法兰厚度C241818181828445426法兰内径B190.534.561.543.561.5328513636276.5法兰颈N11852846084350559678298法兰颈倒角R8456512121212法兰高度H402828302846738346坡口高度b65555111212107.1.5法兰密封面形式选择查HG/T20592-2021《钢制管法兰》表确定法兰密封面尺寸：表7-5各开孔处接管连接法兰密封面尺寸标号a1~2c1~2dghkm1~4stf1222222222f34.04.04.04.04.04.55.05.04.0Y12158886688364576676313d13868102781023786107253207.2开孔补强设计7.2.1补强分析根据GB150规定，当在设计压力小于或等于2.5MPa的壳体上开孔时，两相邻开孔中心的间距（对曲面间距以弧长计算）大于两开孔直径之和的两倍，且接管公称外径小于或等于89mm时，只要接管最小厚度满足表7-4要求，就可不另行补强。表7-4不另行补强的接管最小厚度接管公称外径253238454857657689最小厚度3.54.05.06.0由以上规定可知，气体出口、人孔、气体入口和液体出口需要考虑补强。7.2.2气体出口补强设计7.2.2.1补强方式选择开孔直径，满足等面积法开孔补强计算的适用条件。7.2.2.2开孔所需补强面积强度削弱系数，接管有效厚度；开孔所需补强面积：；7.2.2.3有效补强范围有效宽度，取较大值，B=602mm；外侧有效高度，取其中较小值，；内侧有效高度，取其中较小值，；7.2.2.4有效补强面积封头多余金属面积：；接管计算厚度，接管多余金属面积：；焊脚取K=6.0mm，接管区焊缝面积：；有效补强面积：7.2.2.5所需另行补强面积：；7.2.2.6补强圈设计根据JB/T4736-2002，补强圈外径，内径；补强圈厚度，取。7.2.3人孔补强设计7.2.3.1补强方式选择开孔直径，且，满足等面积法开孔补强计算的适用条件。7.2.3.2开孔所需补强面积强度削弱系数，接管有效厚度；开孔所需补强面积：；7.2.3.3有效补强范围有效宽度，取较大值，B=960mm；外侧有效高度，取其中较小值，；内侧有效高度，取其中较小值，；7.2.3.4有效补强面积筒体多余金属面积：；接管计算厚度，接管多余金属面积：；焊脚取K=6.0mm，接管区焊缝面积：；有效补强面积：7.2.3.5所需另行补强面积：；7.2.3.6补强圈设计根据JB/T4736-2002，补强圈外径，内径；补强圈厚度，取。7.2.4气体入口补强设计7.2.4.1补强方式选择开孔直径，开孔位置在筒体上，且，不可用等面积补强。考虑采用补强圈和厚壁管联合补强。7.2.4.2补强设计采用补强圈和厚壁接管联合补强，壁厚取；根据JB/T4736-2002，补强圈外径，内径；补强圈厚度，取。7.2.5液体出口管补强设计7.2.5.1补强方式选择开孔位于封头上，直径，满足等面积法开孔补强计算的适用条件。7.2.5.2开孔所需补强面积强度削弱系数，接管有效厚度；开孔所需补强面积：；7.2.5.3有效补强范围有效宽度，取较大值，B=506mm；外侧有效高度，取其中较小值，；内侧有效高度，取其中较小值，；7.2.5.4有效补强面积封头多余金属面积：；接管计算厚度，接管多余金属面积：；焊脚取K=6.0mm，接管区焊缝面积：；有效补强面积：7.2.5.5所需另行补强面积：；7.2.5.6补强圈设计根据JB/T4736-2002，补强圈外径，内径；补强圈厚度，取。

致谢通过本次课程设计，我收获很多。首先，我要感谢唐老师和宋老师，感谢两位老师在本次课程设计阶段以及整个大学期间在学习和生活上给与我的指导和帮助。在老师的严格要求和谆谆教导下，我学到了做设计的基本方法，锻炼了自己的设计能力，更坚定了我从事科学工作的信心和决心。同时，我也深刻理解力过程设备设计课程的相关内容，是自己的专业知识和能力更加充实。今后，我会更加努力的学习和锻炼，争取早日能为本行业的优秀人才，从而贡献自己更多的能量。最后，还要感谢这段时间一直朝夕相伴的同学们，感谢他们这些日子里给与我的各种帮助。相信本次课程设计会给我今后的学习和工作带来积极的影响。

参考文献[1]GB150-2021固定式压力容器[2]JB24710-2005钢制塔式容器[3]朱有庭，曲文海，于浦义.化工设备设计手册.化学工业出版社.2004[4]方书起.化工设备课程设计指导.化学工业出版社.2021[5]洪国宝.塔设备设计.上海科学家出版社.2021[6]SH3088-1998石油化工塔盘设计规范[7]JB/T1118－2001F1浮阀[7]JB1205-2001-T塔盘技术条件安徽科技学院课程设计说明书课程名称电子技术课程设计题目四人智力竞赛抢答器设计学院工学院班级09机械电子工程（2）班学生姓名吴晨晨学号1611090224指导老师国海日期201目录 一.标题…………（3） 二.设计任务和要求…………….（3） 三.选用器材……..（4）四.原理电路和程序设计……….（4）五.电路和程序调试过程与结果………………（10）六.总结….……….（11） 七.参考文献……..（11）四人智力竞赛抢答器一、设计题目四人智力竞赛抢答器二、设计任务与要求1）设计任务设计一台可供4名选手参加比赛的智力竞赛抢答器。用数字显示抢答倒计时间，由“9”倒计到“0”时，无人抢答，蜂鸣器连续响1秒。选手抢答时，数码显示选手组号，同时蜂鸣器响1秒，倒计时停止。2）设计要求(1)4名选手编号为：1，2，3，4。各有一个抢答按钮，按钮的编号与选手的编号对应，也分别为1，2，3，4。(2)给主持人设置一个控制按钮，用来控制系统清零（抢答显示数码管灭灯）和抢答的开始。(3)抢答器具有数据锁存和显示的功能。抢答开始后，若有选手按动抢答按钮，该选手编号立即锁存，并在抢答显示器上显示该编号，同时扬声器给出音响提示，封锁输入编码电路，禁止其他选手抢答。抢答选手的编号一直保持到主持人将系统清零为止。(4)抢答器具有定时（9秒）抢答的功能。当主持人按下开始按钮后，定时器开始倒计时，定时显示器显示倒计时间，若无人抢答，倒计时结束时，扬声器响，音响持续1秒。参赛选手在设定时间（9秒）内抢答有效，抢答成功，扬声器响，音响持续2秒，同时定时器停止倒计时，抢答显示器上显示选手的编号，定时显示器上显示剩余抢答时间，并保持到主持人将系统清零为止。(5)如果抢答定时已到，却没有选手抢答时，本次抢答无效。系统扬声器报警（音响持续2秒），并封锁输入编码电路，禁止选手超时后抢答，时间显示器显示0。(6)可用石英晶体振荡器或者555定时器产生频率为1Hz的脉冲信号，作为定时计数器的CP信号。选用器材NET系列数字电子技术试验系统直流稳压电源集成电路74LS190,74LS48,CD4043,74LS112及门电路显示器：LC5011－11，CL002，发光二极管拨码开关（8421码）阻容元件，电位器喇叭，开关等四、原理电路和程序设计：（1）方案比较；电路主要由脉冲产生电路、锁存电路、编码及译码显示电路、倒计时电路和音响产生电路组成。当有选手抢答时，首先锁存，阻止其他选手抢答，然后编码，再经4线7段译码器将数字显示在显示器上同时产生音响。主持人宣布开始抢答时，倒计时电路启动由9计到0，如有选手抢答，倒计时停止。电路系统结构如图13：扬声器扬声器数码显示脉冲电路倒计时器译码器数码显示扬声器锁存器编码转换电路译码器主持人选手图13四人智智力竞赛抢答器原理图（2）整体电路：（3）单元电路设计；1）以锁存器为中心的编码显示电路抢答信号的判断和锁存可采用触发器或锁存器。若以四D触发器74LS175为中心构成编码锁存系统，编码的作用是把锁存器的输出转化成8421BCD码，进而送给7段显示译码器。其真值表3：表3锁存编码真值表锁存器输出编码器输出Q4Q3Q2Q1DCBA00010001001000100100001110000100工作原理：四D触发器74LS175的输出Q非控制显示模块显示组号。当无人抢答时，4个D触发器的输出Q非相与，为“1”时，脉冲能够进入触发器，有一人抢答时，与门中有一个变为“0”，使脉冲不能进入触发器，从而防止其他人抢答。并停止计时。将与非后的信号用于控制声音模块报警。2）脉冲产生电路：工作原理：该模块为由555定时器构成的多谐振荡器。并以74LS160做10分频,产生10Hz和1Hz的脉冲信号。3）倒计时显示电路：该电路可采用十进制同步减计数器74LS190，主持人宣布开始时，按下按钮，同时使计数器置数为“9”，并在脉冲作用下开始倒计时并在显示器上显示，到零时停止。工作原理：由74LS190十进制计数器计数，其输出端驱动BCD数码器。160的进位输出反相信号进位信号和抢答信号控制1HzCP信号的输入，即计数到0时不会倒回9再计时，也控制计数到时抢答模块不许再抢答同时声音模块块报警。190的MR接收抢答模块的信号，当抢答模块复位时190也复位。4）音响电路：由主持人、选手、倒计时共同控制它的输入，使其在主持人开始、选手抢答、倒计时到零时都能鸣叫。（5）元件选择。元件电阻电容芯片开关其他型号1k1.49k10u74LS175、74LS148、74LS190、74LS04、555、74LS20、74LS04、74LS11、74LS02蜂鸣器、共阴数码管、数量各12各15各1五、电路和程序调试过程与结果：1先将抢答模块接好先，这时的脉冲信号可以先接到实验装置上的10Hz信号，接好线，测试可否正常抢答，1~4抢答开关断开时对应的LED是否显示正常，抢答后其他人能否抢答和复位是否正常。2接上显示模块，测试可否显示对应组号，未抢答时和复位有无显示。3接好脉冲信号模块，代替接到实验装置上的信号，测试是否有产生脉冲信号，是否可以使抢答模块正常工作。4接上倒计时模块，将控制信号线连接好，测试能否计时，计时到时是否不会继续计时。5抢答模块是否还能抢答，抢答后是否还计时及复位后计时是否重新计时。6接上声音模块，测试抢答后及计时到时后是否有报警声。7对整个电路的功能测试一遍。六、总结电子课程设计是本学期的第一门课程设计，我们选择的是四人智力竞赛抢答器的设计，这个课题用到了数字电路方面的知识，通过这次课程设计，使我们对与非门以及集成电路有了一定的了解，对课本上的知识有了进一步的掌握。七、参考文献1．张海峰等编著《实用电子电路200例》机械工业出版社2005年。 重庆工业职业技术学院托板冲压工艺及模具设计说明书系部机械工程学院姓名付林专业模具设计与制造班级11模具302学号202110237指导老师洪奕前言在老师的指导和同学的帮助下，对冲压工艺一窍不通的我慢慢了解冲压。这是我的第一个设计，遵循“理论联系实际，体现应用性、综合性和先进性，勇于创新”的原则，结合老师的指点，查阅相关资料编写而成的。本设计参考了《机械制图》、《互换性与技术测量》、《金属材料及热处理》、《冲压工艺及模具》以及教材书《冲压工艺及模具—设计与实践》等参考资料，以实际经验为依据，注重工艺和加工。本说明书的主要特点是：根据从事成型工艺及模具设计工程应用型人才的实际要求，理论以“必须、够用”为度，着眼于加强专业知识，积极吸纳新技术，体现了应用性、实用性、综合性和先进性。本设计介绍了冲裁模具的设计思路和方法，着重介绍了工艺方案的确定，重要尺寸的计算、主要零件的设计。各部分均选用了较多的应用实例，重点部分精选了综合应用实例，应用性和可操作性强，便于生产和识读。通过本设计，我深刻体会到了“书到用时方很少”这句话，以前的基础知识没怎么学好，设计时步步艰难。只要一个数据出错，后面全错，必须认真查阅相关书籍，不能有半点马虎。不过也扩展了知识面，学到了不少的东西。由于编者水平有限，错误及不妥之处在所难免，希望老师和广大读者批评指正。编者目录冲裁件的工艺分析···········5冲裁件的批量和材料冲裁件的结构和尺寸冲裁件的精度和粗糙度冲压工艺流程设计及优化·····8冲压工艺类型冲压工艺次数冲压工艺顺序冲压工艺组合方式第三章冲裁件的工艺参数计算······123.1排样3.2定位方式3.3方案分析3.4模具中心压力的确定3.5冲裁力的计算与冲裁设备的确定第四章冲裁模具参数计算·········224.1冲裁模具间隙的选用和确定4.2冲裁模具刃口尺寸计算第五章模具总装图··············26第六章冲裁模具零部件设计·····286.1冲裁模具工作零件设计6.2冲裁模具卸料与出件装置设计6.3弹簧和橡胶的选用6.4冲裁模具定位零件设计6.5标准模架与与导向零件设计6.6其他支承固定零件后记···························40参考文献·······················41第一章冲裁件的工艺分析1.1冲裁件的批量和材料1、批量由零件图中的相关要求可知：该零件的生产批量为大批量，所以为提高生产效率，降低生产成本，该零件适合冲压。2、材料由零件图中的相关要求可知：该零件所用材料为08F,据《金属材料及热处理》P101页可得：08F为优质碳素钢，其强度低且硬度、塑性、韧性好、易于冲裁、弯曲、拉深，所以该零件适合冲压。1.2冲裁件的结构和尺寸1、形状由零件图分析可知：该零件形状相对简单，成对称结构。而冲压要求零件形状相对简单、规则，有利于材料的合理利用，提高模具的使用寿命，所以该零件适合于冲压。2、尖角由零件图分析可知：该零件外形有90度的尖角，为提高模具寿命，便于模具加工，零件的内、外形转角处要尽量避免尖角，应以圆弧过渡，最小圆角半径查教材表4-3，落料时交角大于等于90度的软钢最小圆角半径为0.25t=0.5mm，所以建议将零件所有90度尖角改为R0.5的圆角，并与客户会签。3、悬臂与凹槽为提高模具寿命及零件质量，尽量避免零件过于窄长和凸出悬臂和凹槽。由零件图分析可知：该零件无过长悬臂和凹槽，所以该零件适用于冲压。4、冲孔的最小尺寸冲孔时，因受凸模强度的限制，孔的尺寸不宜太小，冲孔的最小尺寸取决于材料的性能、凸模强度和模具结构等。有零件图分析可知：零件只有一个圆形孔，查教材表3-2可知，08F的抗剪强度为230-310Mpa。再查表4-4得：无导向凸模冲孔最小尺寸为2.6mm，由零件图可知，零件唯一的最小的孔的直径dmin=10mm>2.6mm，所以零件满足冲压要求。5、孔间距和孔边距因为零件只有一个孔，所以不存在孔间距。由零件图可知，零件为对称结构，其最小边距为10mm，故不影响生产。1.3冲裁件的精度和粗糙度1、精度等级冲裁件的经济公差等级不高于IT11级，一般落料件公差等级最好低于IT9级。根据零件图查《互换性与技术测量》表2-3，零件长度58-0.74的精度等级为IT14级，零件宽度30-0.52的精度等级为IT14级，外圆尺寸R8-0.22的精度等级为IT13级，内孔尺寸的精度等级为IT8级，其余未标注尺寸为自由公差，按IT14级计，所以该零件满足精度要求。2、粗糙度冲裁件的断面粗糙度及毛刺高度与材料塑性、材料厚度、冲裁间隙、冲模结构和凹凸模工作部分表面粗糙度有关。用普通冲裁方式冲裁厚度为2mm以下的金属板料时，其断面粗糙度值Ra一般可达3.2~12.5um,由零件图可知该零件的表面粗糙度为6.3um，满足使用要求。查教材4-8，毛刺高度在试模时小于等于0.05mm,生产时小于等于0.15mm,故满足使用要求。综合上述分析，该零件适合冲压。冲压件图第二章冲压工艺流程设计及优化冲压工艺类型由冲压件图可以看出，该零件所需的基本工序为落料、冲孔。冲压工艺次数由冲压件图可以看出，该零件的工艺次数分为落料和冲孔两个工序。冲压工艺顺序根据第一章算出零件的孔边距为10mm，如果先冲孔，零件的形状和尺寸很有可能受后续工序的影响，导致变形，所以不宜先冲孔后落料，为减少定位误差和避免尺寸计算，应先落料后冲孔。故零件的冲压工艺顺序为先落料后冲孔。冲压工艺组合方式单工序模方案1：落料→冲孔方案2：冲孔→落料复合膜方案3：落料+冲孔方案4：冲孔+落料方案5：落料、冲孔同时进行级进模方案6：落料→冲孔方案7：冲孔→落料组合方式分析方案1：采用单工序模，制造成本低，尺寸和冲压件的厚度不受限制，但冲压出来的工件精度低，冲压多工序的冲裁件时，要经过多次定位和变形，产生累积误差大，生产效率低，生产时安全性低，只适合小批量生产。由冲压件图可以看出，该零件生产批量大，若采用单工序模，增加了生产周期，从冲裁质量、经济性、安全性上看，该零件不适合采用单工序模，故不采用单工序模，否定方案一。方案2：采用单工序模，分析同方案1，故不采用方案2。方案3：采用复合模，由教材表4-10可知，复合模的加工精度可达IT9-IT8级，孔与外形的位置精度较高，冲压件平整，冲压件厚度在0.05～3mm之间，适合大批量生产，能实现废料重新利用，在调校和试模中虽技术要求高，但难度不大。但操作性能不方便，需要手动进行卸料，不太安全。由冲压件图可知，零件加工精度一般，厚度为2mm，结构简单且大批量生产。从冲裁质量、经济性方面来看，复合模明显优于单工序模，本方案满足其生产要求，故暂时保留方案3.方案4：采用复合模，分析如方案三，与方案3工艺顺序相反，一般情况下，有落料和冲孔时，应采取先落料后冲孔以减少定位误差和避免尺寸换算。故不采用方案4.方案5：采用复合模，分析如方案3.但若冲孔与落料同时进行，不但对模具磨损大，而且冲裁时精度互相影响，冲裁质量差，故不采用方案5.方案6：采用级进模，由教材表4-10可知，级进模的加工精度可达IT13~IT10级，冲压件料厚为0.6~6mm之间，冲裁时自动送料，冲件和废料从下模漏下，操作方便安全，可采用高生产效率的高速压力机。在加工形状简单的工件时模具制造成本和工作量低于复合模，适合大批量生产，无论从生产批量、生产效率还是安全性上来看都符合零件的生产要求。由前面的计算可知，零件内孔精度要求较高，若采用级进模，加工精度达不到要求，需要后期加工，延长生产周期，故不采用级进模。否定方案6.方案7：采用级进模。分析同方案6，与方案6工艺顺序不同。故不采用方案7.综合以上分析，确定采用方案3为宜，即冲压工艺组合方式为采用复合模，落料+冲孔。冲裁件的工艺参数计算3.1排样1.排样方式①有废料排样②少废料排样③无废料排样有废料排样：沿冲件全部外形冲裁，冲件和冲件之间，冲件与条料边缘之间都留有搭边。材料利用率低，常用于冲裁形状