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第一章概况通航安全评估报告优质资料(可以直接使用，可编辑优质资料，欢迎下载）1.1概述宁波市镇海区，古称姣川。位于我国大陆海岸线中段，长江三角洲南翼，东屏舟山群岛，西连宁绍平原，南接北仑港，北靠杭州湾。现辖二镇四街道，共66个行政村，总人口22.5万人，陆地面积236km2，海岸线长21km。是宁波市中心城区的重要组成部分。镇海区地理位置独特，素有“浙东门户”、“海天熊镇”之称，自古以来就是我国对外交往重要口岸。如今，镇海港口吞吐量达1200万吨以上。2021年区属生产总值完成180.27亿元，财政一般预算收入达39.06亿。镇海已成为杭州湾沿岸重要的先进制造业基地之一。由于人口的增长，建筑用地不断增多，耕地面积急剧减少，一直存在人多地少的矛盾，且日益突出。至2000年底，镇海区共有耕地13.5万亩，人均占有量为0.63亩，约为全国人均耕地的1/2，制约了镇海区经济的进一步发展，而且随着区内一些大型企业和工程的兴建发展，工业用地大幅度增加，耕地面积有不断减少的趋势，为了扭转这一被动局面，实现耕地的动态平衡，必须充分开发利用海涂资源。镇海区围垦局规划开发建设镇海区泥螺山北侧围垦工程，于2007年4月委托浙江省水利河口研究院和浙江广川广川咨询，对该工程项目进行可行性研究工作。研究单位于2007年6月编制完成《宁波市镇海区泥螺山北侧围垦工程项目建议书》；2021年4月14日宁波市发展和改革委员会文件：甬发改农经，【2021】172号关于同意宁波市镇海区泥螺山北侧围垦工程项目建议书的批复；2021年10月研究单位编制完成《宁波市镇海区泥螺山北侧围垦工程可行性研究报告》（咨询稿）。本工程实地概况见下列图片（1—1、1—2、1—3、1—4、1—5、1—6）。围垦工程前沿线水深-5m左右。工程实施后，附近海域的地形、水流和泥沙条件发生了改变，随之该海域航区的通航环境也将发生变化，对水域的通航条件造成一些影响。因此，根据国家海事主管机关的要求，我院受镇海区围垦局的委托，根据国家海事主管机关关于水上、水下施工安全管理规定和船舶航行安全的规定，对该水域的水文条件变化、泥沙冲淤情况、船舶航行安全状况等进行分析论证，提出通航安全咨询报告。1.2评估依据1.2.1主要文件（1）镇海区围垦局关于镇海去泥螺山北侧围垦工程项目通航安全评估的委托书和协议（2021年5月）；（2）《宁波市镇海区泥螺山北侧围垦工程可行性研究报告》（咨询稿）（2021年10月）；（3）《钱塘江河口综合规划》（送审稿），浙江省水利河口研究院，2003年12月；（4）《浙江省滩涂围垦管理条例》，浙江省人大法制委员会，浙江省围垦局，1997年1月；（宁波市滩涂资源调查和滩涂围垦总体规划）；（6）宁波市2003~2007年滩涂围垦总体规划》，宁波市水利局，2003年7月；（7）有关部门的其它资料。1.2.2有关规范和法规（1）《中华人民共和国海事行政许可条件规定》交通部令2006年第一号；（2）《中华人民共和国海上交通安全法》（1984年）；（3）《中华人民共和国水上水下施工作业通航安全管理规定》；（4）《中华人民共和国内河交通安全管理条例》（国内（1969）1号1986年12月16日）；（5）《浙江省航道管理办法》(交通部1995年10月23日)；（6）《宁波船舶交通管理系统安全监督管理规则》（2000年）;（7）《宁波水上安全监督管理规定》（浙江省政府令67号1995年10月31日）；（8）《堤防工程设计规范》（GB50286-98）;（9）《海堤工程设计规范》（SL435-2021）；（10）《浙江省海塘工程技术规定》（上、下册）（1999.9月）；（11）《浙江沿海及主要港口航行指南》及《浙江沿海及主要港口航行示意图》浙江海事局编著的2021年版；（12）有关其它规范和规定。1.3评估内容评估主要内容为：镇海区泥螺山北侧围垦工程项目造成该海域水流条件的变化、滩涂地形条件的变化从而影响通航条件，以及该工程施工时期对海域通航的影响等，按《中华人民共和国海事局通航安全评估管理办法》进行通航安全评估第二章你建项目基础资料和工程内容2.1工程地址及水文、气象2.1.1工程地理位置镇海区泥螺山北侧围垦工程项目，位于宁波平原的东北部，杭州湾南岸出海口，属镇海区澥浦镇管辖。工程东濒灰鳖洋，东南接新泓口围垦工程，西连已建的泥螺山围垦工程，西北与慈溪市分界线接壤。围区由北围堤、东围堤及已建成的泥螺山围垦工程围堤及新泓口围垦工程北直堤形成，围区总面积1.88万亩。围区主要作为镇海物流枢纽港的大宗货物海、铁联运的发展用地和后备基地。整个围区海域滩涂面自西向东倾斜，高程由2.0m降至-0.5m。详见高程区域图（附图一）。2.1.2工程气象镇海区属于亚热带季风气候。气温受冷暖气团交替控制和杭州湾海水调节，冬暖夏凉，气候温暖湿润。据镇海站资料统计，气象特征如下：（1）气温多年平均气温：16.3℃极端最高气温：38.5℃极端最低气温：-6.6℃月均气温以7月份最高：28.1℃月多年平均气温1月最低：4.1℃（2）降雨本区雨量充沛，全年降水课分三期。4月15日至7月15日是梅雨期，温暖空气与北方来的冷空气相遇，形成连期阴雨天气；7月16日至10月15日为台汛期，冷空气衰退，在副热带高压控制下，台风袭击频繁，形成强烈的台风暴雨；10月16日至次年4月14日为非汛期，受冷高压控制，天气稳定少雨，当北方冷空气南下时，伴有雨雪。多年平均降水雨量1401mm最大年降水雨1920.6mm最小年降水雨870.6mm最大一日降量282.9mm（3）风况本地区常风向为NW向，频率为11％，强风向为NE偏北和NW向，最大风速23.0m/s，NW向极大风速达28.0m/s，详见表2-1.表2-1镇海气象站（1971~1976年）风速风向统计表风向风向频率％平均风速m/s最大风速m/s风向风向频率％平均风速m/s最大风速m/sN846.6S44.114NNE786.0SSW83.39NNE434.4SW33.19ENE414.1WSW13.113E725.2W23.212ESE1055.2WNW57.818SE7115.0NW119.623SSE6105.0NNW108.421c5雾多年平均雾日24.5d雾日多出现于东、春季节，一般延时短，凌晨雾发至上午十时前消散。热带气旋于寒潮根据海洋局出版的1983年~1997年《热带气旋年鉴》（原《台风年鉴》）资料统计分析，热带气旋在15年中，由西北太平洋菲律宾和硫球群岛附近形成气旋影响镇海区共37次，平均每年2.6次。从浙江登陆的有5次，近中心最大风力均在10级~12级。其中#8310和#8615两次强台风对本地区影响最大，临近气象站实测到风力在12级以上，其风速分别为38m/s和32m/s，风向为NNE向和NNW向。寒潮，11月~2月份是本地区受寒潮影响的大风多发季节，由寒潮引发的大风其风向较为稳定，大多在WNW~NNW向范围内，其最大风力一般小于9级，即表明寒潮大风强度要弱于台风。2.1.3水文（1）潮汐甬江口左岸镇海沿海海区潮汐属不正规半日潮。（2）潮位（国家85基准面）最高潮位3.34m最低潮位-2.08m多年平均高潮位1.07m多年平均低潮位0.70m多年平均潮位0.19m年最大潮差3.67m多年平均潮差1.76m(3)泥沙甬江口笠山断面1975年至1976年进行过含沙量观测，可代表灰鳖洋含沙量，见表2-2。表2-2甬江口笠山站和海皇山、滩浒站月含沙量月份123456789101112观测时间甬江口1.281.391.491.280.980.740.480.470.781.061.111.261975~1976海皇山2.371.601.771.380.780.780.950.930.900.591.433.331981~1982滩浒1.972.041.641.251.591.380.861.031.351.601.882.381992~1993（4）波浪镇海大游山海洋水文站波浪观测资料见表2-3.表2-3波浪性质及特性表区域姓名波浪性质波高特征周期特征资料年限风浪频率涌浪频率平均波高（m）最大波高（m）平均周期(s)最大周期(S)杭州湾南镇大游山80％20％0.66.13.38.785~902.1.4工程水文（1）设计暴雨。计算成果见表2-4.表2-4设计暴雨计算成果表时段平均量雨（mm）cv各频率设计雨量（mm）1％2％5％10％20％1h450.51231098975606h740.522091841501259924h1080.553202792261861453d1480.53426372303251198(2)设计洪水。按20年一遇排涝标准，设计洪水位由设计暴雨推求，计算式为：Qm=0.278×h1/τ×F式中：τ——汇流时间（h），h1某时段净雨量（mm），F——积水面积（K㎡）.为7.33Km2，围区北为4.83K㎡。Qm——某时段洪峰流量（m³/s）。计算成果见表2-5。表2-520年已建设计洪水过程线单位m³/s时段（h）南区北区时段南区北区时段南区北区100253.32.2493.01.9200264.02.75000300274.22.8510040084.42.85200500294.63.05300600304.83.25400700315.23.45500800325.43.6560090.10335.73.85700100.10346.24.0580.10.1110.10.1356.54.3590.10.1120.10.1366.94.6600.20.1130.10.1377.55.0610.20.2140.10.1388.15.3620.30.2150.10.1398.85.8630.40.3160.10.1409.76.4640.50.4170.10.14111.87.7650.90.6180.20.24215.310.1661.30.9190.40.34323.415.4672.41.6203.82.64435.323.3684.12.72128.018.54514.394.66918.812.42212.48.24663.542.0707.95.2232.51.74715.510.3711.30.9241.81.24811.87.8720.90.6（3）设计潮位统计分析各观测站不同重现期设计高低潮位见表2-6.表2-6各观测站不同重现期设计高低潮位重现期（年）镇海水文站（m）大游山海洋站（m）海皇潮位站（m）说明高潮位低潮位高潮位低潮位高潮位低潮位9711号台风最高潮位，镇海站为3.34m大游山为3.28m。1003.70-2.293.60-2.274.21-2.68503.49-2.203.40-2.203.99-2.6203.21-2.093.15-2.103.69-2.49103.00-2.002.90-2.303.46-2.4152.80-1.922.75-1.963.25-2.33考虑到镇海站位于甬江口内，水位受上游径流影响较大，工程区潮位值采用大游山于海皇山站的内插值，见表-7.表2-7工程区有同重现期设计潮位值频率1251020工程区高潮位3.803.603.333.092.92低潮位-2.41-2.33-1.23-2.16-2.08（4）设计潮型设计标准。施工渡汛期潮型频率10年一遇高潮位3.09m；堵口潮型取非汛期5年一遇频率高潮位2.08m；排涝潮型取多年平均最高高潮位2.64。（5）速见表2-8表2-8工程各风向组设计风速单位：m/s重现期N~NNENE~ENEE~ESENW~NNW10033.6529.8926.2328.365030.3427.0623.6025.942025.8923.2020.1122.711022.4620.2417.4220.29设计波浪要素风推浪风推浪采用《浙江省海塘工程技术规定》中推荐的莆田公式计算，其深水风浪要素见表2-9。表2-9深水风浪要素表堤段与堤线法向夹角不利风向计算风速m/s风区长度（m）计算水深d(m)平均波长（m）平均周期（s）平均波长（m）重现期东堤南0NE~ENE27.063400013.461.585.5748.3850东堤北0NE~ENE30.343100011.361.455.3444.4550北围堤45NW~NNW22.712500010.161.154.7535.2020各堤段不利风向堤前波要素表见表2-10。堤段夹角不利风向堤前水深m平均波高H1％H2％H5％H13％L前（m）极限波高是否破碎重现期东堤南0N~ENE8.601.352.912.722.432.0641.615.2否50东堤北0N~ENE8.601.222.672.492.221.8939.235.2否50北围堤45N~NNW8.030.912.041.901.691.4232.534.84否20表2-10各堤段不利风向堤前波要素表（风推浪）浪推浪各堤段堤前波要素表见表2-11。重现期50年一遇20年一遇围堤东围堤北围堤东围堤北围堤滩地高程-5.0-4.7-5.0-4.7潮位3.63.63.333.33H平均3.42.93.12.5H1％5.45.05.24.8H2％5.45.05.24.5H4％5.44.85.14.2H5％5.44.75.14.1H113％4.84.14.43.6波向（°）3034931349T（s）8.88.07.87.3L(m)76.266.265.158.4破碎波高5.45.05.24.9表2-11各堤段堤前波要素表（浪推浪）注：波向为波浪平向，正北方向为0°，角度按顺时针计。风推浪与浪推浪计算成果比较见表示2-12。表2-12风推浪与浪推浪计算成果表堤段不利风向堤前水深m平均波高H1％H2％H5％H13％L前（m）极限波高是否破碎方法东围堤（2％）8.601.352.912.722.432.0641.615.2否风推浪8.603.45.45.45.44.876.25.4是浪推浪北围堤（5％）8.030.912.041.901.691.4232.535.02否风推浪8.032.54.84.54.13.658.44.9否浪推浪堤前设计波要素确定。计算结果显示，浪推浪波要素大于风推浪，从工程安全角度考虑，采用浪推浪计算成果。2.2地质概况2.2.1地形地貌工程区处于钱塘江和甬江出海陆口交汇内侧，为回水淤积区，属较稳定的淤涨型海涂。围区海涂开阔，高程在1.2m~-5.0m间，近岸处地势较陡，平均坡度约1.0％；-4.0m高程以下地形平坦。近年来，由于新泓口围垦工程建设，淤涨较迅速。2.2.2工程地质条件经可研地质勘察，该围区堤基土层勘探深度以浅，主要分布有5个地质层，10个亚层。北围堤工程土层划分见表2-13表2-13北围堤工程土层划分表层号土层名称层顶标高（m）层厚（m）分布范围1淤泥-5.0~4.50.3~0.7局部分布2淤泥质粉质粘土-5.7~1.70.7~2.9局部缺失②粉土-7.7~-1.23.5~11.2全场分布②夹淤泥质粉质粘土-9.0~-6.31.9~3.6全场分布③1淤泥质粉质粘土-20.3~-10.56.3~25.4全场分布③2组砂-23.6~-23.63.6局部分布④1粉质粘土-36.9~-33.11.0~1.5局部揭露④3粉质粘土夹粉土-34.6~-27.21.0~2.0局部揭露东围堤工程土层划分见表2-14表2-14北围工程土层划分表层号土层名称层顶标高（m）层厚（m）分布范围1淤泥-5.0~4.80.2~4.8全场分布①2淤泥质粉质粘土-6.1~4.80.7~2.9全场分布②粉土-8.4~-6.03.7~11.3全场分布②夹淤泥质粉质粘土-11.0~-8.63.0~4.6局部揭露③1淤泥质粉质粘土-18.7~-12.15.2~11.5全场分布③2细砂-25.8~-21.21.1~7.0局部揭露④1粉质粘土-33.6~-22.30.2~6.5局部缺失④3粉质粘土夹粉土-3096~-26.71.0~3.0局部揭露⑤1粉质粘土-32.7~-32.36.1~7.9局部揭露⑤2粉土-40.6~-38.42.0~5.7局部揭露隔堤（排涝河道）工程土层划分见表2-15表2-15隔堤（排涝河道）工程土层划分表层号土层名称层顶标高（m）层厚（m）分布范围1淤泥-4.9~-2.50.5~0.8局部分布①2淤泥质粉质粘土-5.6~-5.41.5~2.6局部缺失②粉土-8.0~-3.38.1~207.6全场分布③1淤泥质粉质粘土-18.8~-15.78.8~19.5全场分布④1粉质粘土-34.9~-24.71.0~5.2局部分布④3粉质粘土夹粉土-30.9~-29..91.8~2.4局部分布⑤1粉质粘土6.10.2~7.9局部揭露⑤2粉土-40.6~-38.42.0~5.7局部揭露2.2.3地质勘测结论与建议（1）工程区域构造基本稳定，地震动峰值加速度为0.1g，设防烈度Ⅶ度，场地土为软弱~中软土；按Ⅵ度抗震液化判别，场地内浅部粉土不发生液化；（2）该围区土层勘探深度以浅范围内，土层可划分为5个大层，共10个亚层；（3）各堤段浅层地基土均为淤泥质土，工程地质条件差，天然地基承载力不能满足设计要求，需采取工程措施；（4）抗滑稳定和沉降是围堤工程首要的地址问题，建议采用土工布加碎石垫层加固方案，并在堤外脚抛石镇压，施工中应严格控制加荷速率；（5）堤基①2层淤泥质粉质粘性土和②层粉土抗冲刷性较差，建议对潮流淘刷地段采取必要的消浪防冲措施；（6）围区地下水赋存类型为第四系松散孔隙潜水型，除④1粉质粘土为极微透水层外，其它土层均属微弱透水层，其中③2细砂层为中等透水性，对堤基固结排水较为有利，建议进行固结稳定计算；（7）围区地表水化学类型为C1-——Na+型，地表水对混凝土结构具有分解类碳酸型中等腐蚀，对普通水泥具有结晶类硫酸盐型强腐蚀；（8）天然建材中块石料储量丰富，石质较好，可满足设计要求，但无砂砾料场分布，需向外购买商品砂。2.3工程设计方案概要2.3.1工程等级和设计标准（1）工程等级。本工程为中型工程，等级为Ⅲ等。东围堤、水闸为主要建筑，为3；北围堤为过渡性建筑，为4级；澥浦牌排涝河道为次要建筑，为4级；围堰等零时建筑，为5级。（2）设计标准。东围堤挡潮标准50年一遇高潮位设计，堤顶高程允许部分越浪；北围堤挡潮标准20年一遇高潮位设计，堤顶高程允许部分越浪；澥浦大闸挡潮标准100年一遇高潮位设计；澥浦大河防洪标准20年一遇高潮位设计，滴定允许部分越浪；施工渡汛标准按汛期10年一遇高潮位设计；龙口合龙按非排汛期5年一遇高潮位设计；围区排涝标准按20年一遇24小时暴雨当天排出设计；围堰渡汛标准按10年一遇高潮位设计；交通隔堤渡汛标准按5年一遇高潮位设计。2.3.2工程平面布置及规模（详见附图3）本工程由东围堤、北围堤、交通隔堤、澥浦大闸、澥浦大河及滨河景观组成。提线方案（见附图2）。经比较推荐方案二。方案一：东围堤平行老安闲布置，距老岸线175Km，南端与新泓口围垦东顺堤工程相连，北端与慈溪市分界；北围堤沿镇海于慈溪市分界布置。方案二：东围堤沿新泓口围垦工程东顺堤往北延伸至《钱塘江河口综合规划>南岸岸线，然后沿钱塘江规划岸线继续往北至慈溪市分界；北围堤沿镇海于慈溪市分界布置。堤线方案主要指标比较见表2-16。表2-16堤线方案主要指标比较表序号内容方案一方案二1围区面积1.4757亩1.88万亩2堤线总长7817m8760m3堤线总投资47155万元52980万元4每亩投资3.20万元/亩2.82万元/亩5总体布置堤线顺直，围垦面积小，单位面积投资大，围垦效率低围垦面积大，滩涂资源充分利用，单位面积投资省，围垦效率高排涝闸及澥浦河（见附图4）根据《宁波市区河道整治规划》，因澥浦闸淤积，将外移。设计水闸总净宽为80m（16孔×5m），闸底高程-2.87m。设计流量850m³/s。澥浦河外延段20年一遇设计洪水，计算成果见表2-17.表2-17澥浦河外延段20年一遇设计洪水计算成果表桩号0-5001000150020002470海底高程m-1.87-2.00-2.22-2.44-2.65-2.87洪水位m2.352.252.182.122.082.07备注按《宁波市区河道整治规划》河道正常水位为1.12m2.3.3围堤设计（见附图5、6、7、8）（1）堤顶高程各堤顶高程根据有关规定计算结果见表2-18。表2-18波浪爬高及堤顶（防狼墙顶）高程位置设计频率P（%）设计潮位hp波浪爬高F（%）安全加高△h计算防狼墙顶高程设计采用备注防狼墙顶高程堤顶高程东围堤北段23.63.510.47.517.66.6四角空心快护面6.170.49.779.88.8灌砌石护面东围堤南段23.63.510.47.517.66.6四角空心快护面6.170.49.779.88.8灌砌石护面北围堤53.333.20.36.836.95.9四角空心快护面5.280.38.618.67.6灌砌石护面（2）地基处理采用塑料板排水固结方案。在软土地基中设竖向的塑料排水板，以缩短地基排水神渗径，加速地基固结速率，快速提高地基的承载力。大堤护面护面采用四角空心板护面，以适应地基的不均匀沉降，同时使消浪效果更好，波浪爬高较低，从而使堤顶设计高程降低，减少投资。围垦断面各围垦断面详见附图5、6、7、8。围堤整体稳定围堤稳定分析采用瑞条分法计算，计算结果见表2-19。表2-19围堤稳定分析计算成果典型断面时期内坡外坡XYRKminXYRKmin东堤施工期-341437.91.18281033.91.15运行期-341438.21.20281033.91.22北直堤施工期-391741.91.1726932.51.08运行期-4016.5391.2126932.51.15施工期和运行期的各项安全系数均能满足规范要求。围垦沉降估算围堤沉降计算按分层总和法，计算结果见表2-20.表2-20围堤最终沉降量计算成果断面位置最终沉降内河侧堤顶外海侧子堤平台内侧闭气土方平台中心堤顶内边线滴定中心镇压平台内侧镇压平台外侧东堤58941291319227北围堤120202250250121502.3.4澥浦水闸（见附图9）（1）水闸结构。水闸功能是排涝兼挡潮，平时操作由启闭闸门子自排，闸上设交通桥（公路Ⅱ级荷载标准）与堤顶道路相连接。采用胸墙式结构。闸室为钢筋混凝土平地板单胸墙式整体结构，长20.0m。（2）消能措施水闸出水流速较大，连接段软土地基冲刷较严重，为避免水闸附近堤脚冲刷，设置消力池消能。消力池长22m,深1.0m，底板厚0.7m。然后接长12m，厚0.5m的C20灌砌块石海漫，再结长21m，厚0.4m的干砌块石海漫。消力池末端及海漫部分，下铺20m厚碎石垫层、15m厚粗砂垫层，300g/m²无纺土工布一层。稳定计算水闸稳定计算成果表见表2-21.闸名工况偏心距e(m)基底应力（KN/m²）不均匀系数抗滑稳定系数最大应力最小应力澥浦完建情况89.4988.331.013/P=1%外海高潮位78.9274.891.0541.79内河高水位84.7971.9011.1812.48表2-21水闸稳定计算成果表闸室整体稳定及基底应力不均匀系数均满足规范要求。2.3.5河道及隔堤（1）堤顶高程经设计计算堤顶高程见表2-22.表2-22隔堤堤顶高程成果表位置设计频率P(%)设计（潮）洪水位波浪爬高F(%)安全加高△h计算堤顶高zp设计取用堤顶高备注隔堤202.92/0.53.423.45考虑隔堤较高河道海岸52.07~2.350.340.32.71~2.352.90河道北岸50.450.32.90（2）河道及隔堤断面排涝河道面宽150m，设计河庭高程-1.87~-2.87m，河道与隔堤间设置150m宽的景观带。北隔堤提防采用直立复合式断面，堤顶路面工程2.9m，路面采用C30砼厚20cm，下铺15cm厚5%水泥石屑稳定层和石渣垫层。河道稳定沉降计算见表2-23、2-24、2-25。表2-23河堤稳定分析计算成果典型断面河道侧围区侧XYRKminXYRKmin河道南堤-12310.91.15201221.21河道北堤-14613.71.4712310.91.15断面位置最终沉降围区侧堤顶河道侧闭土方坡脚土方平台中堤顶内边线堤顶中心1.0高程平台坡脚河道北堤088118124980表2-24河道北堤最终沉降计算值单位：cm表2-25河道南堤最终沉降计算值断面位置最终沉降围区侧堤顶河道侧围区侧坡脚0.5高程平台堤顶内边线堤顶中心观景平台中1.0高程平台河道北堤01061431481401122.3.6原位观测（1）原位观测项目主要为地表沉降观测、分层沉降观测、水平位移观测、孔隙水压力观测、水位观测等。具体不知入下：地表沉降观测7个点；分层沉降观测3孔，最大深度25米；孔隙水压力观测4孔；测斜2孔，最大深度25米；水位观测2孔。原位观测项目控制指标日沉降量不大于10mm；日侧向位移不大于5mm；地基超静孔隙水压力不大于荷载所产生应力的60%。第三章拟建工程水域通航安全状况分析3.1工程所处水域航道条件3.1.1工程海区航道概况本工程位于杭州湾南部，通过金塘水道连接东海海域，形成自金塘水道至杭州湾内的潮汐通道。海域平面呈喇叭状，自大沙湾与大浦口山连线开始，至镇海澥浦与大鹏山连线，海域宽度从5km放宽到21km。金塘水道窄而深，狭窄处为3km，水道平均水深为50m，至甬江口一带，水深尚有20m~40m,至澥浦一带海域，海域宽阔平坦，岸滩部分水浅，航道部分水深约7~8m。工程附近海域航道水深较浅，适合于5000吨级以下船舶航行。3.1.2杭州湾海域主要航路南方来船过金塘大桥，途径大长坛山西侧转向驶入金山航道，抵达独山港区，或继续前行，或玉盘山南侧抵达乍浦港区。具体航路为：外海至独山港区进港航路JXG01，(JXG01-1、JXG01-2）、外海至乍浦港区进港航路JXG02，(JXG02-1、JXG02-2）。详见2021年出版的浙江沿海及主要港口航行指南和航行示意图。3.1.3本工程有关的航路航法3.1.5锚地嘉兴港区主要锚地有：陈山锚地、乍浦港区临时待泊锚地、独山待泊锚地、菜荠山锚地、白塔山锚地。镇海港区主要锚地有：七星锚地、金塘锚地。3.1.6航行注意事项（1）由长江口至乍浦港区的金山航道位于滩浒山水域附近，深吃水船舶需候潮进出港。杭州湾水域退潮转流很快，特别是大潮讯，船舶应掌握好过浅滩时机，尽可能在高潮前通过。（2）进出港船舶应在航道内沿航道中心线靠右侧航行，航道以外水域存在较多渔网、鱼栅，航行条件不够理想。船舶从长江口经金山航道到嘉兴港，潮流方向与航道存在一定的夹角，在涨落潮期间潮流急，流压差大，需密切注意潮流方向及流速变化。进行避让时，应充分考虑风流压差对船舶航行产生的横移，及早采取避让措施，确保安全。（3）所有进出港船舶应密切注意潮流对船舶航速影响，根据实际情况，及时调整航速。一旦估计不足或疏忽对航速的考虑，极有可能同它船造成紧迫局面，甚至酿成事故。（4）航路穿越中石化海底输油管道，管道附近有警戒标志，有独警1号、独警2号灯浮，各航船须高度重视，不得从事影响管道安全活动或作业。（5）宁波至独山港区航路与金山航道存在交叉，船舶航经交叉水域时须加强瞭望，谨慎驾驶，注意避让。（6）小型出船舶在大长坛山灯桩以西水域航行时应特别注意该航路水深较浅，且航路上存在较多渔网，须特别注意避让。3.2临近水域其它水工设施条件3.2.1港口码头杭州湾南岸慈溪至镇海段，由于海域平面形态呈喇叭状，自大沙湾与大浦口山连线始，至镇海澥浦与大鹏山连线，海域宽度从5km放宽到21km。金塘水道窄而深，水道平均内深为50米，至甬江口一带，水深尚有20m~40m,至澥浦一带海域，海域宽阔平坦，岸滩部分水浅，航道部分水深约7m~8m。建造码头成本较高，因此正规码头港口基本上没有建设。本围堤工程下游紧接“新泓口围垦工程”。新泓口围垦工程顺堤长2.95km，围垦方案总面积4.94km2,该工程已建成，通过竣工验收。自本工程下游（东南侧）约10.7~11.5km处建有镇海港区，目前有#18、#17泊位，#17泊位为5万吨级液体化工码头，泊位长349m，桩基结构，码头前泥面高程—14.0m，拟兼靠8万吨级船舶，工程于1997年建成投产；2003年在#17泊位西北侧建成#18泊位，码头泊位长340m，亦为桩基结构，码头前泥面高程—14.0m。宁波港务局计划在#17、#18泊位间拟建#19泊位。本工程至慈溪一带岸线，目前还是一片空白，没有码头建设，水上航运几乎为零，有时偶有小渔船活动，亦是为数有限；黄砂船活动相对比较频繁。镇海、金塘至乍浦航道有船舶航行，航线航道距本工程约5km。3.2.2桥梁金塘大桥位于本工程东南向，距本工程东围区端部约3km。大桥呈弧形走向，起自镇海新泓口闸至舟山金塘岛岛杵山，设计最高通航水位3.28m，主通航孔通航净空高度51m，通航净空宽度544m，可双向通航5万吨级海轮；东通航孔通航净空高度28.5m，通航净空宽度121m，单向通航3000吨级海船；西通航孔通航净空高度17m，通航净空宽度126m，双向通航500吨级海船。3.2.3水下管线（1）中石化股份杭州湾海底输油管道1组共3条，是甬—沪—宁进出原油管道的重要组成部分，南起慈溪半掘埔闸，本至平湖市白沙湾，全长53.5km，离本工程最近距离约40km，没有影响。（2）镇海新虹口闸附近至舟山册子岛间有一条原油管道，该管道在金塘大桥西侧铺设;（3）大黄蟒山至金塘大浦口6条电力海缆；（4）镇海澥浦至舟山马目一条海底光缆；（5）镇海岚山水库至舟山马目一条跨海输水管线；（6）镇海招宝山至定海马目西江嘴一条海底通讯电缆。上述这些管道管线深埋海底，本工程建设后，局部地段略有冲淤，对上述建筑物的安全影响甚微。3.2.4锚地距本工程较近的锚地是金塘锚地，面积有5km2，地质为泥质，水深15m~23m，为引航、待泊、避风锚地；七里锚地，面积有13.7km2，地质为泥底及泥沙，水深6m~10m，亦为引航、待泊、避风锚地。上述锚地距本工程约有20km，本工程建设对锚地附近的水流条件没有变化，不会改变船舶安全锚泊条件。3.3水上安全事故分析和安全管理情况3.3.1水域交通事故发生原因分析（1）港口经济的发展，水上总运量和危险品运量逐年快速增长，航行密度增加，事故风险增大。（2）小型船舶是事故发生的主体。60%以上的事故是由500总吨以上的小型船舶造成的。由于抗沉性较差，90%左右的沉船和人员死亡失踪事故也是由这类船舶造成的。船舶的种类主要是杂货船、运沙船及渔船。（3）运沙船仍是辖区最主要的不稳定因素。运沙船事故沉船和死亡失踪两项指标分别占全年的50%和40%，在所有类型船舶中属最高。（4）客船事故社会影响大。06年发生了5起涉及客运船舶的事故，虽然这些事故损失并不大，但涉及旅客多达数百人，造成了一定的社会影响。（5）部分船员安全生产意识差，对水域的靠泊特性不了解、不掌握，航行技术不过关。（6）自然因素等突发事故。如每年冬春季节，是大雾多发季节，又是水运繁忙季节，由于能见度差，容易发生事故。3.3.2近期水上交通安全管理情况（1）“五站一中心”的VTS系统宁波海事部门已实施以“虾峙门—峙头—大榭—北仑山—游山”五站一中心的海上交管系统，即“宁波VTS工程”，通过雷达联网和信息中心站对峙门至金塘水道内进出港航道、锚地以及港区内船舶靠离码头进行信息化动态管理、跟踪，建设成一个现代化的海上交管系统，保证各类船舶的航行更加安全通常。表3-4宁波港VTS雷达站站址名称建设地点坐标覆盖区虾峙门站虾峙岛N29°44′40″，E122°18′12″桥管区峙头站峙头山N29°54′17″，E122°07′39″桥管区和海管区大榭站大榭岛N29°57′15″，E121°57′43″港管区和桥管区镇海站游山N29°58′39″，E121°45′01″港管区北仑交管站北仑山N29°56′30″，E121°51′57″港管区和海管区北仑VTS中心北仑N29°54′30″，E121°51′18″（2）宁波海事局还建有VHF通信系统，配备有近30艘海事巡逻船。第四章拟建工程对水域通航环境影响分析4.1拟建工程对周围水域环境的相互影响4.1.1潮流数值模拟本工程海域进行了二次潮流数值模拟，一次为新泓口围垦工程，一次为本工程（泥螺山北垦工程）。提供了报告成果与结论性意见。为工程建设提供依据。潮流现况潮流为非正规半日潮流，表征潮流类型的比值为0.7。影响本域水的涨潮流主要来自金塘水道；而落潮流主要来自杭州湾，经灰鳖洋下泄影响本工程水域。潮流基本沿等深县走向作东南—西北向的往复流动，流向呈放射状。潮汐潮流模型依据和网格布置采用丹麦水利研究所MIKE21模型进行数值模拟。MIKE21HD采用交替方向隐格式（ADI）求解二维浅水潮波方程。计算区大区西北为杭州湾北岸、东南至象山港口门以南—六横岛—虾峙门—珞珈山连线，将杭州湾口门海域及整个舟山列岛中南海区全包在内。模型验证第一次验证采用龙山、新泓口、沥港、大榭岛4个潮位站；第一次验证采用芦潮港、澉浦、大目涂、珞珈山等12个潮位站资料。潮位和潮流的验证结果结构表明，模型与原型的吻合较好，达到了较好的相似性，使用的模型基本能反映工程附件海区的实际情况，流场计算验证的结果可靠，符合规范JTJ233—98的要求。4.1.2本围堤工程后水域潮流、泥沙冲淤影响（1）潮位变化（资料摘自新泓口围垦工程潮流数值模拟）当新泓口附近围垦工程和本围垦工程实施后，海区大潮、小潮潮位变化见表4—1。表4—1工程实施后海区大、小潮位变化表测位测点大潮小潮高高潮位低低潮位高高潮位低低潮位沥港0.020.020.010.01龙山-0.110.1-0.050.04新泓口0.120.120.07-0.06甬江口0.03-0.020.02-0.01表中数据说明，围垦工程的兴建对距工程较远的镇海港区潮位略有影响，高高潮时增加3cm，低低潮时减低2cm。影响很少。（2）流场变化（资料摘自新泓口围垦工程潮流数值模拟）围垦工程实施后，工程附件变化主要表现为：北堤北面流速减小，大潮涨潮最大流速减幅为0.62m/s,落潮最大流速减幅为0.70m/s；南直堤南面区域，涨潮最大流速减幅为0.41m/s,落潮最大流速减幅为0.56m/s；顺堤东面附近水域，除个别测点落潮流速减小，其余测点流速增大，大潮最大涨潮流速增幅为0.15m/s，最大落潮流速增幅为0.17m/s；镇海区泊位附近流速有所减小，大潮最大涨潮流速减幅为0.02m/s～0.07m/s，最大落潮流速减幅为0.01m/s～0.07m/s；小潮最大涨潮流速减幅为0.02m/s～0.05m/s，最大落潮流速减幅为0.00m/s～0.05m/s。从计算的流场图看，围垦工程附近流态发生变化，北堤上游区域出现回流，在镇海港区流态基本没有变化。泥沙冲淤计算结果（资料摘自泥螺山北侧围垦工程数拟）本项目南、北两块围垦区之间为澥浦大闸泄洪通道，如大闸开闸泄洪将对围垦区工程后，海堤外侧冲淤情况有一定成都的影响。且闸门开闸时间视汛期内河水位高低而定，具有一定的随机性。泥沙冲淤计算和分析，分枯水期(闭闸)、丰水期电（开闸）、综合枯、丰水期的全年冲淤变化三种情况进行。根据镇海区多年雨汛时间，本次冲淤变化计算时按枯水期（闭闸）8个月、丰水期（开闸）4个月计算，开闸设计流量为850m/s。工程后年冲淤强度见下图及表4-2年冲淤强度包络面图表4-2工程后年冲淤强度包络面积表年淤强度单位为（m/a）年淤积强度面积（km2）年淤积强度面积（km2）年淤积强度面积（km2）≥1.40.00250.2～0.67.1-0.2～-0.66.9051.0～1.40.8750.05～0.216.8475-0.6～-1.220.6～1.01.5075-0.05～-0.219.0975-1.2≤0.41围垦工程实施后,围垦区北堤与原堤岸线的夹角处北向1000m内淤积最大，淤积强度为0.6～1.2m/a；1000m～2000m内淤积强度为0.4～0.6m/a；2000m～3000m内淤积强度为0.4～0.4m/a；3000m～4000m内淤积强度为0.1～0.2m/a；4000m外淤积强度小于为0.1m/a。围堤东直堤南段与新泓口围垦区连接处，淤积强度为0.1～1.0m/a。东直堤前沿200m内（除闸门位置）普遍淤积强度0.1～0.6m/a。围垦区东角北前沿存在一个冲刷区，冲刷强度0.1～1.2m/a。新泓口东堤前沿有微冲，冲刷强度为0.05～0.2m/a。闸门口微冲，冲刷强度为0.05～0.1m/a。本项目所涉及的其它海区，基本呈冲淤平衡态势。工程达到冲淤基本平衡的时间为3～5年。综合枯、丰水期泥沙冲淤计算，工程后最终冲淤强度见下图。外移后的澥浦大闸闸门口处基本以冲为主，所以不影响其正常泄洪功能；本项目以南紧临新泓口围垦区，相接处的淤积区将延伸至新泓口东堤前沿600m外呈絮状分布，年淤积强度为0.05～0.6m/a；工程建成后冲淤影响基本只限于围垦区北、东、东北、东南向，对镇海及甬江口的各泊位码头造成的冲淤影响甚微。但工程建成造成整体岸线外移将导致该海区淤积情况发生变化。根据悬沙扩散模拟的结果：在围垦堤线（东直堤、北直堤、北隔堤、南隔堤）周围200m范围内泥沙浓度增量最大，约为0.08～0.16kg/m3。泄洪通道内泥沙浓度增量约为0.06～0.1kg/m3。围垦区内泥沙浓度增量约为0.03～0.075kg/m3。龙口位置泥沙浓度增量约为0.06～0.09kg/m3。围垦区的外围南向7km北向和5km东向1.5km的海域内均不同程度受围堤施工造成对的悬沙影响，泥沙浓度增量为0.01～0.04kg/m3。大潮悬浮泥沙影响范围最大外包络线图表4-3泥沙倾入后海域最大泥沙增量等值线包络面积增量面积（mg/1）(km2)10-10034.1625100-1500.815≥1500.054.1.3水动力和冲淤变化对周边海域敏感点的影响（1）对工程围堤稳定性的影响本工程东北角前沿存在一个流速增大区，工程后流速增大0.1～0.6m/s，年冲刷强度最大可达1.2m。工程后达到冲淤基本平衡的时间约3～5年，围垦区东北角前沿最大冲刷强度可达4～6m。如此大的冲刷强度将对围堤的稳定性带来一定的影响，建设单位在该段海堤设计时应充分考虑工程后冲刷对该海堤破坏性的影响。（2）对新澥浦大闸排涝的影响工程实施后，澥浦大闸外移至东堤上，由于受澥浦大河排水影响，闸门口有微冲，冲刷强度0.05～0.1m/a将有利于澥浦大河的排水。（3）对慈东水闸的影响慈东水闸位于北围堤北侧且紧临北围堤，工程建成后，北围堤与泥螺山围垦东围堤现形成夹角，造成慈东水闸处潮流流速明显减小，夹角处北向1000m内平均流速减小0.6～1.0m/s，造成慈东闸闸口前沿年淤积达1.2m，最终淤积达4.0～6.0m左右。目前慈东水闸是一个预留的封闭水闸，没有开通，因此，在目前不会对该水闸产生任何的影响。一旦慈东水闸要启用，必须对水闸东面水道进行疏浚，才能保证慈东水闸的排水功能。对新泓口闸的影响新泓口大闸位于项目部南侧约7240m。工程后造成的与其相接处的淤积区将延伸至新泓口东堤前沿600m外呈絮状分布，年淤积强度为0.05～0.6m/a；东堤前沿600m内有微冲，年冲刷强度为0.05～0.1m/a；新泓口大闸门口偏冲，冲刷槽汇入紧临对的东北角冲刷区，年冲刷强度0.2～0.6m/a。因此，对新泓口闸不会产生影响。4.2拟建工程与通航有关问题的影响4.2.1围垦工程对航道、航线与过往船舶的影响根据冶金工业部于2003年2月以及2021年7月中冶沈勘测工程技术在项目附近实测的水深地形图，通过叠图分析，得出近6年来工程所在海域淤涨变化。近6年来，工程所在海域淤涨现象明显，淤涨速率较快，在项目北侧慈东闸附近0m等深线外推约200m，-0.2等深线外推约180m；南侧原澥浦大闸附近0m等深线外推约320m,-0.2等深线外推340m。本围垦工程按钱塘江规划岸线布设，围堤最远处离岸约2270m，航道中心线离围堤前沿线约5km以外，围堤前沿线水深约5m。如上述所说对围区范围附件海域地形有少许变化外，对金塘水域和杭州湾水域航道现状基本没有影响。杭州湾南岸，码头基本处于未建设状态，慈溪水域行船稀少。工程对镇海至杭州湾南岸嘉兴港航线以及金塘水道至北方航线和过往船舶基本上没有影响。4.2.2围垦工程对跨海大桥的影响本工程水域有两座跨海大桥，一座是杭州湾跨海大桥，位于本工程西北向，距本工程约60km，相去甚远，本工程建设不会引起该桥水文条件变化，而造成不良影响；其次是金塘大桥，该桥位于本工程东南向，距本工程南围区端部约3.5km，桥位处潮位在不同潮汛变化在12cm范围内，靠近堤岸处流速变化甚微，略有冲淤；大桥通航孔距本工程较远，水文条件变化很少。本工程对金塘跨海大桥处的流速和河床冲淤有轻微变化，但变化不大，对大桥安全不会有影响，对安全通航条件基本上没有变化。4.2.3围垦工程对镇海港区码头的影响（1）在自然条件下，对围垦工程及镇海港区#17、#18码头泊位附近海域，选择了7个断面进行历年地形冲淤分析。自1984年～2003年近20年来有自然淤积趋势，镇海岸滩淤积厚度为1.5～3.0m。（2）根据新泓口围垦工程潮流数值模拟计算，围垦工程后#17泊位有轻微淤积，淤积强度为0.03～0.05m/a，#18泊位淤积强度为0.09～0.18m/a，拟建的19#泊位方案1淤积强度为0.06～0.11m/a，#19泊位方案2淤积强度为0.05～0.06m/a。总的来说，年淤积量有限。7～12年后，海域泥沙冲淤重新到达平衡，#17泊位淤积厚度约为0.6m，#18泊位淤积厚度约为1.0m，#19泊位方案1淤积厚度约为0.9m，#19泊位方案2淤积厚度约为0.8m。详见表4-4、表4-5。表4-4镇海港区#17泊位、#18泊位、#19泊位泥面冲淤强度表位置点位冲淤强度m/a位置点位冲淤强度m/a#18泊位350.18#17泊位440.05360.12450.05370.11460.03380.09#19方案1390.11#19泊位方案2420.06400.11430.06410.06表4-5镇海港区#17泊位、#18泊位、#19泊位冲淤平衡时泥面淤积厚度位置点位淤积厚（m）位置点位淤积厚（m）#18泊位370.95#19泊位方案2420.77381.03430.72#19泊位方案1390.84#17泊位440.61400.88（3）根据新泓口围垦工程潮流数值模拟计算，大、小潮的潮流场流态变化主要局限在围垦工程，镇海港区基本没有变化。因此，工程建设对上述码头的安全通航条件影响甚微。（4）镇海港区1997年建成#17泊位、2003年建成#18泊位，码头建成时测量码头前沿泥面标高-14m；新泓口围垦工程建成后，于2021年3月19日对码头前沿海域水深高程测量结果，泥有标高均有-14m，说明围垦工程后对码头水深和泥面标高影响甚微。4.2.4围垦工程对锚地水域的影响围垦工程距金塘锚地约20km，工程建设对锚地附近的水流条件没有发生变化，不会改变船舶安全锚泊条件。4.2.5围垦工程对埋设海底的管线影响（1）对通信光缆的影响宁波-舟山通信光缆位于项目东南侧约600m处，根据《镇海泥螺山北侧围垦工程数值模拟报告》，镇海泥螺山北侧围垦二期工程建成后冲刷区域将向北移，使得镇海泥螺山北侧围垦工程项目对通信光缆的影响程度大大降低，最终光缆登陆点北侧产生0.4～1.2的冲刷。由于本工程建设后，通信光缆登陆点北侧还会产生一定的冲刷，因此，建设单位应对该区域进行水深观测，加强光缆的保护。（2）对舟山引水工程海堤管道的影响舟山大陆引水一期管道位于项目东南侧海域3900m以外，由预测结果可知新泓口东堤前沿主要以淤积为主，淤积强度在0.1～0.2m/a，对管道不会产生影响。（3）对化工区排污管线的影响化工区澥浦片排污口位于本工程所范围内，伸出泥螺山围垦工程东堤约500m，本工程的建设使得该排污管线不能正常运行，因此，建设单位在本工程开工前应对化工区排污管线进行外移。目前，建设单位镇海区围垦局已经与宁波化学工业区管理委员会达成协议，将排污水移至本工程东围堤外深水排放。（4）其它管线深埋海底，而且离本工程较远，围垦工程局部地区有所淤积和冲刷，基本上没有影响。4.3施工期间的通航安全分析4.3.1施工总况本工程主体工程有：围堤。主要施工流程为：施工准备→石料采购→测量放线→3t/m机织布铺设→碎石垫层铺设→塑料排水板插设→8t/m机织布铺设→抛石→抛石子堤→石渣→反滤→400g/m无纺土工布→闭气土方→迎潮面护面→背水坡护面→堤顶工程。水闸。主要施工流程为：测量→围堰→C25砼沉井→C30砼闸底板→C30砼闸墩→上下游链接段→C30砼检修平台、交通桥、胸墙→C25砼钢筋砼排架和C25砼启闭平台机电设备安装→闸门安装调试→启闭机房→拆除围堰。4.3.2天然建材来源与交通运输（1）九龙湖镇石料场，石料质地坚硬。石质较好，储量丰富。开采区至围垦区有简易公路相连，运距约21km，陆路车运至现场抛填。（2）金塘石料场，运距约20海里。水路船运至围垦区现场直拉抛填。（3）本工程共需石料1193.62万t。其中陆上运输石料356.40万t，来自九龙湖镇石料场；水上石料运输837.22万t，来自金塘石料场。闭气土方439.15万m3,利用镇海区姚江东排工程开挖弃土，陆上运输，不足部分在围堤内离堤脚150m以外取土。（4）水上运输规划船舶本工程的环境安会评估报告中提出的运输船舶是1000吨级驳船，新泓口围垦工程Ⅰ标段施工中采用的船舶有多种形式，现将主要船型性能列于下：船吨位/艘数总长（m）型宽（m）型深（m）满载吃水（m）备注土工布铺设船362/147.109.402.500.8Ⅲ类沿海插板船464/258.3020.03.001.5锚艇/4交通船60/2甲板驳船1200/447.4010.53.503.1Ⅲ类沿海甲板驳船600/253.09.32.51.5Ⅲ类沿海甲板驳船200/2Ⅲ类沿海甲板驳船1000/1050.013.53.32.3本工程船舶4.3.3施工总布置施工分区分四个施工生产区与标段：Ⅰ标段在慈东闸南侧Ⅱ标段在老澥浦大闸北Ⅲ标段在老澥浦大闸南Ⅳ标段在新泓口围垦工程北围堤与老海塘交叉口附近施工占地共计约118亩.其中道路占地48亩；施工现场生活福利区、辅助企业区、砂石料堆场砼预制块预制场地等占地70亩。4.3.4施工总进度总工期5年2021年10月开工2021年10月～2021年10月完成地基处理2021年10月～2021年10月完成澥浦大闸2021年11月～2021年1月利用小潮汛完成两个围区的堵口2021年9月底前完成护面、防浪墙、堤顶路面及扫尾工程。4.3.5施工情况分析4.3.5.1本工程施工特点（1）工期较长，约5年左右；（2）材料运输陆路和水路运输並进，其中水运为837.22万t，远远大于陆上运输的356.40万t。水路运输船舶需从金塘石料场经过金塘大桥运至现场，穿越金塘大桥通航孔的船舶密度较大；（3）围堤前沿水深5m，滩涂面较低，围堤各堤段浅层地基土均为淤泥质软基，条件差。施工进度受土石方加荷速率及原位观测成果控制，施工中要注意工程失衡滑坡；（4）计划一年完成地基处理，水上船舶运量大，投入运输船只多；大量船舶需要解决临时停靠泊和锚泊问题；（5）本工程与新泓口围垦工程基本相似，只是工程量大小不相同。新泓口围垦工程施工已顺利结束，许多经验可以借鉴，所不同点的是当时金塘大桥正在建设期，海事部门专门规定石料运输船舶航线，目前大桥已建成通车，船舶通航需经大桥通航孔，增加了难度和安全隐患；（6）浙江沿海，每年有台风寒流，施工受其影响较大，要有防台防寒流的措施，制订汛期抢险预案，注意安全生产。应充分考虑由台风带来的各类不利因素。使工程能安全度汛。4.3.5.2施工期间船舶安全航线分析（1）金塘大桥通航情况分析金塘大桥共有三个通航孔，主通航孔双向通航5万吨级海轮；东通航孔，单向通航3000吨级海船；西通航孔（其中心位置为30°01＇.77N/121°42＇.70E）通航净空高度17m，通航净空宽度126m，双向通航500吨级海船。本工程运输船舶500吨级以下可由金塘大桥西通航孔通过；1000吨级以上运输驳，需从主通航孔和东通航孔经过。金塘大桥海域是宁波-舟山港核心港区至北方各港区的必经海域之一，主通航孔与东通航孔过往船舶较多，相对来说，目前杭州湾南岸码头稀少，西通航孔只有另星船舶航行。（2）船舶运量与通过大桥密度根据新泓口围垦工程的石料水上运输情况，本工程基础抛填工程，计划按一年内完成水运石方837.22万t，月运输强度约为700000t，日运输强度约为30000t，10艘1000吨驳，日需3次往还，则穿越桥孔双向通航，往来各需30艘次，每天12小时作业，约0.4小时（24分钟）就有一艘驳通过桥梁。选择船舶吨位越大，可减弱通航密度和船舶通过大桥通航孔的次数；若选择船舶吨位更小，则通航密度和船舶通过大桥航孔的次数增加。运石船舶通过金塘大桥的安全船舶通过大桥的密度越大，其安全隐患也增大，2005年宁波港北航道船舶流量500余艘次/天。但通过大桥的船舶流量尚无准确数据。加上本工程施工船舶的加入，船舶过桥密度可想而知。保证通过金塘大桥的安全，是本工程的通航安全的主要课题。和过往船舶的影响由于运输石料船舶每天有数十艘船舶参加运输，在金塘水域和灰鳖洋水域与过往船舶的交会机率增加，从而也带来了通航安全隐患，因此运输过程中的通航安全是本工程通航安全中的要注意的第二个问题。第五章存在的问题与有关安全保障措施5.1施工期间石料抛投与水上运输存在的问题5.1.1水上石料抛运数量大需完成水运石方837.22万t，运距约20海里（37km），每天需数十艘船舶往返运输，在金塘水域和灰鳖洋水域与过往船舶的交会机率增加，也带来了通航安全隐患。5.1.2水运路线跨越金塘大桥料场选择在金塘岛石料场。金塘料场至围垦区间船舶运输需穿越金塘大桥通航孔，每隔数十分钟，就有船舶需通过，船舶航线密度较大，与大桥桥墩等建筑物碰撞的机率增加。5.1.3在围垦区抛填时，来往船舶与作业船舶较多，船舶航行、掉头以及抛填作业时，一不小心，容易发生相互碰撞等意想不到的事故。同时可能有小渔船与运输建材的小船进入作业区，造成相互干扰。5.1.4自然条件对施工不利本工程位于浙江东北沿海，经常遭受台风及热带风暴的侵袭。每年7月16日至10月15日为台汛期，对水上作业影响较大，对安全造成威胁。5.2施工期间措施5.2.1编制施工组织设计，报批审核，经批准后严格遵守执行。对船舶管理、组织、性能、人员、通过金塘大桥等安全措施应详细明确；5.2.2与海事部门密切配合，应向海事部门申请协助监管；5.2.3申请发布航行通告，按规定时间、区域进行作业；在施工区域设置醒目突出的警戒标志，布置警戒船舶；5.2.4建立健全安全生产管理体系和安全生产责任制，经常组织安全教育、检查，制定对策措施，消除安全隐患；5.2.5落实施工期的各项应急方案，如：防台、防汛、防雾和防突发事故处理等；5.2.6要遵守金塘大桥、西堠门大桥通航安全管理规定（通航管理法规2021-03-17），特别制定船舶过金塘大桥安全措施，严格检查，切实执行；5.2.7抓施工船舶在抛填、运输过程中的安全不放松（1）所有施工船舶必须持有效船舶证书，船员持有合格船员证书；（2）船长应认真分析本运输海域的水文波浪特点，并与施工单位商定最佳航路，注意该航路航法的有关规定，合理操作；（3）船舶通过金塘大桥前，应对航行设备、通讯导航设备、舵、锚、主辅机等进行检查，确认处于良好状态，才能通航；遵循金塘大桥通航规定；（4）船舶按《交通部沿海港口信号规定》显示相应信号，加强值班瞭望，保持VHF6频道收听；（5）严禁施工船舶在舟山输水管线及中石化澥浦册子岛海底输油管道区域范围内抛锚；（6）遵守施工水域内的有关法规和规定以及航行注意事项；（7）宁波水域交通事故发生原因分析，说明小型船舶是事故发生的主体。应特别注意和小型船舶航行动态及海上交会时的避让；5.2.8竣工后，清扫事故周围海域，清除碍航物。5.3建议与讨论5.3.1船舶航行不通过金塘大桥设计推荐九龙湖料场和金塘料场。九龙湖料场开采的石料陆运，金塘料场开采的石料船运。船运要经过金塘大桥，存在通行安全隐患，建议在金塘大桥以北另选石料场，避开船舶航行通过大桥，一劳永逸解决船运通过金塘大桥的安全隐患。石料场可选择：册子岛或马目山等地。缺点就是距离略远，仍然和北方各航线交叉，海上船舶会遇时要注意避让；船舶航行经大菜花山受风流影响更大，应采取措施注意安全。若必须在金塘料场采料，也应尽量减少采石数量，进行料场分流，使通过金塘大桥运输的石料尽量少些，降低船舶过桥密度，减少安全隐患。5.3.2减少水上石料抛填数量本工程总石料为1193.62t，船运为837.22t，占总运量的70%作业。建议：根据水文条件，选择合理水位，凡可以进行陆上抛填的尽量采用陆上运输，减少水上船运运量，降低船舶运行密度也就减少通行安全隐患。同时降低水下抛石亦可降低造价（水上85.42元/m2）5.3.3选择较大吨位的船舶运输，以减少船舶在该海域航行密度；若大小运输船舶相搭配，建议和海事单位协商，选择合理航线和通航孔，以减少集中在同一通航孔。5.3.4设置必要的临时码头供船只靠泊；选择临时锚泊地使船舶临时锚泊。5.4营运期引起水域水文条件的变化围堤工程引起水域水文条件的变化是必然的结果。其变化是否影响其它水工工程建设和安全通航是我们所关切的。围垦指挥部事前做了大量工作，水深地形测量，水文调查，围垦工程潮流数值模拟及泥沙淤积等计算，初步结论如下：本工程建成后，根据潮流数值模拟研究结果，仅对工程区附近水域有局部地段产生冲淤，冲淤量不大，7～12年间即达到新的平衡，对金塘水域、灰鳖洋水域以及杭州湾水域的水流的整体流态没有根本性变化，通航条件也无变化；对镇海港#17泊位、#18泊位及拟建的#19泊位造成的淤积厚度7～12年，总淤积量为约为0.6m～1.0m,年淤积强度为0.03～0.11m，影响甚微（详见前述），不会影响靠泊安全作业和安全通航。但项目建成，使整体海岸线外移，导致该海区淤积情况发生变化，要注意加强工程前后泥沙冲淤状况跟踪鉴测了解泥沙运动情况，采取相应措施。5.5营运期的安全措施潮流数值模拟及泥沙淤积计算，毕竟带有局限性，只能给出宏观的趋势而定量的数据确定是比较困难的。所以应加强工程后泥沙冲淤状况跟踪鉴测，了解泥沙运动情况，为今后围堤工程提供借鉴，同时对镇海港#17泊位、#18泊位及拟建的#19泊位码头前沿水深变化及时掌握，有利船舶安全作业。业主单位应按国家有关规定在围垦工程防浪堤上设置警示标志。第六章论证结论镇海泥螺山北侧围垦工程的实施具有明显社会效益和经济效益，对今后实施的宁波市仓储物流业的发展与镇海的经济发展起到较为重要的推动作用；本工程在荒滩边建设，离人群居住聚集地较远，对人民生活产生的影响较小；工程建设符合海洋功能区划与附近海域功能定位（见宁波市镇海区滩涂围垦总体规划图），可为岸线整治开发提供有利条件。本工程实施也将会对通航安全产生一些影响，如工程建成后，金塘水道断面潮量减小率，涨、落潮分别为0.0827%、0.3141%，但变化率很小，对金塘水道影响很小；潮流数值模拟结果，对镇海港#17泊位、#18泊位及拟建的#19泊位造成的淤积厚度0.6m～1.0m，年淤积强度为0.03～0.11m，影响甚微（详见前述）。对附近地区海域冲淤随着水路的枯、丰期，闸门的启闭，潮位涨、落，流速大小，的不同而有所改变，从总体来说影响甚微，是可以采取疏浚解决的；施工期间，船舶水上运输石料，增加了和宁波-舟山港区的船舶在这一带海域的交会频率和过金塘大桥的通航密度，带来通航安全隐患，这些隐患亦是可以采取措施加以解决的。本工程东南链接新泓口围垦工程，由于建设方的重视，施工单位对的认真负责，海事部门的积极配合，解决了通航的安全问题，进展顺利，目前已建成。其经验可借鉴，其结果证明该海域的围垦工程的通航安全是可行的。本工程施工通航海域，灯标、导标、导航台灯设施完备，海事、港务管理部门齐全，进出港航道水面开宽，水深，满足拟建工程施工船舶航行安全要求。只要施工方的认真负责，各有关方的积极配合，落实有关措施，重点抓住船舶安全通过金塘大桥这一主题和海上船舶交会的安全问题。根据评估分析，本工程的通航安全是可行的。安全生产评估报告一、根据《施工企业安全生产评价标准》(JGJ/77—2021)的颁布实施，对施工企业安全生产条件、业绩及相应安全生产能力进行评价提供了科学依据，也给实现施工企业安全生产评价工作的规范化和制度化，促进施工企业安全生产管理水平和施工生产的本质安全程度的提高创造了条件。我公司于10月至12月组织了全公司范围内的安全大检查，按照《标准》要求，对施工企业安全生产评价类别应包括企业自我评价、企业上级主管对企业进行评价、政府行政主管部门对企业进行评价、业主对企业进行评价四个类别。也就是说除政府行政主管部门对企业进行评价外并不排斥施工企业上级主管和业主对企业进行评价及企业自我评价。因此企业在施工生产过程中，应按照企业规章、生产与市场需求，定期进行企业安全现状评价，随时了解企业安全生产条件状况，对企业安全生产业绩进行动态监测。通过对企业本期安全生产能力的总体评价，提出安全生产可持续改进措施意见，以指导企业下期安全生产，真正体现安全管理的预见性，达到事先预防控制的目的，实现安全的动态管理：二、安全评估过程一般包括评价资料准备、施工现场评价、出具评价报告主要步骤。1．评价资料准备建立企业申请安全评价的资料文件清单，汇总装订成册，在接受评价时应及时递交。文件清单中主要项目包括：(1)企业概述；(2)企业营业执照、资质证书、安全生产许可证复印件；(3)企业本期生产经营活动情况说明；(4)企业本期安全生产自我评价报告(评价表采用《施工企业安全生产评价标准》(JGJ／T77—2021)附录A、附录B、附录C中规定的表格)；(5)企业安全生产管理文件，具体包括：①企业现行有效文件清单目录；②安全生产责任制度文本，包括：安全生产管理机构设置规定，各级各类人员安全生产岗位职责，安全管理目标、指标和管理方案，奖惩考核制度等；③安全生产规章制度文本，包括：资金保障，教育培训，安全检查，事故报告和处理等；④安全生产管理规定文本，包括：技术管理，设备管理，安全生产操作规程，分包单位资质和人员资格，供应单位、安全设施和防护、特种设备、安全检查测试工具等企业管理规定或形成职业健康安全管理体系文件中的“程序文件”、“作业指导书”等；(6)企业建立的重大危险源清单，并提供企业危险源辨识、评价记录；(7)企业审批的施工组织设计、专项安全技术方案1～3份(企业备份，评价后返还)；(8)企业本期安全生产事故档案、事故报表；(9)企业安全生产业绩统计表及相关证书、文件的复印件等。2．施工现场评价结合现行的《建筑施工安全检查标准》(JCJ59-2021)和国标《职业健康安全管理体系规范》(GB／T28001-2001)，按照《标准》中规定安全生产条件评价项中的20个评分项目和安全生产业绩中的4个评分项目进行整合，重点对以下13项进行施工现场审查、评价。(1)安全管理控制目标企业的安全管理目标必须有正式文件和传阅记录，项目的安全管理目标必须有上级部门审批和传阅记录。(2)安全生产管理制度企业的安全生产管理制度必须是受控文件，且有传阅记录，项目的安全生产管理制度必须有经过上级部门审批和项目发放记录。(3)安全生产责任制责任制内容必须明确各自工作范围的安全责任和安全管理目标的分解执行，不得逾越各自管理权限。结合各自安全生产职责，企业和项目要分别成立安全生产领导小组，同时编制安全生产管理网络图。同时应定期进行安全生产责任制执行情况考核。(4)安全生产资金保障企业按照建立安全生产资金保障制度制定年度资金计划，保留落实资金的各种单据备查；项目将实际发生费用汇总报公司，现场留存单据。企业和项目填写安全生产、文明施工资金预算表和统计表，应相互对应。费用范围参照即将施行的《建筑工程安全防护、文明施工措施费用及使用管理规定》。(5)安全教育与培训企业定期对各部门和员工进行安全教育、培训，项目对全体人员分工种、分部、分项、分季节进行安全教育、培训，尤其危险源应有单独教育记录。同时要求被教育人员签名，不得伪造代签。核查项目建立职工劳动保护教育卡、安全员及特殊工种人员、中小型机械作业人员名册(复印件附后)，节前节后安全教育记录、新进场工人教育记录、安全教育记录(定期月或季度)、班前安全活动、安全周讲评记录。(6)安全用品采购安全用品包括安全帽、安全网、安全带、漏电开关、配电箱、限位装置、保险装置、五芯电缆、钢管、扣件、起重绳、活动房等。企业或项目分包单位采购安全用品时，必须在企业合格供应商目录中选择地方行业管理部门认定的合格产品；采购时应收集提供安全用品的质保书、合格证等质量证明材料和供应商的生产许可证、营业执照等证明文件，并将其附在安全用品采购验收资料表上。(7)分包管理核查企业以受控文件方式公布合格分包方名录，分包方安全生产能力评价记录、项目与分包方签订的安全管理协议书、分包方的安全职责和落实情况资料、分包方开展安全活动资料等。(8)施工过程控制核查施工过程中的基础、主体、装饰等分部，土方、桩基、脚手架、模板、钢筋、砼、塔吊装拆、物料提升机装拆、外用电梯装拆、砌筑抹灰、墙面石材、人工拆除、防水等分项，电工、电焊工、气焊工、起重工、木工、钢筋工、砼工、瓦工等工种的安全技术交底。交底双方必须签字确认，不得伪造代签。有分包的还要核查总包对分包进场安全总交底。核查现场安全设施移交表、三级动火许可证及模板、外架、塔吊、外用电梯、物料提升机拆除申请表等资料。(9)危险源控制企业应对危险源识别、评价，对重大危险源进行控制、策划、建档，制定针对性应急预案(含重大危险源控制清单和检查记录)。施工组织设计必须经过上级部门审批发放。其内容包含专项安全技术措施、危险源认定和预防控制措施，并对涉及人员进行组织设计安全交底。(10)事故应急救援编制应急救援计划(含高处坠落、物体打击、机械伤害、触电、坍塌、重大意外事故、火灾、中毒中暑等)，内容涵盖可能发生的原因和造成的后果、组织机构和职责分工、报告程序、处理程序、应急物资准备及设施、人员基本救治方法、事故调查处理建议等。对应急救援预案演练和评价记录表进行核查。(11)安全检查和纠正措施按照提供的公司和项目安全检查汇总表，核查公司和项目安全检查日记、安全检查记录，包括行业管理部门或项目上级单位对现场的安全检查记录。项目检查类型应包括：定期安全检查、专项(施工用电、大型起重机械、特殊类脚手架、防暑降温等)安全检查、季节性、节假日前后等。同时对应核查隐患整改通知书、安全检查罚款通知书。其他需核查的项目安全检查资料有扣件式钢管脚手架、悬挑架、提升架验收单；模板支撑系统验