挡墙工程施工图设计说明-两江新区-长寿区快速通道项目（涉铁工程段）

第第页挡墙工程施工图设计说明-两江新区-长寿区快速通道项目（涉铁工程段）工程概况1.1项目项目区位两江新区-长寿区快速通道南起于三环高速，顺接快速路六纵线，往北沿铜锣山东侧，经石船、统景，跨越御临河，穿越明月山至长寿晏家后，北止于菩提山北侧渝巫路，接顺现状菩提北路。项目属于主城核心区东北向的对外快速通道。根据主城综合交通规划，快速路六纵线经六横线向北与本项目在起点范围接顺，实现主城东部槽谷的纵向贯通功能，同时将长寿区纳入主城都市区的市政道路系统。1.2工程范围及规模工程名称：两江新区-长寿区快速通道项目工程地点：重庆市两江新区、渝北区、长寿区建设范围：本项目南起于三环高速双桥立交，顺接快速路六纵线，往北沿铜锣山东侧，经石船、统景，跨越御临河，穿越明月山至长寿晏家后，北止于菩提山北侧渝巫路，接顺现状菩提北路。道工程范围长度约23.61km。工程区位：重庆市两江新区、渝北区、长寿区项目建设规模图建设规模：本项目道路等级为城市快速路，设计速度80km/h，双向六车道（两侧预留双向四车道货运通道），工程范围长度约23.61km。标准路幅宽度29m。主要建设内容包括主要建设内容包括特长隧道1座（晏家隧道约4.46km），中隧道1座（龙门桥隧道左洞946m、右洞925.5m），，跨御临河桥梁1座，互通立交4座（双桥立交、统景立交、河泉立交、齐心大道立交），渝北服务区1处，长寿主线收费站1处。1.3工程规模和主要工程内容本次挡墙分布主要为：桥梁桥台接挡墙、地通道进出口接挡墙，相邻道路高差挡墙，道路路肩挡墙，红线限制需设置的挡墙等。挡墙结构形式的设置主要根据地形、填土高度、基础条件及环境限制条件，分别采用悬臂式挡墙、扶壁式挡墙、重力式挡墙、衡重式挡墙、锚杆挡墙。根据不同位置及挡墙形式，挡墙分布如下表所示。挡墙设置表序号编号形式长度(m)均高(m)安全等级1主K21+440中扶壁式1110一级2主K21+460中重力式B型605二级3主K21+730中衡重式A型1112一级4主K21+750右衡重式A型1310.5一级5主K21+180右锚杆挡墙808一级6YJLK0+840左重力式A型255.5二级7YJLK0+840右衡重式A型9.59.5一级8HQAK0+500右衡重式A型3719.5一级9YJLK1+100右扶壁式1010一级10主K8+390左挡墙桩板16.518一级11主K8+390右挡墙桩板19.519一级12主K8+380左挡墙衡重式1712一级13主K8+380右挡墙衡重式1515一级14主K8+445左挡墙桩板15.617一级15主K8+445中挡墙重力/衡重式23.358一级设计依据及采用标准规范2.1合同依据建设单位与我联合体签订的合同。2.2政府相关批复意见及相关文号（1）主要会议纪要及批复1）《重庆市城乡建设委员会关于开展两江新区-长寿区快速通道项目前期储备工作的通知》渝建函[2018]470号2）《重庆市住房和城乡建设委员会两江新区-长寿区快速通道项目前期工作移交会议纪要》第51号3）《两江新区-长寿快速通道方案研究会议纪要》（重庆市规划和自然资源局【2019-459】）4）《两江新区-长寿快速通道项目推进会议纪要》（重庆市规划和自然资源局【2020-86】）5）《两江新区-长寿快速通道方案研究会议纪要》（重庆市规划和自然资源局【2020-182】）6）《两江新区-长寿快速通道项目前期工作推进会议纪要》市住建委第81号7）《重庆市长寿区水利局关于两江新区至长寿区快速通道项目龙们桥水库段选线方案的意见》长寿区水利局8）《重庆市交通局关于两江新区至长寿区快速通道上跨渝长扩能高速公路有关事宜会议纪要》渝交纪要[2020]46号9）《重庆市住房和城乡建设委员会关于两江新区-长寿区快速通道项目进展情况的报告》渝建文[2020]101号10）政府相关批示文件11）《重庆市发展和改革委员会关于加快推进两江新区到长寿快速通道项目前期工作的报告》渝发改文[2021]5号（12）《两江新区至长寿区快速通道跨渝长复线高速节点上跨桥项目可行性研究报告的批复》长发改投[2020]271号12）《两江新区至长寿区快速通道跨渝长复线高速节点上跨桥项目可行性研究报告的批复》长发改投[2020]271号13）《两江新区至长寿区快速通道上跨渝长扩能高速公路有关事宜会议纪要》渝交纪要〔2020〕46号14）本项目涉铁路节点方案设计的审查意见15）本项目高边坡方案设计的审查意见16）《渝北区规划和自然资源局关于两江新区到长寿区快速通道方案设计（渝北、两江段）技术审查的意见》17）《重庆市长寿区规划和自然资源局关于两江新区到长寿区快速通道项目方案设计技术审查的意见》18）《可行性研究报告的审查意见》19）《长寿至两江新区快速通道项目交通咨询》合同及成果20）《高边坡方案评估报告》（2021年5月）（2）主要规划资料1）《重庆市主城区快速路系统建设规划》(2006-2020)2）《重庆市主城区综合交通规划》（2010-2020）3）《重庆市城乡总体规划（2007－2020年）修正版》4）《重庆市两江新区总体规划（2010-2020年）》5）《重庆市十三五规划城市道路建设专项规划（2016-2020年）》6）《两江新区龙盛汽车城货运（物流）交通专项规划》7）《重庆市主城区轨道交通线网规划》8）《重庆市轨道交通线网调整规划》9）《明月山两江新区至长寿隧道规划研究》2017年8月10）《重庆市长寿区城乡总体规划》2013年编制，2015年修订11）《长寿区综合交通规划修改（2014-2025年）》12）《长寿区铁公水联运规划》2018年1月13）《重庆市长寿区城乡总体规划》2013年编制，2015年修订14）御临河航道、港口现状及发展规划（4）项目沿线1:10000、1:2000及1：500地形图和管线物探资料（5）《两江新区至长寿区快速通道-跨渝长复线高速节点上跨桥项目工程地质详细勘察报告》2020年9月（6）三环高速、两江大道、渝长高速公路扩能项目、铁路东环线设计资料（7）项目沿线控规、道路红线2.3相关勘察、测量、检测报告文件测量单位提供的项目沿线1：500地形及管线图（2020年4月）。经勘查外审单位审查合格的勘察报告。2.4设计规范及标准本工程为城市快速路，以重庆市地标、国标和建设部颁布规范为主要依据，同时参照其他行业标准。（1）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）（2）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）（3）《建筑结构荷载规范》(GB-50009-2012)（4）《混凝土质量控制标准》（GB50164—2011）（5）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（2015年版）（6）《混凝土结构耐久性设计规范》(GB/T50476—2008)（7）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016年版）（8）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（9）《挡土墙》（17J008）（中华人民共和国住房和城乡建设部）（10）《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》（GB50086-2015）（11）《建筑边坡工程施工质量验收规范》（DBJ/T50-100-2010）（12）《地质灾害防治工程设计规范》（DBJ50/T-029-2019）（13）《普通硅酸盐水泥》（GB175—2007）（14）《混凝土强度检验评定标准》（GB/T50107-2010）（15）《滑坡防治工程设计与施工技术规范》（DZ/T0219-2006）（16）《建筑基桩检测技术规范》（JGJ106-2014）（17）《公路工程技术标准》（JTGB01-2014）（18）《公路路基设计规范》（JTGD30-2015）（19）《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015)（20）《城市道路设计规范》(CJJ37－2012)（21）《城市快速路设计规程》（CJJ129-2009）（22）《市政公用工程设计文件编制深度规定》（2013）（23）《重庆市市政工程施工图设计文件编制技术规定（2017年版）》（24）重庆市《进一步加强全市高切坡、深基坑和高填方项目勘察设计管理的意见》渝建发【2010】166号上阶段意见的批复及执行情况3.1高边坡方案设计安全专项论证会意见2021年5月7日，重庆市城市建设投资（集团）有限公司组织专家（名单附后），在重庆市城建施工图审查有限公司会议室召开《两江新区-长寿区快速通道工程（K13+360~K23+610）高边坡方案设计》安全专项论证会。参加会议的有勘察单位（招商局重庆交通科研设计院有限公司），设计单位（重庆市设计院有限公司、招商局重庆交通科研设计院有限公司），与会专家听取了勘察设计单位对该边坡地质情况和方案设计的介绍，专家组查阅相关资料并经过讨论后形成如下论证意见：本工程道路挖方岩质边坡最大高度约42m。填方边坡最大高度约35m，均属于渝建发（2010）166号文件所规定的超限边坡，对其方案设计进行安全专项论证是必要的。方案设计的资料较齐全，主要设计人资格符合要求。岩土工程勘察报告已通过审查，可作为该边坡方案设计依据。根据边坡高度及重要性，边坡工程安全等级分段确定为一级和二级、永久边坡支护设计使用年限为50年或100年合理，设计采用的边坡综合治理方案（分级放坡+坡面防护、锚杆挡墙、喷锚支护、重力式挡墙、桩板式挡墙（含锚拉式）、扶壁式挡墙、截排水系统）基本可行。建议：勘察单位补充完善边坡地勘剖面、地质信息及边坡稳定性评价；设计单位完善边坡顶及边坡底既有建（构）筑物、铁路、输配电高压铁塔、高速公路、市政道路及官网情况、荷载分布范围及其大小，并进一步复核完善方案设计。执行情况：按审查意见完善完善方案设计。复核岩土参数校核填方边坡沿岩土界面滑动的稳定性。执行情况：按审查意见复核岩土参数校核填方边坡岩土界面滑动的稳定性，详计算书。完善边坡设计说明内容及图面表达、截排水设计、坡顶安全防护措施等内容。执行情况：完善设计说明及图面表达、截排水设计、坡顶安全防护措施，详高边坡设计图册总说明7.3条边坡排水及分图纸设计。完善边坡施工顺序方法和工艺等要求（施工时校验岩层面性状）；强调执行“动态设计、信息法施工”原则，加强边坡监测及信息反馈。执行情况：完善边坡施工顺序方法和工艺等要求（施工时校验岩层面性状），详高边坡设计图册总说明7.3.2条特殊边坡处理措施，12.7条边坡工程；强调执行“动态设计、信息法施工”原则，加强边坡监测及信息反馈，详11.2条边坡变形监测。3.2初步设计阶段须修改完善的意见：1.明确清除表层覆土将基岩表面作成台阶状后再回填的填土物质组成、密实度要求，复核岩土界面较陡地段的填方边坡稳定性及支护措施设计，如挡墙断面四十六、四十七等。回复：清表后台阶回填物质为砂性片石，密实度同路基，已复核较陡地段的边坡稳定性和支护设计，增设护脚墙。2.部分顺向坡采用衡重式挡墙支挡欠合理，需考虑开挖过程中的稳定性，宜采用桩板墙支护。如挡墙断面十三、三十六等。回复：核实顺向坡及支挡设置，挡墙断面十三采用桩板挡墙支护，挡墙断面三十六为非顺向坡。3.对于部分下伏粉质黏土持力层地段（如D5-D5），应补充高填方路基的稳定性验算，必要时应对路基进行加固处理。回复：经核实，下卧层非软弱层，坡脚为V形地貌，计算后路基边坡稳定，无需加固处理。7.挡墙地质横断面二十一中挖除砂岩做衡重式挡墙不合理回复：经核实，该挡墙为统景立交H匝道桥台后挡墙，用于解决平行的H匝道和D匝道高差，局部路段高差大于8米，均高只有4米，挖方量不大。8.挡墙地质横断面三十三~四十八，挡墙顶均须设置防撞护栏。回复：相应挡墙图纸补充防撞护栏。3.3对铁路部门审查意见的执行情况。（1）2021年4月2日，中国铁路成都局集团有限公司下发了《中国铁路成都局集团有限公司关于两江新区至长寿区快速通道穿（跨）越郑渝高铁、沪蓉铁路工程方案设计的审查意见》（渝城投函[2021]14号），审查意见如下：1）经审查，重庆两江新区至长寿区快速通道穿（跨）越郑渝、沪蓉铁路工程方案基本可行，为支持地方经济建设，原则同意成都西南交通大学设计研究院有限公司编制的《两江新区-长寿区快速通道与既有铁路交叉工程方案程设计》。2）未尽事宜按《公路与市政工程下穿高速铁路技术规程》（TB10182-2017）等相关设计规范执行。批复有关要求如下：1）为确保铁路行车安全，本工程涉及铁路部分建设必须严格执行铁路营业线施工安全管理有关规定，建设单位应与我集团公司所属成都成铁工程项目管理有限公司联系商洽涉铁工程建设相关事宜，由成都成铁工程项目管理有限公司协助建设单位办理土地确认、占用（租用）等相关手续。回复：按审查意见要求执行。2）设计单位根据本审查意见，开展后续设计工作，施工图设计须报送我集团公司审核。回复：按审查意见要求执行。3）未尽事宜按《中国铁路成都局集团有限公司地方涉铁工程管理办法》（成铁办[2020]94号）及《中国铁路成都局集团有限公司关于进一步加强涉铁工程设计方案审查和施工安全监管的通知》（成铁科信[2020]291号）办理。回复：按审查意见要求执行。（2）经中国铁路成都局集团有限公司重庆建设指挥部于2021年5月25日组织相关单位及五位专家就两江新区一长寿区快速通道主线7#桥下穿东环铁路设计方案及影响评估报告进行了专家评审，下发了《重庆建设指挥部关于重庆两江新区—长寿区快速通道主线7#桥与东环铁路交叉影响评估方案（含设计方案）的复函》，审查意见及回复如下。经审查并结合专家组意见，两江新区—长寿区快速通道主线7#桥下穿东环铁路影响评估报告（含设计方案）基本可行，同时重庆市设计院有限公司须严格采纳专家组意见，尚需对以下内容进一步优化、完善：1）补充7#桥下穿铁路段公路纵坡坡度、公路交叉里程及7#桥离铁路桥墩最近距离断面布置图。回复：已按意见执行，补充了主线7#桥下穿铁路段公路纵坡坡度，公路交叉里程以及主线7#桥离铁路桥墩最近距离断面布置图。2）因东环铁路东河四线道岔特大桥已施工完成，现场地形地貌与公路设计方案地形资料有差别，需重新核实现场地形地貌及地质情况，修改完善设计方案。回复：已按意见执行，地勘单位正在对现场地形地貌及地质情况进行复测。3）7#桥左、右幅上部结构设计均采用现浇简支箱梁，且离铁路墩台较近，在下阶段设计方案中应补充完善施工防护措施，避免在施工过程中对东河四线道岔特大桥桥墩产生偏压，影响铁路桥墩结构安全。回复：按意见在施工图设计阶段方案中补充完善施工防护措施。4）为确保铁路运营安全，7#桥与铁路交叉影响段公路桥面防撞护栏设计等级及设置范围应按《公路铁路交叉路段技术要求》（JT/T1311-2020）相关要求执行；同时设置完善畅通且独立于铁路的排水系统，并将水引至铁路范围以外排出。回复：防撞护栏设计等级及设置范围已按照公路铁路交叉路段技术要求》（JT/T1311-2020）相关要求执行；按意见下阶段将在主线7#桥设置完善畅通且独立于铁路的排水系统。建设条件本节内容摘录于《两江新区-长寿区快速通道项目涉铁节点工程地质勘察报告》，以下简称报告。4.1场地位置及地形地貌场地地貌受地质构造和岩性控制，为构造剥蚀丘陵斜坡地貌。主线下穿铁路东环线节点：道路沿线大部分区域为原始地貌，地形坡角一般10~25°，下穿东环线处桥墩范围内为施工区，局部形成环境边坡坡角最大约50°，地形总体为沟谷，南西侧和北东侧高，7号桥处低，地形高程一般222.32~254.64m，相对高差32.32m。和泉立交下穿渝利铁路和渝万铁路：道路沿线大部分区域为原始地貌，地形坡角一般10~20°，渝万铁路和渝利铁路桥墩周边为施工区，形成环境边坡坡角最大约45°，地形总体为总体为沟谷，南西侧和北东侧高，拟建桥梁整体沿沟谷地形最低处通过，场地地形高程一般273.23~291.94m，相对高差18.71m，拟建桥梁沿线地形高程一般273.23~276.85m，相对高差3.62m。主线上跨渝利铁路和渝万铁路：道路沿线总体均为原始地貌，地形坡角一般10~30°，地形起伏较大，已建道路一侧存在挖填方边坡，坡角一般25~45°，地形总体东侧和西侧高，车里沟水塘处最低，地形高程一般322.89~412.50m，地形最高点位于K21+180处，最低点位于K21+580车里沟，相对高差89.61m。4.2气象、水文主线下穿铁路东环线：主城段K8+340~K8+480无常年地标水体。和泉立交下穿渝利铁路和渝万铁路：晏家联络道K0+860-K1+020段有一河沟，平面形态呈C字型，在本次勘察里程范围整体与拟建道路走向一致，其中D2#桥墩和D3#桥墩位于河沟两侧，勘察范围内河沟宽约3.0~10.0m，勘察期间水深约0.5~1.5m，水位高程约为272.91~275.67m，该河沟无水文资料，根据走访调查，该河沟50年一遇洪水位约为3.0m，高程275.91~278.67m。主线上跨渝利铁路和渝万铁路：该段K21+560~K21+600上跨车里沟，车里沟水塘分为南北两部分，中间由水坝隔开，拟建道路从北侧部分上跨，勘察期间车里沟北侧水位322.89，跨越部分水域宽度约25.0m，水深约1.5~3.5m，勘察期间车里沟南侧部分水位321.66m，由于受南侧水坝水位调节，线路跨越区车里沟最高水位约324.21m，此外沿线部分区域存在小型堰塘，规模较小，建议进行清淤或换填处理，对线路影响小。4.3地质构造主线下穿铁路东环线：主城段K8+340~K8+480场地地质构造位于大盛场向斜南东翼，岩层呈单斜产出，岩层产状285～310°∠12～17°，优势产状300°∠15°。层间裂隙较发育，表面平直光滑，无胶结，泥质或泥夹岩屑充填，岩层层面结合差，属软弱结构面。主要发育二组裂隙，裂隙属稍发育～较发育，其特征如下：1）230～238°∠56～64°，优势产状233°∠58°。裂面平整，裂面充填泥质，分离，平直光滑略有起伏，延伸长3～8m，间距1.0～2.5m，张开度2mm，铁锈浸染，呈黄色，结合很差，属软弱结构面；2）101～117°∠48～62°，优势产状110°∠55°。裂面微张开，无充填，平直很光滑，延伸一般3～7m，间距1.5～3.1m，张开度1～3mm，属软弱结构面，结合很差。和泉立交下穿渝利铁路和渝万铁路：晏家联络道K0+860-K1+020段场地地质构造位于明月峡背斜南东翼，岩层呈单斜产出，岩层产状115～140°∠26～29°，优势产状130°∠28°。层间裂隙较发育，表面平直光滑，无胶结，泥质或泥夹岩屑充填，岩层层面结合差，属软弱结构面。主要发育二组裂隙，裂隙属稍发育～较发育，其特征如下：1）212～228°∠57～66°，优势产状223°∠61°。裂面平整，裂面充填泥质，分离，平直光滑略有起伏，延伸长3～8m，间距1.0～2.5m，张开度2mm，铁锈浸染，呈黄色，结合很差，属软弱结构面；2）91～107°∠49～62°，优势产状100°∠58°。裂面微张开，无充填，平直很光滑，延伸一般3～7m，间距1.5～3.1m，张开度1～3mm，属软弱结构面，结合很差。主线上跨渝利铁路和渝万铁路：主线K21+140~K21+860段场地地质构造位于明月峡背斜南东翼，岩层呈单斜产出，岩层产状124～138°∠27～33°，优势产状130°∠29°。层间裂隙较发育，表面平直光滑，无胶结，泥质或泥夹岩屑充填，岩层层面结合差，属软弱结构面。主要发育二组裂隙，裂隙属稍发育～较发育，其特征如下：1）210～228°∠57～64°，优势产状213°∠62°。裂面平整，裂面充填泥质，分离，平直光滑略有起伏，延伸长3～8m，间距1.0～2.5m，张开度2mm，铁锈浸染，呈黄色，结合很差，属软弱结构面；2）92～105°∠55～64°，优势产状97°∠60°。裂面微张开，无充填，平直很光滑，延伸一般3～7m，间距1.5～3.1m，张开度1～3mm，属软弱结构面，结合很差。场地构造裂隙不发育，未见次级褶皱及断层分布，地质构造简单。（见下图）主线下穿铁路东环线和泉立交下穿渝利铁路和渝万铁路主线上跨渝利铁路和渝万铁路主线下穿铁路东环线和泉立交下穿渝利铁路和渝万铁路主线上跨渝利铁路和渝万铁路构造纲要图4.4地层岩性4.4.11.1主线下穿铁路东环线主城段K8+340~K8+480段经钻探揭露及工程地质测绘，建设场地范围内岩土层为第四系全新统人工填土（Q4ml）、粉质粘土（Q4el+dl），下伏侏罗系中统沙溪庙组泥岩（J2s-Ms）、砂岩（J2s-Ss），由新至老对各岩土层的工程特征描述如下：1.全新统（Q4）素填土（Q4ml）：杂色，由粉质粘土、砂泥岩碎块石组成。硬质物约占25～40％，结构松散～稍密，稍湿，均匀性差，由机械堆填形成，回填时间大于1年。揭露厚度1.2(STZC4)～1.7m(STZC55)，仅分布在已建东环线桥墩周边。粉质粘土(Q4el+dl)：黄褐色，主要由粉粒及粘粒组成，干强度及韧性中等，刀切面稍具光泽，无摇震反应。夹少量砂、泥岩碎石。一般呈可塑状，分布在处东环线桥墩以外区域，钻探揭露厚度0.30(STZC60)～2.90m(STZC2)。2侏罗系中统沙溪庙组(J2s)泥岩：紫红色。主要由粘土矿物组成，泥质结构，中厚层状构造，局部含砂质重。整个场地均有分布，与砂岩呈互层状产出。砂岩：灰白色、灰褐色。由长石、石英及云母等矿物组成，中粒结构，钙泥质胶结，中厚层状构造。整个场地均有分布，与泥岩呈互层状产出。3风化带特征及基岩面起伏情况场地大部地段被第四系土层覆盖，局部陡坡基岩出露，基岩面总体与地形基本一致，基岩面坡角为5~25°。基岩强风化带：风化裂隙较发育，岩质较软，岩芯呈碎块状。根据钻探成果，钻孔揭露厚度0.5(STZC59)～4.20m(STZC56)。基岩中风化带：岩芯多呈柱状，局部块状，岩质较硬，构造裂隙不发育。基岩面与上覆土层呈不整合接触。各岩土层标高详见勘探点数据一览表（附表1）。4.4.11.2和泉立交下穿渝利铁路和渝万铁路晏家联络道K0+860-K1+020段经钻探揭露及工程地质测绘，建设场地范围内岩土层为第四系全新统人工填土（Q4ml）、粉质粘土（Q4el+dl）、粉质粘土（Q4al+pl）、卵石土（Q4al+pl），下伏侏罗系中统沙溪庙组泥岩（J2s-Ms）、砂岩（J2s-Ss），由新至老对各岩土层的工程特征描述如下：1全新统（Q4）素填土（Q4ml）：杂色，由粉质粘土、砂泥岩碎块石组成。硬质物约占23～50％，结构松散～稍密，稍湿，均匀性差，由机械堆填形成，回填时间大于2年。揭露厚度1.0(STZC6)～7.9m(STZC16)，分布在场地大部分区域。粉质粘土(Q4el+dl)：黄褐色，主要由粉粒及粘粒组成，干强度及韧性中等，刀切面稍具光泽，无摇震反应。夹少量砂、泥岩碎石。一般呈可塑状，分布在场地周边原始地貌区，钻探揭露厚度1.0(STZC6)～1.4m(STZC17)。粉质粘土(Q4al+pl)：灰褐色~黄褐色，主要由粉粒及粘粒组成，含砂砾和淤泥质，干强度及韧性低，刀切面无光泽，无摇震反应。仅STZC8有揭露，揭露厚度3.0m，位于卵石土之上，呈软塑状，根据现场调查，河沟两侧可能存在该层粉质粘土，此外残坡积粉质粘土长期受河沟水流浸泡，可能呈软塑状，均属于软土。卵石土(Q4al+pl)：杂色，湿，卵石成份主要为花岗岩，中风化~微风化，磨圆度较好，粒径一般3~12cm，最大20cm，骨架颗粒含量55~60%，排列混乱，大部分不接触，中、粉砂充填，局部含少量漂石。仅STZC8有揭露，揭露厚度3.8m，推测主要分布在河沟两侧，松散~稍密。2侏罗系中统沙溪庙组(J2s)泥岩：紫红色。主要由粘土矿物组成，泥质结构，中厚层状构造，局部含砂质重。整个场地均有分布，与砂岩呈互层状产出。砂岩：灰白色、灰褐色。由长石、石英及云母等矿物组成，中粒结构，钙泥质胶结，中厚层状构造。整个场地均有分布，与泥岩呈互层状产出。3风化带特征及基岩面起伏情况场地大部地段被第四系土层覆盖，局部陡坡基岩出露，基岩面总体与地形基本一致，基岩面坡角为3~28°。基岩强风化带：风化裂隙较发育，岩质较软，岩芯呈碎块状。根据钻探成果，钻孔揭露厚度0.1(STZC10)～6.4m(STZC9)。基岩中风化带：岩芯多呈柱状，局部块状，岩质较硬，构造裂隙不发育。基岩面与上覆土层呈不整合接触。各岩土层标高详见勘探点数据一览表（附表1）。4.4.11.3主线上跨渝利铁路和渝万铁路主线K21+560~K21+600段经钻探揭露及工程地质测绘，建设场地范围内岩土层为第四系全新统人工填土（Q4ml）、粉质粘土（Q4el+dl），下伏侏罗系中统沙溪庙组泥岩（J2s-Ms）、砂岩（J2s-Ss），由新至老对各岩土层的工程特征描述如下：1全新统（Q4）素填土（Q4ml）：杂色，由粉质粘土、砂泥岩碎块石组成。硬质物约占23～50％，结构松散～稍密，稍湿，均匀性差，由机械堆填形成，回填时间大于2年。揭露厚度0.5(FZC56)～1.7m(STZC64)，本次仅两个钻孔揭露，主要分布在已建道路或零星分布的房屋建筑周边，厚度一般较小。粉质粘土(Q4el+dl)：黄褐色，主要由粉粒及粘粒组成，干强度及韧性中等，刀切面稍具光泽，无摇震反应。夹少量砂、泥岩碎石。一般呈可塑状，分布在场地周边原始地貌区，钻探揭露厚度0.4(FZC40)～5.8m(STZC70)。软土：根据现场调查，K21+300~K21+360段存在堰塘，堰塘及其周边粉质粘土受水浸泡呈软塑状，属于软土路基，厚度预计1.0~2.0m；车里沟水库范围内长期受水浸泡，底部可能存在淤泥或软塑状粉质粘土，属于软土，两侧可能存在该层粉质粘土，厚度预计1.5~3.0m，不应作为路基持力层，建议进行换填或抛石挤淤处理。2侏罗系中统沙溪庙组(J2s)泥岩：紫红色。主要由粘土矿物组成，泥质结构，中厚层状构造，局部含砂质重。整个场地均有分布，与砂岩呈互层状产出。砂岩：灰白色、灰褐色。由长石、石英及云母等矿物组成，中粒结构，钙泥质胶结，中厚层状构造。整个场地均有分布，与泥岩呈互层状产出。3风化带特征及基岩面起伏情况场地大部地段被第四系土层覆盖，局部陡坡基岩出露，基岩面总体与地形基本一致，基岩面坡角为5~30°。基岩强风化带：风化裂隙较发育，岩质较软，岩芯呈碎块状。根据钻探成果，钻孔揭露厚度0.8(FZC43)～3.0m(FZC45)。基岩中风化带：岩芯多呈柱状，局部块状，岩质较硬，构造裂隙不发育。基岩面与上覆土层呈不整合接触。4.5水文地质条件4.5.1双桥立交、主城段K0+000~K0+7604.5.1.1地下水类型场地地下水按其特征可分为松散堆积层孔隙水和基岩裂隙水两种类型。松散岩类孔隙水：松散岩类孔隙水主要赋存于素填土层中，属于临时性上层滞水，无统一地下水位，其补给来源主要为大气降水，迳流途径为由地表垂直下渗或产生层内侧向渗透，向填土较深处渗流、排泄，径流途径短，主要通过大气蒸发排泄。该类水受季节、降雨影响较大，雨季时丰富，旱季时贫乏。基岩裂隙水：基岩裂隙水水量贫乏且受大气降水影响明显，主要赋存于强风化基岩构造裂隙中，其赋存条件受构造裂隙分布情况和裂隙发育程度控制，接受大气降水或上覆第四系孔隙水补给。4.5.1.2地下水补、迳、排条件勘察区地形整体平缓，场地内素填土属透水层，粉质粘土、泥岩属隔水层，砂岩为弱透水层。当大气降水后形成地表径流向地势低洼处排泄，部分由地表垂直下渗，沿基岩面径流。钻探施工完毕后提干钻孔循环水后24h观测孔内水位情况，钻孔水位不恢复，说明勘察期间场地地下水贫乏。场地岩土层渗透系数：素填土取10.0m/d（经验值），粉质粘土取0.05m/d（经验值），泥岩取0.1m/d（经验值），砂岩取0.5m/d（经验值）。综上所述，勘察期间地下水总体较贫乏，水文地质条件简单。但素填土位于粉质粘土层面上，原始地貌低洼处利于地下水赋存和汇集，该类土壤孔隙水水量受降雨强度影响，雨季时局部地段地下水较富集，地下水位将提高。4.5.2主城段K0+780~K4+5004.5.2.1地下水类型场地地下水按其特征可分为松散堆积层孔隙水和基岩裂隙水两种类型。松散岩类孔隙水：松散岩类孔隙水主要赋存于素填土和粉质粘土层中，属于临时性上层滞水，无统一地下水位，其补给来源主要为大气降水，迳流途径为由地表垂直下渗或产生层内侧向渗透，向土层较深处渗流、排泄，径流途径短，主要通过大气蒸发排泄。该类水受季节、降雨影响较大，雨季时丰富，旱季时贫乏。基岩裂隙水：基岩裂隙水水量贫乏且受大气降水影响明显，主要赋存于强风化基岩构造裂隙中，其赋存条件受构造裂隙分布情况和裂隙发育程度控制，接受大气降水或上覆第四系孔隙水补给。4.5.2.2地下水补、迳、排条件场地内素填土属透水层，粉质粘土、泥岩属相对隔水层，砂岩为弱透水层。当大气降水后形成地表径流向地势低洼处排泄，部分由地表垂直下渗，沿基岩面径流。钻探施工完毕后提干钻孔循环水后24h观测孔内水位情况，钻孔水位一般不恢复，在邻近河沟以及沟谷农田内的钻孔中水位埋深在0.1～3.5m。说明勘察期间场地绝大部分区域地下水贫乏，在地势较低的沟谷一带地下水较丰富。场地岩土层渗透系数：素填土取10.0m/d（经验值），粉质粘土取0.05m/d（经验值），泥岩取0.1m/d（经验值），砂岩取0.5m/d（经验值）。综上所述，水文地质条件中等复杂。4.5.3统景立交、主城段K4+500～K5+9404.5.1地下水类型本次勘察三个节点均属于丘陵地区，水文地质条件相似，场地地下水按其特征可分为松散堆积层孔隙水和基岩裂隙水两种类型。松散岩类孔隙水：松散岩类孔隙水主要赋存于素填土层中，属于临时性上层滞水，无统一地下水位，其补给来源主要为大气降水，迳流途径为由地表垂直下渗或产生层内侧向渗透，向填土较深处渗流、排泄，径流途径短，主要通过大气蒸发排泄。该类水受季节、降雨影响较大，雨季时丰富，旱季时贫乏。和泉立交下穿渝利铁路和渝万铁路节点晏家联络道K0+860-K1+020段，整体沿河沟布置，勘察期间河沟有水流，场地以素填土为主，受河沟补给，大部分区域存在地下水，水位与河沟水位基本一致，地下水较丰富，受季节影响明显，旱季河沟断流后地下水量小。基岩裂隙水：基岩裂隙水水量贫乏且受大气降水影响明显，主要赋存于强风化基岩构造裂隙中，其赋存条件受构造裂隙分布情况和裂隙发育程度控制，接受大气降水或上覆第四系孔隙水补给。4.5.2地下水补、迳、排条件场地内素填土属透水层，粉质粘土、泥岩属相对隔水层，砂岩为弱透水层。当大气降水后形成地表径流向地势低洼处排泄，部分由地表垂直下渗，沿基岩面径流。钻探施工完毕后提干钻孔循环水后24h观测孔内水位情况，其中主线下穿铁路东环线节点钻孔水位一般不恢复，主线上跨渝利铁路和渝万铁路节点大部分钻孔水位不回复，仅STZC82、FZC43、FZC44钻孔揭露有水，水位与钻孔相邻水塘和水库一致，根据工程经验，该钻孔水位受相邻水塘水库补给，范围有限，并未形成稳定地下水位。和泉立交下穿渝利铁路和渝万铁路节点拟建道路紧邻河沟，河沟两侧钻孔均揭露有地下水位，且与河沟水位基本一致，水位恢复情况见下表钻孔水位恢复情况钻孔编号孔口高程（m）地下水位深度（m）地下水高程（m）钻孔编号孔口高程（m）地下水位深度（m）地下水高程（m）STZC7276.171.5274.67STZC16275.21.97273.23STZC8275.020.35274.67STZC15273.870.64273.23STZC9276.121.45274.67STZC12273.960.73273.23STZC10275.210.54274.67STZC13275.292.06273.23STZC19273.950.96272.99STZC14276.783.55273.23STZC20275.422.43272.99STZC5275.071.21273.86STZC18273.520.53272.99STZC6275.060.39274.67说明勘察期间场地绝大部分区域地下水贫乏，在地势较低的沟谷一带雨季地下水较丰富，和泉立交下穿渝利铁路和渝万铁路节点地下水较丰富，场地岩土层渗透系数：素填土取10.0m/d（经验值），属于强透水层，粉质粘土取0.05m/d（经验值），属于弱透水层，卵石土取15.0m/d（经验值），属于强透水层，强风化岩取0.02～0.05m/d（经验值），属于弱透水层，泥岩取0.1m/d（经验值），属于弱透水层，砂岩取0.5m/d（经验值），属于弱透水层。综上所述，主线下穿铁路东环线节点水文地质条件简单，主线上跨渝利铁路和渝万铁路节点水文地质条件简单，和泉立交下穿渝利铁路和渝万铁路节点水文地质条件中等复杂。4.6不良地质现象经现场调查，场地内边坡已经治理或正在治理中，现状斜坡均未发现变形迹象。结合钻探成果、工程地质测绘及区域资料，勘察场地及周边未发现崩塌、滑坡、泥石流、地下采空区等不良地质现象，地下无埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物。场地内陡坡高度较小，未见卸荷裂隙发育，车里沟水库未见塌岸现象。主线上跨渝利铁路和渝万铁路节点拟建工程上跨渝利铁路和渝万铁路隧道，工程范围内渝万铁路埋深约50.0~60.0m，渝利铁路埋深约17.8~56.3m。应评价拟建工程对已建隧道的影响。4.7、岩、土物理力学特征4.7.11.1岩土体的基底摩擦系数μ根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330—2013表11.2.3，并结合经验确定；4.7.11.2岩体抗拉强度按《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014），取岩石抗拉强度标准值乘以0.4的折减系数再乘以0.95的时间效应系数，并结合重庆地区经验取值；4.7.11.3岩体抗剪强度按《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）,岩体C取岩石C的标准值乘以0.30的折减系数再乘以0.95的时间效应系数；岩体φ取岩石φ的标准值乘以0.90的折减系数再乘0.95的时间效应系数，并结合重庆地区经验取值；4.7.11.4岩体变形模量和弹性模量按《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014），取岩石变形模量和弹性模量乘以0.70的折减系数；岩石泊松比可视为岩体泊松比；4.7.11.5岩土体水平抗力系数参照《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）10.3.8节表10.3.8-1、10.3.8-2确定。4.7.11.6M30砂浆锚固体与岩石粘结强度特征值按《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）表8.2.3-2确定。岩土体参数取值表见下表。主线下穿铁路东环线节点岩土体物理力学指标取值表序号指标素填土粉质粘土泥岩砂岩1天然重度KN/m320.5*19.9024.6024.182饱和重度KN/m321.0*20.4024.8324.463地基承载力特征值（kPa）强风化根据现场试验确定150*260*300*中等风化1542.754911.394天然抗剪强度C（KPa）5*29.11342.0*1282.5*φ（°）30*14.5129.41*36.77*5饱和抗剪强度C（KPa）3*17.84//φ（°）25*10.89//6岩体抗拉强度(标准值）KPa//131.02500.0*7基底摩擦系数土层/0.25*//强风化//0.30*0.35*中等风化//0.40*0.55*8岩石与锚固体极限粘结强度标准值KPa/40*420*860*9岩体水平抗力系数MN/m3强风化//30*50*中风化//60*280*10土体水平抗力系数的比例系数MN/m420*10*//11单轴抗压强度(标准值）天然（MPa）//6.7518.93饱和（MPa）//4.2513.5312负摩阻力系数/0.20*///13桩的极限侧阻力标准值Kpa强风化/70*140*200*中风化//14弹性模量MPa//1207.652936.8715变形模量MPa//911.002454.3816泊松比//0.330.2117压缩模量MPa/4.71//泥岩承载力特征值在确保施工和使用期不遭水浸泡时，可按天然抗压强度折减，泥岩天然抗压强度为6.75MPa，承载力特征值可取2450.25kPa，否则，应采用饱和抗压强度折减。本表泥岩地基承载力特征值采用饱和抗压强度折减。嵌岩灌注桩基础单桩轴向受压承载力特征值Ra按《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG3363-2019第6.3.7条计算。其中frk——岩石饱和单轴抗压强度标准值，黏土岩取天然湿度单轴抗压强度标准值；本场地对中等风化泥岩取天然抗压强度标准值6.75MPa；对中等风化砂岩取饱和抗压强度标准值13.53MPa。和泉立交下穿渝利铁路和渝万铁路节点岩土体物理力学指标取值表序号指标素填土粉质粘土卵石土泥岩砂岩1天然重度KN/m320.5*19.90/24.6024.182饱和重度KN/m321.0*20.4020.224.8324.463地基承载力特征值（kPa）强风化根据现场试验确定150*160*260*300*中等风化900.245724.514天然抗剪强度C（KPa）5*29.11/285.00*1140.0*φ（°）30*14.51/27.62*35.48*5饱和抗剪强度C（KPa）3*17.84///φ（°）25*10.8928.0//6岩体抗拉强度(标准值）KPa///95.28353.747基底摩擦系数土层/0.25*0.30*//强风化///0.30*0.35*中等风化///0.40*0.55*8岩石与锚固体极限粘结强度标准值KPa/40*80*300*900*9岩体水平抗力系数MN/m3强风化///30*50*中风化///50*310*10土体水平抗力系数的比例系数MN/m420*10*12*//11单轴抗压强度(标准值）天然（MPa）///4.2521.53饱和（MPa）///2.4815.7712负摩阻力系数/0.20*////13桩的极限侧阻力标准值Kpa强风化/70*100*140*200*中风化//14弹性模量MPa///1102.002489.7215变形模量MPa///810.192074.1416泊松比///0.330.2417压缩模量MPa/4.7114.0*//泥岩承载力特征值在确保施工和使用期不遭水浸泡时，可按天然抗压强度折减，泥岩天然抗压强度为4.25MPa，承载力特征值可取1572.45kPa，否则，应采用饱和抗压强度折减。本表泥岩地基承载力特征值采用饱和抗压强度折减。嵌岩灌注桩基础单桩轴向受压承载力特征值Ra按《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG3363-2019第6.3.7条计算。其中frk——岩石饱和单轴抗压强度标准值，黏土岩取天然湿度单轴抗压强度标准值；本场地对中等风化泥岩取天然抗压强度标准值4.25MPa；对中等风化砂岩取饱和抗压强度标准值15.25MPa。主线上跨渝利铁路和渝万铁路节点岩土体物理力学指标取值表序号指标素填土粉质粘土泥岩砂岩1天然重度KN/m320.5*19.9024.6024.182饱和重度KN/m321.0*20.4024.8324.463地基承载力特征值（kPa）强风化根据现场试验确定150*260*300*中等风化1176.125535.754天然抗剪强度C（KPa）5*29.11387.60*1214.10*φ（°）30*14.5128.88*36.13*5饱和抗剪强度C（KPa）3*17.84//φ（°）25*10.89//6岩体抗拉强度(标准值）KPa//140.66452.507基底摩擦系数土层/0.25*//强风化//0.30*0.35*中等风化//0.40*0.55*8岩石与锚固体极限粘结强度标准值KPa/40*360*920*9岩体水平抗力系数MN/m3强风化//30*50*中风化//60*300*10土体水平抗力系数的比例系数MN/m420*10*//11单轴抗压强度(标准值）天然（MPa）//5.3621.06饱和（MPa）//3.2415.2512负摩阻力系数/0.20*///13桩的极限侧阻力标准值Kpa强风化/70*140*200*中风化//14弹性模量MPa//1234.782671.4415变形模量MPa//942.242227.1016泊松比//0.330.2317压缩模量MPa/4.71//泥岩承载力特征值在确保施工和使用期不遭水浸泡时，可按天然抗压强度折减，泥岩天然抗压强度为5.36MPa，承载力特征值可取1945.68kPa，否则，应采用饱和抗压强度折减。本表泥岩地基承载力特征值采用饱和抗压强度折减。嵌岩灌注桩基础单桩轴向受压承载力特征值Ra按《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG3363-2019第6.3.7条计算。其中frk——岩石饱和单轴抗压强度标准值，黏土岩取天然湿度单轴抗压强度标准值；本场地对中等风化泥岩取天然抗压强度标准值6.75MPa；对中等风化砂岩取饱和抗压强度标准值13.53MPa。备注：当水平荷载为长期或经常出现的荷载时，应将表中水平抗力系数的比例系数乘以0.4后采用；挡墙墙后填土重度取20KN/m3，填土综合内摩擦角取30°；*为经验取值。以上三个节点岩层面抗剪强度取值:C取30kPa，φ取14°；①裂隙面，抗剪强度取值:C取40kPa，φ取16°；②裂隙面，抗剪强度取值:C取40kPa，φ取16°。岩土界面抗剪强度取值:C取16.1kPa，φ取9.8°。4.8地震效应评价根据《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ166-2011），场地地震动峰值加速度为0.05g，抗震设防烈6度，设计地震分组为第一组。根据《公路桥梁抗震设计规范》JTG/T2231-01-2020，道路区可采用简易设防。根据《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ166-2011），拟建桥梁的抗震设防分类为乙类，需进行E1地震作用和E2地震作用下的抗震设计，抗震设防措施等级为7度。根据波速测试成果（表5.4-1），结合周边工程地区经验：主线下穿铁路东环线节点：场地素填土剪切波速度取140m/s，后期填土剪切波速度取140m/s（经验值），属于软弱土，粉质粘土切波速度为161m/s（平均值），属中软土；强风化基岩剪切波速度896～936m/s，属岩石；中等风化基岩剪切波速度＞800m/s，属岩石。和泉立交下穿渝利铁路和渝万铁路节点：场地素填土剪切波速度取140m/s（经验值），后期填土剪切波速度取140m/s（经验值），属于软弱土，粉质粘土切波速度为162m/s，属中软土；卵石土剪切波速取196m/s，属于中软土，强风化基岩剪切波速度701～968m/s，属软质岩石或岩石；中等风化基岩剪切波速度＞800m/s，属岩石。主线上跨渝利铁路和渝万铁路节点：场地素填土剪切波速度取140m/s（经验值），后期填土剪切波速度取140m/s（经验值），属于软弱土，粉质粘土切波速度为158m/s，属中软土；强风化基岩剪切波速度617～984m/s，属软质岩石或岩石；中等风化基岩剪切波速度＞800m/s，属岩石。钻孔剪切波测试成果表孔号岩性测试范围(m)Vs速度范围(m/s)Vs平均速度(m/s)Vse覆盖层等效剪切波速(m/s)节点STZC2粉质粘土0.0～2.9164164164主线下穿铁路东环线节点砂岩2.9～5.2896896--砂岩5.2～8.01225～13261376STZC4素填土0.0～1.2140140150粉质粘土1.2～2.6158158砂岩2.6～3.4936936--砂岩3.4～5.01334～14021368STZC8粉质粘土0.0～3.0162162178和泉立交下穿渝利铁路和渝万铁路节点卵石土3.0～6.8191～200196泥岩6.8～9.0701701--泥岩9.0～12.0956～1034995STZC13素填土0.0～5.1140～151146146砂岩2.6～3.4934～1001968--砂岩3.4～5.014891489STZC15素填土0.0～6.1143～153148148主线上跨渝利铁路和渝万铁路节点砂岩6.1～8.01331～14021364--STZC64素填土0.0～1.7153153153砂岩1.7～3.0818～1050984--砂岩3.0～5.01668～17511710STZC70粉质粘土0.0～5.8159～161160160泥岩5.8～8.0642～771707--砂岩8.0～10.014021402STZC86粉质粘土0.0～1.0154154154泥岩1.0～3.0584～649617--泥岩3.0～5.0834～974904拟建道路覆盖层厚度及抗震类别表节点工程分段按整平后的覆盖层厚度及剪切波速建筑场地类别设计特特征周期(s)建筑抗震地段分类最大覆计算土层厚度(m)等效剪切波速（Vse)m/s盖层厚度(m)素填土粉质粘土主线下穿铁路东环线节点主线路基K8+340~K8+40016.2(STZC2)13.502.70143.11Ⅱ0.35一般地段主线7号桥右幅K8+400~K8+44010.8(STZC4)9.201.60142.76Ⅱ0.35一般地段主线7号桥左幅K8+400~K8+44016.2(STZC2)13.502.70143.11Ⅱ0.35一般地段主线路基K8+440~K8+48013.1(STZC56)12.300.80141.12Ⅱ0.35一般地段和泉立交下穿渝利铁路和渝万铁路节点晏家联络道K0+860~K1+0207.9(STZC16)7.900.00140.00Ⅱ0.35一般地段主线上跨渝利铁路和渝万铁路节点主线路基K21+140~K21+3801.5（FZC44）0.900.60146.68Ⅰ0.25有利地段主线路基K21+380~K21+44022.5(STZC70)16.703.30142.68Ⅱ0.35一般地段主线16号桥左幅K21+440~K21+72017.8(剖面21)16.801.00140.90Ⅱ0.35一般地段主线16号桥右幅K21+440~K21+74022.5(STZC70)16.703.30142.68Ⅱ0.35一般地段主线路基K21+740~K21+8208.9(FZC64)7.101.80143.30Ⅱ0.35一般地段主线17号桥左幅K21+820~K21+8605.7(STZC91)4.800.90142.56Ⅱ0.35一般地段主线17号桥右幅K21+820~K21+86010.1(FZC70)9.101.00141.60Ⅱ0.35一般地段场地压实处理后，建议实测剪切波速校核建筑抗震地段类别、场地类别及特征周期。4.9岩土地震稳定性评价勘察区抗震设防烈度为6度，依据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016年版）第4.3.1条和第4.3.2条的判定，主线下穿铁路东环线节点和主线上跨渝利铁路和渝万铁路节点场地覆盖土层主要为粉质粘土，其次为素填土，厚度一般较小，场地不存在沙土液化、震陷等岩土的地震稳定性问题；和泉立交下穿渝利铁路和渝万铁路节点覆盖层主要为素填土，其次为粉质粘土和卵石土，局部素填土厚度较大，可能存在素填土震陷问题。工程区及邻近周边不存在抗震不利的高边坡、危岩、崩塌等，根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）中5.2.5条规定，本场地抗震设防烈度为6度，可不进行地震工况下边坡稳定性校核。4.10、地基评价4.10.1地基均匀性及稳定性评价4.10.1.1地基均匀性1）主线下穿铁路东环线1、素填土（Q4ml）：主要分布在已建铁路东环线桥墩周边，厚度变化较大，地基均匀性差。2、粉质粘土（Q4el+dl）：主要分布在原始地貌区，厚度一般较小，地基均匀性较差。3、泥岩（J2s-Ms）：横向上分布于整个场地，岩体连续、稳定，纵向上厚度大、稳定，地基均匀性好。为场地主要地层。4、砂岩（J2s-Ss）：横向上分布于整个场地，岩体连续、稳定，纵向上厚度大、稳定，地基均匀性好。为场地主要地层。2）和泉立交下穿渝利铁路和渝万铁路1、素填土（Q4ml）：沿线大部分区域均有分布，厚度变化较大，地基均匀性较差。2、粉质粘土（Q4el+dl）：主要分布在原始地貌区，厚度一般较小，地基均匀性较差。3、卵石土（Q4al+pl）：分布在河沟周边，仅一个钻孔揭露，预计分布范围较小，厚度变化大，地基均匀性较差。4、泥岩（J2s-Ms）：横向上分布于整个场地，岩体连续、稳定，纵向上厚度大、稳定，地基均匀性好。为场地主要地层。5、砂岩（J2s-Ss）：横向上分布于整个场地，岩体连续、稳定，纵向上厚度大、稳定，地基均匀性好。为场地主要地层。3）主线上跨渝利铁路和渝万铁路1、素填土（Q4ml）：仅分布在已建道路和已有房屋周边，分布范围小，厚度变化较大，地基均匀性差。2、粉质粘土（Q4el+dl）：主要分布在原始地貌区，厚度一般较小，地基均匀性较差。3、泥岩（J2s-Ms）：横向上分布于整个场地，岩体连续、稳定，纵向上厚度大、稳定，地基均匀性好。为场地主要地层。4、砂岩（J2s-Ss）：横向上分布于整个场地，岩体连续、稳定，纵向上厚度大、稳定，地基均匀性好。为场地主要地层。4.10.1.2地基稳定性场地内素填土未经压实处理，不能作为基础持力层；软塑状粉质粘土力学性能差，不能作为基础持力层；可塑状粉质粘土可作为路基持力层，不应作为桥梁桩基础和桥台、挡墙等构筑物持力层；强风化基岩可作为路基持力层，不应作为桥梁桩基础和桥台、挡墙等构筑物持力层；中等风化基岩是场地理想的基础持力层。场地内基岩界面整体起伏总体不大，层位稳定，岩石较完整，无弱软夹层、破碎带。基础附近无临空面，地基整体稳定。4.10.2特殊性岩土4.10.2.1素填土场地特殊性土为素填土，素填土由粉质粘土和砂、泥岩碎块石等组成，抛填素填土结构松散，未经分层压实处理，厚度普遍较薄，物质组成变化大，均匀性差，压缩性较高，承载力低，且有遇水湿陷的特点。不能直接用作路基持力层，用作路基持力层时应对其进行压实处理并经检测达到设计要求。4.10.2.2强风化岩石强风化岩石裂隙发育,岩石结构已大部分破坏，颜色及矿物成分明显变化，岩石被裂隙分割成碎块状，裂面多充填泥膜，钻孔岩芯呈碎块状。承载力相对较高，可用作路基持力层，不应作为桥梁桩基础和桥台、挡墙等主要构筑物持力层。4.10.2.3残积土场地残积土为粉质粘土，黄褐色，呈软塑状～可塑状，干强度中等，韧性中等，在斜坡上厚度较薄，在农田中较厚。可塑状粉质粘土可作为路基持力层，不应作为桥梁桩基础和桥台、挡墙等主要构筑物持力层。软塑状粉质粘土层在水的长期浸泡下表层含水量高，力学性质差，不经处理易造成填土后路基产生不均匀沉降。建议施工时对软塑状粉质粘土进行清除或抛石挤淤处理。4.10.3水、土腐蚀性评价根据《公路工程地质勘察规范》（JTGC20-2011）附录K划分场地环境类型属Ⅱ类。场地附近无污染源，参照临近工程经验，综合判定场地水（地下水、地表水）和土对混凝土具微腐蚀性，对钢筋混凝土中钢筋具微腐蚀性。4.10.4施工对周边环境及相邻建筑物的影响评价拟建场地施工面限制较大，在基坑及边坡开挖前应详细考虑弃土位置。然后根据弃土区的位置，运土距离、开挖设备能力等因素，对降水工程、土方工程和支挡工程进行周密的施工组织设计。基坑及边坡开挖土方应及时运走，不能在基坑或边坡旁堆放，以免引起边坡变形而发生意外。在施工过程中应注意现场的文明施工，降低噪声及施工排渣对环境的影响。主线下穿铁路东环线：拟建主线7号桥桥台距离已建东环线桥墩距离8.0~17.0m，路面高程与东环线桥面高程差约12.0m，高差较大，桥面施工整体对东环线影响小；桥台采用桩承式桥台或重力式桥台，桥台施工期间与东环线桥墩相邻一侧形成的基坑边坡高度一般较小，桥台施工对已建桥墩影响小，建议桥面施工应严格控制工程设备高度，施工过程中禁止爆破开挖，减小机械扰动，并设计保护范围，严禁在已建东环线桥墩周边进行工程活动。和泉立交下穿渝利铁路和渝万铁路：拟建晏家联络道桥梁桥墩距离已建渝利铁路和渝万铁路桥墩最小距离桥桥台距离已建东环线桥墩距离7.0m，拟建桥墩一般采用承台桩基础，承台施工形成的基坑边坡高度一般3.0~4.0m，且开挖断面较小，整体对已建桥墩影响小；拟建路面高程与已建渝利铁路桥梁高差约7.0m，高差相对较小，与已建渝万铁路桥梁高差约15.0m，高差较大，影响较小；建议桥面施工应严格控制工程设备高度，尤其是下穿渝万铁路桥段，建议施工过程中禁止爆破开挖，减小机械扰动，并设计保护范围，严禁在已建桥墩周边进行工程活动。晏家联络道沿线有多条输电线路通过，花国东线:110KV线高约342.39m，对线路影响小，K0+920~K1+010段一般输电线路线高一般284.0~285.0m，拟建道路标高约291.199~294.273，高差相对较大，但由于线路位于桥梁以下，施工中应注意作业安全；K0+860~K0+920段一般输电线路线高一般285.20~292.50m，拟建道路标高约290.534~291.199，与拟建桥梁路面距离较近，局部相重叠，建议进行迁线处理，施工中应注意作业安全。施工前应再次收集和查明桥墩区范围内是否存在地下管线等。主线上跨渝利铁路和渝万铁路：主线16号桥D9#桥墩、D10#桥墩、D13#桥墩、D14#桥墩为九桩承台，分别位于已建渝利铁路隧道两侧，其中D9#桥墩和D13#桥墩位于车里沟水库水体范围内，桩基距离已建隧道平面距离最小约6.2m，桥墩地表以下最小埋深约6.4m；D10#桥墩和D14#桥墩位于斜坡之上，桩基距离已建隧道平面距离最小约8.6m，桥墩地表以下最小埋深约36.0m。根据设计方案，D9#桥墩、D10#桥墩、D13#桥墩、D14#桥墩桩基基础底面将进入隧道底板以下，因此后期桥梁荷载对隧道无影响。由于桥墩与隧道水平距离较近，尤其是D9#桥墩和D13#桥墩位于车里沟水库内，D13#桥墩所处位置水库位于隧道正上方，该处隧道埋深仅6.4m左右，钻孔可能破坏隧道衬砌，或者导通隧道围岩破碎带与水库之间水力联系，影响隧道运营安全，因此本次勘察在与业主和设计单位沟通后，桥墩范围内部分钻孔未实施，同时，后期桥墩桩基施工也存在相同风险，因此建议下一步应明确征地范围，若车里沟水库位于征地范围内，建议疏干水库内水体，同时进一步收集查明渝利铁路隧道在桥墩影响范围内的边界，同时查明隧道衬砌情况，若衬砌锚杆或其他构筑物位于桥墩桩基范围内，建议调整桥墩位置，并在明确相关设计和施工方案后，进行补充勘察或施工勘察，进一步查明桥墩位置工程地质条件。主线16号桥K21+420~K21+440段上部有高压线通过，线高428.31m，道路标高约365.146，高差较大，高压线对线路施工影响小。主线16号桥K21+740~K21+840段有一般输电线路与道路相交，线路高程一般高于现状地面约10.0m，由于该段为挖方路基，将破坏线路，建议迁线。主线16号桥K21+520段桥墩与已有乡村道路较近，施工可能破坏路面，施工前应编制交通组织方案，建议修建临时便道。4.10.5场地水对基础施工的影响评价勘察期间场地绝大部分区域地下水贫乏，和泉立交下穿渝利铁路和渝万铁路节点晏家联络道K0+860-K1+020段，1#桥墩~D5#桥墩整体位于河沟两侧，勘察期间水深约0.5~1.5m，水位高程约为272.91~275.67m，该河沟无水文资料，根据走访调查，该河沟50年一遇洪水位约为3.0m，高程275.91~278.67m。由于素填土和卵石土渗透系数较大，且地下水位丰富，桥墩施工期间桩孔或承台基坑将出现涌水现象，雨季水量较大，建议在枯水季节施工，施工中配备抽排水设施，无法及时抽排地下水时采用机械成孔，浇筑时采用水下浇筑；若地下水位位于承台基坑底面以上，建议施工前进行基坑降水或止水帷幕，保证施工安全。主线上跨渝利铁路和渝万铁路D9#桥墩和D13#桥墩位于车里沟水库内，无法直接施工，根据设计意图，将对车里沟水库进行征地，征地后建议疏干车里沟水库内水体，或将水位降至基坑开挖深度以下。其他区域整体地下水和地表水较贫乏，建议在枯水季节进行基础开挖施工，施工中应配备足够的抽排水设备，及时排出基坑和桩孔内积水，无法及时抽排地下水时采用机械成孔，浇筑时采用水下浇筑。4.10.6地质条件可能造成的工程风险分析根据《住房城乡建设部办公厅关于进一步加强危险性较大的分部分项工程安全管理的通知》建办质【2017】39号文“勘察单位应当针对工程实际，在勘察文件中说明地质条件可能造成的工程风险”的要求，我公司认为，本工程地质条件可能造成的工程风险主要有：1、拟建场地平场地和基坑开挖施工过程中，扰动岩土体可能诱发坡体失稳、局部碎块石、破碎岩块崩塌坠落危及已建市政道路周边建构物，建议做好施工安全防护，开挖时采取必要的人员撤离避让措施，按建办质[2018]31号文的要求对该危险性较大的分部分项工程安全专项施工方案进行管理。2、主线上跨渝利铁路和渝万铁路D9#桥墩和D13#桥墩位于车里沟水库内，D13#桥墩所处位置水库位于隧道正上方，该处隧道埋深仅6.4m左右，钻孔可能破坏隧道衬砌，或者导通隧道围岩破碎带与水库之间水力联系，影响隧道运营安全。建议下一步应明确征地范围，若车里沟水库位于征地范围内，建议疏干水库内水体，同时进一步收集查明渝利铁路隧道在桥墩影响范围内的边界，同时查明隧道衬砌情况，若衬砌锚杆或其他构筑物位于桥墩桩基范围内，建议调整桥墩位置，并在明确相关设计和施工方案后，进行补充勘察或施工勘察，进一步查明桥墩位置工程地质条件。3、本工程可能实施的人工挖扩孔桩工程存风险。建议按重庆市建委“渝建发[2012]162号”文件《重庆市城乡建设委员会关于进一步加强人工挖孔灌注桩管理的通知》进行成桩“可行性”专项论证。4.11、岩土工程结论4.11.10.1场地斜坡及陡坡现状稳定。场地及周边未发现崩塌、滑坡、泥石流、地下采空区等不良地质现象，地下无埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物。仅在在齐心大道K0+040～K0+300现状道路东侧路堑边坡坡面局部存在少量孤石，建议清除。建设场地整体稳定，适宜本项目建设。4.11.10.2岩土物理力学指标及参数选用参见本报告表3.3岩土体物理力学指标取值表。4.11.10.3勘察区抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g。按《公路工程抗震规范》（JTGB02-2013）之规定：本道路项目处于基本烈度为6度地区。根据《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/TB02-01-2008），拟建的抗震设防类别为B类，需进行E1地震作用和E2地震作用下的抗震设计。场地覆盖层厚度、等效剪切波速、抗震地段、类别及特征周期详见表5.4-2。4.11.10.5边坡开挖中应采用采用逆作法施工，机械开挖，加强变形监测，采用动态设计，信息法施工。分段开挖、分段支挡，未经设计许可严禁大开挖、爆破作业。4.11.10.7基础开挖施工时，应做好周边临时地表排水措施，避免施工期间，地表水倒灌入基槽内，影响施工进度及地基承载力，基槽开挖到位验收合格后应及时封闭。4.11.10.8施工过程中应加强对已有构筑物（边坡、填方）的观测和防护。4.11.10.9基岩为陆相碎屑沉积岩，岩石强度存在一定的变异性，报告所提岩土参数值系概率统计的标准值，在工程施工采样检测时，不可避免地会出现实测值与报告建议值之间存在差异，若差异较大时及时通知我单位进行复核。4.11.10.11本工程存在高边坡及深基坑，应按渝建发[2010]166号文进行管理。4.11.10.12场地农田内粉质粘土上部呈软塑状，建议施工时对软塑状粉质粘土进行清除或抛石挤淤处理。4.12边坡周边情况统一问题拟建场地施工面限制较大，在基坑及边坡开挖前应详细考虑弃土位置。然后根据弃土区的位置，运土距离、开挖设备能力等因素，对降水工程、土方工程和支挡工程进行周密的施工组织设计。基坑及边坡开挖土方应及时运走，不能在基坑或边坡旁堆放，以免引起边坡变形而发生意外。在施工过程中应注意现场的文明施工，降低噪声及施工排渣对环境的影响。沿线边坡有影响的构筑物(1)涉铁节点主线下穿铁路东环线：拟建主线7号桥桥台距离已建东环线桥墩距离8.0~17.0m，路面高程与东环线桥面高程差约12.0m，高差较大，桥台采用桩承式桥台或重力式桥台，桥台施工期间与东环线桥墩相邻一侧形成的基坑边坡高度一般较小，桥台施工对已建桥墩影响小，建议桥面施工应严格控制工程设备高度，施工过程中禁止爆破开挖，减小机械扰动，并设计保护范围，严禁在已建东环线桥墩周边进行工程活动。主线上跨渝利铁路和渝万铁路：主线16号桥K21+420~K21+440段上部有高压线通过，线高428.31m，道路标高约365.146，高差较大，高压线对线路施工影响小。主线16号桥K21+740~K21+840段有一般输电线路与道路相交，线路高程一般高于现状地面约10.0m，由于该段为挖方路基，将破坏线路，建议迁线。主线16号桥K21+520段桥墩与已有乡村道路较近，施工可能破坏路面，施工前应编制交通组织方案，建议修建临时便道。设计技术标准5.1技术标准（1）挡墙安全等级：根据地堪报告及道路重要性，详挡墙设置表。（2）设计荷载：汽车荷载城—A级，人群荷载4KN/m2。（3）边坡工程设计使用年限：一般边坡：50年，临时基坑工程设计年限：≤2年主线存在被保护的桥梁、隧道等构筑物的边坡：100年（4）抗震设防标准：抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g,按6度设置抗震措施。（5）设计环境类别：二a类5.2设计参数

1按地基承载力确定支护结构或构件的基础底面积及埋深或按单桩承载力确定桩数时，传至基础或桩上的作用效应采用荷载效应标准组合；相应的抗力应采用地基承载力特征值或单桩承载力特征值；

2计算边坡与支护结构的稳定性时，采用荷载效应基本组合，但其分项系数均为1.0；3计算锚杆面积、锚杆杆体与砂浆的锚固长度、锚杆锚固体与岩土层的锚固长度时，传至锚杆的作用效应采用荷载效应标准组合；4在确定支护结构截面、基础高度、计算基础或支护结构内力、确定配筋和验算材料强度时，采用荷载效应基本组合。

5计算支护结构变形、锚杆变形及地基沉降时，采用荷载效应的准永久组合，不计入风荷载和地震作用，相应的限值应为支护结构、锚杆或地基的变形允许值；

6支护结构抗裂计算时，采用荷载效应标准组合，并考虑长期作用影响；材料及质量要求（1）混凝土C30混凝土：U型挡墙。C30混凝土：悬臂式挡墙、扶壁式挡墙、锚杆挡墙、衡重式挡墙帽石桩板挡墙。C25片石混凝土：重力式挡墙、衡重式挡墙（可掺入MU30强度以上的块片石，掺量不超过总体积的20％）。C20混凝土：混凝土垫层或结构配重所需混凝土。C35混凝土:防撞栏杆（2）普通钢筋：采用的钢筋应符合GB1499.1－2008和GB1499.2－2007国家标准的相关规定，直径≥12mm者采用HRB400热轧带肋钢筋；直径＜12mm者则采用HPB300热轧光圆钢筋。（3）钢筋连接：钢筋直径≥16mm的HRB400钢筋采用等强剥肋滚轧直螺纹连接，接头等级为Ⅰ级，质量应符合中华人民共和国行业标准《钢筋机械连接技术规程》(JGJ107－2010)的要求，且同一截面接头数量应满足相关规范要求。凡需焊接的钢筋均应满足可焊要求。（4）锚杆：普通砂浆锚杆，垫板材料采用Q235钢，M30水泥砂浆:HRB400钢筋锚杆。（5）焊条：HPB300钢筋、Q235钢采用E43型焊条，HRB400钢筋采用E55焊条。（6）钢材：挡墙顶部预埋件及附属设施均采用Q235-B钢。（7）锚具：锚具具体要求详构造图，应满足下列要求1）预应力筋用锚具、夹具和连接器的性能均应符合现行国家标准《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T14370的规定；

2）预应力锚具的锚固效率应至少发挥预应力杆体极限抗拉力的95％以上，达到实测极限拉力时的总应变应小于2％；3）锚具应具有补偿张拉和松弛的功能，需要时可采用可以调节拉力的锚头；

4）锚具罩应采用钢材或塑料材料制作加工，需完全罩住锚杆头和预应力筋的尾端，与支承面的接缝应为水密性接缝。挡墙结构设计7.1设计原则本次设计遵循“安全、经济、实用”的指导思想，根据工程地质，综合经济性等因素确定设计方案。本次边坡的主要设计原则如下：（1）设计充分结合已有地质勘察资料，根据边坡的岩性、地质构造、地下水的作用和风化程度，采取相应措施，确保边坡的安全可靠。（2）加强地质勘探和现场踏勘，深入分析工程地质条件，增强工程研