双排外架施工方案(标准版)

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1.工程概况：双排外架施工方案（标准版）(标准施工方案，可以直接使用，可编辑优秀版资料，欢迎下载）2.施工要求2。1双排外脚手架从基础—6.33m处开始搭设,清除搭设场地杂物用素土夯实，平整搭设场地，并使排水畅通,立杆下铺设木垫板。2。2材料准备：2.2.1搭设双排外脚手架的构配件应提前准备好，按规格分类、堆放整齐、平稳，堆放场地不能有积水。2.2。2材料质量要求：2.2。2.1钢管选用φ48＊3.0管材,管壁厚薄均匀且无裂缝、无翘曲、不圆整等缺陷。外架子横杆和立杆刷黄色油漆，边缘杆件和剪刀撑以及挑网支架都刷黄黑相间的油漆。2.2。2.2钢管连接的扣件，符合出厂质量标准，无裂纹，丝扣浸油，无乱扣，扭转灵活。2.2.2.3旧扣件使用前应进行质量检查,有裂纹、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，新旧扣件均应进行防锈处理。2.2。2.4木脚手板的宽度为250mm,厚度为50mm，距两端150mm处各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。脚手板材质为松木,腐朽的脚手板不得使用.2.2.2.5全封闭密目网要有出厂合格证，采用全新绿色密目安全网（2000目)。3。双排外脚手架搭设脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设高度不应超过相邻以上两步，内立杆距墙面300mm。3。1操作工艺流程：放置纵向扫地杆→自角部起依次向两边竖立底立杆,底端与纵向扫地杆扣接固定后，装设横向扫地杆也与立杆固定,每边竖起3～4根立杆后，随即装设第一步大横杆和小横杆，校正立杆垂直和大横杆水平,使其符合要求后，拧紧扣件。形成构架的起始段→按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。交圈后，再全面检查一遍构架质量→设置连墙件→按第一步架的作业程序和要求搭设第二步,依次类推随搭设进度及时装设连墙件和剪刀撑→装设作业层间横杆、铺设脚手板和装设作业层栏杆、挂安全网。3。2脚手架搭设3.2。1立杆纵距1.45m,立杆排距0。9m,横杆间距0。9m，小横杆竖向间距0。9m、水平间距为1.45m。3.2.2连墙件的设置沿搭设高度在一层墙高度0.9米位置设置一道连墙拉节点，沿水平方向与通过钢丝绳穿过墙体对拉螺栓孔进行拉结.连墙件设置为架体与框架柱用钢管双扣件进行连接。±0。00以下脚手架因现场不能设连墙件，搭设抛撑.抛撑采通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角在45°～60°之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。3。2.3剪刀撑、扫地杆的设置在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置;中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m。剪刀撑的斜杆与水平面的交角控制在45～60度之间，剪刀撑的斜杆两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加2～4个扣结点.剪刀撑斜杆斜杆的接长采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。脚手架必须设置纵横向扫地杆.纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头均采用对接扣件连接，相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离为600mm，两根相邻纵向水平杆接头不宜放置在同步或同跨内,不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近的距离不宜大于纵距的1/3。主节点及立杆对应处必须设置一根横向水平杆，离墙距离为100mm，用直角扣件扣接，严禁拆除，非主节点根据铺设脚手板长度中间加设一道横向水平杆。3.2.5左右相邻立杆和上下相邻平杆的接头应相互错开并置于不同的构架框格内.同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250,且不大于50mm。相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受载情况。3.3脚手板在楼层顶板施工时需在双排外架的内外立杆之间设置架板。作业层脚手板应铺满、铺稳定，离开墙面120-150mm。采用满铺50mm木架板铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长度应取130-150mm，两块板外伸长度的和不应大于300mm.脚手板搭接铺设时，接头必须支在横缶向水平杆上，搭接长度应大于200mm,其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。3.4安全防护脚手架外侧面采用密目绿色安全网封闭。安全网在国家定点生产厂购买,并索取合格证。进场后,经项目部安全员、材料员验收合格后方可投入使用。外脚手架在操作层施工时满铺脚手板，每次暴风雨来临前,必须对脚手架进行加固.暴风雨过后,要对脚手架进行检查、观测。若有异常应及时进行矫正或加固。3.5操作要点①底立杆按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置，至少应有两种适合的不同长度的钢管作立杆。②在设置第一排连墙件前，应约每隔6跨设一抛撑，以确保架子稳定。③采取先搭设起始段而后向前延伸的方式。④连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过2步。⑤杆件端部伸出扣件之外的长度不得小于100mm.⑥剪刀撑的斜杆与基本构架结构之间至少有3道连接,其中，斜杆的对接接头部位至少有1道连接。⑦周边脚手架的大横杆必须在角部交圈并与立杆连接固定。⑧脚手架必须保证施工楼层的增加同步搭设，搭设高度应超过施工作业面不少于1200mm。3.6搭设的质量要求①扣件及钢管的质量必须符合规范的有关要求.②立杆垂直度最后验收允许偏差100mm，搭设中检查时按每2米高允许偏差±7mm。③间距：步距偏差允许±20mm，立杆纵距偏差允许±50mm,立杆排距偏差允许±20mm。④大横杆的高差：一根杆的两端允许±20mm，在每一个立杆纵距内允许±10mm，每片脚手架总长度允许偏差±50mm。3。7上人斜道：3.7。1上人斜道采用之字型斜道，斜道附着于外脚手架。3。7.2上人斜道宽度为1000mm,坡度为1：3。3。7.3拐弯处设置平台，其宽度为1000mm，长度为2400mm。3。7。4之字斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板，栏杆高度为1.2m,挡脚板高度不应小于180mm。3.7。5脚手板横铺，横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距为500mm。3.7。6斜道脚手板上每隔300mm设置一根防滑木条，厚度为20mm.4。脚手架拆除4。1脚手架拆除前的准备工作4。1.1全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系是否符合构造要求；4.1。2由项目施工员进行详细的安全技术交底；4.1.3清除脚手架上杂物及地面障碍物。4.2拆除脚手架时，应符合下列规定4.2.1拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；4.2.2连墙件随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层拆除后再拆脚手架;分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，增设连墙件加固;4.3卸料时应符合下列规定:4。3。1各构配件严禁抛掷至地面；4。3。2运至地面的构配件应按规定及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。5.安全管理：5.1脚手架搭设人员要有操作证且为专业架子工，上岗人员应定期体检。5.2搭设脚手架人员必须戴安全帽，系安全带,穿防滑鞋。5.3作业层上施工荷载不得超载，不得将模板支架、，泵送砼输送管固定在脚手架上,不得堆放脚手架、模板等材料。5。4当有六级及以上大风和雾、雨、雪天气时应停止作业.5。5在脚手架使用期间严禁拆除，若需拆除需技术负责人同意。5.6在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。5。7搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。5。8架子搭设完由项目部组织验收后方可使用。落地式双排外脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2021）编制.一、参数信息：1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为15米,立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.8米，立杆的横距为0.9米，大小横杆的步距为1.5米；内排架距离墙长度为0。30米；大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为2根;采用的钢管类型为Φ48×3。0；横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数为1.00；连墙件采用三步四跨，竖向间距4。5米,水平间距7.2米，采用软拉硬撑连接;2.活荷载参数施工均布活荷载标准值：3。000kN/m2;脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处山西省太原市，基本风压为0。4kN/m2；风荷载高度变化系数μz为1.00,风荷载体型系数μs为1.13;脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m2）：0.1495；脚手板自重标准值（kN/m2）:0。350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m)：0。150;安全设施与安全网(kN/m2）：0.005；脚手板类别：木脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值（kN/m2）：0.033；脚手板铺设总层数：3；5。地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa）：160.00；立杆基础底面面积（m2）:0.25；地基承载力调整系数:0。50。二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5。2。4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.033kN/m；脚手板的自重标准值：P2=0。35×0.9/(2+1）=0.105kN/m；活荷载标准值：Q=3×0.9/(2+1)=0。9kN/m;静荷载的设计值：q1=1.2×0.033+1。2×0.105=0.166kN/m；活荷载的设计值：q2=1.4×0。9=1。26kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度）图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩）2。强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0。08×0.166×1.82+0。10×1.26×1。82=0。451kN。m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=—0。10×0。166×1。82-0。117×1.26×1.82=-0。531kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max（0。451×106，0。531×106）/4490=118。263N/mm2;大横杆的最大弯曲应力为σ=118。263N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f］=205N/mm2，满足要求!3。挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0。105=0。138kN/m;活荷载标准值:q2=Q=0.9kN/m;最大挠度计算值为：V=0.677×0.138×18004/(100×2.06×105×107800)+0。990×0。9×18004/（100×2.06×105×107800）=4.655mm；大横杆的最大挠度4。655mm小于大横杆的最大容许挠度1800/150mm与10mm，满足要求!三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5。2。4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0。033×1.8=0.06kN；脚手板的自重标准值：P2=0.35×0.9×1.8/(2+1)=0.189kN；活荷载标准值：Q=3×0。9×1.8/(2+1）=1。620kN；集中荷载的设计值:P=1.2×（0。06+0.189）+1.4×1。62=2.567kN；小横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax=1。2×0.033×0.92/8=0。004kN。m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax=2.567×0.9/3=0.77kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.774kN.m；最大应力计算值σ=M/W=0.774×106/4490=172.397N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=172。397N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求!3。挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：Vqmax=5×0。033×9004/(384×2.06×105×107800)=0.013mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0。06+0.189+1。62=1。869kN;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：Vpmax=1868.94×900×（3×9002—4×9002/9）/（72×2。06×105×107800）=2.178mm；最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.013+2。178=2.19mm；小横杆的最大挠度为2。19mm小于小横杆的最大容许挠度900/150=6与10mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5。1。7，直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN，按照扣件抗滑承载力系数1。00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2。5）:R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8。00kN;R-—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P1=0。033×1.8×2/2=0.06kN；小横杆的自重标准值：P2=0。033×0。9/2=0。015kN；脚手板的自重标准值：P3=0。35×0.9×1.8/2=0。284kN;活荷载标准值:Q=3×0.9×1.8/2=2。43kN；荷载的设计值：R=1.2×(0。06+0。015+0。284）+1.4×2。43=3.832kN；R〈8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN)，为0。1495NG1=［0。1495+（1.80×2/2)×0。033/1.50］×15。00=2。842;（2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板,标准值为0.35NG2=0.35×3×1。8×（0.9+0。3）/2=1.134kN；（3)栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m);采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.15×3×1.8/2=0.405kN；（4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0。005NG4=0.005×1.8×15=0。135kN；经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4。516kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3×0。9×1.8×2/2=4。86kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo-—基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)的规定采用：Wo=0.4kN/m2；Uz-—风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001）的规定采用:Uz=1；Us-—风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.4×1×1。13=0.316kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1。4NQ=1.2×4。516+1。4×4.86=12.223kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=1。2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.516+0.85×1。4×4.86=11.202kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.316×1.8×1.52/10=0。152kN。m;六、立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:立杆的轴向压力设计值：N=12。223kN；计算立杆的截面回转半径：i=1。59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5。3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1。0；计算长度系数参照《扣件式规范》表5。3.3得：μ=1.7；计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=2。945m;长细比Lo/i=185；轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lo/i的计算结果查表得到:φ=0.209；立杆净截面面积：A=4。24cm2；立杆净截面模量（抵抗矩）：W=4。49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：［f]=205N/mm2；σ=12223/（0.209×424)=137。933N/mm2;立杆稳定性计算σ=137。933N/mm2小于立杆的抗压强度设计值［f]=205N/mm2,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=11。202kN；计算立杆的截面回转半径:i=1。59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5。3。3得：k=1。155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3。3得:μ=1.7;计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=2。945m;长细比:L0/i=185；轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0。209立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩）：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值:［f]=205N/mm2；σ=11202。48/（0.209×424）+152488.98/4490=160.378N/mm2;立杆稳定性计算σ=160.378N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f］=205N/mm2，满足要求!七、最大搭设高度的计算：按《规范》条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN）计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.674kN；活荷载标准值:NQ=4。86kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0。15kN/m；Hs=［0.209×4。24×10—4×205×103-（1.2×1.674+1.4×4.86)]/（1.2×0.15)=52.138m；按《规范》5。3。6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H］=52.138/（1+0.001×52.138)=49。554m；[H]=49。554和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H］=49。554m。脚手架单立杆搭设高度为15m，小于［H]，满足要求!按《规范》条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1。674kN；活荷载标准值：NQ=4。86kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0。15kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0。85）=0.152/（1.4×0。85）=0.128kN。m；Hs=(0。209×4。24×10-4×205×103—(1。2×1。674+0.85×1.4×（4.86+0.209×4.24×100×0。128/4。49））)/（1。2×0.15）=41。051m；按《规范》5。3。6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H］=41。051/（1+0。001×41。051）=39.432m;［H］=39.432和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H］=39。432m。脚手架单立杆搭设高度为15m，小于[H］，满足要求!八、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk=0。316kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=32.4m2；按《规范》5。4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）,N0=5.000kN;风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN），按照下式计算:Nlw=1.4×Wk×Aw=14.352kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=19.352kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ—-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l0/i=300/15。9的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；又：A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.24×10—4×205×103=82。487kN；Nl=19.352<Nf=82。487，连墙件的设计计算满足要求！连墙件拉接部分柔性钢筋的直径按下式计算:其中fy -—为拉接柔性钢筋的抗拉强度取：210N/mm2A -—拉接柔性钢筋的截面积按照两个截面计算A=92。152mm2N -—拉接柔性钢筋上承受的拉应力(kN）d --拉接柔性钢筋的直径(mm）d=7.659mm由以上计算得到柔性拉接钢筋的最小直径d=7。659mm。九、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=80kpa;其中，地基承载力标准值:fgk=160kpa；脚手架地基承载力调整系数:kc=0。5；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=48。892kpa；其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=12。223kN；基础底面面积：A=0.25m2。p=48.892≤fg=80kpa。地基承载力满足要求！外脚手架施工方案工程概况：本工程为高层商住楼，主楼地下一层，地上十八层，总高度为63米,外脚手架采用钢管悬挑架分段搭设，从二层板面开始搭设型钢悬挑架.一段搭设五层,共八步架。悬挑脚手架简介：扣件式钢管脚手架是为适应高层建筑的需要做到简单轻便、装拆容易、多次周转、节约材料、方便操作、牢固稳定，在设计荷载下使用不变形、不倾晃，满足正常施工操作、人员行走、材料堆放的要求。该项技术已在许多地区高层建筑施工中普遍使用，为达到安全使用等目的,特编制本施工方案。材料质量要求：⑴挑架采用［22a型槽钢,质量必须满足现行型钢技术规定。⑵钢管采用φ48×3.5焊接钢管，质量必须满足现行钢管技术规定标注[GB—700-SS,3#镇静钢］,不得使用锈蚀严重（斑点、剥皮）、弯曲、开裂的钢管。扣件采用可锻铸铁制造的标准机件：其机械性能符合（GB—978-67）规定KT33-S技术标准.扣件的附件（T形螺栓、螺母、垫圈）采用材料符合《碳素结构钢》（GB700-79）中A3规定：扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼、夹灰等铸造缺陷，钢管和扣件均必须有出厂合格证及检验单，扣件与钢管的吻合面要接触良好,螺栓不得滑丝，夹紧钢管时，开口处最大距离小于6mm,必要时进行抗滑移试验。⑶脚手板选用竹笆板，规格为1200mm×1000mm，不得使用腐烂、散边或破损严重的竹笆。⑷安全网：栏杆围网选用合格的聚氯乙烯编织的1。8×6m的密目式安全立网,安全网应为不小于2000目/100cm2的密目式绿色围护立网。扣件式钢管悬挑脚手架搭设：⑴杆件搭设顺序:按平面布置预留→设置挑杆→纵向水平大横杆→设立斜支撑→布置立杆→扶手水平杆→……⑵脚手架搭设在建筑物的第二层,将外架横档（即小横杆）伸入楼层内，再设置挑杆与上一层水平拉杆连接上，并在架底往上设置拉杆，共同承受此一挑架体的重量.⑶扣件螺栓抗扭力矩40N。m以上,但不大于65N.m,扣件抗滑荷载7KN。⑷拉杆不设接头,与楼层预埋件必须有交叉点。⑸立杆纵向间距1.5m，横向间距1。0m,步距1。8m。连墙杆横向每隔三跨，竖向每隔两步布置一根。⑹要注意架体悬挑部分的水平及垂直度,防止架体变形扭转及架体中部下垂和外倾。⑺纵向水平杆设置于小横杆之上，在立杆的内侧，并采用十字扣件与立杆相扣。⑻纵向水平杆采用对接扣件，接头不能在同跨内，相邻接头应错开500mm以上.如采用旋转扣件时,应使用3个扣件对接.纵向水平杆步高1.8m，设4道纵向水平杆。架子的外侧应设1.2m高的防护栏杆,操作层设置18cm高挡脚板.⑼每一主节点处必须设一根横向水平杆,并采用十字扣件扣在立柱上；每一个小横杆处的纵向杆必须使用十字扣件。（10）本方案所采用的主笆脚手板一般铺设两层，上层为防护层，铺设好后四角应用14#的铁丝扎牢。（11）脚手架在两端头或直线距离不大于15m处设置剪刀撑，每道剪刀撑跨立杆3～5根。斜角与地面成45°～60°的夹角。所有扣件一律采用旋转扣件,并扣在立柱上。（12）脚手架内立杆与建筑物的间距为300mm，故此处应用木板封闭。立面围护采用密目安全网，并用网绳与大横杆绑扎牢固。(13）脚手架在搭设时,应高出施工层1。2m~1.8m。（14)应在脚手架作业层下部设一道水平网防护层，防止作业层有人或物坠落。脚手架的验收：⑴架子搭设完毕，在投入使用前，应逐层由工程负责人（项目经理),架子班组和专职安检人员以及有关专业人员一起组织验收时，验收时，必须有主管审批架子施工方案一级的技术和安全部门参加，并填写验收单。⑵验收时，要检查架子所使用的材料、配件、工具是否符合现行国家和部颁标准。架子的布置，立杆和大、小横杆间距。架子的搭设。连墙点是否安全可靠；剪刀撑、斜撑是否符合要求。架子的安全防护必须有效；绑扎紧程度应符合要求。脚手板铺设应符合要求.脚手架的拆除:⑴架子拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志地面设有专人指挥，严禁非作业人员入内。⑵拆除的高空作业人员，必须戴安全帽、系安全带、穿软底鞋.⑶拆除顺序遵循由上而下、先搭后拆的原则。即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑，后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清的原则进行，严禁上下同时进行拆除作业。⑷拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣,拆除大横杆，斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间,再解端头扣。⑸连墙点应随拆除进度逐层拆除.⑹拆除时要统一指挥，上下呼应,动作协调，当解开与另一个人有关的结扣时，应先通知另一方，以防坠落.⑺拆除时不应碰坏门窗、玻璃、落水管、房檐瓦片、地下明沟等物。⑻拆下的材料应堆放成堆，并应按指定的地点，随拆随运，用塔吊吊运，严禁抛掷.运至地分类堆放，当天拆当天清。⑼在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。脚手架安全管理：⑴脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准《特种作业人员安全技术考核管理规定》考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，体检合格后才发上岗证.⑵搭设脚手架的人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。⑶由项目技术负责人组织架子工长、安全员对使用架子的有关工种、班组长、工人骨干进行使用标准安全防护、日常检查维护的技术交底，让人人都知道，时刻注意遵守。⑷架子上的施工人数,堆放材料要按设计要求控制，不得将结构施工荷载传递到架子上，不得将短小模板、钢筋、扣件放在架上，更不能将室内建筑垃圾倒到架上，不准在架上另设悬挂物体，严禁向架上或架外抛掷物品.⑸架子在主体施工时可铺设三层脚手板，装饰时各层满铺，上下同时作业不得多于两步，安全网、脚手板要扎牢,不准随意拆动，如须拆动必须经技术负责人批准，由架子工负责处理。⑹架工及架上操作人员,每天上下班前要检查架子的支撑锚固点是否牢固，发现问题立即处理或报技术负责人解决。架上施工荷载要均匀布置，不得集中一边，单向偏一受力，并不得超过设计荷载。特别防止外墙、梁拆模时模板突然下落的冲击力，如须落在架上，必须采取缓冲措施。⑺架上所用的扣件必须定期保养巡查，如有毛病应立即更换。架子的附墙支撑要绑扣在结构物可靠处，不得绑扣在模板支撑上或其他不牢固的位置上。⑻六级及以上大风或雷雨天气不准搭设或拆除外架，也不准在架上作业，其他按高层脚手架的操作规程执行。脚手架的计算：脚手架一次搭设五层,共计八步架。架体内排立杆离结构边距离为300mm，挑架立杆纵距L=1。5m，横向间距B=1。0m，步高h=1.8m。已知厦门地区基本风压为0。75KN/m2。脚手板(竹笆脚手板）沿每步满铺。脚手架外立杆荷载⑴施工荷载(按q1=300kg/m2两层同时作业计算）G1=(B/2）×L×q1×2=0。5×1.5×3000×2=4500N⑵基本构架杆配件自重（钢管理论重力为38.4N/m,扣件重力按10N/个计)G2=(1。8+1.5×4+0.5)×8×38。4+2×8×10=2709.76N⑶剪刀撑配件自重G3=(1.52+1。82）1/2×8×38.4+4×10=759。79N⑷脚手板自重G4=1.5×0。5×250×8=1500N⑸安全网自重G5=1。5×1。8×2×8=43.2N⑹施工层踢脚板自重（二个施工层)G6=1.5×0。18×2×350=189N由以上得脚手架外立杆荷载为：G外=1.2（G2+G3+G4+G5+G6）+1。4G1=1.2(2709.76+759.79+1500+43。2+189）+1.4×4500=12542.1N2、脚手架内立杆荷载⑴基本构架杆配件自重g1=(1.8+1.5×2+0。5)×8×38.4+3×8×10=1868.16N⑵脚手板自重（沿每步满铺）g2=1.5×0.5×250×8+1.5×0.3×250×8=2400N⑶施工荷载（两层同时作业）g3=1。5×0.5×3000×2=4500N由以上得脚手架内立杆荷载为：g内=1。2(g1+g2）+1.4g3=11421.79N3、连墙点的计算厦门地面粗糙程度为A类风荷载计算式：Wk=0。7μsμzW0式中W0=0。75，风压高度变化系数按建筑高度90m取值,查表μz=2。34脚手架的风载体型系数按μs=1.3φφ=挡风面积/迎风面积=（1。5×3+1.8)×0。05/（1.5×1。8)=0。117则μs=1。3×0.117=0。152故Wk=0.7×0.152×2。34×0.75=0.187连墙杆长度按600mm选取，λ=L/i=600/15。78=38查表得φ=0.906扣件抗滑荷载取8。5KN，由上NI=Nw+NSNw=1.4SwφWK其中NS取值不小于3KN所以:NI-3=1.4SwφWK则Sw=（NI-3）/（1.4φWK）=（8。5—3）/1。4×0.906×0.187=23.2m2连墙点布置为：竖向间距H1=2h=3。6m，水平间距L1=3L=4.5m（即2步3跨）4、脚手架整体稳定性计算按式N/ΦA+MW/W〈kf验算取N=12542.1N因λ=l0/i=μh/i=1.5×1800/15。8=171查表得Φ=0.243MW=1。4qwkh2/10=0.14WkLah2=0.14×0.187×1。5×1.82=0。127KN。mW=5080mm3取k=0。755f=215N/mm2代入上式,有12542.1/0。243×489+127000/5080=130.6N/mm2〈kf=0。755×215=162.3N/mm2满足要求5、挑架各杆件验算，由图示几何尺寸得：θ1=80。54°,θ2=63。43°CDB对B节点，解得NAB=14.02KN对D节点，解得NAD=11.58KN对AB杆:λ=LAB/i= 30002+1500215.8=212查表得φ=0。161则φAf=0.161×489×215=16927N=16。93KN〉NAB对AD杆：λ=LAD/i= 30002+500215.8=192A查表得φ=0.195则φAf=0.195×489×215=20501N=20。5KN〉NAD满足要求，为安全起见，在AB，AD杆中间增加一道拉杆，减小其长细比,增强其稳定性.下面为附送毕业论文致谢词范文！不需要的可以编辑删除！谢谢!毕业论文致谢词我的毕业论文是在韦xx老师的精心指导和大力支持下完成的，他渊博的知识开阔的视野给了我深深的启迪，论文凝聚着他的血汗，他以严谨的治学态度和敬业精神深深的感染了我对我的工作学习产生了深渊的影响，在此我向他表示衷心的谢意这三年来感谢广西工业职业技术学院汽车工程系的老师对我专业思维及专业技能的培养，他们在学业上的心细指导为我工作和继续学习打下了良好的基础,在这里我要像诸位老师深深的鞠上一躬！特别是我的班主任吴廷川老师，虽然他不是我的专业老师，但是在这三年来，在思想以及生活上给予我鼓舞与关怀让我走出了很多失落的时候,“明师之恩，诚为过于天地，重于父母”，对吴老师的感激之情我无法用语言来表达，在此向吴老师致以最崇高的敬意和最真诚的谢意!感谢这三年来我的朋友以及汽修0932班的四十多位同学对我的学习，生活和工作的支持和关心.三年来我们真心相待，和睦共处，不是兄弟胜是兄弟！正是一路上有你们我的求学生涯才不会感到孤独,马上就要各奔前程了，希望（，请保留此标记。)你们有好的前途,失败不要灰心，你的背后还有汽修0932班这个大家庭!最后我要感谢我的父母，你们生我养我,纵有三世也无法回报你们，要离开你们出去工作了，我在心里默默的祝福你们平安健康，我不会让你们失望的，会好好工作回报社会的。致谢词2在本次论文设计过程中,感谢我的学校，给了我学习的机会，在学习中，老师从选题指导、论文框架到细节修改,都给予了细致的指导，提出了很多宝贵的意见与建议，老师以其严谨求实的治学态度、高度的敬业精神、兢兢业业、孜孜以求的工作作风和大胆创新的进取精神对我产生重要影响.他渊博的知识、开阔的视野和敏锐的思维给了我深深的启迪.这篇论文是在老师的精心指导和大力支持下才完成的感谢所有授我以业的老师，没有这些年知识的积淀,我没有这么大的动力和信心完成这篇论文。感恩之余，诚恳地请各位老师对我的论文多加批评指正，使我及时完善论文的不足之处.谨以此致谢最后，我要向百忙之中抽时间对本文进行审阅的各位老师表示衷心的感谢.

开学自我介绍范文：首先，我想说“荣幸”，因为茫茫人海由不相识到相识实在是人生一大幸事，更希望能在三年的学习生活中能够与大家成为好同学，好朋友。其次我要说“幸运”，因为在短暂的私下接触我感觉我们班的同学都很优秀，值得我学习的地方很多，我相信我们班一定将是团结、向上、努力请保留此标记。）的班集体.最后我要说“加油”衷心地祝愿我们班的同学也包括我在内通过三年的努力学习最后都能够考入我们自己理想中的大学，为老师争光、为家长争光，更是为了我们自己未来美好生活和个人价值，加油.哦，对了，我的名字叫“*＊*"，希望大家能记住我，因为被别人记住是一件幸福的事!！）查看更多与本文《高中生开学自我介绍》相关的文章.SJSB2一般施工方案(措施）报审表一般施工方案(措施）报审表工程名称：乌鲁木齐创业110千伏输变电-变电站工程编号：SJSB2-SG01-005致乌鲁木齐创业110千伏输变电变工程监理项目部：现报上墙架工程施工方案（措施），请审查。附件:墙架工程施工方案施工项目部（章）：项目经理：日期:专业监理工程师审查意见:专业监理工程师：日期：总监理工程师审查意见:监理项目部(章）：总监理工程师:日期：注本表一式4份，由施工项目部填报,监理项目部、施工项目部各存1份.乌鲁木齐创业110千伏输变电—变电站工程墙架施工方案新疆惠源有限责任公司乌鲁木齐创业110千伏变电站新建工程施工项目部二0一八年五月年月日质量审核:年月日安全年月日年月日年月日综合配电装置楼墙架施工方案结构概况

目前综合配电装置楼主体已全部吊装焊接完成，现已进入墙架安装阶段，本工程墙架采用矩形空心方管.一、编制依据：1.本工程结构施工图纸；2。《钢结构工程施工质量验收规范》GB55—2001;3.国家和地方现行的有关建筑施工的法规、规程；4。施工工艺标准。5.《钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规程》6。《建筑钢结构焊接过程》（JGJ81-2002）7。《门式钢架轻型房屋钢结构技术规范》CECS102：20028。《钢结构制作安装施工规范》YB925—19959。《钢结构、管道涂装工程技术规范》YB9256-9610.《钢结构防火涂料应用技术规范》CECS24-199011.建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）

12。施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）

13。建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80—91）

14.建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）

15。施工现场安全生产保证体系(DBJ08—903—2003）

二、工程概况：本工程综合配电楼建筑面积1184.83平米，主体结构形式为钢框架结构，±0.000m以上15厚装配式（水泥基、石膏板）内墙板＋60厚外挂装配式（水泥基）墙板,建筑综合楼为单层,建筑高度5.35米（局部高9。05米）.本工程施工范围包括钢结构墙架系统的制作与现场安装施工。三、施工准备:(1）现场准备1、联系、办理现场用水、电源手续,提前做好现场施工用平台铺设、电源准备工作。2、组织施工机具、材料随时进入现场.3、制作施工用的各种工装机具等。4、堪察现场，规划材料、机具进场道路，并选择和落实运输机械;提前做好周围设施、环境的处置与保护等准备工作.5、钢材进场后要组织有关人员进行验收，检查实物和质量证明材料是否合格，不合格材料不得用于本工程。钢材进场堆放要减少钢材锈蚀和变形.6、熟悉图纸，做好焊接工艺技术交底.核对图纸材料表和设计是否相同,核对各节点安装标高与混凝土结构标高是否相符,如有不符及时通知甲方办理工程变更或洽商手续.7、电焊条要按设计和规范要求进行选用，必须有质量证明材料,施工前按要求进行烘焙，严禁使用药皮焊芯生锈的焊条。8、用坡口焊接时需用引弧板，引弧板材质和坡口型式应与焊件相同。9、施焊人员要经过培训并已取得国家认可的焊工操作证，且操作证要在有效期以内.10、现场供电应符合焊接用电要求。11、主要机具：电焊机2台、焊把线、焊钳、面罩2小锤,沙轮切割机、5T倒链、5T千斤顶、各种规格扳手。(2）其它准备1、人员组织和人员调配到位;2、、对有关人员进行技术交底；3、组织施工机具、材料、设备、构件等进场；4、与业主、监理、质量监督站就有关施工问题进行联系与落实.四、施工工艺:定位放样→预埋埋件→下料→安装→焊接→油漆→验收主要分项施工方法1。在女儿内墙及地梁压顶