2023年注册岩土工程师专业考试真题及讲解

62(302522023年全国注册土木工程师(岩土)执业资格考试试卷专业案例〔上午卷〕2023年全国注册土木工程师(岩土)执业资格考试试卷专业学问(上午卷)一、单项选择题(401软黏土的特性指标如下，请判定其中( (A)无侧限抗压强度10kPa(B)静力触探比贯入阻力值30kPa(C)标准贯入锤击数8/30cm(D)100m/s(C)以下( )选项的岩体构造类型不属于《水利水电工程地质勘察标准》(GB50287-99) 的岩体构造分类之列。整体状、块状、次块状构造巨厚层状、厚层状、中厚层状、互层和薄层状构造(C)风化卸荷状构造和风化碎块状构造(D)镶嵌碎裂构造和碎裂构造(C)混合岩属于以下( (A)岩浆岩浅变质岩深变质岩(C)某滞洪区本年滞洪时淤积了3.0m厚的泥砂，现进展勘察，以下( 考虑是错的。(A)原地面下原来的正常固结土变成了超固结土(B)沉积的泥砂是欠固结土沉积的饱和砂土地震时可能液化与一般第四系土比在同样的物理性质指标状况下，沉积土的力学性质较差(A)以下关于节理裂隙的统计分析方法中,( (A)裂隙率是肯定露头面积内裂隙所占的面积(B)裂隙发育的方向和各组裂隙的条数可用玫瑰图表示(C)裂隙的产状，数量和分布状况可用裂隙极点图表示(D)裂隙等密度图是在裂隙走向玫瑰花图根底上编制的(D)某工程地基为高压缩性软土层，为了推测建筑物的沉降历时关系，该工程的勘察报告中除常规岩土参数外还必需供给以下()岩土参数。体积压缩系数mvCCCvCs答案:(C)7．图中带箭头所系曲线为饱和正常固结土的应力路径，请问它符合以下( 种试验的应力路径。(A)侧限固结试验的有效应力路径(B)三轴等压试验的总应力路径常规三轴压缩试验的总应力路径常规三轴固结不排水试验的有效应力路径(D)(图中：p、q、Kf表示总应力路径，p、q、Kf，表示有效应力路径)坑内抽水，地下水绕坑壁钢板桩底稳定渗流，土质均匀，请问关于流速变化的下列论述中，()项是正确的。(A)沿钢板桩面流速最大，距桩面越远流速越小(B)流速随深度增大，在钢板桩底部标高处最大(C)钢板桩内侧流速大于外侧(D)(A)某场地地基土为一强透水层，含水量w＝22％，地下水分析成果pH＝5.4，侵蚀性C0含量为53.9mg/L请判定该地下水对砼构造的腐蚀性属于以下( )等级。2(A)无腐蚀性(B)弱腐蚀性(D)强腐蚀性(C)多层含水层中同一地点不同深度设置的侧压管量测的水头以下( 是正确的。不同深度量测的水头总是相等浅含水层量测的水头恒高于深含水层量测的水头(C)栈含水层量测的水头低于深含水层量测的水头(D)视水文地质条件而定(D)某盐渍土地段地下水位深1.8m，大于该地毛隙水猛烈上上升度与蒸发猛烈影响深度之和，在开挖试坑的当时和曝晒两天后分别沿坑壁分层取样，测定其含水率随深度变化如下表，该地段毛隙水猛烈上上升度应是以下( )个值。2取样深度／(m)自然含水率0.07％W1％0.210％3％0.418％8％0.621％2l％0.825％27％1.027％28％1.229％27％1.430％25％1.630％25％1.830％25％(A)1.6m(B)1.2m(C)0.8m(D)0.4m答案:(B)12．以下选项中哪种矿物亲水性最强( (A)高岭石蒙脱石伊利石(B)对于自然含水量小于塑限含水量湿陷性黄土，确定其承载力特征值时可按以下( )(A)自然含水量塑限含水量饱和度为80％的含水量(D)5％(B)关于地基土中土工合成材料加筋层的机理，以下( (A)集中应力(C)增加地基稳定性(A)在卵石层上的填砂土上灌水，稳定下渗，地下水位较深，以下( 是有可能产生的后果。(B)以下( )选项不宜承受立管式孔隙水压力计。(A)观测弱透水层的稳定水位(B)观测排水固结处理地基时的孔隙水压力(C)观测强夯法处理地基时的孔隙水压力(D)作为观测孔观测抽水试验的水位下降(C)在其它条件一样时，悬壁式钢板桩和悬壁式砼地下连续墙所受基坑外侧土压力的实测结果应当是以下( )种状况。由于砼模量比钢材小所以砼墙上的土压力更大由于砼墙上的变形小(位移)，所以砼墙上的土压力更大(C)由于钢板桩的变形(位移)大，所以钢板桩上的土压力大(D)由于钢材强度高于砼强度，所以钢板桩上的土压力更大(B)对于单支点的基坑支护构造，在承受等值梁法计算时，还需要假定等值梁上有一个铰链点，一般可近似取该铰接点处在等值梁上的以下( )个位置。(A)基坑底面下1/4嵌固深度处(B)等值梁上剪应力为零的位置(C)主动土压力合力等于被动土压力合力位置(D)主动土压力强度等于被动土压力强度位置(D)以下有关奥法设计施工的衬砌作法中，( (A)隧道开挖后马上衬砌支护(B)隧道开挖后经监测，阅历类比和计算分析适时衬砌支护(C)隧道开挖后，让围岩充分回弹后再衬砌支护(D)隧道衬砌后，要使隧道围岩中的应力接近于原地应力(B)按《大路路基设计标准》(JTJD30-2023)路面以下路床填方高度小于80cm时，对于高速大路及一级大路路床的压实度应满足以下( )要求。(A)≥93％(B)≥94％(C)≥95％(D)≥96％(C)承受塑限含水量W＝18％的粉质黏土作填土土料修高速大路路基，分层铺土碾压时，以下( )种含水率相比照较适宜。(A)12％(B)l7％(C)22％(D)25％(B)有一砂土土坡，其砂土的内摩擦角φ=35°，坡度为1：1.5，当承受直线滑裂面进展稳定性分析时，以下()个滑裂面对应的安全系数最小(α水平地面间夹角)。(A)α=25°(B)α=29°(C)α=31°(D)α=33°(D)对于碾压土坝中的黏性土，在施工期承受总应力法进展稳定分析时，应承受下列( ) 试验确定土的强度指标。三轴固结排水剪试验(C)三轴固结不排水试验(D)以下( )土工合成材料不适用于土体的加筋。(A)塑料土工格栅(C)土工带(B)γc、φ、平分别表示土的重度，内聚力及内摩擦角，假设C≈0，C1 2

>0，问只有在以下( )种状况下用郎肯土压力理论计算得到的墙后主动土压力分布才有可能从上而下为一条连续的直线。γ>γ，φ>φ1 2 1 2γ>γ，φ<φ1 2 1 2γ<γ，φ>φ1 2 1 2γ<γ，φ<φ1 2 1 2(A)石坝坝基加固处理不宜承受以下( (A)固结灌浆与锚固(C)建立排水帷幕(D)承受予应力锚索时，以下选项中( (A)预应力锚索由锚固段，自由段及紧固头三部份组成锚索与水平面的夹角以下倾15°~30°为宜预应力锚索只能适用于岩质地层的边坡及地基加固(D)锚索必需作好防锈防腐处理(C)以下关于地震灾难和抗震设防的( (A)地震是一个概率大事抗震设防与肯定的风险水准相适应抗震设防的目标是使得建筑物在地震时不致损坏(C)按我国抗震设防水准，以下关于众值烈度的( (A)众值烈度与根本烈度实际上是相等的(B)众值烈度的地震加速度比根本烈度的地震加速度约低0.15g(C)患病众值烈度地震时设防目标为建筑处于正常使用状态(D)50(C)以下( )种说法不符《中国地震惊参数区划图>>(GBl8306-2023)的规定。(A)直接承受地震惊参数，不再承受地震根本烈度(B)现行有关技术标准中涉及地震根本烈度的概念应逐步修正(C)5010％(D(A)依据《建筑抗震设计标准))(GB50011—2023)当抗震设防烈度为8度时，以下( )种状况可无视发震断裂错动对地面建筑的影响。全世活动断裂前第四系基岩隐伏断裂的土层掩盖厚度为80米(C)设计地震分组为其次组或第三组(B)对于每个钻孔的液化指数，以下( )项说法是不正确的。(A)液化土层实测标准贯锤击数与标准贯入临界值之比越大，液化指数就越大(B)液化土层的埋深越大，对液化指数的影响就越小液化指数是无量细钢参数液化指数的大小与判别深度有关(A)某土石坝坝址区地震烈度为8度，在10号孔深度为3米、6米和13米处测得剪切波速值分别为104m/s、217m/s和313m/s，该孔15米深度范围内土层2.0m以内为回填黏性土层，2m至15m内为第四系沉积粉砂细砂层，在工程正常运用时，该处地面漂浮于水面以下，在进展地震液化初判时，以下( )选项是正确的。(A)3m处的砂土层可能液化，6m和13m处的砂土层不液化(B)3m和6m处的砂土层可能液化，13m处的砂土层不液化(C)3m、6m、13m(D)3m、6m、13m处的砂土层均不液化(A)由于Ⅱ类场地误判为Ⅲ类，在其它状况均不转变的状况下，(设计地震分组为第T＝0.8s0.05)造成对水平地震影响系数(用αⅢ分别表示Ⅱ类场地和Ⅲ类场地)的影响将是以下()种结果。(A)αⅡ≈0.8αⅢ(B)αⅡ≈αⅢ(C)αⅡ≈1.25αⅢ(D)(A)以下( )选项的说法是指工程工程投资的流淌资金投资。(A)工程筹建期间，为保证工程正常筹建所需要的周转资金(B)工程在建期间，为保证工程正常实施所需的周转资金(C)工程投产后为进展正常生产所需的周转资金(D)工程筹建和在建期间，为保证工程正常实施所需的周转资金(C)以下各选项中，( )项关于岩土工程设计概算作用的说法是不正确的。(A)是衡量设计方案经济合理性和优选设计方案的依据是签定工程合同的依据是岩土工程冶理(施工)企业进展内部治理的依据(D)是考验建设工程投资效果的依据(C)以下( )选项的组合所提的内容能全面而准确地表达合同文本中规定可以承受的工程勘察计取的收费方式。按国家规定的现行《工程勘察设计收费标准》》(2023年修订本)按发包人规定的最低价按予算包干IV.按中标价加签证V.按勘察人自订的收费标准VI．按实际完成的工作量估算I、II、IV、VII、II、IV、VII、III、IV、VIIV、V、VI(C)按《中华人民共和国建筑法》的规定，建筑主管部门对越级承揽工程的处理，以下( ) (A)责令停顿违法行为，处以罚款(B)责令停业整顿、降低资质等级(C)情节严峻的撤消资质证书(D)信息治理所包含的内容除了信息收集，信息加工、信息传输及信息贮存外，还包括以下( )项内容。(B)对工程建设勘察设计阶段执行强制性标准的状况实施监视的应当是以下( )种机构。建设工程规划审查机构(B)施工图设计文件审查机构(C)建设安全监视治理机构(D)工程质量监视机构(B)二、多项选择题(30题，每题2调查河流冲积土的渗透性各向异性时，在一般状况下，应进展以下( )(A)垂直层面方向(D)任意方向(A)(C)按《大路工程地质勘察标准》(JTJ064—98)在岩质隧道勘察设计中，从实测的围岩纵波速度和横波速度可以求得围岩的以下()指标。(D)动泊松比(A)(D)以下( )选项是直接剪切试验的特点。(A)剪切面上的应力分布简洁固定剪切面剪切过程中剪切面积有变化(D)易于掌握排水(A)(B)、(C)室内渗透试验分为常水头试验及变水头试验，以下( (A)常水头试验适用于砂土及碎石类土变水头试验适用于粉土及黏性土常水头试验最适用于粉土变水头试验最适用于渗透性很低的软黏土(A)、(B)通常围压下对砂土进展三轴试验，请推断以下选项中( (A)在排水试验中，密砂常会发生剪胀，松砂发生剪缩在排水试验中，密砂的应力应变曲线到达峰值后常会有所下降固结不排水试验中，密砂中常会产生正孔压，松砂中常会产生负孔压(D)对密砂和松砂，在一样围压时排水试验的应力应变关系曲线相像(A)(B)依据土的层流渗透定律，其他条件一样时以下各选项中( (A)渗透系数越大流速越大(B)不均匀系数Cu越大渗透性越好(C)水力梯度越大流速越大(D)黏性土中的水力梯度小于临界梯度时，流速为零(A)、(C)、(D)红黏土作为一种特别土，地基勘察时要留意以下( )特点。(A)垂直方向状态变化大，上硬下软，地基计算时要进展脆弱下卧层验算(B)水平方向的厚度一般变化不大，分布均匀，勘探点可按常规间距布置(C)勘察时应判明是否具有胀缩性(D)常有地裂现象，对建筑物有可能造成破坏(A)、(C)、(D)基坑支护的水泥土墙基底为中密细砂，依据倾覆稳定条件确定其嵌固深度和墙体厚度时，以下( (A)墙体重度(C)地下水位(D)墙内外土的重度(A)、(C)、(D)在图中M点位于两层予应力锚杆之间，以下选项中( )说法是错误的。(A)M点土压力随着施工进展总是增加的(B)M点土压力随着施工进展总是减小的(C)M(D)M点土压力随着施工进展而动态变化(B)、(D)大中型水利水电工程勘察先后可分规划、可行性争论、初步设计和技施设计四个阶，以下( )说法是正确的。从规划、可行性争论、初步设计阶段到技施阶段，勘察范围应渐渐加大从规划、可行性争论、初步设计阶段到技施阶段，工作深度应依次加深(C)从规划、可行性争论、初步设计阶段到技施阶段，勘察工作量应越来越大(D)枢纽布置的地质论证和供给建筑物设计所需的工程地质资料(B)、(D)对黏性土填料进展压实试验时，以下( )选项是错误的。水量与轻型击实仪比较，承受重型击实仪试验得到的土料最大干密度较大(C)填土的塑限增加，最优含水量减小(D)击实功增加，最优含水量增加(C)、(D)在岩溶地区修建土石坝，以下( (A)大面积溶蚀但未形成溶洞的可做铺盖防渗对深层有溶洞的坝基可不必进展处理浅层的溶洞宜挖除或只挖除洞内的裂开岩石和充填物用浆砌石或砼堵塞(D)对深层的溶洞可承受灌浆方法处理或用砼防渗墙处理(A)、(C)、(D)对于均匀黏性土填方土坡，以下( )选项会降低抗滑稳定的安全系数。(A)在坡的上部堆载在坡脚施加反力由于降雨使土坡的上部含水量增加，未到达渗流(A)、(C)依据《水利水电工程地质勘察标准》(GB50287-99)以下( 变形。流土管涌流砂振动液化(A)、(B)对于均匀砂土边坡，如假设滑裂面为直线，C、φ值不随含水量而变化，以下( )选项的稳定安全系数一样。(A)坡度变陡或变缓(B)坡高增加或减小(C)砂土坡被静水漂浮(D)砂土的含水量变化(B)、(C)、(D)在地下水位以下的细砂层中进展地铁开挖施工如未承受其它措施及人工降水，以下( )选项的盾构施工方法不适用。(B)挤压式盾构(C)半机械式盾构(A)、(B)、(C)预应力锚素常用于边坡加固工程，以下( (A)设计锚固力小于容许锚固力(B)锚索锚固段承受紧箍环和扩张环，注浆后形成枣核状(C)0.6～0.8MPa(D)当孔内砂浆到达设计强度的70％后，一次张拉到达设计应力答案:(C)、(D)建筑场地设计地震分组主要反映了以下( (A)震源机制和震级大小(C)震中距远近答案:(A)、(C)按《建筑抗震设计标准》》(GB50011—2023)以下关于特征周期的表达中，( )选项是正确的。(A(B)特征周期应依据其所在地的设计地震分组及场地类别确定(C)特征周期是地震活动性的重复周期(D)特征周期是地震影响系数曲线水平段终点所对应的周期(A)、(B)、(D)按《建筑抗震设计标准》》(GB50011-2023)地震影响系数曲线的峰值与以下( )选项有关。设计地震分组设计根本烈度(D)阻尼比答案:(B)、(D)场地黏上覆非液化地下水地质根底埋深粒场地黏上覆非液化地下水地质根底埋深粒土层厚度位埋深条年／(m)含du／(m)dw／(m)件代量IQ42.012％6.54IIQ32.510％6.54IIIQ42.014％2.54IVQ42.510％8.08(A)I(B)II(C)III(D)IV答案:(A)、(D)在其它状况一样时，进展液化判别以下( )选项不正确。(A)实测标准贯入击数一样时，饱和粉细砂的液化可能性大于饱和粉土标准贯入点深度一样，上覆非液化土层厚度越大，饱和粉细砂及饱和粉土的液化性越小粉土的黏粒含量越大，实测标准贯入击数越小(D)地下水埋深越大，临界标准贯人击数越大答案:(C)、(D)按《建筑抗震设计标准))(GB50011—2023)以下( 自然地基及根底抗震承载力验算。(A)超过8层的一般民用框架构造(B)软土地基上的砌体构造(C)主要受力层范围内存在承载力小于80kPa的一般工业厂房(D)250kPa(A)、(C)、(D)按《水工建筑物抗震设计标准》)(DL5073-2023)土石坝上游坝坡抗震设计时，以下( )选项是正确的。与水库最高蓄水位相组合需要时与常遇的水位降落幅值组合坝坡抗震稳定性最不利的常遇水位组合(D)与水库正常蓄水位相组合(B)、(C)、(D)在工程工程总投资中，其它投资包括以下( (A)进入购置家俱投资的费用(B)进入购置固定资产投资的费用(C)进入核销投资的费用(B)、(C)、(D)据岩士工程监理托付合同，被监理方是以下( (A)岩土工程勘察单位建设单位岩土工程冶理单位(D)岩土工程设计单位(A)、(C)、(D)工程勘察收费计算附加系数两个以上时，以下( (A)全部附加系数连乘全部附加系数相加减去附加调整系数的个数(D)在打算取值前加上定值(B)、(C)、(D)勘察成果不正确时，除法律责任外还应追究( (A)应准时向发包人提交检查报告免收直接损失局部的勘察费向发包人支付与直承受损失局部勘察费相等的赔偿金(D)向发包人支付经双方商定的赔偿金(B)、(D)关于发包人及承包人的说法，以下( (A)发包人可以与总承包人订立建设工程合同(B)发包人可以分别与勘察人、设计人、施工人订立勘察、设计、施工承包合同(C)承包人可以将其承包的全部建设工程转包第三人(D)三人(A)、(B)2023年全国注册土木工程师(岩土)执业资格考试试卷专业学问(下午卷)一、单项选择题(40题，每题1分)1．无筋扩展根底所用的材料抗拉抗弯性能较差，为保证根底有足够的刚度，以下( )措施最为有效。调整根底底面的平均压力掌握根底台阶高宽比的允许值(C)提高地基土的承载力(B)柱基底面尺寸为1.2×1.0m2，作用于根底底面的偏心荷载FKe0.3mPmax

+G=135kN，当偏心K(A)250kPa(B)275kPa(C)300kPa(D)325kPa(C)解00kpa

+G)/(3la)=2×135/[3×1.0×(0.6-0.3)]=3K K海港码头的地基最终沉降量按正常使用极限状态的长期荷载组合状况计算，在项中的荷载。(B)堆货荷载地震荷载冰荷载和风荷载答案:(B)4．验算脆弱下卧层强度时，脆弱下卧层顶面的压力与承载力应符合以下( 选项的组 合。(A)P+P≤fakZ CZP≤fazZP+P≤fazZ CZP≤fazCZ答案:(C)5．计算框架构造的某一内柱根底的沉降量，在计算该内柱根底底面附加压力时，判断以下的( )种不同方案中哪些选项是正确的。(柱根底底面均处于同一标高)(A)需要考虑最接近这个内柱的其他四个内柱的荷载(B)只需要考虑这个内柱所在的横向一行的全部柱荷载(C)只需要考虑这个内柱所在的纵向一行的全部柱荷载(D)除了这个内柱本身的荷载外，不需要考虑其他任何柱荷载(D)在均质厚层地基土中，每个方形根底的底面积和基底压力均一样，但甲根底的埋置深度比乙根底深，则比较两个根底的沉降时(不考虑相邻根底的影响)以下( (A)甲、乙两根底沉降相等(B)甲根底沉降大于乙根底沉降(C)甲根底沉降小于乙根底沉降(C)按《建筑地基根底设计标准》》(GB50001—2023)对季节性冻土设计冻深的规定中，计算设计冻深Zd值，在已经确定标准冻深Z0

的状况下，比较表列四种状况中，( ZdI粉砂特强冻胀城市近郊II中砂冻胀城市近郊III细砂强冻胀城市近郊IV黏性土不冻胀原野情况土的类别土的冻胀性环境(A)状况I(B)状况II(C)状况III情况土的类别土的冻胀性环境(B)解析:Zd=Z

·φzs·φzw·φze,查GB50007-2023第5.1.7条计算,就可以得出在0IIZd=Z

×1.3×0.9×0.95=1.1115Z0

是最大的.按《建筑地基根底设计标准))(GB50007—2023)，在计算地基或斜坡稳定性时应承受以下选项中的( )荷载效应组合。(A)正常使用极限状态下荷载效应的标准组合(B)正常使用极限状态下荷载效应的准永久组合(C)承载力量极限状态下荷载效应根本组合(D)承载力量极限状态下荷载效应准永久组合(C)独立高耸水塔根底承受正方形根底，基底平均压力值为P，偏心距e掌握值为e=b/12,(b为根底底面宽度)，验算偏心荷载作用下基底压力时，以下( 选项是正确的。Pmax=1.4P；Pmin＝0.6PPmax=1.5P；Pmin＝0.5PPmax=1.6P；Pmin＝0.4P(B)解析:e=b/12K+G

)/A+Mk/W=(FK

+G)/A+(FK K

+GlK KPmin=P-0.5P=0.5P在砼灌注桩的以下检测方法中，( )选项检测桩身砼强度有效桩长及桩底沉碴厚度最有效。钻芯法低应变高应变声波透射法(A)按《建筑桩基技术标准》(JGJ94—94)中对等效沉降系数ψe的表达，以下( )选项是正确的。MindlinBoussinesq按Mindlin解计算沉降量与Boussinesq解计算沉降量之比(D)1(C)解析:ψe=WM/WB,详见5.3.5条文说明12．以下关于泥浆护壁灌注桩施工方法的表达中( (A)灌注砼前应测量孔底沉碴厚度(B)在地下水位以下的地层中均可自行造浆护壁(C)水下灌注砼时，开头灌注砼前导管应设隔水栓(D)在砼灌注过程中严禁导管提出砼面并应连续施工作(B)由于桩周土沉降引起桩侧负摩阻力时，以下( (A)引起基桩下拉荷载减小了基桩的竖向承载力中性点以下桩身轴力沿深度递增对摩擦型基桩的影响比端承型基桩大(B)刚性矩形承台群桩在竖向均布荷载作用下以下( 向分布力分布的一般规律。(注：N角、N边、N中分别代表角桩、边桩及中桩上的竖向力)(A)N>N>N(B)N>N>N(C)N>N>N(D)N>N>N(B)以下( )选项是基桩承台发生冲切破坏的主要缘由。(A)底板主钢筋配筋缺乏(B)承台平面尺寸过大(C)承台有效高度h0(D)钢筋保护层缺乏(C)在群桩设计中，桩的布置使群桩中心与以下( 重合。(B)长期效应组合(C)长期效应组合且计入地震作用(D)短期效应组合答案:(B)17．在饱和软黏土地基中，由于接近工程大面积降水而引起场地中基桩产生负摩阻力，以下( )选项中的中性点深度及下拉荷载QRn最大。降水后数月成桩基桩加载过程中降水基桩已满载但尚未稳定状况下降水(D)基桩沉降稳定后降水(D)砼桩进展桩身承载力验算时，以下( )选项不正确。影响计算偏心荷载作用时应直接承受砼弯曲抗压强度设计值(C)计算桩身轴心抗压强度时一般不考虑压曲影响(D)心距的影响(B)按《建筑地基处理技术标准(JGJ79—2023)以下关于单桩或多桩复合地基载荷试验承压板面积的说法中，以下( )选项是正确的。(A)载荷板面积必需大于单桩或实际桩数所担当的处理面积(B)载荷板面积应等于单桩或实际桩数所担当的处理面积(C)载荷板面积应小于单桩或实际桩数所担当的处理面积(D)以上均不正确答案:(B)20．承受单液硅化法加固湿陷性黄土地基时，其压力灌注的施工工艺不适宜以下( )选项中的场地地基。非自重湿陷性黄土场地的设备根底和构筑物根底非自重湿陷性黄土场地中即有建筑物和设备根底的地基(C)自重湿陷性黄土场地中即有建筑物地基和设备根底地基(D)自重湿陷性黄土场地中拟建的设备根底和构筑物地基(C)某场地为黏性土地基，承受砂石桩进展处理，砂石桩直径d为0.5m，面积置换率m为0.25，则一根砂石桩担当的处理面积为( )。(A)0.785m2(B)0.795m2(C)0.805m2(D)0.815m2(A)甲、乙两软黏土地基土层分布如下图，甲地基软黏土厚度h1为8.0m，乙地基软黏土层厚度h2为6.0m，两地基土层物理力学指标一样当甲地基预压240天时0.80.8。(A)175(B)155(C)135(D)115(C)解析:t1/h2=t2/h2

t2=t1×h2

/h2=240×36/64=135天1 2 2 1承受堆载予压法加固软土地基时，排水竖井宜穿透受压软土层，对软土层深厚竖井很深的状况应考虑井阻影响，问井阻影响程度与以下( )选项无关。(A)竖井纵向通水量竖井深度竖井顶面排水砂垫层厚度(D)受压软土层水平向渗透系数(C)某中砂换填垫层的性质参数为自然孔隙比e0＝0.7，最大干密度ρdmax=1.8g/cm3，现场检测的掌握干密度ρd＝1.7g/cm3，试问该换填垫层的压实系数λc约等于以下( ) 个选项的值。(A)0.94(B)0.89(C)0.85(D)0.80(A)某场地脆弱土层厚20m，承受水泥土桩进展地基加固，初步方案为面积置换率m=0.2，桩径d=05m，桩长L=10m，水泥掺合量取18％，经计算后沉降约20cm，为将工后沉降掌握在15cm以内需对初步方案进展修改问以下( (A)提高面积置换率m提高水泥掺合量增加桩径d(D)增加桩长L(D)承受强夯加固湿陷性黄土地基，要求有效加固深度为8.3m，当夯锤直径为2.0m时，依据《建筑地基处理技术标准》(JGJ79—2023)应选择以下()组设计参数最为适宜，hm，Mt)。(A)h＝15；M=20(B)h＝15；M＝25(C)h＝20；M＝20(D)h＝20；M＝25(D)承受水泥粉煤灰碎石桩加固路堤地基时，设置土工格栅碎石垫层的主要作用是以下()个选项。(A)调整桩土荷载分担比使桩担当更多的荷载(B)调整桩土荷载分担比使土担当更多的荷载(C)提高CFG(D)提高垫层以下土的承载力(B)以下是膨胀土地区建筑中可用来防止建筑物地基事故的几项措施，试问以下( )选项更具有原理上的概括性科学绿化(B)以下( )选项是多年冻土融沉系数的正确表达式。(其中el为融沉前的孔隙比，e2为融沉后的孔隙比)(A)e2/e1(B)(e1-e2)/e1(c)(el-e2)/(1+e2)(D)(el-e2)/(1+e1)(D)以下能不同程度反映膨胀土性质的指标组合中，( 建筑技术标准))(GBJll2—87)列为膨胀土的特性指标。自由膨胀率、塑限、膨胀率、收缩率自由膨胀率、膨胀率、膨胀压力、收缩率(C)自由膨胀率、膨胀率、膨胀压力、收缩系数(D)自由膨胀率、塑限、膨胀压力、收缩系数(C)某建筑物基底压力为350kPa，建于湿陷性黄土地基上，为测定基底下12m处黄土的湿陷系数，其浸水压力应承受以下( )个值。(A)200kPa(B)300kPa上覆土的饱和自重压力上覆土的饱和自重压力加附加压力(D)某多年冻土地区一层粉质黏土，塑限含水量Wp＝18.2％，总含水量W0＝26.8%，请初判其融沉类别是以下选项中的( )个。不融沉弱融沉融沉(C)进展滑坡推力计算时滑坡推力作用点宜取以下选项中的( (A)滑动面上滑体地外表滑体厚度的中点(D)1(C)关于掩盖型岩溶地面塌陷形成的主要因素的以下几种说法中，(妥。(A)水位能在土岩界面上下波动比不能波动对形成岩溶塌陷的影响大(B)砂类土比黏性土对形成岩溶塌陷的可能性大(C)多元构造的土层比单层构造的土层更简洁形成岩溶塌陷(D)厚度大的土层比厚度薄的土层更简洁形成岩溶塌陷

)选项不(B)或(D)按《铁路路基支挡构造设计标准))(TBl0025—2023)承受抗滑桩整治滑坡，以下有关抗滑桩设计的( )说法是错误的。(A)滑动面以上的桩身内力应依据滑坡推力和桩前滑体抗力计算(B)作用于桩上的滑坡推力可由设置抗滑桩处的滑坡推力曲线确定滑动面以下的桩身变位和内力应依据滑动面处抗滑桩所受弯矩及剪力按地基的弹性抗力进展计算(D)某泥石流流体密度较大(ρc>1.6×l03kg/m3)不良地质勘察规程))(TBl0027—2023)的分类标准，该泥石流可判为以下()选项。(C)稀性泥流(D)以下有关多年冻土季节性溶化层的说法中，()选项不正确。(A)依据融沉系数δ0的大小可把多年冻土的融沉性划分成五个融沉等级(B)多年冻土地基的工程分类在肯定程度上反映了冻土的构造和力学特征(C)多年冻土的总含水率是指土层中的未冻水(D)黏性土融沉等级的划分与土的塑限含水率有关(C)《大路桥涵地基根底设计标准》(JTJ024—85)中为确定老黄土的容许承载力(δ0)，可用以下( )选项中的指标进展查表。(A)自然孔隙比e和含水量与液限之比W／WL(B)W／WLEs(C)EsIL(D)Ile(A)拟用挤密桩法消退湿陷性黄土地基的湿陷性，当挤密桩直径d为0.4m，按三角形布桩时，桩孔中心距S承受1.0m，假设桩径改为0.45m，要求面积置换率m一样，此时桩孔中心距S宜承受以下( )个选项的值。(A)1.08(B)1.13(C)1.20(D)1.27(B)))(TB10012—2023)，以下对岩质隧道进展围岩分级确实定方法中，( )选项不正确。岩石坚硬程度及岩体完整程度是隧道围岩分级的根本因素当隧道涌水量较大时，根本分级I～V级者应对应修正为Ⅱ～Ⅵ级(C)洞身埋藏较浅，当围岩为风化土层时应按风化层的根本分级考虑(D)存在高地应力时，全部围岩分级都要修正为更差的级别(D)二、多项选择题(302承受文克勒地基模型计算地基梁板时，以下( (A)基床系数是地基土引起单位变形时的压力强度基床系数是从半无限体理论中导出的土性指标按文克勒地基模型计算，地基变形只发生在基底范围内，基底范围以外没有地基变形文克勒地基模型无视了地基中存在的剪应力(A)、(C)、(D)《建筑地基根底设计标准))(GB50007—2023)中地基承载力计算公式不符合以下( )个假定。(B)刚塑体假定侧压力系数为1.0塑性区开展深度为0(B)、(D)以下关于各种根底形式的适用条件中，指出( (A)无筋扩展根底可适用于柱下条形根底(B)条形根底可适用于框架构造或砌体承重构造(C)筏形根底可以用作地下车库(D)独立柱基不适用于地下室(A)、(D)计算地基变形时如需考虑土的固结状态，以下选用计算指标的各选项中哪些选项正确。计算主固结完成后的次固结变形时用次固结系数对超固结土，当土中应力小于前期固结压力时用回弹再压缩指数计算沉降量(C)对正常固结土用压缩指数及回弹指数计算沉降量(D)对欠固结土用压缩指数计算沉降量(A)、(D)对于框架构造，以下选项中可能选择浅根底类型的有( (A)柱下条形根底(D)筏形根底(A)、(B)、(D)在验算脆弱下卧层的地基承载力时，有关地基压力集中角θ的变化，以下()选项不正确。Es1Es2Es1/Es2增加时，地基压力集中角θ增加(B)Z／b<0.25时，θ按Z／b=0.25承受(C)Es1／Es2＝1.0时，说明不存在脆弱下卧层此时取θ=0(D)Z／b>0.5，θZ／b=0.5答案:(B)、(C)47．筏形根底地下室外墙的截面设计时应考虑满足以下( (A)变形和承载力防渗抗浮抗裂(A)、(B)、(D)单幢高层住宅楼承受筏形根底时，引起整体倾斜的主要因素，为以下( 项。(A)荷载效应准永久组合下产生偏心距(B)根底平面形心处的沉降量根底的整体刚度(A)、(D)以下关于桩顶作用效应计算公式Ni=(F+G)/n±(Mx·yi)/(Σyi2)±(My·xi)/(Σxi2)的假定条件的表达中,( )选项是正确的.承台为柔性承台为确定刚性(D)各桩身的刚度相等(B)、(C)、(D)按《建筑桩基技术标准》(JGJ94—94)计算钢管桩单桩竖向极限承载力标准值Quk时，请推断以下( )分析结果是正确的。(A)在计算钢管桩桩周总极限侧阻力Qsk时，不行承受与砼预制桩一样的qsik值(B)敞口钢管桩侧阻挤土效应系数λs，总是与闭口钢管桩侧阻挤土效应系数λs一样在计算钢管桩桩端总极限端阻力Qpk时，可承受与砼予制桩一样的qpk值敞口桩桩端闭塞效应系数λp与隔板条件、钢管桩外径尺寸及桩端进入持力层深关答案:(C)、(D)51．以下关于凹凸应变法动力测桩的表达中，( 低应变法可推断桩身构造的完整性低应变试验中动荷载能使土体产生塑性位移(C)高应变法只能测定单桩承载力(D高应变试验要求桩土间产生相对位移(A)、(D)按《建筑桩基技术标准(JGJ94—94)对于桩身四周有液化土层的低桩承台，下列关于液化土层对单桩极限承载力影响的分析中( )是正确的。(A)计算单桩竖向极限承载力标准值Quk(B)当承台下有lm以上厚度的非液化土层时，计算单桩竖向极限承载力标准值Quk时，可将液化土层测阻力标准值乘以土层液化折减系数ψL当承台下非液化土层厚度小于lm时，ψL

0ψL

系数取值与饱和土标准贯入实测击数N63.5与饱和土的液化判别标准贯入击Ncr

λN

有关，λN

ψL

取高值，反之取低值(B)、(D)在以下( )状况下，桩基设计应考虑桩侧负摩阻力。(A)桩穿越较厚欠固结土层进入相对较硬土层(B)桩周存在脆弱土层，邻近地面将有大面积长期堆载(C)基坑施工临时降水，桩周为饱和软黏土(D)桩穿越自重湿陷性黄土进人较硬土层(A)、(B)、(D)以下关于软土地区桩基设计原则的表达中( )选项是正确的。力层对于一级建筑桩基不宜承受桩端置于脆弱土层上的摩擦桩为防止坑边土体侧移对桩产生影响，可承受先沉桩后开挖基坑的方法在高灵度深厚淤泥中不宜承受大片密集沉管灌注桩 答案:(A)、(B)、(D)柱下独立矩形桩基承台的计算包括以下( (A)受弯计算(C)受冲切计算(D)受剪计算(A)、(C)、(D)在确定水泥土搅拌法处理方案前，除应把握加固土层的厚度分布范围外，还必须把握以下( )选项中的资料。(A)加固土层的含水量W(B)加固土层的渗透系数K(D)地下水的pH答(A)、(C)、(D)按《建筑地基处理技术标准》(JGl79—2023)用石灰桩处理饱和软黏土地基时，在初步设计用公式估算复合地基承载力特征值及压缩模量时，以下()选项不正确。桩土应力比取2.0桩身抗压强度比例界限可取350kPa计算面积置换率m时，桩体直径与成孔直径之比可取1.0桩间土承载力特征值fskfak1.05(A)、(C)以下关于锚杆静压桩的设计中，( (A)桩位布置应选近墙体或柱子单桩竖向承载力按压桩力大小取值设计桩数应由上部构造荷载及单桩竖向承载力计算确定(D)必需掌握压桩力大于该加固局部的构造自重(A)、(C)以下关于即有建筑地基及根底加固设计施工的表达中( (A)应对原设计、施工资料及现状作具体调查，必要时还应对地基及根底进展鉴定刚度的方法，减小地基的不均匀变形(C)在进展加固施工期间，可不进展沉降观测，加固后再进展沉降观测并记录(D)在进展加固施工时，应对接近建筑和地下管线进展监测(A)、(B)、(D)地基处理时以下( )点对处理范围的表达是不正确的。(A)砂石桩处理范围应大于根底范围(B)真空预压法的预压范围应等于建筑物根底外缘所包括的范围(C)强夯处理范围应大于建筑物根底外缘所包括的范围(D)竖向承载水泥搅拌桩范围应大于建筑物根底范围答案:(B)、(D)61．承受桩体复合地基加固建筑物地基时，常设置砂石垫层，以下关于砂石垫层效用的陈述中( )选项不正确。使桩担当更多的荷载使桩间土担当更多的荷载(C)有效减小工后沉降答案:(A)、(C)某均质深厚软黏土地基，经方案比较打算承受长短桩复合地基加固，下述( )长桩和短桩的组合是合理的。(A)长桩和短桩都承受低强度砼桩(B)长桩和短桩都承受水泥土桩(C)长桩承受水泥土桩，短桩承受低强度砼桩(D)长桩承受低强度砼桩，短桩承受水泥土桩答案:(A)、(D)某重要建筑物的根底埋深为2.0m，荷载标准组合的基底压力为220kPa，场地为自重湿陷性黄土场地，基底下湿陷性土层厚度为7.0m，地基湿陷等级为Ⅲ级，其下为性质较好的非湿陷性粉质黏土，试问以下地基处理方案中()选项是不当的。(A)用灰土桩挤密复合地基，基底以下处理深度为7.0m(B)8.0mCFG9.0m用挤密碎石桩，桩长7.0m答案:(B)、(C)、(D)在湿陷性黄土场地进展建筑时《湿陷性黄土地区建筑标准(GB50025—2023)，假设满足以下( )选项所列的条件，各类建筑物均可按一般地区规定进展设计。(A)在非自重湿陷性黄土场地，地基内各土层湿陷起始压力均大于其附加压力与上覆 土层饱和自重压力之和(B)地基湿陷量的计算值等于100mm(C)地基湿陷量的计算值等于70mm(D)地基湿陷量的计算值小于或等于50mm(A)、(D)在膨胀土地区建挡土墙，按《膨胀土地基建筑技术标准》(GBJll2—87)，以下措施中( )是正确的。(A)基坑坑底用砼封闭墙顶面作成平台并铺设砼防水层(B)7.0m(C)用非膨胀性土与透水性强的填料作为墙背回填土料(D)6.0m(A(B)、(C)为滑坡冶理设计抗滑桩需要以下( (A)滑面的C、φ值(B)抗滑桩桩端的极限端阻力和锚固段极限侧阻力(C)锚固段地基的横向容许承载力(D)锚固段的地基系数(A(C)、(D)57．在采空区以下( )选项中的状况易产生不连续地表变形。(A)外煤窑煤巷开采急倾斜煤层开采开采深度和开采厚度比值较大(一般大于30)开采深度和开采厚度比值较小(一般小于30)(A(B)、(D)在膨胀土地区的大路挖方边坡设计应遵循以下( (A)尽量避开高边坡，一般应在10m以内边坡坡率应缓于1:1.5高边坡不设平台，一般承受一坡到顶(D)坡脚要加固，一般承受换填压密法等(A(B)、(D)采空区形成地表移动盆地，其位置和外形与矿层倾角大小有关，当矿层为急倾斜时，以下( )表达是正确的。盆地水平移动值较小盆地中心向倾斜方向偏移(C)盆地发育对称于矿层走向(D)盆地位置与采空区位置相对应(A(B)隧道位于岩溶垂直渗流带地段，隧道顶部地面发育岩溶凹地时，适宜于承受以下( )方法估算地下涌水量。(B)水均衡法凹地入渗法水文地质比较法(A(B)、(C)〔TB10027-2023〕〔J125-2023〕第8.5.3条条文说明。钻机立轴升至最高时其上口1.5m，取样用钻杆总长21.0m，取土器全长1.0m，下至孔底后机上残尺1.10m，钻孔用套管护壁，套管总长18.5m另有管靴与孔口护0.15m0.4m，问取样位置至套管口的距离应等于以下( (A)0.6m(B)1.0m(C)1.3m(D)2.5m(B)[(21+1.0)-(1.5+1.1)]-[(18.5+0.15+0.15)-0.4]=1.0m某黏性土样做不同围压的常规三轴压缩试验，试验结果摩尔包线前段弯曲，后段根本水平，试问这应是以下( )个选项的试验结果，并简要说明理由。(A)饱和正常固结土的不固结不排水试验(B)未完全饱和土的不固结不排水试验(C)超固结饱和土的固结不排水试验(D)超固结土的固结排水试验(B)压水试验段位于地下水位以下，地下水位埋藏深度为5.0m，压水试验结果如表所示，则计算上述试验段的透水率(Lu)与以下( )选项的数值最接近。压水试验结果压力压力P/(MPa)0.30.61.0水量Q/(L／min)3065100(A)10Lu(B)20Lu(C)30Lu(D)40Lu(B)ω=Q/(P·L)ω1=30/(0.3×5)=20Lu; ω2=65/(0.6×5)=21.7Lu; ω3=100/(1.0×5)=20Luω=(ω1+ω2+ω3)/3=(20+21.7+20)/3=20.6Lu地下水绕过隔水帷幕向集水构筑物渗流，为计算流量和不同部位的水利梯度进展了流网分析，取某部面划分流槽数N1＝12个，等势线间隔数N=15个，各流槽的流D量和等势bili1，总ΔH=5.0m，36等势线的流线长10m，交于4条等势线，请计算该段流线上的平均水力梯度将最接近以下()个选项。(A)1.0(B)0.13(C)0.1(D)0.01(C)Δh=ΔH/ND=5.0/15=1/3m；i=Δh/L=3×(1/3)/10=0.1在一盐渍土地段，地表1.Om深度内分层取样，化验含盐成份如下表：按《岩土工程勘察标准》(GB50001—2023)计算该深度范围内取样厚度加权平均盐分比值D= 11

-2)]并判定该盐渍土应属于以下( )种盐渍土。4盐分摩尔浓度盐分摩尔浓度m／(mol／100g)取样深度／(m)C(Cl-)C(SO-2)40～0.0578.43111.320.05～0.2535.8181.150.25～0.56.5813.920.5～0.755.9713.800.75～1.05.3l11.89(A)氯盐渍土(D)硫酸盐渍土(D)解析1

-2)]hi/∑hi4=[78.43/(2×111.32)+35.81/(2×81.15)+6.58/(2×13.92)+5.97/(2×13.80)+5.31/(2×11.89)]/(0.05+0.02+0.25+0.25+0.25)=0.23,查标准表6.8.2-1盐渍土类型为硫酸盐渍土。条形根底的宽度为3.0m，偏心距为0.7m，最大边缘压力等于140kPa，试指出作用于根底底面的合力最接近于以下( )选项。360kN／m(B)240kN／m(C)190kN／m(D)168kN／m(D)解析：e=0.7m>b/6=0.5m；Pmax=2(F+G)/(3la) (F+G)=K K K KPmax·3la/2=140×3×1×0.8/2=168KN/m测数据可以反算各土层的平均模量，指出第③层土的反算平均模量最接近以下()个选项层顶深土层厚实测层顶水压力值／(kPa)①填土2②粉质黏土23460380③黏土510400240④④黏质粉土155100140(A)8.0MPa(B)7.0MPa(C)6.0MPa(D)4.0Mpa(A)解析：Es=ΔPi/εi=240/(0.3/10)=8000kpa=8Mpa某厂房柱根底建于如下图的地基上，根底底面尺寸为l＝2.5m，b=5.0m，根底埋深为室外地坪下1.4m，相应荷载效应标准组合时根底底面平均压力Pk＝145kPa，对脆弱下弱层②进展验算，其结果应符合以下( )选项。(A)Pz+Pcz＝89kPa>faz＝81kPaPz+Pcz＝89kPa<FAZ＝114KPA<FONT>(C)Pz+Pcz＝112kPa>faz＝92kPa(D)Pz+Pcz＝112kPa(B)解析:E/E=9/3=3 Z/b=3/5=0.6>0.5 θ=23° Pc=18×1.4=25.2S1 S2kpaPz=lb(Pk-Pc)/[(b+2ztanθ)(l+2ztanθ)]=2.5×5.0×(145-25.2)/[(5+2×3tan23°)(2.5+2×3tan23°)]=39.3kpaPcz=18×1.4+(18-10)×3=49.2Pz+Pcz=39.3+49.2=88.5kpa≈89kpafaz=fak+ηkpa

fm(h-0.5)=70+1.0×(18×1.4+8×3)×(4.4-0.5)/4.4=113.6kpa≈114d某场地作为地基的岩体构造面组数为2组，掌握性构造面子均间距为1.5m，室内9个饱和单轴抗压强度的平均值为26.5MPa，变异系数为0.2，按《建筑地基根底设计标准》(GB50007—2023)，上述数据确定的岩石地基承载力特征值最接近以下( )选项。(A)13.6MPa(B)12.6MPa(D)10.6Mpa(C)解析:据《建筑地根底设计标准》〔GB50007-2023〕第5.2.6条，表A.0.2、附录J计算岩体完整程度为完整,Ψr=0.5 Ψ=1-(1.704/3+4.678/81)×0.2=1-0.626×0.2=0.875frk=Ψ·fm=0.875×26.5=23.19Mpa fa=Ψr·frk=0.5×23.19=11.6MPa某积水低洼场地进展地面排水后在自然土层上回填厚度5.0m的压实粉土以此时的回填面标高为准下挖2.0m，利用压实粉土作为独立方形根底的持力层，方形根底边长 4.5m，在完成根底及地上构造施工后，在室外地面上再回填2.0m厚的压实粉土，到达室外设计地坪标高，回填材料为粉土，载荷试验得到压实粉土的承载力特征值为150kPa，其它参数见图，假设根底施工完成时地下水位已恢复到室外设计地坪下3.0m(如下图)地下水位上下土的重度分别为18.5kN/m3和m请《建筑地基根底设计标准》(GB50007—2023)给出深度修正后地基承载力的特征值，并指出最接近以下( )选项。(承载力宽度修正系数ηb=0，深度修正系数ηd＝1.5)(A)198kPa(B)193kPa(C)188kPa(D)2.0m厚的压实粉土，故根底埋深按根底及上部构造完成时计算；此时d=2.0m。faz=fak+η

fm(h-0.5)d=150+1.5×[18.5×1+(20.5-10)×1]×(2-0.5)/2=182.625kpa=183kpa某稳定土坡的坡角为30°，坡高3.5m，现拟在坡顶部建一幢办公楼，该办公楼拟承受墙钢筋砼条形根底，上部构造传至根底顶面的竖向力(FK

)为300kN／m，根底砌置深度在室外地面以下1.8m，地基土为粉土，其黏粒含量ρc＝11.5％，重度γ=20kN／m3，fak =150kPa，场区无地下水，依据以上条件，为确保地基根底的稳定性假设根底底面外缘线距离坡顶的最小水平距离a应满足以下( 求最为适宜。(注：为简化计算，根底构造的重度按地基土的重度取值。)(A)4.2m大于等于3.9m(C)大于等于3.5m(D)大于等于3.3m(B)解析：ηb=0.3,ηd=1.5,设根底宽度小于3m，则fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=150+1.5×20(1.8-0.5)=189kpab≥Fk/(fa-γG·d)=300/(189-20×1.8)=1.96m 取b=2.0ma≥3.5b-d/tanβ=3.5×2.0-1.8/tan30°=3.88m=3.9m某受压灌注桩桩径为1.2m，桩端入土深度20m，桩身配筋率0.6％，桩顶铰接，桩顶竖向压力设计值N＝5000kN，桩的水平变形系数α＝0.301m-1桩身换算截面积An＝12m2W＝0.2m20／mm2，试按《建筑桩基技术标准》(JGJ94—94值最接近以下()选项。(A)550kN(B)600kN(C)650kN(D)700kN(A)解析：据《建筑桩基技术标准》〔JGJ94-94〕第5.4.2.4条计算，取γm=2,αh=0.301×20=6.02>4，νm=0.768某端承灌注桩桩径1.0m，桩长22m，桩周土性参数如下图，地面大面积堆载P＝ 60kPa，桩周沉降变形土层下限深度20m，试按《建筑桩基技术标准》(JGJ94—94)计算下拉荷载标准值，其值最接近以下( Ln／L0

＝0.8，黏土负摩阻力系数ζ＝0.3，粉质黏土负摩阻力系数ζn＝0.4，负摩阻力群桩效应系数ηn=1.0)(A)1880kN(B)2200kN(C)2510kN(D)3140kN(A)解析：Ln=0.8L

=0.8×20=16m0σ1/=P+γ1·Z1=60+(18-10)×10/2=100kpaσ2/=P+γ2·Z2=60+[(1810)×10+(20-10)×6]/(10+60)×(10+6)/2=130kpaqn=ζn·σ1/=0.3×100=30kpas1qn=ζn·σ2/=0.4×130=42kpas2Qng=ηuΣqnl=1×3.14×1.0×(30×10+50×6)=1884KNn sii沉井靠自重下沉，假设不考虑浮力及刃脚反力作用，则下沉系数K＝Q／T，式中Q为沉井自重，T为沉井与土间的摩阻力，(假设T=πD(H-2.5)f)，某工程地质剖面及设计沉 井尺寸如下图，沉井外径D＝20m，下沉深度为16.5m，井身砼重为9773，砼重度为 24kN／m3，请验算沉井在下沉到图示位置时的下沉系数K最接近以下( )选项中的 值。(A)1.10(B)1.20(C)1.28(D)1.35(B)解析:单位面积侧阻力加权平均值ƒ=Σƒihi/Σhi=(8.7×25+7.8×20)/8.7×7.8=22.6kpa摩阻力T=πD(H-2.5)f=3.14×20×(16.5-2.5)×22.6=19869.92kNQ=γ·ν=24×997=23448.0KN下沉系数K=Q/T=23448.0/16869.92=1.18≈1.2某工程柱基的基底压力P＝120kPa，地基土为淤泥质粉质黏土，自然地基承载力特征值fak＝75kPa，用振冲桩处理后形成复合地基，按等边三角形布桩，碎石桩桩径d=0.8m桩距S=1.5m自然地基承载力特征值与桩体承载力特征值之比为1:则振冲碎石桩复合地基承载力特征值最接近以下( )选项中的值。(A)125kPa(B)129kPa(D)137kPa(C)解析:m=(πR2/2)/(S2·sin60°/2)=0.258ƒ=[1+m(n-1)]]ƒspk

=[1+0.258×(4-1)]×75=133.05kpask1.0m，桩长 6.0m加固前地基土平均干密度ρd1.32t／3平均含水量W=9.0％，为到达较好的挤密效果，让地基土接近最优含水量，拟在三角形形心处挖孔预渗水增湿，场地地基土最优含水量Wop＝15.6％，渗水损耗系数K可取1.1，每个浸水孔需加水量最接近以下( )个选项。(A)0.25m3(B)0.5m3(C)0.75m3(D)1.0m3(A)解析:de=1.05l=1.05×1=1.05mAe=πde25mV=AeL/2=0.865×6/2=2.595m3Gs=V·ρd=2.595×1.32=3.4254tΔG=3.4254×(0.156-0.09)×1.1=0.249t=0.249m3某工程场地为饱和软土地基，并承受堆载预压法处理，以砂井做为竖向排水体，砂井直径d＝0.3m，砂井长h=15m，井距S＝3.0m，按等边三角形布置，该地基土水W平向固结系数Ch＝2.6×10-2m/d，在瞬时加荷下，径向固结度到达85％所需的时最接近以下( )选项中的值。(由题意给出的条件得到有效排水直径为de＝3.15m,n=10.5，Fn＝1.6248)(A)125d(B)136d(C)147d(D)158d(C)解析:某建筑场地为松砂，自然地基承载力特征值为100kPa，孔隙比为0.78，要求承受振冲法处理后孔隙比为0.68，初步设计考虑承受桩径为0.5m，桩体承载力特征值为500kPa的 砂石桩处理，按正方形布桩，不考虑振动下沉密实作用，距此估量初步设计的桩距和此 方案处理后的复合地基承载力特征值最接近以下( )选项。(A)1.6m；140kPa(B)1.9m；140kPa(C)1.9m；120kPa(D)2.2m；110kPa(C)解析:S=0.89ξd[(1+e

)/(e-e)]1/=0.89×1×0.5×[(1+0.78)/(0.78-0.68)]1/2=1.877m,S=1.9m

0 0 1m=(πd2/4)/S2=(3.14×0.52/4)/1.9=0.054ƒ=[1+m(n-1)]]ƒspk

=[1+0.054×(500/100-1)]×100=121.6kpask承受土钉加固一裂开岩质边坡，其中某根土钉有效锚固长度L＝4.0m，该土钉计算承受拉力E为188kN，锚孔直径d＝108mm，锚孔壁对砂浆的极限剪应力τ＝0.25MPa，钉 材与砂浆间黏结力τ

＝2.0MPa，钉材直径db=32mm，该土钉抗g拨安全系数最接近以下( (A)K=0.55(B)K＝1.80(C)K＝2.37(D)K＝4.28(B)解析:依据《铁路路基支挡构造设计标准》〔TB10025-2023〕第9.2.5条计算，F=π·d·L·τ=3.14×0.108×4.0×250=339.1KNi1 h eiF/E=339.1/188=1.8i1 iF=π·d·L·τg=3.14×0.032×4×2023=803.8KNi2 h eiF/E=803.8/188=4.3i2 i故答案为〔B〕一锚杆挡墙肋柱的某支点几处垂直于挡墙面的反力Rn为250kN，锚杆对水平方向的倾角β=25°，肋柱的竖直倾角α15°，D108mm，砂浆与岩层面的极限剪应力τ＝0.4MPa，计算安全系数K＝2.5，当该锚杆非锚固段长度为2.0m时，问锚杆设计长度最接近以下选项中的()个值。(A)L≥1.9m (B)L≥3.9m (C)L≥7m (D)≥6.7m (D)解析：依据《铁路路基支挡构造设计标准》〔TB10025-2023〕第6.2.6条计算Nn=Rn/cos(β-α)=250/cos(25°-15°)=253.9KN[τ]=τ/K=400/2.5=160L≥N/(πDτ)=253.9/(3.14×0.108×160)=4.7mL=L+2=4.7+2=8.7m由两部份组成的土坡断面如下图，假设裂开面为直线进展稳定性计算，坡高为 8m，边坡斜率为1:1，两种土的重度均为γ＝20kN／m3黏土的内聚力C＝12kPa，内摩擦角φ＝22°，砂土内聚力C＝0，φ＝35°，α＝30°，问以下( )个直线滑裂面对应的 抗滑稳定安全系数最小。与水平地面夹角25°的直线与水平地面夹角为30°的直线在砂土侧裂开与水平地面夹角为30°的直线在黏性土一侧裂开(D)35°的直线(B)解析：一重力式挡土墙底宽b＝4.0mG=212kN，对 墙址力臂X

＝1.8m，作用于墙背主动土压力垂直重量Eaz=40kN，力臂0X=2.2m,水平重量Eax＝106kN，(在垂直、水平重量中均已包括水的侧压力)力臂fZf=2.4m，墙前水位与基底平，墙后填土中水位距基底3.0m，假定基底面以下水的扬压力为三角形分布，墙趾前被动土压力无视不计，问该墙绕墙址倾覆的稳定安全系数最接近以下()个选项中的值。(A)1.1(B)1.2(C)1.5(D)1.8(A)解析：依据《建筑边坡工程技术规程》〔GB50330-2023〕第10.2.4条计算得：FF=bγh/2=4×10×3/2=60KNwwFxX=2b/3=2×4/3=2.67mK=(GX+EazXf)/(EaxZf+FX)=(212×1.8+40×2.2)/(106×2.4+60×2.67)=1.130基坑锚杆承载力量拉拔试验时，锚杆上水平拉力T＝400kN，锚杆倾角α=15°，锚固体直径D＝150mm，锚杆总长度为18m，自由段长度为6m，在其它因素都已考虑的状况下，锚杆锚固体与土层的平均摩阻力最接近以下( (A)49kPa(B)73kPa(C)82kPa(D)90kPa(B)解析：依据《铁路路基支挡构造设计标准》〔TB10025-2023〕第6.2.6条计算N=T/cosα=400/cos15°=414.1KN[τ]≥N/(πDl)=414.1/(3.14×18-6)=73.3kpaγ＝20kN/m3γ＝10kN/m3，m w如K1.2，承压水层侧压管中水头高10m，问该基坑在不实行降水措施的状况下，最大开挖深度最接近以下()选项中的值。(A)6.0m(B)6.5m(C)7.0m(D)7.5m(A)解析：γm

(h-H)/(γw

h)≥K 20(18-H)/(10×10)≥1.2 H≤12m答案有误或出题有误。基坑剖面如下图，砂土的重度γ＝20kN/m3，φ＝30°C＝0，计算土力时，假设C点主动土压力值到达被动土压力值的1/3，则基坑外侧所受条形附加荷载q最接近以下( )选项中的值。(A)80kPa(B)120kPa(C)180kPa(D)解析：依据《建筑基坑支护技术规程》〔JGJ120-99〕第3.4节、3.5节计算C点埋深11m，小于b0+3b1=3+3×3=12m，在支护构造外侧的荷载影响范围以内。Ce=σ

·K+2C·K

1/2+(Z

)(1-K)γpjk

pjk

pi ik pi

j wp

pi w=20×5×tan2(45°+30°/2)+0=300kpae/ =σ

·K-2C·K

1/=11×20×tan2(45°-30°/2)+0=73.3kpaajk

ajk ai

ik aiCσ=qb/(b+2b

)=3q/(3+2×3)=q/31k 10 0 1e=σ·K=tan2(45°-30°/2)·q/3=q/9ajk 1k aiq/9+73.3=300/3 q=9×(100-73.3)=240.3kpa对取自同一土样的五个环刀试样按单线法分别加压，待压缩稳定后浸水，由此测得相应的湿陷系数δs见下表，试问按《湿陷性黄土地区建筑标准》》(GB50025—2023)求得的湿陷起始压力最接近以下( 试验压力/kPa50100150200250湿陷系数δs0.0030.0090.0190.0350.060(A)120kPa(B)130kPa(C)140kPa(D)155kPa(B)(Fsh-100)/(0.015-0.009)=(150-100)/(0.019-0.009)Fsh=130kpa某一滑动面为折线型的均质滑坡，其主轴断面及作用力参数如表所示，问该滑坡的稳定性系数Fs最接近以下( )个数值。(A)0.80 (B)0.85 (C)0.90 (D)0.95(C)解析:某单层建筑位于平坦场地上，根底埋深d=1.0m，按该场地的大气影响深度取胀缩变形 的计算深度Zn＝3.6m，计算所需的数据列于下表，试问按《膨胀土地区建筑技术标准(GBJll2—87)计算所得的胀缩变形量最接近以下( 值(A)20mm(B)26mm第三层可能发分层深度分层厚度膨胀率收缩系数层号 生的含水量变第三层可能发分层深度分层厚度膨胀率收缩系数层号 生的含水量变Zi/(m) hi(mm) δepiΔWλsiil1.646400.000750.02730.2822.286400.02450.02230.4832.926400.01950.01770.40443.606800.02150.01280.37解析：S=ΨΣ(δ+λ·ΔW)hepi si i i=0.7(0.00075+0.28×0.0273)×640+0.7×(0.0245+0.48×0.0223)×640+0.7×(0.0195+0.4×0.0177)×640+0.7×(0.0215+0.37×0.0128)×680=43.9mm 答案为〔C〕.某建筑场地土层柱状分布及实测剪切波速如表所示，问在计算深度范围内土层的等效剪切波速最接近以下( )数值。(A)128m／s (B)158m／s (C)179m／s s (C)层序岩土名称di(m)层底深度(m)实测剪切波速νsi(m/s)1填土2.02.01502粉质黏土3.05.02003淤泥质粉质黏土5.010.01004残积粉质黏土5.015.03005花岗岩孤石2.017.06006残积粉质黏土8.025.03007风化花岗岩>500解析：νse=d

/Σ(di/νsi)=20/2/150+3/200+5/100+5/300+5/300)=179.1(m/s)0某建筑场地抗震设防烈度为8度，设计根本地震加速度为0.30g，设计地震分组T=1.65sζ取5当进展多 遇地震作用下的截面抗震验算时相应于构造自震周期的水平地震影响系数值最接近(A)以下()个值。0.09 (B)0.08(C)0.07(D)0.06 答案:(A)解析：α=0.24,Tg=0.55,Tg<T<5TG<FONT>maxα=(Tg/T)γ·η2

·αmax

=(0.55/1.65)0.9×1×0.24=0.089≈0.092023年全国注册土木工程师(岩土)执业资格考试试卷专业案例(下午卷)(30252现场用灌砂法测定某土层的干密度，试验成果如下试坑用标准砂质量ms/(g)标准砂密度ρs/(g/cm3)试样质量m/(g)试样含水量Wp112566.401.615315.314.5％试计算该土层干密度最接近以下哪一个值(A)1.55g/cm3(B)1.70m(C)1.85g/em3(D)1.95g/cm3(B)解 析 : ρd=[ mp

/(1+0.01W)]/(ms/ρs)=[15315.3/(1+0.145)]/(12566.4/1.6)=1.703m1200压力P/(kPa)050100150200200压力P/(kPa)050100150200水饱和自然湿度下试样高度/(mm)2019.8119.5519.2819.0118.64浸水饱和状态下试样高度2019.6019.2818.9518.6418.64/(mm)(A)75kPa(B)100kPa(C)125kPa(D)175kPa(C)解析:p

=0.015 hp-hp/=0.015×20=0.3mm0当P=100kpa时,hp-hp/=0.27；当P=150kpa时,hp-hp/=0.33；〔Psh-100〕/(0.3-0.27)=(150-100)/(0.33-0.27) Psh=125kpa某岸边工程场地细砂含水层的流线上A、B两点，A点水位标高2.5m，B点水位标高 3.0m，两点间流线长度为10m，请计算两点间的平均渗透力将最接近以下( )个值。(A)1.25m(B)0.83m(C)0.50KN/m3(D)0.20kN/m3(C)解析：J=γ

·i=10×(3-2.5)/10=0.5KN/m3w4，某滞洪区滞洪后沉积泥砂层厚3.0m，地下水位由原地面下1.0mm，原地面下有厚5.0m可压缩层，平均压缩模量为0.5MPa，滞洪之前沉降已经18kN/m3面下沉值将最接近以下()个值。51cm(B)31cm(C)25cm(D)2lcm(C)解析：原地面处的有效应力增量为：ΔP1=1×18+2×8=34kpa；原地下水位处的有效应力增量为：ΔP2=1×18+3×8-1×18=24kpa；原地表下5.0m处的有效应力增量为：ΔP3=(1×18+7×8)-(1×18+4×8)=24kpa；S=Σ(ΔPi·hi/Esi)=(34+24)×1/(2×0.5)+24×4/0.5=250mm=25cm四个坝基土样的孔隙率n和细颗粒含量Pc(以质量百分率计)如下，试按《水利水电工程地质勘察标准)(GB50287—99)计算判别以下()选项的土的渗透变形的破坏形式属于管涌。(A)nl＝20.3％；Pc1＝38.1％(B)n2＝25.8％；Pc2=37.5％(C)n3＝31.2％；Pc3=38.5％(D)n4=35.5％；Pc4＝38.0％(D)〔GB50287-99〕第M.0.2条计算，Pc<1/[4(1-n)]×100%时为管涌1/[4(1-0.203)]×100%=31.36%<38.1%1/[4(1-0.258)]×100%=33.69%<37.5%1/[4(1-0.312)]×100%=36.34%<38.5%1/[4(1-0.355)]×100%=38.76%>38.0%条形根底宽度为3.0m，由上部构造传至根底底面的最大边缘压力为80kPa，最小边缘压 力为0，根底埋置深度为2.0m，根底及台阶上土自重的平均重度为20kN/m3，