高支架模板专项施工方案补充

高支架模板专项施工方案补充说明部分：为确保高支模架平安施工；依据安一专家评审看法，对高支模架施工方案，作进一步的完善和补充，补充内容包括：1.对支撑钢管φ48×3.5修改为φ48×3.0，步距有原1.5m修改为1.8m，并对支撑体系重新进行设计计算，计算分为板模板和梁模板，梁模板取最大梁截面为计算单元。立杆的地基承载力在计算中，已考虑槽钢座垫，基础底面面积：A=0.25m2，p=33.682≤fg=170kpa。地基承载力满意要求，计算书中已有计算结果，这里不最重述。一.检查与验收

1构配件检查与验收

1．1新钢管的检查应符合下列规定；

（1）应有产品质量合格证；

（2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合规范JGJ130-2001第3.1.1条的规定；

（3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；

（4）钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合本规范表8.1.5的规

（5）钢管必需涂有防锈漆。

1．2旧钢管的检查应符合下列规定：

（1）表面锈蚀深度应符合规范JGJ130-2001表8.1.5序号3的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严峻的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严峻的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得运用；

（2）钢管弯曲变形应符合规范JGJ130-2001表8.1.5序号4的规定。

1．3扣件的验收应符合下列规定：

（1）新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定抽样检测；

（2）旧扣件运用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁运用，出现滑丝的螺栓必需更换；

（3）新、旧扣件均应进行防锈处理。

1．4脚手板的检查应符合下列规定：

（1）冲压钢脚手板的检查应符合下列规定：

1）新脚手板应有产品质量

2）尺寸偏差应符合规范JGJ130-2001表8.1.5序号5的规定，且不得有裂纹、开焊与硬弯；

3）新、旧脚手板均应涂防锈漆。

（2）木脚手板的检查应符合下列规定：

1）木脚手板的宽度不宜小于200mm，厚度不应小于50mm；其质量应符合规范JGJ130-2001第3.3.3条的规定；腐朽的脚手板不得运用；

2）竹笆脚手板、竹串片脚手板的材料应符合规范JGJ130-2001第3.3.4条的规定。

8．1．5构配件的偏差应符合表8.1.5的规定。8.1.5构配件的允许偏差

2脚手架检查与验收

2．1脚手架与其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：

（1）基础完工后与脚手架搭设前；

（2）作业层上施加荷载前；

（3）搭设完高度达到设计后；

（4）遇有六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后；

（5）停用超过一个月。

2．2进行脚手架检查、验收时应依据下列技术文件：

（1）规范JGJ130-2001第8.2.3~8.2.5条的规定；

（2）施工组织设计与变更文件；

（3）技术交底文件。

2．3脚手架运用中，应定期检查下列项目：

（1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要

（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；

（3）扣件螺栓是否松动；

（4）平安防护措施是否符合要求；

（5）是否超载。

2．4脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合JGJ130-2001表8.2.4的规定。表8.2.4脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法注：图中1―立杆；2―纵向水平杆；3―横向水平杆；4―剪刀撑。2．5安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采纳扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按表8.2.5的规定确定。不合格的必需重新拧紧，直至合格为止。二.监测措施本项目采纳落地式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装，砼浇捣前、施工过程中与砼终凝前后，必需随时监测。本方案实行如下监测措施：1、班组日常进行平安检查，项目部每周进行平安检查，公司进行不定期平安检查，全部平安检查记录必需形成书面材料。2、日常检查，巡查的重点部位：（1）杆件的设置和边接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）底座是否松动，立杆是否悬空。（3）连接扣件是否松动。（4）支撑体系是否有不匀称的沉降、垂直度。（5）施工过程中是否有超载的现象。（6）平安防护措施是否符合规范要求。（7）支撑体系和各杆件是否有变形的现象。3、在承受六级大风或大暴雨后必需进行全面检查。4、要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才起先浇砼。在浇砼过程中，由专职平安员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形状况。发觉隐患，与时停止施工，实行措施。5、监测方案包括：（1）监测项目：支架沉降、位移和变形。（2）监测点布设：均布设1、2、3、4、5、E、F、H、J轴九个监测剖面，每个监测剖面应布置2个支架水平位移观测点和3个稳定性沉降观测点与3个支架沉降观测点。必需运用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应满意现场监测要求，并设变形监测报警值。（3）监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过20～30分钟一次。高支模搭设允许偏差与预警值要求项目允许偏差㎜预警值㎜检查工具立杆钢管弯曲3m＜L≤4m≤128mm经纬仪、水准仪4m＜L≤6.5m≤2012mm经纬仪、水准仪水平杆、斜杆钢管弯曲L≤6.5m≤3025mm经纬仪、水准仪立杆垂直度全高肯定偏差≤3022mm经纬仪、水准仪立杆脚手架高度H内相对值≤H/4000.75×H/400经纬仪、水准仪支撑沉降≤10mm5mm经纬仪、水准仪三.应急救援预案1、概况本工程局部二层结构高支模工程，在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击紧急状况的应急打算和响应。2、机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组。项目经理曹勇鹏为第一平安责任人，技术负责人吴炳兴为干脆平安责任人，金海山现场专职平安管理员，并相应成立高支模施工管理领导小组。组长：项目经理曹勇鹏副组长：现场技术负责人吴炳兴组员：平安员金海山施工员：金清标木工班组长：吕正江与各施工班组长。3、报警救援与其他联络电话报警救援与其他联络电话单位或姓名电话单位或姓名电话火警119组长（项目经理）：曹勇鹏公安110副组长（现场技术负责人）：吴炳兴医疗120组员：曹雄鹏交通122组员：金建华公司办公电话组员：章前4、人员分工与职责（1）项目经理（第一平安责任人）曹勇鹏：负责高支模应急救援全面工作。（2）现场技术负责人（干脆平安责任人）吴炳兴：负责制定事故预防措施与相关部门人员的应急救援工作职责。支配时间有针对性的应急救援应变演习，有支配区分任务，明确责任。（3）现场专职平安员金海山：负责现场高支模施工的平安检查工作与现场应急救援的指挥工作，统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。（4）组员金清标、吕正江与各施工班组长：当发生紧急状况时，负责事故的汇报，并实行措施进行现场限制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。5、应急救援工作程序（1）当事故发生时小组成员马上向组长汇报，由组长马上上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。（2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快限制险情扩散，并协作、帮助事故的处理调查工作。（3）事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥支配。（4）项目部指定现场专职平安员刘绍文负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。6、应急救援方法（1）高空坠落应急救援方法：1）当现场只有１人时应大声呼救；２人以上时，就有１人或多人去打“120”急救电话与立刻报告应急救领导小组抢救。2）细致视察伤员的神志是否醒悟、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的详细状况。3）假如是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应当快速送医院抢救。如发觉伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危与伤员的生命平安。4）假如伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运输时要平稳，否则会加重伤情。（2）模板、坍塌应急救援方法：1）工地发生高支模坍塌事故时，马上组织人员与时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的状况下限制好事故现场。2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清晰伤员人数、状况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，实行有效的应急救援措施；4）清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避开遗漏伤亡人员，把事故损伯限制到最小；5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。（3）物体打击应急救援方法：当物体打击损害发生时，应尽快将伤员转移到平安地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后与时送医院治疗。1）止血：依据出血种类，采纳加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。2）对伤口包扎：以爱护伤口，削减感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，削减伤痛。3）对于头部受伤的伤员，首先应他细视察伤员的神志是否醒悟，是否昏迷、休克等，假如有呕吐，昏迷等症状，应快速送医院抢救，假如发觉伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危与伤员的生命平安。4）假如是轻伤，在工地简洁处理后，再到医院检查；假如是重伤，应快速送医院抢救。5）预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2个抢救伤员4止血急救包3个抢救伤员5手电筒10个停电时照明求援6应急灯6个停电时照明求援7爬梯4樘人员疏散8对讲机6台联系指挥求援扣件钢管高架计算书板模板(扣件钢管高架)计算书杨行F地块（春江美庐）商品住宅项目工程；属于框架结构;地上3层;地下1层；建筑高度：22.90m；标准层层高：4.20m；总建筑面积：129380.00平方米；总工期：720天；施工单位：浙江中富建筑集团股份有限公司。本工程由上海佳辰房地产开发有限公司投资建设，华东建筑设计探讨院有限公司设计，化学工业岩土工程有限公司地质勘察，上海华谊建设工程监理有限公司监理，浙江中富建筑集团股份有限公司组织施工；由曹勇鹏担当项目经理，曹勇鹏担当技术负责人。高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，依据有关文献建议，假如仅按规范计算，架体平安性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和运用平安》中的部分内容。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):8.33；采纳的钢管(mm):Φ48×3.0；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养状况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；4.材料参数面板采纳胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采纳方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):120.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,须要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的依据三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.12×1+0.5×1=3.5kN/m；(2)活荷载为施工人员与设备荷载(kN)：q2=3×1=3kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利安排的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×3.5+1.4×3=8.4kN/m最大弯矩M=0.1×8.4×0.252=0.053kN·m；面板最大应力计算值σ=52500/54000=0.972N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为0.972N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满意要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q=3.5kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×3.5×2504/(100×9500×4166666.667)=0.002mm；面板最大允许挠度[V]=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值0.002mm小于面板的最大允许挠度1mm,满意要求!三、模板支撑方木的计算:方木依据简支梁计算，其惯性矩I和截面反抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.25×0.12=0.75kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.5×0.25=0.125kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(3+2)×0.8×0.25=1kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利安排的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(0.75+0.125)=1.05kN/m；集中荷载p=1.4×1=1.4kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.4×0.8/4+1.05×0.82/8=0.364kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=1.4/2+1.05×0.8/2=1.12kN；方木的最大应力值σ=M/w=0.364×106/83.333×103=4.368N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；方木的最大应力计算值为4.368N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满意要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必需满意:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:V=0.8×1.05/2+1.4/2=1.12kN；方木受剪应力计算值T=3×1120/(2×50×100)=0.336N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；方木受剪应力计算值为0.336N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满意要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利安排的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=0.75+0.125=0.875kN/m；集中荷载p=1kN；方木最大挠度计算值V=5×0.875×8004/(384×9500×4166666.67)+1000×8003/(48×9500×4166666.67)=0.387mm；方木最大允许挠度值[V]=800/250=3.2mm；方木的最大挠度计算值0.387mm小于方木的最大允许挠度值3.2mm,满意要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管依据集中荷载作用下的三跨连续梁计算；支撑钢管依据集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.05×0.8+1.4=2.24kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.602kN.m；最大变形Vmax=1.163mm；最大支座力Qmax=7.949kN；支撑钢管最大应力σ=0.602×106/4490=134.173N/mm2；支撑钢管抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的计算最大应力计算值134.173N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满意要求!支撑钢管的最大挠度为1.163mm小于800/150与10mm,满意要求!五、扣件抗滑移的计算:依据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，依据扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=7.949kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满意要求!六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.125×8.33=1.044kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.5×0.8×0.8=0.32kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.12×0.8×0.8=1.92kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.284kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(3+2)×0.8×0.8=3.2kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=8.42kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=8.42kN；φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2；W----立杆净截面模量(反抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0----计算长度(m)；假如完全参照《扣件式规范》，按下式计算l0=h+2ak1----计算长度附加系数，取值为1.155；u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.7；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；上式的计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.8+0.1×2=2m；L0/i=2000/15.9=126；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417；钢管立杆的最大应力计算值；σ=8420.499/（0.417×424）=47.625N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=47.625N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满意要求！假如考虑到高支撑架的平安因素，相宜由下式计算l0=k1k2(h+2a)k1--计算长度附加系数依据表1取值1.243；k2--计算长度附加系数，h+2a=2依据表2取值1.013；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.013×(1.8+0.1×2)=2.518m；Lo/i=2518.318/15.9=158；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.281；钢管立杆的最大应力计算值；σ=8420.499/（0.281×424）=70.675N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=70.675N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满意要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在平安隐患。以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和运用平安》。八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满意下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=170kpa；其中，地基承载力标准值：fgk=170kpa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=33.682kpa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=8.42kN；基础底面面积：A=0.25m2。p=33.682≤fg=170kpa。地基承载力满意要求！梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:1WKL-318。一、参数信息1.模板支撑与构造参数梁截面宽度B(m):0.40；梁截面高度D(m):0.75混凝土板厚度(mm):120.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：8.33；梁两侧立柱间距(m):0.70；承重架支设:多根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:2；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；采纳的钢管类型为Φ48×3；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量与保养状况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.50；钢筋自重(kN/m3):2.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):15.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：5；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。依据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,须要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板依据均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面反抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×15.8×0.9=8.53kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=8.532+1.260=9.792kN/m；计算跨度(内楞间距):l=210mm；面板的最大弯距M=0.1×9.792×2102=4.32×104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=4.32×104/2.70×104=1.599N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=1.599N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满意要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=15.8×0.5=7.9N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=210mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×7.9×2104/(100×9500×2.43×105)=0.045mm；面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=210/250=0.84mm；面板的最大挠度计算值ω=0.045mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=0.84mm，满意要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)干脆承受模板传递的荷载，依据均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采纳1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:W=50×1002×1/6=83.33cm3；I=50×1003×1/12=416.67cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N.mm)；W--内楞的净截面反抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×15.8×0.9+1.4×2×0.9)×0.21=4.11kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1×4.11×500.002=1.03×105N.mm；最大支座力:R=1.1×4.113×0.5=2.262kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.03×105/8.33×104=1.234N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=1.234N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满意要求！（2）.内楞的挠度验算其中E--面板材质的弹性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=15.80×0.21=3.32N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；I--面板的截面惯性矩：I=8.33×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×3.32×5004/(100×10000×8.33×106)=0.017mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.017mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2mm，满意要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.262kN,依据集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采纳2根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:W=50×1002×2/6=166.67cm3；I=50×1003×2/12=833.33cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN.m)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的净截面反抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。依据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.452kN.m外楞最大计算跨度:l=200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=4.52×105/1.67×105=2.714N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=2.714N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满意要求！（2）.外楞的挠度验算依据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.133mm外楞的最大容许挠度值:[ω]=200/250=0.8mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.133mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=0.8mm，满意要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=15.8×0.5×0.3=2.37kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.37kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满意要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,须要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是依据模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:W=600×18×18/6=3.24×104mm3；I=600×18×18×18/12=2.92×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=100.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土与钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+2.50）×0.60×0.75×0.90=12.88kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.50×0.60×0.90=0.32kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.60×0.90=1.51kN/m；q=q1+q2+q3=12.88+0.32+1.51=14.72kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×14.715×0.12=0.015kN.m；σ=0.015×106/3.24×104=0.454N/mm2；梁底模面板计算应力σ=0.454N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满意要求！2.挠度验算依据《建筑施工计算手册》刚度验算采纳标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+2.50)×0.750+0.50）×0.60=12.23KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=100.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ω]=100.00/250=0.400mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×12.225×1004/(100×9500×2.92×105)=0.003mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.003mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=100/250=0.4mm，满意要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采纳方木。强度与抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+2.5)×0.75×0.1=1.988kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5×0.1×(2×0.75+0.4)/0.4=0.237kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(3+2)×0.1=0.5kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×1.988+1.2×0.237=2.67kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.5=0.7kN/m；方木计算简图方木依据三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利安排的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q=2.67+0.7=3.37kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×3.37×0.6×0.6=0.121kN.m；最大应力σ=M/W=0.121×106/83333.3=1.456N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值1.456N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满意要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必需满意:其中最大剪力:V=0.6×3.37×0.6=1.213kN；方木受剪应力计算值τ=3×1213.2/(2×50×100)=0.364N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.6N/mm2；方木的受剪应力计算值0.364N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.6N/mm2,满意要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利安排的挠度和，计算公式如下:q=1.988+0.238=2.225kN/m；方木最大挠度计算值ω=0.677×2.225×6004/(100×10000×416.667×104)=0.047mm；方木的最大允许挠度[ω]=0.600×1000/250=2.400mm；方木的最大挠度计算值ω=0.047mm小于方木的最大允许挠度[ω]=2.4mm，满意要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管依据简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+2.500)×0.750=19.875kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.500kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=(3.000+2.000)=5.000kN/m2；q=1.2×(19.875+0.500)+1.4×5.000=31.450kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kN)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=0.504kN，中间支座最大反力Rmax=3.54；最大弯矩Mmax=0.082kN.m；最大挠度计算值Vmax=0.021mm；支撑钢管的最大应力σ=0.082×106/4490=18.27N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值18.27N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满意要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:依据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，依据扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力依据下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，依据前面计算结果得到R=3.54kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满意要求!十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=0.504kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×8.33=1.29kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(0.80/2+(0.70-0.40)/2)×0.60×0.50=0.198kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(0.80/2+(0.70-0.40)/2)×0.60×0.120×(2.50+24.00)=1.259kN；N=0.504+1.29+0.198+1.259=3.251kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面反抗矩(cm3)：W=4.