师范微光队设计集附录

附录二能量一览 泵一 附录三反应器设 3.2.8机械强度校 附录四塔设备设 附录五换热器选 附录六泵选 附录七压缩机和风机的选 附录八储罐的设 附录九项目HAZOP分 列管式换热设备的HAZOP分 泵的HAZOP分 管道的HAZOP分 DMO吸收塔的HAZOP分 压缩机及风机的HAZOP分 精馏塔的HAZOP分 储罐区的HAZOP分 公用工程的HAZOP分 附录十一MSDS说明 附录十二设备选型一览 附录一物料说明图1- T101位置 MN再生反应精馏塔（T101）模拟结Pressure55550110MoleFlowMassFlowMassFlow000000000000MoleFlow0000000001-3R101123Pressure55551111MoleFlowMassFlow MassFlow000000000000MoleFlow00000000001-4T103 43Pressure255001MoleFlowMassFlowMassFlow00000000MoleFlow000000000000756Pressure222MoleFlowMassFlowMassFlow0000MoleFlow000000 T104位置 DMO精馏塔（T104）模拟结789Pressure22010MoleFlowMassFlow --MassFlow000000MoleFlow000000 T105位置 Pressure121111MoleFlowMassFlow ---MassFlow0000MoleFlow000009Pressure11110MoleFlowMassFlow ---MassFlow00MoleFlow00 R201位置Pressure11MoleFlowMassFlow MassFlow0000000000000MoleFlow00000000000000 T301位置Pressure100MoleFlow MassFlow MassFlow000000000000000000MoleFlow000000000000000000Pressure1101MoleFlowMassFlow MassFlow00000000000000000000MoleFlow0000000000000000000000 T302位置 Pressure1000MoleFlowMassFlowMassFlow000000000000000000000000000MoleFlow000000000000000000000000000000 T303位置 Pressure000MoleFlowMassFlowMassFlow0000000000000000000000000000MoleFlow000000000000000000000000000000000 T304位 Pressure11100MoleFlowMassFlow MassFlow000000000000000000000000000000000MoleFlow00000000000000000000000000000000000000002-1 Heat -Q=-

2-2Pressure55550110MoleFlowMassFlow -- --表2-3反应精馏塔能量Q总W总-0-- Heat Q=02-5Pressure2552200101MoleFlowMassFlow ---- ----表2-6吸收塔能量Q总W总00--0 Heat Q= Pressure210MoleFlowMassFlow -- --Q总W总0--- Heat Q=- Pressure11110MoleFlowMassFlow -- --Q总W总-0--Heat -Q=-22.990457Pressure5511MoleFlowMassFlow -- --Q总 W总 - - HeatingHeat Pressure 5 1MoleFlow MassFlow -ΣH -Q总W总0--HeatingHeat Pressure220MoleFlowMassFlow -ΣH-Q总W总0---HeatingHeat Pressure1511MoleFlowMassFlow ΣHQ总W总0--2.1.9闪蒸罐一2-25HeatingHeat -Q=-20.0308662-26Pressure222101MoleFlowMassFlow --ΣH--2-27Q总W总-0--2-28Heat -Q=-Pressure11MoleFlowMassFlow -ΣH-2-30Q总W总-0--Heat -Q=-64.752837Pressure101MoleFlowMassFlow ---ΣH---Q总 W总 - - - Heat W= Pressure00MoleFlowMassFlow -ΣH-Q总 W总 - - -2-37Heat Pressure11MoleFlowMassFlow -ΣH2-39Q总W总0--- Heat - Pressure1110001MoleFlowMassFlow --ΣH--Q总W总0--- Heat - Q=- Pressure1000MoleFlowMassFlow --ΣH--2-45乙二醇精制Q总 W总 - Heat - Pressure000MoleFlowMassFlow --ΣH --2-48Q总 W总 - - -2-49甲醇回收 Heatduty/Gcal/hr 2-50甲醇回收Pressure11100MoleFlowMassFlow -ΣH-2-51甲醇回收Q总W总-0--

《化工工艺设计手册》第四 《化学反应工程》第二版（《化学反应工程》（《化学反应工程》第二 华东理工《反应器 主Cu基催化由迅凯化工公司提供的Cu基催化剂，其中催化剂的比表面积 空速 乙二醇年产 25万 原料配 年工作时 空 反应温 反应压 ---原料气体体积（标） 取空床速度为 ，则床层截面积为根据化工原理取床层空隙率为0.3，则管长为：反应管的排列把整个管板按划分为12个区间，整个管板有一个区间阵列而成。取不布置管区域直径为200mm。按正三角形排列，取管心距为,采用三角形排列则反应器的直径为3.9m式 压力----修正的摩擦系数； a，b----系数，采用Ergun数据，a=1.75,b=150由aspen模拟数据得：中选择：壳体、列管、管板、封头、法兰、支座、折流板材料为16MnDR。 由于本操作是在较高温度下进行，所选材料为16MnDR。16MnDR的屈服极限为=72.7Mpa.,, 4100mm.式中u----操作孔速，---- 同心圆排列，同心圆与正六边形之间的大空隙处，适当补加一些孔。取进口管速度为20m/s 选择DN=1000的压力管口（根据国标GB/T1057—1995）校核：根据选取的内径为则速度为：u=20.06m/s，在15~30之间，符合反应器出口流量 圆整后选取DN=1m的压力管口为16mm,查表得直边高度为h=50mm度为50mm,质量为8770kg。座一切设计按照JB/T4712.1—2007中公称直径4000mm计算。反应压力设计压力催化剂填充高度长度厚度深度直边高度1质量内径高度3壁厚1质量内径高度总长度

表3- R101校核结计算 ℃ 筒体名义厚度0C2 21 2 0 0° 八度表3- R201设计结 ℃ 筒体名义厚度0 2 1 0 0° 度本设计采用机械强度常规设计软件SW6-2011，对反应器的强度进行设计和过程设备计算说明书，下面将对反应器的筒体和封头设计结果分别如表3-5、GB150.3- (=2[]t =e=n-C1-C2=n PT1.10P[] T=pT.(Die)=T (Die)=t =eGB150.3- PT1.10Pc[ 压力试验允许通过的应力 T=pT.(KDi0.5e)=TK=1 D2=622i ih=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=压力计 KDi0.5e=GB150.3- PT1.10Pc[ 压力试验允许通过的应力 T=pT.(KDi0.5e)=TK=1 D2=622i ih=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=压力计 KDi0.5e=

附录四《钢制压力容器 GB151-《压力容器用钢板标准 GB713-《钢制化工容器设计基础规定 HG20580-《钢制化工容器材料选用规定 HG20581-《钢制化工容器强度计算规定 HG20582-《钢制化工容器结构设计规定 HG20583-《钢制化工容器制造技术规定 HG20584-《化工设备设计基础规定 HG/T20643-《压力容器无损检测 JB4730-《压力容器用钢锻件 JB4276-生产能力大。在较大的气(汽)液流速下，仍不致发生大量的夹带、塔；按形成相际接触界面的方式分为具有固定相界面的塔和流动中形成相界面下表4-1:1、与物性有关的因素（如筛板塔和浮阀塔）AspenPlus各塔板上的物性参数，选取气液相负荷较大的塔板进行手本设计共有7个塔：，本章对其中。。塔做出详细选型计算示例。 liquidVolumeflowliquidVolumeflowvaportoliquidfromDensityvaporliquidvaporto℃12345678958Vh m3/ Lh28.4265m3/ 1.5784kg/液体平均粘度μ=0.32922N L

0 m3/

10.96489m3/ 表面张力σL由Aspenplus模拟得出，其值为L0. N/m。取板间距H=0.55m,板上液层高度H HHH’ 00Lh 886.41890 39134.39801.5784计算得C20CC2

uu’0.8umax=0.411mD 塔径为D=5m，塔截面积ATD2=19.63m2，实际空塔气速为4 lw0.6DAT19.63m Af1.41mAT/Afg 10.965 0.602m/sgAT ve0.227321.4)0.60212(0.552.50.09)320.00190kgkg汽0.1kgkg汽vHT

0.551.41102s5s4-求how

lw0.60D 36000.007630wl2 3.32w L 36000.00763how1000El 0.002841.020

w blwD/23.35/2Z1D2Wd520.54mhf2.5hL2.50.090.225m h23600LfL fL3 0.005（3 求h hL' hwhL'how0.090.0119取hw则hLhwhow0.0800.0119 再求假设h0比hw则h0hw0.0150.07810.015故取h0取d0则t

t/d0由A0/Aa0.907/(t/d0)2可 A0/Aa Ws WCr(D/2)/r

r2x则Aa r2arcsin(x/r2xA0

nn'4-3n'2.8103个则n280016.3345724取5mm,,,d0/ 查干筛孔的流量系数图得C0u2h0.05120g0.0263mcC0Lch

1.45m/KuoF0 由有效液层阻力图查得hI0.053m液柱 hphchI0.0793m液柱HdhLhd hd0.153

h20.000149mwHd0.090.0001490.07930.169mHd/hw0.258m液柱0.3mufLs/Af0.00763/1.710.0045m/s0.1m/HT/u 0.55/0.0045122sev0.0057)(ug/(HThf))320.0011kgkg汽0.1kgkg当ev0.1ug,maxug,max/ug1.63/0.602Vh14188.2502m3/ Lh128.6843m3/ 3.5687kg/液体平均粘度μ=0.2936N L

0. m3/

3.9412m3/ 表面张力σL由Aspenplus模拟得出，其值为L0. N/m。取板间距H=0.45m,板上液层高度H HHH’ 0Lh 128.6843966.533900 14188.25023.5687查图得C20C

20 u

max u’0.8umax=0.2103mD 塔径为D=5m，塔截面积ATD2=19.63m2实际空塔气速为4 lw0.6DAT19.63m

AT/Afg 3.9412 gAT -ve0.22(7321.4)0.2161/12(0.452.50.09)320. kgkg汽0.1kgkg汽vHT

0.451.3917.5s5s求how

lw0.60D 36000.03575lw2 32

L 36000.03575how 0.002841.03

lw

blwD/235/2d由下图可知Wd 取W'dZ1D2Wd520.54mhf2.5hL2.50.090.225m h23600LfL fL3 0.00（3 求h hL'

hL'

0.090.036取hw则hLhwhow0.0500.036 hL(hL的假设值合理再求假设h0比hw则h0hw0.0150.0500.015故取h0取d0则t

t/d0由开孔率A0/Aa0.907/(t/d0)2可 A0/Aa取Ws WCr(D/2)WCx1(Wd'/2)W/rr2xr2x11则Aa r2arcsin(x/r)— r2sr2xr2x11A0

nn'则n28005.7516100个V

n'2.8103个u0

9.17m/sA0取3mm,,,d0/ 查干筛孔的流量系数图得C0u2h0.05120g0.0225mcC0Lch 0.00150m液柱9810Ld0Kuo

7.52m/F0 由有效液层阻力图查得hI0.053m液柱； hphchI0.0753m液柱HdhLhdh

lhwHd0.090.01070.0753Hd/hw0.272m液柱0.3mufLs/Af0.03575/1.390.0257m/s0.1m/HT/u 17.5sev(0.0057

Th)f)320.00053kgkg汽0.1kgkg当ev0.1ug,maxug,max/ug1.43/0.29714-u堰长外堰高板上清液层高度降液管底与板距离孔径开孔区边缘与塔壁距离开孔区边缘与堰距离开孔率塔板压降夹带0.0011kg/kg0.00053kg/kg负荷上限（夹带控制负荷下限（漏液控制KG-TOWER也可以用来计算塔盘，而且是不同类型的塔盘，在掌握了塔盘下面运用KG-TOWER选择精馏段和提馏段的平均负荷来对塔操作弹性影响Aspen4-8

4-9减少塔顶出口气中的液滴夹带，空间高度一般取1.0~1.5m，这里取HD=1m。提馏段

H④开设人孔的板间距进料段高度取决于进料口结构形式和物料状态，一般HFHTHF=700mm2~5minAspenV=0.0213m3/s V

THHD(N2S)HTSH`HFHBTH`21.5D5.75m6000mm。V0.785uvV0.785uv圆整后选取管子规格为u

取进料管液体流速为uv1.8msV=111.37m³/hV0.785uv管径为：dV0.785uv圆整后管径 1.48m/0.785d2③回流管径uv1.8m/d3 圆整后取管子规格为实际流速u 0.785d2

V0.785uv则管径V0.785uv圆整后取管子规格 u 0.785d2⑤再沸

取进料液体流速uv20ms d

V0.785V0.785uv u 0.785d2

4-8GB150.3- (板材=2[]t =e=n-C1-C2=n PT1.10P[] T=pT.(Die)=T (Die)=t =e4-9GB150.3- ] 压力试验允许通过的应力 T=pT.(KDi0.5e)=TK=1 D2=622i ih=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=压力计 KDi0.5e=4-10GB150.3- 压力试验允许通过的应力 T=pT.(KDi0.5e)=TK=1 D2=622i ih=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=压力计 KDi0.5e=往在塔顶设置吊柱。具体尺寸请见HG/T21693。计算计算条件1压力试验类型22111712110内件及偏心载荷介质密度0塔釜液面离焊接接头的高度0塔板分段数12345塔板型式塔板层数8每层塔板上积液厚度mm最高一层塔板高度mm最低一层塔板高度mm填料分段数12345填料顶部高度mm填料底部高度mm填料密度3集中载荷数12345集中载荷集中载荷高度mm集中载荷中心至容器中mm塔器附件及基础塔器附件质量计算系数基本风压20基础高度mm塔器保温层厚度mm保温层密度0裙座防火层厚度mm防火层密度0管线保温层厚度mm最大管线外径0笼式扶梯与最大管线的相对场地土类型I场地土粗糙度类别A设防烈度8度设计分组塔器上平台总个数0平台宽度0塔器上最高平台高度mm塔器上最低平台高度4-15裙座结构形式裙座底部截面内径mm裙座与壳体连接形式裙座高度mm裙座材料名称裙座设计温度℃裙座腐蚀裕量2裙座名义厚度mm裙座材料许用应力a裙座与筒体连接段在设裙座上同一高度处较大孔个数2裙座较大孔中心高度mm裙座上较大孔引出管内径（或宽度）0裙座上较大孔引出管0裙座上较大孔引出管长度0地脚螺栓及地脚螺栓座地脚螺栓材料名称地脚螺栓材料许用应力a地脚螺栓个数6地脚螺栓公称直径mm全部筋板块数0相邻筋板最大外侧间距mm0筋板内侧间距筋板厚度筋板宽度mm盖板类型盖板上地脚螺栓孔直径mm盖板厚度盖板宽度mm0有垫板上地脚螺栓孔直径mm垫板厚度垫板宽度mm基础环板外径基础环板内径mm基础环板名义厚度164-16风载及载头操作质 最小质量m0m010.2m02m03m04ma压力试验时质量风弯矩MIIPl/2 (l /2) (li/2)00000nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h Mca(II)McaII(2/T2)2YT2mk(hkh)k2(hnMIIMII组合风弯矩 max(MII,(MII)2(MII)2 00000n弯矩MIIF(hh注:计及高振型时,B.24 偏心弯矩Meme00000最大弯矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需横风向计算时 max(MIIM,MII0.25MIIM 4-17A312A42(pT9.81Hw)(Diei)/校核结果注1:ij中i和j的意义如下i=1操作工 j=1设计压力或试验压力下引起的轴向应力（拉i=2检修工 j=2重力及垂直力引起的轴向应力（压i=3试验工 j=3弯矩引起的轴向应力（拉或压[]t设计温度下材料许用应力B设计温度下轴向稳定的应力许用值注2:A1:轴向最大组合拉应 A2:轴向最大组合压应A3:试验时轴向最大组合拉应 A4:试验时轴向最大组合压应:试验压力引起的应力注3:单位如下 计算结果地脚螺栓及地脚螺栓座基础环板抗弯断面模 (D4D4 (D2D2基础环板面积Ab 4基础环板计算力矩max(MxCxbmaxb2yCyl2基础环板需要厚度基础环板厚度厚度校核结果混凝土地基上最大压应力 M00/Z(mgF00)/bmax0.max0bM0Zvmgb 3M 地脚螺栓受风载时最大拉应力M00Mm e 地脚螺栓受载荷时最大拉应M000.25M00MmgF 地脚螺栓需要的螺纹小径d 0地脚螺栓实际的螺纹小径地脚螺栓校核结果筋板压应力 nl1G筋板许用应力筋板校核结果3Fl盖板最大应力 3 4(l'd)2(l'd 盖板许用应力盖板校核结果裙座与壳体的焊接接头校核焊接接头截面上的塔器操作质量焊接接头截面上的最大弯矩对接接头校核对接接头横截面Dit对接接头抗弯断面模数D2/it对接焊接接头在操作工况下最大拉应力4MJJmJJgFJ it it对接焊接接头拉应力对接接头拉应力校核结果搭接接头校核搭接接头横截面Aw0.7Dot搭接接头抗剪断面模数Z0.55D2 ot搭接焊接接头在操作工况下最大剪应力MJ mJJgFJmax 搭接焊接接头在操作工况下的剪应力搭接焊接接头在试验工况下最大剪应力0.3MJJ mJJ e 搭接焊接接头在试验工况下的剪应力搭接接头拉应力校核结果主要尺寸设计及总体参数计算结果裙座设计名义厚度容器总容积直立容器总高壳体和裙座质量附件质量内件质量保温层质量0平台及扶梯质量操作时物料质量0试验时液体质量吊装时空塔质量直立容器的操作质量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小质量mminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大质量mmaxm01m02m03m04mamw空塔重心至基础环板底截面距离直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期s风载对直立容器总的横推力N0载荷对直立容器总的横推力N0

附录五《管壳式换热器 GB151-《钢制压力容器 GB151-《浮头式换热器和冷凝器型式与基本参数 JBT4714-《固定管板式换热器型式与基本参数 JBT4715-《立式热虹吸式重沸器型式与基本参数 JBT4716-《压力容器安全技术监察规程 5-9响的，通过设计的优化加以解决。针对不同的工艺条件及操作工况，我们有时考虑工艺条件和机械设计的要求，正确选择合适的换热器型式来有效地减少工5-1情况（一般≤50℃），能类型换热面积Featuresand1.（≤这种类型的换热器被广泛地用在工艺装置中，安Rod≤通过折流杆支撑换热管来消除振Multi≤不宜采用铝材板2.小（10m2m2）-被从管侧上处喷内流体经常在利用海水作介质的液化石油气加热常在罐中用3.≤-结构紧凑，设备中传热系数-主要有逆流和错体的流路尽量避免由于两股流体流率不平衡而造成的设备传热性4.≤temp:-te≤100（铝Heat＜-5.75玻璃9玻璃换热器有盘式、套管式等形热器或节能装置6.———管子表面的翅片可增大换热面积子有着相同管外径的低翅管经常用作管壳式换热侧传热系数低于———管子均可提高传———5-3 冷却水的出口温度不宜高于60°C，以免结垢严重。高温端的温差不低温端的温差不应小于20°C。结冻组分的冰点，一般高5°C。料的，一般低5°C。C4产生水合物，堵塞换热管，被加热工艺物料出口温度必须高于其水合物(或冰点)，一般高5~10℃。差不小于10℃。较脏和易结垢的流体尽可能走管程，以便于和控制结垢。如必须据估算，将同样直径换热器中的换热器由Φ25mm改为Φ19mm，其传热面积可40%20%金属以上；但增加了制造难度，且小管子容易结垢，不易。5-4合合

图5-5时还要留有进行的通道。换热管中心距一般不小于1.25倍的换热管5-6换热管外径/ 换热管中心距/ 压力降过大，一般选在1～2。（平盖管箱）、B型（封头管箱）、C型（用于可拆管束与管板制成一体的管箱）、N型（与管板制成一体的固定管板管箱）、D型（特殊高压管箱）；后端管箱形式有：L型（A相似的固定管板结构）、M型（B相似的固定管板结构）、N型（C相似的固定管板结构）、P型（填料函式浮头）、S（钩圈式浮头）、T型（可抽式浮头）、U型（U型管束）、W型（带套环填料函式浮头）；壳体形式:E型（单程壳体）、Q型（单进单出冷凝器壳体）、F型（具有纵向隔板的双程壳体）、G型（分流）、H型（双分流）、I型(U（外导流）16程，常用的2、4、6程，其布置时应尽量使管程流体与壳程流体成逆流布置，以增强传5-7———————————DN/

5-8

GB151-1999《管壳式换热器》标准上的标准管壳式冷却器系列进行换热器的选型。该系列中，各符号表示的意义示例说明如下：XXXDN-Pt/Ps-A-LN/d-Nt/NsⅠ(或Ⅱ)其中：XDNPt/Ps代表管/（6）ALN/d代表换热管公称长度/Nt/Ns代表管程数/图5-1AspenPlus5-9表5-9质量流量（kgs15初步选定换热器的形式后，根据任务要求利用AspenExchangerDesign＆RatingV7.2.1进行模拟计算，模拟出来的换热器工艺参数如图6-3所示

图5-2图5-3根据JB/T4715-1992GB151-A=32.3m3，换热管规格为φ19×2.5176根，采用正三角形排列，中心排管数为10。AspenExchangerDesign＆RatingV7.2.15-5图5-6所示。口，供停工排净残液用。折流板的数目及厚度等基本参数见图6-8所示。图5-6AspenExchangerDesignRatingV7.2.1里面模拟的尺寸再结合标准GB/T1047-2005管道元件进行圆整。得到壳程管子规格分别是外径φ273mm,DN=253mm及外径φ60.3mm,DN=50mm；管程管子规格分别是外径φ88.9mm,DN=80mm及外径φ60.3mm，DN=50mm和条件如表5-10至5-18所示。表5-10E301设计设计计算条 4 C 简图m表5-11GB150.3-内径 (板材=2[]Pc=te=n-C1-C2=n=P1.25P = T0.90s=T =T[Pw]=(Die)=t =表5-12内径 P1.25P[]t T0.90s=T =T1 D2622i hiK ==2[]t05Pc=heh=nh-C1-C2=min=nh=压力计[Pw]=KDi05e=GB150.3-内径 (板材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n=P1.25P T0.90s=T =T[Pw]=(Die)=at =aaGB150.3-内径 P=1.25P[]t= T0.90s=T =T1 D2622i K i= =2[]t05Pc=heh=nh-C1-C2=min=nh=压力计[Pw]=KDi05e=表5-15GB150.3-内径 (板材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n=P1.25P T0.90s=T =T[Pw]=(Die)=t =内径 (管材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n=[Pw]=(Die)=t =表5-17-内径=e=n-C1-C2=n 外径A BB=B[P]=Do=内径 (板材=2[]Pc=te=n-C1-C2=n=P1.10P = T0.80s=T =T[Pw]=(Die)=t =ExchangerandRating换热器设计源文件。 内径管长重量21111114112111211116

附录六《炼厂、化工及石油化工流程用离心泵通用技术条件 GB/T3215-《离心泵名词术语 GB/T7021-《化工流体流动与传热 第二《化工原理 第三介质粘度较大（650～1000mm2s1）时，可考虑选用转子泵或75%，37.4mm2s16-26-2

100

的备用率为50%～100%。为100%率为50%～100%,对间断备用泵。P301为例，对泵进行设计计算，此泵输送介质为液体甲醇。根AspenPlus模拟得具体参数如表6-3所示。6-3P301进料温度（℃）进料压力（atm）体积流量（m3h1 取进口液体流速u13msd1 圆整后取d1则u1 10.785d1

3.24ms取出口液体流速u23.7ms1d2 圆整后取d2此时u2

4.35ms表7-4所示：7- 6

u1 u1h1hf1h1 80.03mm 6-5所示。6-5

l u2h2hf2h2 191.43mm d H'HgHph1h2p2p1H1.1H'GDF125-20泵，具体参数如表6-6所示。6-6（rmin1GDF125-416-16-36-16-26-3 数量（Ls- 1- 34 1- 34 1- 3 DMO输送 18- 17-

泵11-4211- 附录七《石油、化学和气体工业用离心压缩机 JB/T6443-《轴流离心膨胀式压缩机 《化工工艺设计手册 第四《化工流体流动与传热 第二7-1动力型（透平型7-2压缩机类 适用范用于进气流量约为300m3min1 离心式压缩 用于进气流量约为 者9000m3 以

m3 压缩机的选型应满足以下原则

介

压力进 出

一氧化碳压缩 离心式压缩 一氧化 水

离心式压缩 亚硝酸甲 氢气压缩 离心式压缩 氢 水 第126

附录八《钢制压力容器用封头 JB/T4746-《钢制立式圆筒形固定顶储罐系列 HG21502.1-《卧式椭圆形封头储罐系列 HG3154-《立式椭圆形封头(支腿、裙座)储罐系列 HG3153-《平底平盖储罐系列 HG/T3146-《平底平顶储罐系列 HG/T3147-《平底锥顶储罐系列 HG/T3149-《立式椭圆封头储罐系列(悬挂式) HG/T3152-《石油化工储运系统罐区设计规范 SH3007—《钢制立式圆筒形内浮顶储罐系列 HG21502.2-《钢制球形储罐型式与基本参数 GB/T17261-大气污染与火灾的性，同时还要考虑经济合理。控制和减少储液的蒸发是涂成白色或使用热绝缘材料可降低小呼吸损耗60％，还有提高储罐承载能力等是迄今为止控制蒸发损失所采用的技术中最有效的解决办法之一。不同罐型的防火距离要求是不同的,一般而言(容量大于1000的油罐),固定顶储罐之间的距离为0.6D(D为罐直径)，内浮顶储罐之间的距离为0.4D。对固定顶与内浮储罐主体用材的选择应根据储罐的设计温度（最低和最高设计温度）择同一种材科。罐底的中幅板、罐顶及肋板、抗风圈、加强圈等一般可选用Q235-A，Q235-BQ235-A.F100010000度决定的罐壁部分的选材，根据用途及建罐地区最低日平均温度分别采用Q235-A.FQ235-A。储罐的其他部分，如罐底的中幅板、罐顶、抗风圈、加强圈等一般可选用Q235-A或Q235-A.F。储罐实际需要容积为V=264/0.80=330m³，考虑工厂布局和安全和过氧化氢的物理化学性质，选择2000m³立式圆筒内浮顶储罐2个，其标准号为HG 体积132231储 浮顶储 罐 罐

附录九HAZOP性和可操作性分析（HAZOP）是一种定性的系统性分析方法，从生础上分析未向可能导致的以及相应的控制措施。类工艺过程和项目的风险评估。目前主要有ProcessHAZOP、HumanHAZOP、ProcedureHAZOP、SoftwareHAZOP。HAZOP分析基于引导词，并且需要有一个人等。HAZOP分析方法具有以下特点：断相应的；适用于在新技术开发中的辨识表10-1MN 3.物料装量10-2HAZOPT=135℃；P=5bar；F输送管线破进料管路的反应器发生物料泄漏，易产生火灾，引2.表，保证压力物料装1.气态进料的1.使催化剂的活性下降甚至2.冷激进料的3.气态塔底进2.使反应器内的压力超过规4.冷激进料的1.检测并控制1.进料流量过进料的流量、2.进料压力过3.进料的温度反应器易发生泄漏，甚至发2.检查出口阀进料阀门控制检测并控塔底进料的冷激进料的气态塔底进使催化剂的活性下降，反应4.冷激进料的1.严格控制进出口阀的控制能料的温度和流被加热介质换热器出口温度2.在被加热介质的流股上安大被加热介质换热器出口温度2.在被加热介质的流股上安低10-4HAZOP用不适宜的气蚀余量导致的泵吸附近泵送液体的温度超过允许泵的工作点偏离额定流量泵的安装高度不超过允许泵送液体的温度不超过允10-5HAZOP管道压力管道易发管道压力管道易发管路进口的压力低于管路管路出口容器的液面高于10-6HAZOP用甲醇吸收反应生成的出高温高压结构加大通过查明油质，油中是否有水检查对中，必要时进行校检查间隙，需要，重油密封浮环间隙不符合规器，更换脏的滤芯检查；连检查参考气压，参考气压不得低于或低表10- 精馏塔的HAZOP分析操作参数详见Aspenplus及必须时若是塔本可能通过高压备器；10-9HAZOP储罐的温度、压力及液位（具体参数详见Aspenplus源文件可能使物料通过释放阀释向下游设备的物料可能停10-10HAZOP除了自动化控制还应设计安装一些手动控电缆/电缆总线故障；止

附录十一MSDS这里我们采用MSDS来对各物质的性质进行说明。MSDS(MaterialSafetyDataSheet)即化学品安全说明书，亦可译为化学品安全技术说明书或化学品安全数据说明书。是化学品生产商和进口来阐明化学品的理化特性（如PH值，闪点，易燃度，反应活性等）以及对使用者的健康（如，致畸等）可11-1大小大乙醇、草酸二甲酯、小大小在体内不易排出,会发生蓄积，在体内氧化生成甲与空气混合能形成性混合物。遇热源和明火有燃烧的。受热可能发生剧烈的聚合