餐厨垃圾处理厂地质勘察项目岩土工程详细勘察报告

餐厨垃圾处理厂地质勘察项目岩土工程详细勘察报告餐厨垃圾处理厂地质勘察项目岩土工程详细勘察报告第页目录92571前言 1129541.1工程概况 14091.2勘察作简述 1126381.3勘察任务和目的 2268061.4勘察依据 2225012场地的工程地质条件 3202612.1地形地貌 3198872.2地质构造 3197482.3岩土层构成及工程特性 496552.3.1人工填土(Q4ml) 4324062.3.2冲积层(Q4al) 4219882.3.3燕山期(γ)花岗岩 4197492.4特殊性岩土及不良地质作用 5181912.4.1特殊性岩土 5298872.4.2不良地质作用 5107763水文地质条件及地下水评价 6237423.1地表水类型 6253233.2地下水类型 6295543.4渗透系数选用 682923.5地下水及土的腐蚀性评价 6263504.1地震烈度及场地类型 7123854.1.1建筑场地 7115874.1.2场地的抗震设防烈度 8229384.2建筑工程抗震设防类别及标准 880804.3地震液化 843324.4软土震陷 8180624.5场地的稳定性和适宜性 8200224.6地基承载力特征值 8113945地基与基础 994765.1地基土评价 9265565.2地基基础型式 9101295.2.1地基均匀性评价 9271435.2.2天然基础可行性分析 938255.2.3桩基础可行性分析 9176015.2.4桩基施工条件、成桩及其对环境的影响 10146805.2.5地下水对桩基设计和施工的影响 11200745.2.6预测建筑物、地基变形特征 11224965.2.7建筑物各岩土层桩基础设计建议参数 11158495.2.8可能造成的程风险 11120936基坑支护设计方案 11125176.1基坑概况及周边环境 11110637.2工程地质条件及水文地质条件 12322137.3基坑开挖、支护方案 12171327.4基坑支护计算参数 12306567.5地下室抗浮 12235908结论与建议 12附表(图、件)序号图表号名称及内容数量(页/张)备注1附表1勘探点一览表22附表2地层统计表13附表3标准贯入试验统计表124附表4土层物理力学指标统计表35附表5动力触探试验统计表16附表6岩石物理力学统计表27附图1图例18附图2钻孔平面位置图19附图3工程地质剖面图2110附图4-1全风化等值线图111附图4-2强风化等值线图112附图4-3中风化等值线图113附图5动力触探试验曲线图314附图6钻孔柱状图2615附件1土工试验报告116附件2水质分析报告117附件3土中易溶盐分析报告118附件4岩石试验报告119附件5相片41前言1.1工程概况受环保投资集团有限公司(业主)委托，我司(建材工程勘测院有限公司)承担了南沙区餐厨垃圾处理厂地质勘察项目详细勘察任务。本项目位于大岗镇新联二村(如图1.1-1所示)。拟建（构）物一览表见表1-1。建筑物拟采用桩基础。本工程重要性等级为二级，场地等级为二级，地基复杂程度为二级，本工程岩土工程勘察等级为乙级。图1.1-1本项目地理位置示意图主要新建构筑物一览表表1.1-1序号建构筑物名称建筑层数（或建筑高度）建筑物荷载（地基承载力、单桩承载力/桩端阻力特征值）地基允许变形值1预处理车间1~3F2500KN/4500kpa0.003L2门房及地磅房1F2500KN/4500kpa0.003L3沼渣脱水车间1F2500KN/4500kpa0.003L4上料栈桥1F2500KN/4500kpa0.003L5厌氧罐、调节罐、沼液罐、均质池20m/9m2500KN/4500kpa0.004l6调节池、出水池-1F120kpa0.003L7沼气净化区域、沼气提存设备基础7.1m120kpa0.004l8沼气脱硫系统12.5m120kpa0.004l9气柜、火炬19m/10.1m120kpa0.004l10储油罐区-1F120kpa0.004l11生活污水处理设施-1F120kpa0.003L1.2勘察作简述1.2.1钻孔布置及完成工作量根据拟建建筑物特点，依据勘察技术要求，按建筑物分布呈网格状布置钻孔，间距约15.0m～30.0m，共布置钻孔51个，控制性钻孔24个，一般性钻孔27个。我院于2020年1月3日至2020年1月10日完成本项目51个钻孔的野外勘察工作，完成的工作量如下表1.2-1。勘探孔深度要求：场地钻孔（ZK1～ZK51）控制性钻孔要求要求钻至中风化岩层5m，如发现有软弱下卧层时，应适当加深或钻穿，分层进行标准贯入试验及取样；②场地钻孔（ZK1～ZK51）一般性勘探孔要求钻入要求钻至中风化岩不少于3m，分层进行标准贯入试验。完成工作量表表1.2-1序号工作项目工作量备注1钻孔数量51个孔总总进尺2461.00m2标准贯入试验678次3采取原状土样48件原状样40件(土常规)，扰动样8件(颗粒分析)4采取岩石试样16组饱和抗压5采取水样2件6取土的腐蚀性试样2组7钻孔高程测量51个点8测量钻孔地下水位51个孔1.2.2勘察方法本次勘察采用履带式XY-100型钻机4台，开孔直径为110mm，终孔直径为91mm。第四系土层及基岩采用直径为91mm的硬质合金钻头或金刚石钻头全面取芯回转钻进；标准贯入试验采用自由落锤式标准贯入器；钻孔冲洗液和护壁堵漏均采取浅部套管护壁，深部泥浆护壁等工艺。一般粘性土取样采用厚壁敞口取土器锤击法取得，岩石样品取自岩芯；岩、土、水测试委托广东省国土资源部放射性矿产资源监督检测中心完成。本项目采用广州市高程系统，广州2000坐标系。控制点由业主提供，具体如下：V3527：(X=188502.432，Y=58055.496，高程H=9.005)、V3528：(X=188320.987，Y=58275.034，高程H=9.005)、V3529：(X=188516.765，Y=58214.740，高程H=9.005)。所有钻孔均采用RTK测量定位，经业主复核确认。1.3勘察任务和目的本次勘察属于详细勘察，应提供详细的岩土工程资料，提供设计及施工所需的岩土参数，对建筑地基做出岩土工程评价，并对地基类型、基础形式、基坑支护和不良地质作用的防治等提出建议，具体要求如下：1)查明场地存在的不良地质现象并提出整治建议；2)查明场地各层岩土层的类型、成因、分布范围及工程特性；3)划分场地土类型和场地类别，划分对建筑有利和不利或危险的地段；4)查明地下水的埋藏情况，供地下水位及其变化幅度；判定地下水和土对建筑材料的腐蚀性；5)提供桩型及桩设计所需的岩土技术参数，确定单桩承载力，提出桩基持力层及桩的长度和施工方法等建议；6)提供地基土的物理力学性质指标及地基承载力特征值；7)提供地基变形计算参数；8)选择地基基础方案，为地基基础设计与施工提供可靠参数和建议。1.4勘察依据本次勘察工作的开展主要依据合同规定及相关的技术规范和标准如下：(1)国家标准《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)2009年版(2)广东省标准《建筑地基基础设计规范》(DBJ15-31-2016)(3)国家标准《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)(4)行业标准《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)(5)国家标准《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)2016年版(6)国家标准《建筑工程抗震设防分类标准》(GB50223-2008)(7)广东省标准《建筑地基处理技术规范》(DBJ15-38-2009)(8)国家标准《土工试验方法标准》(GB/T50123-2019)(9)国家标准《工程测量规范》(GB50026-2007)(10)国家标准《中国地震动参数规划图》（GB18306-2015）(11)《工程地质手册》(第五版)(12)《水文地质手册》(第二版)(13)住建部《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》(2010年版)2场地的工程地质条件2.1地形地貌场地地貌单元为珠江三角洲海陆交互相冲积平原，周围河流环绕，小河涌纵横交错，西侧为十一顷涌和新联二村，地势低平。现状为农田、菜地，种植蔬菜、甘蔗和香蕉等经济作物为主，东、西南侧为鱼塘密集区。场地总的地势平缓，各孔孔口地面标高7.72m～8.42m，相对高差0.70m。2.2地质构造图2-1项目区域构造图（广州幅1:200000）根据中华人民共和国基岩地质图广东省(1：20万)区域地质资料分析，区内主要断裂包括珠江口断裂、沙湾断裂、铜湖断裂。1、北西向断裂场地所在区域内断裂以北西向断裂为主，北东为次。沙湾断裂：又称炭步—大沥断裂，控制三水盆地的NE边界，呈走向330°延伸，长约100公里，推测倾向SW，倾角∠50°，影像上表现为水系的流向，SW盘下降，NE盘上升。断裂北段，杜岗以北，石炭系、三叠系与三水盆地的白垩系及第三系之间以断裂为界，截然分开。在沙湾附近迹象尤为明显，发育三条平行的硅化带，走向320°，单一硅化带宽20m，长数百米。同时该断裂使下古生界浅变质岩遭受强烈挤压，产生片理化和劈理化，片理产状与硅化带一致，走向320～330°，倾向SW，倾角∠50°。在沙湾以南隐伏于第四系之下，推测沿NW水道入珠江口。沙湾至鱼窝头的25～40m第四系等厚线呈NW延展，说明该断裂在晚近期内活动过。场地距该断裂的垂直距离为7km，对工程建设无影响。2、珠江口断裂分布在珠江口及狮子洋水道，它北起广州黄埔地区，经狮子洋，出虎门而入内伶仃洋，再往南在香港的大濠岛可见其踪迹，全长150km，总体走向310°～330°，倾向NE或南西，其倾角50°～85°。场地距该断裂的距离较远，对工程建设无影响。3、北东向断裂铜湖断裂：是一个北东60°走向的大断层。断层由莲花山北坡起向东经保和墟南2公里处和凹厦而延入惠阳地区，是一个向南倾的复合逆断层。断层的上盘在西段是下侏罗统的砂岩，东段是震旦系变质岩。下盘在西段是震旦系变质岩，在东段是下侏罗统的砂砾岩。在保和之南东约2km处，见到糜棱岩和角砾岩，角砾是由混合岩构成的，有的碎成1—2mm，且有拉长现象。这个断裂带宽达七、八十米，产状为倾向150°，倾角50°。铜湖断裂对评估区的影响小。但本次勘察未发现上述断裂及其他活动断裂的行迹，综合判定区域稳定性较好，适宜本工程建设。2.3岩土层构成及工程特性根据51个钻孔揭露的资料，可将拟建场地岩土层自上而下划分为第四系松散堆积层(由素填土(Q4ml)，冲积淤泥质土(Q4al)、冲积砾砂(Q4al)、下伏基为燕山期(γ)花岗岩组成)。各岩土层自上而下描述如下：2.3.1人工填土(Q4ml)<1>素填土：灰褐色、棕红色，松散-稍压实，稍湿，主要以填粘土、砂和少量碎石为主，均匀性一般，堆填年限为不超过十年，为新近堆填土，大部分表层约有0.10～0.30m的混凝土路面，含硬杂质约1%～30%。该层所有钻孔均有揭露，层厚2.10m～7.30m，平均层厚5.58m，层顶标高7.60m～8.42m。本层共进行标准贯入试验60次，其实测击数在10～12击，平均为11.13击，标准值为10.97击；修正击数9.20～11.90击，平均为10.43击，标准值为10.30击。采取原状样11件，主要物理力学性质指标平均值：含水量W=22.16%，天然密度ρ=1.75g/cm3，孔隙比e=0.88，液性指数IL=0.35，压缩系数aV1-2=0.48MPa-1，压缩模量Es1-2=4.04Mpa，直剪标准值：粘聚力c=17.22kPa，内摩擦角Φ=17.18°。综合土性特征及地区经验，推荐该土层地基承载力特征值fak取80kPa。2.3.2冲积层(Q4al)<2-1>淤泥质土：灰黑色，流塑，饱和，主要由粘粒组成，富含有机质，易污手，局部含砂量较高。该层所有钻孔均有揭露，层厚25.60～38.50m，平均层厚30.01m，层顶埋深2.10～7.30m，层顶标高0.69～5.90m。本层共进行标准贯入试验492次，其实测击数在1～3击，平均为2.38击，标准值为2.33击；修正击数0.70～2.50击，平均为1.74击，标准值为1.71击。采取原状样17件，主要物理力学性质指标平均值：含水量W=54.98%，天然密度ρ=1.65g/cm3，孔隙比e=1.51，液性指数IL=1.46，压缩系数aV1-2=1.07MPa-1，压缩模量Es1-2=2.53Mpa，直剪标准值：粘聚力c=6.74kPa，内摩擦角Φ=2.93°。综合土性特征及地区经验，推荐该土层地基承载力特征值fak取60kPa。<2-2>>砾砂：灰褐色，稍密，饱和，亚圆形，粒径2-20mm为主，局部含少量卵石，填充物为黏土和砂。该层在ZK6～ZK8、ZK10、ZK11、ZK15、ZK16、ZK18～ZK25、ZK27～ZK38、ZK43～ZK48等33个钻孔有揭露，层厚0.80～3.70m，平均1.66m；层顶埋深31.60～39.40m；层顶标高-31.14～-23.811m。本层共进行标准贯入试验21次，其实测击数在12～13击，平均为12.38击，标准值为12.20击；修正击数8.40～9.10击，平均为8.67击，标准值为8.54击。在本层进行重型圆锥动力触探试验1.20m，共获取12组数据：实测击数为4～6击，平均值为5.17击，标准值为4.84击；修正后击数为3.30～4.40击，平均值为3.92击，标准值为3.73击。本层采取砂状样8件。综合建议本层地基承载力特征值为fak=200kPa。2.3.3燕山期(γ)花岗岩<3-1>全风化花岗岩：灰黄色、灰褐色，风化剧烈，原岩结构与构造已完全破坏，岩芯呈坚硬土柱状，遇水易软化、崩解。该层属极软岩，岩体完整程度属极破碎，岩体基本质量等级为Ⅴ类。该层仅钻孔ZK12未有揭露，层厚0.90m～9.30m，平均层厚4.15m，层顶埋深31.90m～42.00m，层顶标高-34.24m～-24.02m。采取原状样6件，主要物理力学性质指标平均值：含水量W=22.58%，天然密度ρ=1.82g/cm3，孔隙比e=0.80，液性指数IL=0.09，压缩系数aV1-2=0.46MPa-1，压缩模量Es1-2=4.03Mpa，直剪平均值：粘聚力c=16.16kPa，内摩擦角Φ=22.12°。本层共进行标准贯入试验50次，其实测击数在41～46击，平均为42.60击，标准值为42.32击，修正击数28.70～32.20击，平均为29.82击，标准值为29.62击。综合土性特征及地区经验，推荐该土层地基承载力特征值fak取350kPa。<3-2>强风化花岗岩：黄褐色、灰色，风化强烈，岩石结构大部份破坏，矿物成份变化显著，岩芯呈半岩半土状、碎块状、碎石状，岩块手可捏碎，遇水易软化、崩解。该层属于极软岩，岩体极破碎，岩体基本质量等级为Ⅴ类。该层所有钻孔均有揭露，层厚0.50m～8.70m，平均层厚3.46m，层顶埋深34.40m～45.20m，层顶标高-36.85m～-26.61m。本层共进行标准贯入试验54次，其实测击数在71～76击，平均为72.91击，标准值为72.63击，修正击数49.70～53.20击，平均为51.041击，标准值为50.84击。采取原状样6件，主要物理力学性质指标平均值：含水量W=17.75%，天然密度ρ=1.87g/cm3，孔隙比e=0.68，压缩系数aV1-2=0.44MPa-1，压缩模量Es1-2=3.89Mpa，直剪平均值：粘聚力c=15.52kPa，内摩擦角Φ=19.93°。综合土性特征及地区经验，推荐该岩带地基承载力特征值fak取600kPa。<3-3>中风化花岗岩：灰色、灰黑色，中粒结构，块状构造，节理裂隙较发育，岩芯较破碎，岩芯呈块状-短柱状，节长2-65cm，岩质较坚硬，锤击声较哑。该层属软岩~坚硬岩，岩芯较破碎，岩体质量等级为Ⅳ级。该层所有钻孔均有揭露，层厚3.00m～5.30m，平均层厚4.06m，层顶埋深34.90m～50.20m，层顶标高-42.26m～-27.11m。取岩样16组，岩石天然抗压强度fr=8.655MPa～121.50MPa，平均值70.76MPa，标准值56.88MPa。综合岩性特征，建议岩石饱和单轴抗压强度fr取56.88MPa，建议推荐该岩带地基承载力特征值fa取3000kPa。2.4特殊性岩土及不良地质作用2.4.1特殊性岩土本场地的特殊性岩土主要为素填土、软土和风化岩等。(1)素填土：场地内素填土层分布较广泛，主要以填粘土、砂和少量碎石为主，堆填年限为不超过十年，为新近堆填土，大部分表层约有0.10～0.30m的混凝土路面，含硬杂质约1%～30%，层厚2.10m～7.30m，平均层厚5.58m，层顶标高7.60m～8.42m。本层填垫年限较短，欠固结，欠压实，强度低，结构松散，薄厚多变，土质不均匀，工程性质较差，地基承载力偏小，所以一般不宜直接利用做天然基础持力层。基坑开挖如不支护容易造成坍塌。(2)软土：该层所有钻孔均有揭露，层厚25.60～38.50m，平均层厚30.01m，层顶埋深2.10～7.30m，层顶标高0.69～5.90m。该层厚度分布不均，含水量较高，孔隙比大，具含水量较高、孔隙比大、透水性差、强度低、高压缩性、承载力低、抗剪强度低、高灵敏度、次固结效应等特点，设计、施工应予以注意。其工程地质特性如下：1)流变性：软土除排水固结引起变形外，在剪应力的作用下还会产生缓慢及长久的剪切变形。这对建筑地基沉降及地基稳定性均有不利影响。2)高压缩性：软土属于高压缩性土，极易因其体积的压缩而导致地面及建筑物的沉降。3)低渗透性：因其具有低渗透性及高持水性，对地基的排水固结不利，不仅影响地基的强度，而且也延长地基固结稳定的时间。4)低强度和不均匀性：软土分布区地基强度很低，且极易出现不均匀沉降。同时软土的分布也呈不均匀性，其分布厚度、埋藏深度变化较大。5)软土一般多处于欠固结状态，但基坑开挖时均将挖除，因此对桩基不会产生负摩阻。(3)风化岩：风化岩是在岩石风化营力作用下，其结构、成份和性质已产生不同程度的变异，基本上可以反映原岩的结构状态；风化岩受其原岩岩性和区域构造等因素的影响，一般表现出风化的不均匀性，常出现软弱土层、软硬互层或出现球形风化的特征，造成力学性质的局部变化。本场地花岗岩类风化层主要有以下二个特性:（1）崩解性：残积土及全风化和强风化岩湿水浸泡后，其中风化形成的亲水矿物质迅速吸水膨胀，岩土导致崩解，崩解性导致岩土强度降低，影响地基土的均匀性和稳定性。（2）球形风化：由于球形风化现象，在残积土或全强风化岩中可形成中～微风化岩孤石现象，本次勘察51个钻孔未发现存在花岗岩风化孤石，但不排除其他无钻孔控制的位置发育孤石，施工时应注意。2.4.2不良地质作用本次勘察未揭露断裂构造形迹和岩溶、滑坡、塌陷、危岩和崩塌、泥石流、采空区、地面沉降等不良地质作用和地质灾害，也未揭露到有毒物质及有害气体，地基稳定性较好，适宜本工程建设。3水文地质条件及地下水评价3.1地表水类型场地地貌单元为珠江三角洲海陆交互相冲积平原，附近地表水主要是支流河涌、塘，地表水对本工程建设有一定的影响。。3.2地下水类型该场地地下水主要为第四系浅部松散堆积土层中的上层滞水、孔隙潜水和基岩中的裂隙水。上层滞水：主要分布在<1>素填土层中，受大气降水和周围地表水的渗透补给，视填土层自重压实程度的不同透水性差异较大，属于弱透水层，富水性差且基本无水力联系，其排泄方式主要为重力作用下渗入其他含水层或通过地表蒸发进入大气。孔隙潜水：主要分布在淤泥质土<2-1>层中，受大气降水和周围地表水及部分上层滞水的渗透补给，透水性差异较小，均为微透水层，富水性极差。水力特点为无压或局部微承压，其补给来源主要通过临近地表径流及大气降水垂直渗透补给，其排泄方式主要为在重力作用下流入其他含水层或通过地面蒸发、植物蒸腾的形式进入大气。基岩裂隙水：主要分布在<3-1>全风化花岗岩、<3-2>强风化花岗岩、<3-3>中风化花岗岩等的构造裂隙和风化裂隙中，由第四系孔隙水越流渗入补给和地下径流的侧向补给为主，透水性差异较大，属于弱~中等透水层。地下水位的变化与地下水的赋存、补给及排泄关系密切，一般在裂隙发育的地段富水性较好。勘察期间测得地下水初见水位埋深位0.00m，初见水位标高约7.60m~8.42m；稳定水位埋深位0.00m，稳定水位标高约7.60m~8.42m，年变化幅度1.00m～2.00m。3.4渗透系数选用根据本场地地形地貌、水文地质条件及地层情况，结合当地水文地质资料经验值，建议场地渗透系数按表3.3-1。渗透系数的建议值表表3.3-1分层编号岩土名称渗透系数(K)备注(m/d)<1>素填土0.03弱透水层<2-1>淤泥质土0.001微透水层<2-2>砾砂20强透水层<3-1>全风化花岗岩0.05弱透水层<3-2>强风化花岗岩0.50弱透水层<3-3>中风化花岗岩3.00中等透水层3.5地下水及土的腐蚀性评价拟建场地环境类别为Ⅱ类，本次勘察在钻孔ZK36、ZK44中各取1组地下水进行了水质对建筑材料的腐蚀性试验，试验结果详见《水质分析报告表》；根据《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001，2009年版)第12章的有关规定进行综合判定，详见表3.4-1。地下水对建筑材料的腐蚀性评价表表3.4-1孔号分析项目指标水对砼结构的腐蚀性水对钢筋砼结构中钢筋的腐蚀性单位含量Ⅱ类环境强透水性地层弱透水性地层长期浸水干湿交替ZK36SO42-mg/L17.32微////Mg2+mg/L283.10微////pH值PH8.80/微微//侵蚀性CO2mg/L0.00/微微//HCO-3mmol/L9.18/微///Cl-mg/L6738.34///微强铵根NH4+mg/L0.00微////OH-mg/L0.00微////总矿化度mg/L11442.53微////ZK44SO42-mg/L15.07微////Mg2+mg/L267.91微////pH值PH8.00/微微//侵蚀性CO2mg/L1.12/微微//HCO-3mmol/L8.21/微///Cl-mg/L6642.98///微强铵根NH4+mg/L0.00微////OH-mg/L0.00微////总矿化度mg/L11160.00微////根据试验结果，结合场地环境和渗透条件，场地内地下水对砼结构在强透水层与弱透水层中均具微腐蚀性，对钢筋砼结构中的钢筋在长期浸水状态下均具微腐蚀性，对钢筋砼结构中的钢筋在干湿交替状态下均具强腐蚀性。本次勘察在钻孔ZK13-1、ZK19-1中各采取1组土样，进行了土质对建筑材料的腐蚀性试验，试验结果详见《土中易溶盐分析报告》；根据《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001，2009年版)第12章的有关规定进行综合判定见表3.4-2。土中易溶盐分析结果表表3.4-2孔号分析项目指标土对砼结构的腐蚀性土对钢筋砼结构中钢筋的腐蚀性单位含量Ⅱ类环境强透水性地层弱透水性地层ABZK13-1SO42-mg/kg642.00弱////Mg2+mg/kg29.00微////pH值PH7.10/微微//Cl-mg/kg648.00///弱中ZK19-1SO42-mg/kg1146.00弱////Mg2+mg/kg50.00微////pH值PH7.00/微微//Cl-mg/kg1448.00///中中根据试验结果，土对砼结构在强透水层与弱透水层中均具弱腐蚀性，对钢筋混凝土中钢筋具中腐蚀性，对钢结构具中腐蚀性。水、土对建筑材料腐蚀的防护，应符合现行国家标准《工业建筑防腐蚀设计规范》GB/T50046-2018的规定。4岩土工程分析与评价4.1地震烈度及场地类型4.1.1建筑场地根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）附录A，本项目抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，设计地震分组为第一组。本场地土的类型可根据现场岩土层的状态特征及地区经验、类似工程相关参数进行综合评价，其结果见表4.1-1。场地土的类型综合评价表表4.1-1地层编号岩土层名称状态平均剪切波速（m/s）土的类型<1>素填土松散-稍压实120软弱土<2-1>淤泥质土流塑100软弱土<2-2>砾砂稍密200中硬土<3-1>全风化花岗岩土柱状350中硬土<3-2>强风化花岗岩半岩半土状500坚硬土<3-3>中风化花岗岩块状-短柱状〉800岩石按《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)4.1.5条有关规定，土层等效剪切波速可按下式计算钻孔等效剪切波速：采用如下计算公式来计算钻孔等效剪切波速：式中:vSE—土层等效剪切波速（m/s）；d0—计算深度(m),取覆盖层厚度和20m二者之较小值；t—剪切波速在地面至计算深度之间的传播时间；di—计算深度范围内第i层土的厚度(m)；vsi—计算深度范围内第i层土的剪切波速(m/s)；n—计算深度范围内土层的分层数。采用上面的计算公式计算等效剪切波速如下表：钻孔等效剪切波速表4.1-2孔号土层等效剪切波速VSE(m.s-1)计算厚度do(m)覆盖层厚度dov(m)建筑场地类别设计地震分组特征周期值Tg(s)土的类型ZK32121.6047.815-80Ⅲ第一组0.45软弱土ZK51126.1945.115-80Ⅲ第一组0.45软弱土据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）表4.1.3及4.1.6，判定建筑场地类别为Ⅲ类，设计特征周期为0.45s，场地土类型为软弱土。拟建场地钻孔揭露到砂土在20m以下，可不考虑砂土地震液化问题。4.1.2场地的抗震设防烈度按国家标准《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)2016年版附录A.0.17条，场地抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g，设计地震分组为第一组。场地类别为Ⅲ类，根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）地震动峰值加速度值调整系数为1.25，水平地震影响系数最大值：多遇地震0.08，罕遇地震0.50。4.2建筑工程抗震设防类别及标准根据《建筑抗震设防规范》(GB50011-2016)第3.1.1条以及《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008第3.0.1～3.0.4及6.0.7条，拟建建筑抗震设防类别为标准设防。地基基础的抗震措施，应符合有关规定，同时应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用。4.3地震液化项目区抗震设防烈度为7度，应对地表下20m深度内饱和砂土进行地震液化判别。但场地内沿线部分钻孔揭露砂层在20m以下，可不考虑砂土地震液化问题。4.4软土震陷本工程揭露的软土主要为<2-1>层淤泥质土。该层软土承载力特征值<80kPa，但土层实测剪切波速＞90m/s，抗震设防烈度按7度考虑时，根据《岩土工程勘察规范》条文说明5.7.11条表5.5，可不考虑软土震陷影响。4.5场地的稳定性和适宜性拟建场地较平坦，场地土类型为软弱土，建筑场地类别为Ⅲ类，属于抗震不利地段，未见断裂构造及其它严重影响场地稳定的不良地质作用发育，总体上场地相对稳定，分析判断本场地和地基是稳定的，采用合适的基础型式、地基处理方案，适宜新建各种类型的建(构)筑物。4.6地基承载力特征值根据勘察揭露各岩土层的特征、标准贯入试验、室内土工试验成果，依据广东省标准《建筑地基基础设计规范》(DBJ15-31-2016)第4.4条的有关规定,综合确定各岩土层的地基承载力特征值见表4.6-1。未完全固结，不计地基承载力特征值的建议值表表4.6-1地层编号岩土名称天然密度压缩系数压缩模量变形模量粘聚力内摩擦角地基承载力特征值建议值ρav1-2Es1-2Eocφfag/cm3MPa-1MPaMPakPa°kPa<1>素填土未完全固结，不计<2-1>淤泥质土16.501.072.5356.742.9360<2-2>砾砂///25.00//200<5-1>全风化花岗岩18.200.464.037516.1622.12350<5-2>强风化花岗岩18.700.443.8910015.5219.93600<5-3>中风化花岗岩///200//30005地基与基础5.1地基土评价<1>素填土层：松散-稍密，土质不均匀，未完成自重固结，力学强度很低，不能作为建筑物基础的持力层。2、<2-1>淤泥质土层：流塑，具有含水量较高、强度低、高压缩性的特点，但透水性较差，未经地基处理，不能作为拟建建筑物基础的持力层。3、<2-2>砾砂：该层分布广泛、力学性质较好，具有较高的承载能力，可作为拟建厂房基础持力层，但在施工过程中应注意坑底涌水和坑壁支护稳定。4、<3-1>全风化花岗岩、<3-2>强风化花岗岩：该层分布广泛、层位稳定，具有较高的力学强度，可作为预制桩桩端持力层及摩擦型钻（冲）孔混凝土灌注桩桩端持力层。5、<3-3>中风化花岗岩层：该层分布广泛、层位稳定，具有较高的力学强度，可作为端承型钻（冲）孔混凝土灌注桩桩端持力层。5.2地基基础型式本场地各建筑物区域地层变化较大，均匀性较差，岩层的分布、厚度、力学性质、稳定性和基础持力层的适宜性评价，结合拟建建筑物的性质、上部荷载情况及周边环境，本着安全、经济、可行的原则，综合考虑，作如下建议：5.2.1地基均匀性评价场地上部为人工填土及冲积、下部为不同风化程度的基岩，各岩土层的状态在水平方向上和垂直方向变化较大，各岩土层的、埋深和厚度变化较大，场区基本上处于构造稳定状态，场地局部发现软土，无不良地质现象，无不良地质现象，因此，场地地基属不均匀地基。5.2.2天然基础可行性分析根据本次拟建建筑物的特点、地层情况本场地存在厚度不均的填土和淤泥质土，承载力低，且埋深较深，不宜进行换填处理，因此建议采用预应力管桩基础或钻(冲)孔灌注桩基础。5.2.3桩基础可行性分析1、预应力管桩本项目预处理车间、门房及地磅房、沼渣脱水车间和上料栈桥具备采用预应力管桩条件，可考虑采用预应力管桩，选取强～中风化层岩面作为持力层。若采用管桩施工时，场地地面表层为人工填土层，下部揭露为淤泥质土，其承载力≤120kPa，因此存在陷机影响可能，常用的方法是填60~80cm厚砂土或建筑垃圾土进行处理，以防管桩施工时存在陷机影响。如在施工期间发现部分区域存在持力层埋深起伏很大的情况，如在施工期间发现有部分区域存在持力层埋深较浅的情况，建议进行补充勘察。根据勘察资料，本场地大部分区域具备管桩施工条件，由于各建(构)筑物场地岩土层分布特征及建筑物高度(上部荷载)桩长变化较大，采用预制桩时，可选取中风化层岩面作为桩基础的持力层，桩径可选用Φ300mm～600mm，桩长范围预计在17m～25m左右。其桩侧摩阻力特征值(qsa)和桩端端阻力特征值(qpa)标准值有关设计参数见表5.2.8.-1。桩基设计和施工时，应注意下列问题：因场地分布全风化层，有一定的厚度，全风化呈硬土状，施工时应注意穿过该层可行性。桩基工程正式施工前，应在现场试桩，以核实施工条件，核实相应的桩尖标高，核实单桩承载力，核实穿透全风化层可能性。施工时应注意挤土效应对相邻桩的影响，并采取有效的措施减小挤土效应。(3)当地下室开挖后，局部地段桩长出现桩长偏短，容易造成断桩等问题，若桩长小于10m时，建议降低承载力使用。桩基施工建议可采用静压方式，单桩承载力可采用摩擦端承桩公式进行估算，设计承载力应通过静载试验来确定，如无静载资料时，静压桩终压标准和单桩竖向抗压承载力特征值可参照广东省《静压预制混凝土桩基础技术规程》(DBJ/T15-94-2013)第5.4.15条的规定来确定。2、钻(冲)孔灌注桩本场地各建筑物均可考虑采用钻(冲)孔灌注摩擦桩基础，可选用中风化岩层作为摩擦桩桩端持力层，同时在考虑选用摩擦桩时应验算桩基础满足荷载需求，桩基承载力计算按端承摩擦桩计算。如强风化岩层作为端承摩擦桩不能满足上部荷载要求，而选用入中风化岩作为桩端持力层，建议进行桩位超前钻。场地下伏基岩中的中风化花岗岩，强度高，承载力高。可采用钻(冲)孔灌注嵌岩桩，选用中风化做桩端持力层。钻(冲)孔桩设计和施工时，应注意下列问题：(1)桩基施工过程中，应通知勘察单位，会同各有关部门，做好基础持力层的验槽确认。(2)单桩竖向承载力特征值可根据广东省标准《建筑地基基础设计规范》(DBJ15-31-2016)第10.2.4-1～4条公式估算。(3)钻、冲孔灌桩施工前应进行超前钻探，以探明桩端持力层岩土层性状。各岩土层承载力特征值fak，桩周土(岩)摩擦力特征值qsa，桩端土(岩)承载力特征值qpa建议采用岩土参数建议值表5.2.5.1有关数值。5.2.4桩基施工条件、成桩及其对环境的影响(1)拟建场地桩基施工条件及成桩的可能性1)预应力管桩拟建场地交通方便，各种桩机均可到位施工。经场地整平后，具备预应力管桩施工条件。为避免对周边环境产生噪音污染，桩基施工建议采用静压方式，且应以最后贯入度作为终桩控制标准。桩基施工时，应制定合理的施工措施，以保证成桩质量。建议先进行试桩，取得相关参数或成桩经验后，方可全面施工。桩基施工后，应按照国家标准要求，进行桩基完整性检测和静载试验。2)钻(冲)孔灌注桩拟建场地交通方便，各种桩机均可到位施工。经场地整平后，具备钻(冲)孔灌注桩施工条件。但其施工成本高，工期长，废浆处理困难，对环境影响较大。钻(冲)孔灌注桩基础施工时，应保证桩身竖直、不出现倾斜，桩端进入持力层厚度应满足国家标准要求，特别应注意孔底沉渣厚度的控制。(2)桩基础施工对环境的影响：1)项目施工过程中难免对周围环境产生一些不利影响，主要表现为冲孔桩振动对周围建筑物有较强震感，甚至导致相邻建筑物基础的沉陷、倾斜和开裂；故桩施工前要对周边建筑物进行调查并进行施工影响评估。2)钻(冲)孔灌注桩造成的另一个环境问题是泥浆对环境的污染问题，由于采用泥浆作业，特别是在易于自然造浆的粘土层钻进，往往会产生大量的高粘度、高密度的废泥浆，加上钻孔中排除的大量沉渣，如果处理不当很容易造成环境和水质污染。3)施工时，应对周边进行管线排查，施工区域须进行围挡隔离，防止施工时对人身安全造成影响，同时要合理安排工作时间，避免施工噪音对居民生活产生影响。5.2.5地下水对桩基设计和施工的影响由于工程施工降水或大量抽取地下水，在地下水位下降的影响范围内，可能引起土体变形或局部地面沉降，此情况将对管桩带来较大危害，建议设计及施工单位应采取措施避免因沉降变形所带来的桩基倾斜、上浮或桩基承载力减低等危害。若采用钻(冲)孔嵌岩桩，地下水对桩基影响则较小。又因场地全风化岩遇水易软化、崩解，钻(冲)孔灌注桩施工时应注意发生孔壁坍塌的风险，设计施工时注意其不利影响。设计人员可在建筑方案确定后，根据建筑物柱荷载大小，工期要求和现场环境条件等，对上述方案进行技术、经济条件的综合分析，对建筑物的基础形式进行最终的择优选用。5.2.6预测建筑物、地基变形特征拟建生产基地楼建议采用钻(冲)孔灌注桩或管桩，建筑物体型较简单，上部荷载不大，地基基础设计等级为乙级。场地为不均匀地基，基础持力层为低压缩性中风化岩，可不进行专门的变形设计。荷载分布较均匀，预测建筑物、地基变形很小，基本不会产生整体沉降，主要应防止产生不均匀沉降差、倾斜、局部倾斜等。建议基础和主体建筑施工过程中进行沉降监测，沉降不得超过建筑物的沉降允许值。5.2.7建筑物各岩土层桩基础设计建议参数各岩土层桩基础设计建议参数表表5.2.8-1地层名称状态qsa(kPa)qpa(kPa)抗拔摩阻力折减系数预应力管桩钻(冲)孔灌注桩预应力管桩钻(冲)孔灌注桩L>16L＜16≤30L≤15L>15管桩钻(冲)孔灌注桩<1->素填土松散-稍压实108//////<2-1>淤泥质土流塑86//////<2-2>砾砂稍密5846////0.50.4<3-1>全风化花岗岩土柱状80703500400070010000.50.6<3-2>强风化花岗岩半岩半土状1201004500600010001500<3-3>中风化花岗岩块-短柱状////frk=20MPa0.70.7对于钻(冲)孔灌注桩，单桩承载力特征值可按广东省地方标准《建筑地基基础设计规范》(DBJ15-31-2016)的相关公式进行计算，表中frs=frp=frk，建议C1和C2取值如下：钻(冲)孔灌注桩中风化层C1、C2建议值表5.2.5-2C1C2中风化0.280.028微风化0.420.0425.2.8可能造成的程风险拟建场地岩土种类较多且为不均匀地基，主要地基土为人工填土，填土层厚度变化较大，力学性质较差，强度低，在强震作用下有发震陷的可能性，且场地揭露有淤泥质土为软弱下卧层，力学性质较差，未经地基处