地下连续墙基坑支护毕业设计

目录前言 1第一章工程概况 21.2水文地质工程地质条件 21.2.1车站工程地质层分布与特性描述 21.2.2水文地质条件 41.2.3不良地质现象 4第二章支护方案的选择及比较 52.1基坑支护的类型及其特点和合用范围 52.1.1深层搅拌水泥土围护墙 52.1.2土钉墙 52.1.3排桩支护 52.1.4槽钢钢板桩 52.1.5钻孔灌注桩 62.1.6钢板桩 62.1.7SMW工法 62.1.8地下连续墙 72.2方案的比较及拟定 72.2.1基坑的特点 72.2.2支护方案的选择 7第三章土压力计算 93.1荷载的拟定 93.2地下水对土压力的影响 93.3按分层土计算土压力 103.4参数加权平均计算 11第四章结构内力计算 144.1计算理论的拟定 144.2结构内力计算及配筋 144.2.1土压力计算 144.2.2用等值梁法计算弯矩 164.3地下连续墙的配筋计算 23第五章基坑稳定性分析 265.1基坑的整体稳定性验算 265.2基坑的抗隆起稳定验算 265.3基坑的抗渗流稳定性验算 285.4基坑支护结构踢脚稳定性验算 29第六章支撑设计 316.1方案比较 316.2围檩设计 316.3支撑设计 336.4立柱设计 34第七章基坑变形估算及控制 357.1概述 357.2基坑的变形估算 357.2.1水平位移估算 357.2.2基坑隆起估算 357.2.3地表沉降估算 36第八章降水设计 378.1概述 378.2降水的作用 378.3降水方案选择 378.3.1降水施工方案 378.3.2降水的设计 38第九章施工组织设计 399.1地下连续墙施工重要技术措施 399.2地下连续墙的施工 399.3保证工程质量的重要技术措施 459.4技术管理措施 489.5安全生产措施 499.6文明施工措施 529.7环境保护措施 54第十章地下连续墙施工的常见问题及解决 6310.1连续墙施工的问题及解决 6310.2土方开挖的应急措施 66结论 68参考文献 69致谢 70前言基坑工程是我国当前地基基础领域一个重要的研究方向。基坑工程在二十世纪八十年代末才开始全面、进一步地研究与工程实践，但随着我国建设事业的发展,城市的高层建筑大量涌现，极大的推动了深基坑工程设计理论和施工技术的不断发展,同时也产生了大量的深基坑支护设计与施工问题。国内外大量工程实践表白，许多工程的最危险阶段不一定是在正常使用阶段，而是在建造阶段和老化阶段。对许多工程事故经常发生在施工阶段而言，其因素除了施工质量没有保证、施工方法发生了不合理的改变、人为错误等因素以外，重要因素之一是由于对环境、地质、荷载等因素结识局限性而导致设计和施工中的某种失误和疏忽所致。深基坑工程是与众多因素相关的综合技术，是一个系统的工程问题，必须具有结构力学、土力学、地基基础、地基解决、原位测试等多种学科知识，同时具有丰富的施工经验，并结合拟建场地的土质和周边环境情况，才干制定出因地制宜的支护结构方案和实行办法。它与场地工程勘察、支护结构设计、施工开挖、基坑稳定、降水、施工管理、现场监测、相邻场地施工互相影响等密切相关。基坑设计与施工涉及地质条件、岩土性质、场地环境、工程规定、气候变化、地下水动态、施工程序和方法等许多相关的复杂问题，是理论上尚待完善、成熟和发展的综合技术学科。如何根据场地工程性质、水文地质、环境条件制定合理的设计方案；如何在保证稳定性的前提条件下，设计最经济的方案，也是基坑比较重要的问题。因此在基坑工程设计与施工中，需要严谨、周密的分析与计算。本设计是关于苏州宝带西路站基坑的设计。重要涉及了四个大的方面：支护方案的选择、围护结构设计与计算、基坑的降排水和施工组织设计。根据基坑的工程概况及其特点，在考虑基坑的安全性和经济性的前提下选择了组合拱结构作为挡土结构、深层水泥搅拌桩作为止水帷幕。采用郎肯理论计算水土压力，墙体内力、弯矩和嵌固深度。在基坑的降排水设计中，采用了真空井点降水。在施工组织设计中具体的叙述了地下连续墙的施工工艺流程和施工要点。第一章工程概况1.1工程概况宝带西路车站宝带西路站位于宝带西路与盘蠡路交叉路口，沿盘蠡路南北向布置。车站东北侧为苏州市供电局吴城分局，东南侧为盘蠡南苑、薛家塔别墅、薛家塔，西北侧为盘蠡村，西南侧为美之国住宅社区。路口南北方向为盘蠡路，现状为城市主干路。东西方向为宝带西路，现状为城市主干路。沿盘蠡路东侧有一条小河，宽10－12m，规划河底标高为－0.9m。图1.1宝带西路车站总平面图图1.1宝带西路车站总平面图1.2水文地质工程地质条件1.2.1车站工程地质层分布与特性描述根据地质资料，地层层序自上而下依次为：①1杂填土层：褐黄～灰～杂色，松散，以水泥、沥青路面为主，局部含较多碎石、混凝土块等建筑垃圾，局部有架空现象。属第四系全新统（Q4）近代人工堆积物，层厚0.40～10.70m，平均层厚1.50m，层底标高-7.76～3.08m，该层压缩性不均，土质不均。①3素填土层：褐黄～灰黄色，松软，以粘性土为主，含少量碎石，含植物根茎。属第四系全新统（Q4）近代人工堆积物，层厚0.50～3.90m，平均层厚1.66m，层底标高-2.27～1.48m，层顶标高-0.38～3.42m，该层压缩性不均，土质不均。③1粘土：褐黄～灰黄色，可塑为主，局部硬塑，干强度高。为第四系晚更新统（Q32-3）冲湖积相沉积物，层厚0.70～4.60m，层底标高-4.30～-1.98m，层顶-2.21～1.48m，压缩性中档。③2粉质粘土：灰黄～青灰色，可塑为主，局部软塑，局部夹薄层粉土，稍有光泽，干强度、韧性中档，无摇振反映。为第四系晚更新统（Q32-3）冲湖积相沉积物，层厚0.50～5.40m，层底标高-8.70～-2.99m，层顶标高-4.30～-1.98m，该层压缩性中档。④2粉质粘土：灰色，流塑，夹薄层粉土，稍有光泽，干强度中档。为第四系晚更新统（Q32-2）海陆交互相沉积物，层厚3.60～9.50m，层底标高-15.90～-9.79m，层顶标高-9.95～-5.20m，该层压缩性中档偏高。④3粉砂层：灰色，偶呈灰黄、灰绿色,欠均匀，局部夹薄层状粘性土，层中有时为粉土、局部呈细砂。层底埋深11.4～27.0m、层底标高-8.18～-25.20m,饱和，中密，振动后易液化，压缩性中档。④5粉质粘土：灰色，流塑，夹薄层粉土，局部夹淤泥质粉质粘土薄层，干强度、韧性中档，无摇振反映。为第四系晚更新统（Q32-2）海陆交互相沉积物，层厚1.30～22.10m，平均层厚9.24m，层底标高-35.99～-17.14m，层顶标高-20.48～-10.66m，该层压缩性中档偏高。④6粉土夹粉砂：灰色，中密～密实，很湿，夹薄层粉质粘土层，无光泽，干强度低，摇振反映迅速。为第四系晚更新统（Q32-2）海陆交互相沉积物，层厚8.60～33.50m，层底标高-57.48～-31.15m，层顶标高-26.92～-22.40m，该层压缩性中档偏低，为承压含水层，透水性较好。⑧1粉砂：灰色，密实，饱和，矿物成份以石英长石为主，夹少量砾石，含云母碎屑，夹粉土薄层，局部夹较多薄层粉质粘土，为第四系中更新统（Q21）冲湖相沉积物，层厚2.50～10.40m，层底标高-66.96～-58.59m，层顶标高-57.49～-57.79m，该土层压缩性中档偏低。⑧2粉质粘土：灰色，软塑为主，局部青灰色，可塑，稍有光泽，干强度中档，韧性中档，无摇振反映，为第四系中更新统（Q21）冲湖相沉积物，层厚1.80～6.60m，平均层厚4.83m，层底标高-65.59～-64.59m，层顶标高-62.79～-58.59m，该土层压缩性中档。⑨1粉质粘土夹粘土：灰绿~灰色，硬塑为主，局部可塑，夹少量粘土层，干强度中档，为第四系下更新统（Q13）冲湖积相沉积物，本次勘察未揭穿，最大控制厚度2.7米，土层压缩性中档。物理力学性质指标综合建议值表土层代号及名称重度γ(kN/m3)基床系数K(MPa/m)地基承载力特性值fak(kPa)静止侧压力系数K0钻孔桩参数直剪(固快)垂直水平qsik(kPa)qpk(kPa)C(kPa)φ(度)①3素填土19.010.012.00.6020.015.0③1粘土20.026.032.02100.486557.514.7③2粉质粘土19.620.024.01600.504823.616.1④2粉质粘土18.812.013.01100.543221.116.6④6粉砂夹粉土19.635.040.02000.406010008.631.11.2.2水文地质条件（1）潜水潜水重要赋存于浅部粘性土层中，受区域地质、地形及地貌等条件的控制。其下的③1粉质粘土层，③2粉质粘土层，均属于不透水层。勘察期间，稳定水位标高2.00m，据区域水文资料，苏州市历年最高潜水位标高2.63m，最低潜水位标高为0.21m，年水位变幅为1~2m。（2）微承压水微承压水赋存于第一隔水层下的砂性土层中（B层砂），埋深5~6m，厚度8~15m，赋水性中档。（3）承压水区内承压水重要赋存于深部的砂性土层中，埋深大于25m，赋水性中档。1.2.3不良地质现象本场地在勘探深度范围内未发现地裂隙、岩溶、土洞、河岸滑坡及浅层活动断裂等不良地质作用存在。场地内20m以浅的④1粉土、④3粉砂夹粉土、④4粉土夹粉砂层为不液化土层，地基土不存在液化趋势。第二章支护方案的选择及比较2.1基坑支护的类型及其特点和合用范围2.1.1深层搅拌水泥土围护墙深层搅拌水泥土围护墙是采用深层搅拌机就地将土和输入的水泥浆强行搅拌,形成连续搭接的水泥土柱状加固体挡墙。水泥土围护墙优点:由于一般坑内无支撑,便于机械化快速挖土;具有挡土、止水的双重功能;一般情况下较经济;施工中无振动、无噪音、污染少、挤土轻微,因此在闹市区内施工更显出优越性。水泥土围护墙的缺陷:一方面是位移相对较大,特别在基坑长度大时,为此可采用中间加墩、起拱等措施以限制过大的位移;另一方面是厚度较大,只有在红线位置和周边环境允许时才干采用,并且在水泥土搅拌桩施工时要注意防止影响周边环境。2.1.2土钉墙土钉墙是一种边坡稳定式的支护，其作用与被动的具有挡土作用的围护墙不同,它是起积极嵌固作用,增长边坡的稳定性,使基坑开挖后坡面保持稳定。土钉墙重要用于土质较好地区,我国华北和华东北部一带应用较多,目前我国南方地区亦有应用,有的已用于坑深10m以上的基坑,稳定可靠、施工简便且工期短、效果较好、经济性好、在土质较好地区应积极推广。采用土钉墙的一般规定，①土钉墙可合用于塑，不塑或坚硬的粘性土；②在有地下水的土层中，土钉支护应当在充足降排水的前提下采用；③土钉墙容易引起土体位移，采用土钉墙支护应慎重考虑，墙体变形对周边环境的影响，本工程地质条件：重要为粘性土。另本工程地下水位为2.1m，且地处海边区，若要采用土钉墙支护势必做好降水排水措施。且工程地处人口稠密的旧城区，毗邻交通主干道,排水必将引起地地面沉降，给周边建筑以极大威胁。2.1.3排桩支护基坑开挖时，对不能放坡或由于场地限制不能采用搅拌桩支护，开挖深度在6~10m左右时，即可采用排桩围护。排桩可采用钻孔灌注桩、人工挖孔桩、预制钢筋混凝土板桩或钢板桩等。当基坑开挖深度较大时，可设立多道支撑，以减少内力,采用冲钻孔桩可以穿越条石、旧基础。在护壁桩间做旋喷帷幕达成止水的效果，但由于基坑开挖深度大护壁不也许采用锚拉或内支撑，锚杆无法施工，也无法采用锚拉，南北两侧亦无法对称采用排桩，在设立支护时没有合适的支护方式。2.1.4槽钢钢板桩这是一种简易的钢板桩围护墙,由槽钢正反扣搭接或并排组成。槽钢长6~10m,型号由计算拟定。其特点为:槽钢具有良好的耐久性,基坑施工完毕回填土后可将槽钢拔出回收再次使用;施工方便,工期短;不能挡水和土中的细小颗粒,在地下水位高的地区需采用隔水或降水措施;抗弯能力较弱,多用于深度小于4m的较浅基坑或沟槽,顶部宜设立一道支撑或拉锚;支护刚度小,开挖后变形较大。2.1.5钻孔灌注桩钻孔灌注桩围护墙是排桩式中应用最多的一种,在我国得到广泛的应用。其多用于坑深7~10m的基坑工程,在我国北方土质较好地区已有8~9m的臂桩围护墙。钻孔灌注桩支护墙体的特点有:施工时无振动、无噪音等环境公害,无挤土现象,对周边环境影响小;墙身强度高,刚度大,支护稳定性好,变形小;当工程桩也为灌注桩时,可以同步施工，从而施工有助于组织、方便、工期短;桩间缝隙易导致水土流失,特别时在高水位软粘土质地区,需根据工程条件采用注浆、水泥搅拌桩、旋喷桩等施工措施以解决挡水问题;合用于软粘土质和砂土地区,但是在砂砾层和卵石中施工困难应当慎用;桩与桩之间重要通过桩顶冠梁和围檩连成整体,因而相对整体性较差,当在重要地区,特殊工程及开挖深度很大的基坑中应用时需要特别慎重。2.1.6钢板桩采用钢板桩支护针对本基坑为临时支护的特点，施工方便，工期短，在基坑施工完毕回填土后将槽钢拔出，重新运用，可以将支护费用降到最低。但采用钢板桩支护有一致命的弱点，即不能挡水和土中的细小颗粒，且在地下水位高时还规定降水或隔水，这与本工程地下水位高，地水丰富的地质条件极不相称。另钢板桩支护抗弯能力较弱，开挖挠曲变形较大，一般合用深度不超过4m。很显然本基坑软弱含水的地质条件10m的开挖深度，以及地处城市建筑密集区对挠曲位移的严格规定等均不适宜采用钢板桩支护，一经采用必将导致严重后果。2.1.7SMW工法SMW工法亦称劲性水泥土搅拌桩法,即在水泥土桩内插入H型钢等(多数为H型钢,亦有插入拉森式钢板桩、钢管等),将承受荷载与防渗挡水结合起来,使之成为同时具有受力与抗渗两种功能的支护结构的围护墙。SMW支护结构的支护特点重要为:施工时基本无噪音,对周边环境影响小;结构强度可靠,凡是适合应用水泥土搅拌桩的场合都可使用,特别适合于以粘土和粉细砂为主的松软地层;挡水防渗性能好,不必另设挡水帷幕;可以配合多道支撑应用于较深的基坑;此工法在一定条件下可代替作为地下围护的地下连续墙,在费用上假如可以采用一定施工措施成功回收H型钢等受拉材料;则大大低于地下连续墙,因而具有较大发展前景。2.1.8地下连续墙通常连续墙的厚度为600mm、800mm、1000mm，也有厚达1200mm的。地下连续墙刚度大，止水效果好，是支护结构中最强的支护型式，合用于地质条件差和复杂，基坑深度大，周边环境规定较高的基坑，但是造价较高，施工规定专用设备优点：①施工时振动小，噪音低，非常适合本基坑的开挖支护设计；②墙体刚度大，特别适合本基坑复杂的地质条件，特别是对松散填土及软塑淤泥质粉质粘土的支挡效果明显，基坑安全性可以得到保证；③防渗性能好，地下连续墙现今工艺已成熟，在墙体结头和施工方法上都得到改善，墙体几乎不透水，因此对于本基坑高达1m的地下水位相称适合采用连续墙可以不降排水，在施工时只要及时的进行排水即可；④占地少，本工程地处城市建筑密集区，空间狭小，采用地下连续墙可以充足运用建筑红线以内有限的地面和空间，可以充足发挥其经济效益，在施工过程中，不会引起地面沉降，因此对周边建筑没有丝毫影响；⑤工效高，工期短，质量可靠，经济效益高。采用地下连续墙是真正的优质高效，符合现代都市的竞争理念，业主容易接受。缺陷：①对废泥浆解决，不仅会增长工程费用，如泥水分离不完善或解决不妥，导致新的环境污染；②槽壁坍塌问题。如地下水位急剧上升，护壁泥浆液面急剧下降，土层中有软弱的砂性砂层，泥浆的性质不妥或已变质，施工管理不妥等均也许引起壁槽壁坍塌，引起地面沉降，危害邻近工程结构和地下管理的安全。同时也也许使墙体混凝土体积超方，墙面粗躁结构尺寸超过允许界线；③本基坑支护均为临时支护，采用地下连续墙费用要相对较高，但为保证安全稳定及效率，费用仿高5-10%的预算之内，同时采用连续墙施工，工序简朴，变更较少，费用易于控制。2.2方案的比较及拟定2.2.1基坑的特点综合分析本工程的地理位置、土质条件、基坑开挖深度及周边环境的影响，有以下的特点：（1）基坑开挖的面积较大，下方管线较多。（2）基坑开挖深度范围内的土层的工程性较差。软土厚度大。（3）基坑周边的环境条件复杂。（4）开挖深度较深，约16.5m，属于一级基坑。（5）地下水位较高，施工期间需要降水和止水。2.2.2支护方案的选择根据本工程的特点，设计时此基坑有也许采用的几种支护形式从技术上和经济上进行了分析比较。①采用钻孔灌注桩作为挡土结构、深层水泥搅拌桩为止水帷幕及结合三道钢管内支撑的支护体式。优点：钻孔灌注桩施工容易、造价较低，目前此种技术比较成熟。另深层水泥搅拌桩为止水帷幕时有好的效果防水。钢管内支撑具有拼装方便、施工速度快并可以多次反复使用等优点，并可施加预应力。此时支护结构有一定的安全性和经济性。缺陷：主体结构深度太大，地下水位较高，施工难度较大。②主体采用地下连续墙及刚支撑优点：施工振动小，噪音低，非常适于城市施工；墙体刚度大，防渗性能好，可以贴近施工；合用于多种地基条件，可以作为刚性基础；占地少，可以充足运用建筑红线以内有限的地面和空间；工效高，工期短，质量可靠，经济效益高。本方案充足考虑了基坑地下水位高，面积大，高度大等特点。主体采用地下连续墙强度高又可以止水，并成为基础的结构部分，与后浇的内衬共同组成永久性结构的侧墙。机械化限度高，能保证工期，是比较安全可靠的施工方法。交通层高度不大，采用人工挖孔桩是安全有效的，并在一定限度上减少了工程造价。缺陷：地下连续墙作为挡土结构时造价比较高；在一些特殊地质条件下施工难度大；还须有泥浆解决条件，对废泥浆的解决会导致环境污染。施工中如出现槽壁坍塌问题会引起邻近地面沉降，墙体混凝土超方。通过对比本基坑采用第二种围护方案。第三章土压力计算3.1荷载的拟定车站东北侧为苏州市供电局吴城分局，东南侧为盘蠡南苑、薛家塔别墅、薛家塔，西北侧为盘蠡村，西南侧为美之国住宅社区。路口南北方向为盘蠡路，现状为城市主干路。东西方向为宝带西路，现状为城市主干路,因此取上部荷载为30kPa。3.2地下水对土压力的影响根据《基坑工程手册》有在基坑开挖深度范围内存在地下水时，作用与围护结构上的侧压力一般按照如下规定计算：（1）对砂土和粉土等无粘性土按照水土分算的原则计算，即作用于围护结构上的侧压力等于土压力和静水压力之和。地下水位以下的土压力采用浮重度和有效应力抗剪强度指标和计算；（2）对粘性土宜根据工程经验按水土分算或者水土合算原则进行计算。水土合算时，地下水位以下的土压力采用饱和重度和总应力抗剪强度指标和计算。由于苏州的地下水较丰富，而场地土质重要为粘性土，且无稳态渗流，故采用水土合算法。3.3按分层土计算土压力表3.1土体物理力学参数层号及土层名称厚度（m）重度kN/m3直剪（固块）静止侧压力系数Ko粘聚力Ck（kPa）内摩擦角Фk（o）①1杂填土1.0①3素填土1.519.020.015.00.60③粘土3.320.057.514.70.48④1粉质粘土3.819.623.616.10.50④2粉质粘土16.718.821.016.00.40④3粉砂夹粉土19.68.631.10.38注：地下水位1.0m本工程场地平坦，土体上部底面超载30kPa，在影响范围内无建筑物产生的侧向荷载，且不考虑施工荷载及邻近基础工程施工的影响，假定支护墙面垂直光滑，故采用郎肯土压力理论计算。1）计算方法：按朗肯理论计算积极与被动土压力强度，其公式如下：(3.1)(3.2)式中、——朗肯积极与被动土压力强度，；——地面均匀荷载，；——第层土的重度，；——第层土的厚度，；、——朗肯积极与被动土压力系数；(3.3)(3.4)式中、——计算点土的抗剪强度指标各层土压力计算过程图3.1开挖土层参数指标基坑开挖深度16.5m，OA为杂填土层，1m厚AB为素填土层，1.5m厚BC为粘土层，3.3m厚，为不透水层CD为粉质粘土层，3.8m厚，为不透水层DE为粉质粘土层，16.7m厚EF粉砂夹粉土.3.4参数加权平均计算1）参数加权平均计算由于各土层物理力学参数相差不大，故采用加权平均法计算土压力，各加权平均参数计算为：平均容重：迎土区：背土区：2）土压力计算土压力系数：积极土压力系数：被动土压力系数：积极土压力（迎土侧）：地面均布超载墙顶：取临界深度坑底：被动土压力（背土区）：墙低：第四章结构内力计算4.1计算理论的拟定本工程地质条件较为均匀，但开挖深度较深，为了减少支护桩的弯矩可以设立多层支撑。在进行结构内力计算时，按照分段等值梁法来计算挡土结构的弯矩和支撑力，并计算出桩墙的入土深度。分段等值梁法即对每一段开挖，将该段桩的上部支点和插入段土压力零点之间的桩作为简支梁进行计算，上一次算出的支点假定不变，作为外力计算下一段梁中的支点反力。这种方法考虑了施工时的实际情况。4.2结构内力计算及配筋4.2.1土压力计算1）拟定临界深度：由得:(4.1)2）各支点及坑底处的土压力A点：B点：C点：D点：E点：F点：3）土压力零点土压力零点距离基坑底的距离，可根据净土压力零点处墙前被动土压力强度与墙后积极土压力强度相等的关系求得。(4.2)(4.3)4）基坑支护简图基坑支护结构简图如图4-1所示，将点近似看作为弯矩0点，看做地下支点无弯矩。图4.1基坑支护结构计算简图先将基坑支护图画成为一连续梁，其荷载为水土压力及地面荷载，如图4.2所示。图4.2连续梁结构计算简图4.2.2用等值梁法计算弯矩1）分段计算固端弯矩①连续梁AB段悬臂部分弯矩，计算简图如4.3所示。图4.3AB段计算简图②连续墙BC段弯矩，计算简图如4.4所示图4.4BC段计算简图③连续墙CD段弯矩，计算简图如4.5所示l为3.5图4.5CD段计算简图连续墙DE段弯矩，计算简图如4.6所示图4.6DE段计算简图连续墙EFO段弯矩，计算简图如4.7所示，其中点为零弯矩点图4.7EO段计算简图2）弯矩分派计算固端弯矩不平衡，需用弯矩分派法平衡支点弯矩。分派系数点：转动刚度（远端固定期为，远端铰支为）(4.4)(4.5)(4.6)∴分派系数分派系数点：转动刚度（远端固定期为，远端铰支为）(4.7)(4.8)(4.9)∴分派系数(4.10)分派系数点：转动刚度（远端固定期为，远端铰支为）∴分派系数表4.1弯矩分派表支点BCDEG分派系数0.380.620.480.520.560.44固端弯矩4.06-4.0674.33-68.575.5-85.490.67-310.43弯矩分派0←-2.2-3.6→-1.82.8←5.66.1→3.0560.67←121.3595.35→00←-1.06-1.74→-0.86-14.35←-28.7-31.1→-15.554.35←8.76.85→00←5.458.9→4.45-2.1←-4.2-4.6→-2.30.65←1.31.0→00←0.81.3→0.65-0.31←-0.62-0.68→-0.340.1←0.20.14→0杆端弯矩4.06-4.0677.43-77.4350-50207.05-207.050通过力矩分派，得到各支点的弯矩为：图4.8弯矩、剪力图（3）支座反力和轴力计算参考《基坑工程》（哈尔滨工业大学出版社）段梁：段梁：(4.28)(4.30)段梁：段梁：段梁点弯矩为零）：反力核算土压力及地面荷载总计：支点反力：误差分别为，。3）嵌固深度计算(4.11)(4.12)应当基坑的土质不是很好，应乘系数1.1~1.2，即取所以，地下连续墙的入土深度为14.54.3地下连续墙的配筋计算根据《简明深基坑设计施工手册》及《地下连续墙设计与施工》，用于基坑支护连续墙厚度一般为600~800mm，故初拟连续墙厚度；同时本基坑支护墙体作为永久性支护结构，所以保护层厚度，采用混凝土（大于），基坑安全等级为一级，主筋采用HRB335（II级），其安全等级系数。背土侧：查表得：，，，，，，有效高度：查表17《混凝土结构》上册，所以，所以选配筋：迎土侧：查表17《混凝土结构》上册，得所以选配筋：第五章基坑稳定性分析在基坑开挖时，由于坑内土体挖出后，使地基的应力场和形变场发生变化，也许导致基坑的失稳。例如基坑整体或局部滑坡，基坑底隆起及管涌等，从而引发工程事故。所以在进行基坑支护设计时，需要验算基坑稳定性，必要时应当采用适当的加强防范措施，使基坑的稳定性具有一定的安全度。保证基坑开挖整个过程安全。基坑的稳定性验算重要是指对支护结构进行抗倾覆，抗滑移，及各种内力计算外，还应进行基坑底隆起，抗渗流稳定性，管涌等各种稳定性验算。基坑稳定性分析的目的在于基坑侧壁支护结构在给定条件设计出合理的嵌固深度或验算已拟定支护结构的设计是否稳定和合理。对有支护的基坑全面地进行基坑稳定性分析和验算，是基坑工程设计的重要环节之一。目前，对基坑稳定性验算重要有如下内容：①基坑整体稳定性验算；②基坑的抗隆起稳定验算；③基坑底抗渗流稳定性验算；④基坑支护结构踢脚稳定性验算。5.1基坑的整体稳定性验算采用圆弧滑动法验算支护结构和地基的整体稳定抗滑动稳定性，应当注意支护结构一般有内支撑或外土锚拉结构，墙面垂直的特点。不同于边坡稳定验算的圆弧滑动，滑动面的圆心一般在挡土上方，基坑内侧附近。通过试算稳定最危险的滑动面和最小安全系数。考虑支撑作用时，通常不会发生整体稳定破坏，因此对支护结构，当设立多道支撑时可不做基坑的整体稳定性验算。5.2基坑的抗隆起稳定验算采用同时考虑值的抗隆起法，以求得地下墙的入土深度。（基坑工程手册P130）基本假定：将墙底面作为求极限承载力的基准面，滑移线形状见计算简图，参照Prandtl的地基承载力公式。不考虑基坑尺寸的影响。①计算分析简图：图5.1计算分析简图(5.1)式中：——墙体入土深度（m）；——基坑开挖深度（m）；——墙体外侧及坑底土体重度（kN/）；——底面超载（kN/）；——地基承载力的系数。用Prandtl公式，分别为：(5.2)用本法验算抗隆起安全系数时，规定。计算过程(5.3)(5.4)用本法验算抗隆起安全系数时，由于图5.1中面上的抗剪强度抵抗隆起作用，假定墙体外侧及坑底土体重。解得满足规定。实践证明，本法基本上可合用于各类土质条件。5.3基坑的抗渗流稳定性验算根据《简明深基坑工程设计施工手册》在地下水丰富、渗流系数较大（渗透系数）的地区进行支护开挖时，通常需要在基坑内降水。假如围护短墙自身不透水，由于基坑内外水位差，导致基坑外的地下水绕过围护墙下端向基坑内外渗流，这种渗流产生的动水压力在墙背后向下作用，而在墙前则向上作用，当动水压力大于土的水下重度时，土颗粒就会随水流向上喷涌。在软粘土地基中渗流力往往使地基产生突发性的泥流涌出，从而出现管涌现象。以上现象发生后，使基坑内土体向上推移，基坑外地面产生下沉，墙前被动土压力减少甚至丧失，危及支护结构的稳定。为防止此类破坏，变通过提高挡水帷幕入土深度，增长地下水渗流路线，从而减小渗流水力坡度，达成防止渗流和管涌的目的验算抗渗。渗流稳定的基本原则是使基坑内土体的有效压力大于地下水的渗透力。抗渗流管涌稳定性验算根据岩土工程师实用手册438页，抗管涌安全系数为：(5.5)满足规定；浮容重；水土容重；基坑嵌固深度；基坑开挖深度5.4基坑支护结构踢脚稳定性验算）概述：根据《建筑基坑支护技术规程应用手册》[11]支护结构在水平荷匝作用下，对于内支撑或锚杆支点体系，基坑土体有也许在支护结构产生踢脚破坏时出现不稳定现象。对于单支点结构，踢脚破坏产生于以支点处为转动点的失稳，对于多层支点结构，则也许绕最下层指点转动而产生踢脚失稳。）方法及计算公式根据《建筑基坑支护技术规程应用手册》[11]有踢脚安全系数的无量纲表达式：(5.6)其中有式中：——被动土压力系数与积极土压力系数的比值——基坑的开挖深度——最下道支撑点到基坑底的距离——桩的入土深度深度——地面荷载，——桩长范围内土层的重度的加强平均值——桩长范围内土层的内摩擦角的加强平均值——桩长范围内土层的粘聚力的加强平均值——踢脚安全系数。其范围为）计算过程∴∴满足规定。经以上验算基坑稳定性都满足设计规定，说明此段围护桩的设计合理。第六章支撑设计6.1方案比较在深基坑支护结构中，常用的支护系统按材料可以分为钢管支撑，型钢支撑，钢筋混凝土支撑以及钢筋混凝土钢管混合支撑等。其中，钢筋混凝土支撑，结构整体性好，刚度好，变形小，安全可靠，但施工制作时间长于钢支撑，拆除工作繁重，材料回收率低；钢支撑，便于安装和拆除，材料的消耗量小，并且可以施加预紧力，合理控制基坑变形，同时，钢支撑的架设速度快，节约时间，可以很有效的提高施工效率，此外，钢支撑的回收率高，能减少大量浪费。从长远利益及能源角度考虑，现今建筑行业积极推广钢支撑的运用。本基坑地处软土地区，且位于闹市区，基坑工程对环境及变形沉降都有较高规定，同时考虑经济效益的规定，本工程拟采用钢管支撑。6.2围檩设计1）计算围檩初拟采用H型钢，由于八字撑与支撑及围檩连接的整体性不易做好，故围檩的计算跨度取相邻支撑与八字撑间距的平均值：围檩最大弯矩：围檩最大剪力：初拟选用，图1.1工字钢其相关参数查表：《钢结构》P323表1.1表1.1工字钢参数表单位重量截面面积回转半径截面惯性矩截面模量2）验算钢，查《钢结构》P322附表1.1有：强度设计值：抗弯，压，拉抗剪满足6.3支撑设计本基坑按照国内通常做法，采用钢管，同时根据《建筑基坑技术设计规范》YB9258-97对支撑的相关规定，合理布置支撑，如图示，其计算跨度为安全起见，取较长的为准，即取，钢管壁厚，每根支撑的最大轴力为（支撑的水平距离为4m）：则：钢管支撑的应力：满足稳定系数（一般为0.6~0.9之间，此处取0.742）支撑的最大轴力：6.4立柱设计本基坑格构柱基础拟采用桩基，且分布均匀，故本基坑的所有立柱都运用现成的工程桩，其稳定性不必验算。第七章基坑变形估算及控制7.1概述深基坑开挖不仅要保证基坑自身的安全与稳定，并且要有效控制基坑周边地层位移，保证周边环境。本基坑周边交通繁忙，且地质条件为软土，故需对基坑变形做严格控制，即作好变形估算及变形控制。7.2基坑的变形估算本基坑开挖16.5。7.2.1水平位移估算(7.1)；；；；7.2.2基坑隆起估算根据实际情况，采用同济大学提出的模拟实验经验公式：(7.2)(7.3)《地下连续墙设计施工与应用》；；；；；7.2.3地表沉降估算(7.4)；；；《地下连续墙设计施工与应用》第八章降水设计8.1概述基坑的开挖施工，无论是才用支护体系的垂直开挖还是放坡开挖，假如施工地区的地下水位较高，都将涉及到地下水对基坑施工的影响这一问题。当开挖施工的开挖面低于地下水位时，土体的含水层被却断，地下水便会从坑外或坑底不断的渗入基坑内。此外在基坑开挖期间由于下雨或其他因素，也许会在基坑内导致滞留水，这样会使坑底基土强度减少，压缩性大。这样以来，从基坑的安全角度出发，对于采用支护体系的稳定性、强度和变形都是十分不利的。从施工角度出发，在地下水位以下进行开挖，坑内滞留水一方面增长了土方开挖施工的难度，另一方面亦使地下主体结构的施工难以顺利进行。并且在地下水的浸泡下，地基土的强度减少，也影响了其承载力。所以在为保证身基坑工程开挖施工的顺利进行，一方面在地下水位较高的地区，当开挖面低于地下水位时，需采用减少地下水位的措施；另一方面基坑开挖期间坑内需采用排水，使基坑处在干燥的状态，有助于施工。8.2降水的作用在基坑开挖施工中采用减少地下水位的措施时，其作用为：1）加固基坑内和坑底下的土体，提高坑内土体抗力，从而减少坑底隆起和围护结构的变形量，防止坑外地表过量沉降。2）有利边坡稳定，防止纵向滑坡。3）疏干坑内地下水，方便挖掘机和工人在坑内施工作业。4）及时减少下部承压含水层的承压水水头高度，将其降至安全的水头高度，以防止基坑底部突涌的发生，保证施工时基坑底板的稳定性。8.3降水方案选择8.3.1降水施工方案工程地质与水文地质条件1、地下水类型及水位本站区场地地下水重要为微承压水，赋存于④1粉土层、④3粉砂夹粉土层、④4粉土夹粉砂层、④6粉质粘土层中，该层渗透系数大，饱和压缩性中档偏低。2、地层渗透性场地表层①填土，较松散，富水性差，透水性稍好；其下土层均为粘性土组成，透水性较差。风化基岩虽发育少量裂隙，但裂隙多呈闭合状或为细脉充填，其透水性差。地层渗透系数及渗透性评价见表：表8.1土层参数表层号岩土层名称渗透系数(x10-6cm/s)微承压水情况水平kh垂直kV①1杂填土①3素填土30③1粉质粘土0.450.38③2粉质粘土3256④1粉土3050微承压水④3粉砂夹粉土3050微承压水④4粉土夹粉砂3050微承压水④5泥质粉砂岩2060④6粉质粘土3000微承压水8.3.2降水的设计场地地质条件复杂，浅部土层结构松散，透水性好，在动水条件下易产生流砂等不良地质现象；基坑开挖层以下有微承压水头的承压含水层，对基坑底板的稳定性产生不利影响。根据施工区域的地质特点，拟采用降压井和混合井相配合施工。降压井设计：据据宝带西路站水文地质资料，第④6层承压含水层顶板最浅埋深约24m，承压水位埋深为地面以下5.64～5.77m。根据宝带西路站的抽水实验获得水文参数，宝带西路站在基坑内外暂布置19口降压井。在现场施工完毕3～4口降压井后除了观测实际承压水的水头高度值以外，需在现场做一组非稳定流的抽水实验，获得准确的水文地质参数，再对场地内现有布井情况下水位降深进行复算，必要时重新调整减压管井的数量和结构。混合井设计：根据以往的布井经验，结合基坑的形状，按200㎡布一口井来计算；采用多级滤水管，以保证每口井的出水量。因此，设计宝带西路车站主体共布置混合井22口。第九章施工组织设计9.1地下连续墙施工重要技术措施本工程地下墙施工的难点重要是防止地下墙成槽坍方，导致对邻近建筑产生扰动，为此采用如下针对性的措施。地下墙施工阶段环境保护措施本工程地下墙施工的难点重要是防止地下墙成槽坍方，导致对邻近建筑产生扰动，为此采用如下针对性的措施。A、调整合适的泥浆指标为了更好的达成使用泥浆的目的，在泥浆拌制和使用过程中，要注意以下几点：⑴、挖槽过程中，由于挖槽机进出上下扰动壁面，会影响壁面稳定，此时必须不间断地输送浆液，保证泥浆液面不低于导墙顶面30cm。⑵、为了减少成本，要注意泥浆的再运用。废浆回收后过土碴分离筛、旋流除碴器、双层振动筛多级分离净化后，调整其性能指针，复制成再生泥浆。同时要及时量测各项指标，保证符合规范规定，发挥泥浆的作用。⑶、劣化泥浆先用泥浆箱暂时收存，再用罐车装运外弃。B、地下墙接头形式在采用接头管连接的地下墙工程施工中，因单根锁口管强度较为薄弱，则在砼浇灌过程中砼对锁口管强大的侧向压力很容易导致锁口管弯曲、变形，大大增长锁口管起拔的难度和危险性，所以采用接头箱接头，这样即可提高接头强度，保证安全起拔又保证了接头的质量避免渗漏水的出现。C、钢筋笼整幅吊装措施端头井钢筋笼长达33m，宽6m，重约35T，对于这种超重、超长的钢筋笼，为了安全起见，本工程所有钢笼采用一次吊装完毕。由于整钢筋笼是一个刚度极差的庞然大物，起吊时极易变形散架，发生安全事故，为此根据以往成功经验，采用以下技术措施：⑴、钢筋笼上设立纵、横向起吊桁架和吊点，使钢筋笼起吊时有足够的刚度防止钢筋笼产生不可复原的变形。⑵、对于拐角幅钢筋笼除设立纵、横向起吊桁架和吊点之外，另要增设“人字”桁架和斜拉杆进行加强，以防钢筋笼在空中翻转角度时以生变形。9.2地下连续墙的施工一、施工准备1、地质勘查报告2、施工现场调查：对施工现场应进行具体调查，附近建筑物，构筑物，管道及周边交通，槽段挖土土渣解决和废泥浆的解决去向，水电源供应情况等。3、制定施工方案：施工时应编单项施工组织设计及施工平面布置图。4、现场准备：设立临时设施，修筑导墙，安装机械设备，泥浆管路等，对泥浆进行实验和配制，场地平整清理，三通一平。二、施工工艺流程三、导墙施工导墙起到了挡土，测量基准，承重物支撑，存蓄泥浆等其他一系列作用。A、导墙结构形式由于导墙要承受整幅钢笼的重量以及顶拔锁口管时千斤顶的反力，导墙必须具有足够的刚度与良好的整体性，本工程导墙采用现浇钢筋混凝土结构。B、导墙施工放样导墙是地下连续墙在地表面的基准物，导墙的平面位置和垂直度决定了地下连续墙的平面位置和精度，因而，导墙施工放样必需对的无误。⑴、施工测量坐标应采用业主或设计指定的城市坐标系统或专用坐标系统。⑵、导墙施工测量通常采用导线测量法，各级导线网的技术指标应符合有关规定。⑶、为了保证水准网能得到可靠的起算依据，并能检查水准点的稳定性，应在施工现场设立三个以上水准点，点间距离以50～100m为宜。⑷、施工测量的最终成果，必须用在地面上埋设稳定牢固的标桩的方法固定下来。⑸、导墙施工放样必须以工程设计图中地下连续墙的理论中心线为导墙的中心线。⑹、应在导墙沟的两侧设立可以复原导墙中心线的标桩，以便在已经开挖好导墙沟的情况下，也能随时检查导墙的走向中心线。⑺、放样过程中，如与地面建筑或地下管线有矛盾时，应与设计规划部门联系，施工单位不能擅自改线。在搬迁管线以后，由于土层扰动，应当采用局部深导墙的形式。⑻、在地下墙转角处由于考虑到成槽机开挖范围，应在转角处一条边外挖不少于30cm。⑼、施工测量的内业计算成果应详加核对，由测量计算者和复核校对者二人共同署名，并由技术负责人进一步核查，以免计算犯错，导致放样错误。⑽、导墙施工放样的最终成果应请施工监理单位验收签证，否则不准浇筑导墙混凝土。B、导墙施工注意要点：⑴、在导墙施工全过程中，都要保持导墙沟内不积水。⑵、导墙施工前保证地下没有管线，如资料不详，应一方面开挖样洞，不能盲目施工。⑶、横贯或靠近导墙沟的废弃管道必须封堵密实，以免成为漏浆通道。⑷、导墙沟侧壁土体是导墙浇捣混凝土时的外侧土模，应防止导墙沟宽度超挖或土壁坍塌；碰到土质差的地方应适当放破。⑸、导墙的墙趾应插入未经扰动的原状土层中。⑹、现浇导墙分段施工时，水平钢筋应预留连接钢筋与邻接段导墙的水平钢筋相连接。⑺、导墙是液压抓斗成槽作业的起始阶段导向物，必须保证导墙的内净宽度尺寸与内壁面的垂直精度达成有关规范的规定。⑻、导墙立模要保证垂直度和平整度，立模结束之后，浇筑混凝土之前要由测量人员对导墙中心线位置以及两侧模板之间宽度复核，以减少施工误差。⑼、导墙混凝土浇筑完毕，应对导墙放样成果进行最终复核。混凝土自然养护达成一定强度后，请监理单位验收签证。拆除内模板，此时应在导墙沟内设立上下两档、水平间距2m的对撑，并向导墙沟内回填土方，以免导墙产生位移。⑽、导墙混凝土自然养护到70％设计强度以上时，方可进行成槽作业。在此之前严禁车辆和起重机等重型机械靠近导墙。四、泥浆系统1）泥浆系统工艺流程净化泥浆净化泥浆劣化泥浆新鲜泥浆配制新鲜泥浆贮存再生泥浆贮存振动筛分离泥浆施工槽段沉淀池分离泥浆旋流器分离泥浆粗筛分离泥浆劣化泥浆废弃解决加料拌制再生泥浆净化泥浆性能测试回收槽内泥浆图9.1泥浆系统工艺流程泥浆循环采用3LM型泥浆泵输送，4PL型泥浆泵回收，由泥浆泵和软管组成泥浆循环管路。3)泥浆的分离净化在地下墙施工过程中，由于泥浆要与地下水、泥土、沙石、混凝土接触，其中难免会混入细微的泥沙颗粒、水泥成分与有害离子，必然会使泥浆受到污染而变质。因此，泥浆使用一个循环之后，要对泥浆进行分离净化，尽也许提高泥浆的反复使用率。槽内回收泥浆的分离净化过程是：先通过土渣分离筛，把粒径大于10mm的泥土颗粒分出来，防止其堵塞旋流除碴器下泄口，然后依次通过沉淀池、旋流除碴器、双层振动筛多级分离净化，使泥浆的比重与含砂量减小，如经第一循环分离后的泥浆比重仍大于1.15，含砂量仍大于4%，则用旋流除碴器和双层振动筛作第二、第三循规蹈矩环分离，直至泥浆比重小于1.15，含砂量小于4%为止。4)泥浆的再生解决循环泥浆通过度离净化之后，虽然清除了许多混入其间的土渣，但并未恢复其原有的护壁性能，由于泥浆在使用过程中，要与地基土、地下水接触，并在槽壁表面形成泥皮，这就会消耗泥浆中的膨润土、纯碱和CMC等成分,并受混凝土中水泥成分与有害离子的污染而削弱了的护壁性能，因此，循环泥浆通过度离净化之后，还需调整其性能指标，恢复其原有的护壁性能，这就是泥浆的再生解决。①、净化泥浆性能指标测试通过对净化泥浆的失水量、滤皮厚度、PH值和粘度等性能指标的测试，了解净化泥浆中重要成分膨润土、纯碱与CMC等消耗的限度。②、补充泥浆成分补充泥浆成分的方法是向净化泥浆中补充膨润土、纯碱和CMC等成分，使净化泥浆基本上恢复原有的护壁性能。向净化泥浆中补充膨润土、纯碱和CMC等成分，可以采用重新投料搅拌的方法，如大量的净化泥浆都要作再生解决，为了跟上施工进度,可采用先配制浓缩新鲜泥浆，再把浓缩新鲜泥浆掺加到净化泥浆中去用泥浆泵冲拌的做法来调整净化泥浆的性能指标，使其基本上恢复原有的护壁性能。③、再生泥浆使用尽管再生泥浆基本上恢复了原有的护壁性能，但总不如新鲜泥浆的性能优越，因此，再生泥浆不宜单独使用，应同新鲜泥浆掺合在一起使用。5)劣化泥浆解决劣化泥浆是指浇灌墙体混凝土时同混凝土接触受水泥污染而变质劣化的泥浆和通过多次反复使用，粘度和比重已经超标却又难以分离净化使其减少粘度和比重的超标泥浆。在通常情况下，劣化泥浆先用泥浆箱暂时收存，再用罐车装运外弃。在不能用罐车装运外弃的特殊情况下，则采用泥浆脱水或泥浆固化的方法解决劣化泥浆。6)泥浆施工管理各类泥浆性能指标均应符合国家规范、地方规范和“施组”的规定，并需经采样实验，达成合格标准的方可投入使用。成槽作业过程中，槽内泥浆液面应保持在不致外溢的最高液位，暂停施工时，浆面不应低于导墙顶面30厘米。五、开挖槽段A、挖槽设备1)开挖槽段采用日本进口的MHL-60100AY型、MAL-80120AY型液压抓斗和KH180履带式起重机配套的槽壁挖掘机。2)挖掘地下墙假如碰到土层较硬，单独使用液压抓斗挖掘成槽，效率太低，为此采用先用钻机以液压抓斗开斗宽度为间距钻成疏导孔，再用液压抓斗挖掘机顺疏导孔而下挖除两孔之间土体的方法成槽，以此提高施工效率。B、单元槽段的挖掘顺序用抓斗挖槽时，要使槽孔垂直，最关键的一条是要使抓斗在吃土阻力均衡的状态下挖槽，要么抓斗两边的斗齿都吃在实土中，要么抓斗两边的斗齿都落在空洞中，切忌抓斗斗齿一边吃在实土中，一边落在空洞中，根据这个原则，单元槽段的挖掘顺序为：1)先挖槽段两端的单孔，或者采用挖好第一孔后，跳开一段距离再挖第二孔的方法，使两个单孔之间留下未被挖掘过的隔墙，这就能使抓斗在挖单孔时吃力均衡，可以有效地纠偏，保证成槽垂直度。2)先挖单孔，后挖隔墙。由于孔间隔墙的长度小于抓斗开斗长度，抓斗能套往隔墙挖掘，同样能使抓斗吃力均衡，有效地纠偏，保证成槽垂直度。3)沿槽长方向套挖 待单孔和孔间隔墙都挖到设计深度后，再沿槽长方向套挖几斗，把抓斗挖单孔和隔墙时，因抓斗成槽的垂直度各不相同而形成的凹凸面修理平整，保证槽段横向有良好的直线性。4)挖除槽底沉渣在抓斗沿槽长方向套挖的同时，把抓斗下放到槽段设计深度上挖除槽底沉渣。C、挖槽机操作要领1)抓斗在槽段内提放不能太快，尽量保持速度均匀。抓斗出入导墙口时要轻放慢提，防止泥浆掀起波浪，影响导墙下面、后面的土层稳定；抓斗快要到达所挖标高时要放慢速度，以免扰动周边土层，甚至导致塌方。2)不管使用何种机具挖槽，在挖槽机具挖土时，悬吊机具的钢索不能松弛，定要使钢索呈垂直张紧状态，这是保证挖槽垂直精度必需做好的关键动作。3)挖槽作业中，要时刻关注侧斜仪器的动向，及时纠正偏差。4)单元槽段成槽完毕或暂停作业时，即令挖机离开作业槽段。D、挖槽土方外运由于本工程地处市中心，不宜在白天外运土方，工地设立一个可以存放两幅槽段土方的集土坑，白天成槽出土先临时集中放在集土坑中。晚上由土方车集中外运到指定地点。E、槽段检查1)槽段检查的内容①槽段的平面位置。②槽段的深度。③槽段的壁面垂直度。④槽段的端面垂直度。2)槽段检查的工具及方法①槽段平面位置偏差检测：用测锤实测槽段两端的位置，两端实测位置线与该槽段分幅线之间的偏差即为槽段平面位置偏差。②槽段深度检测：用测锤实测槽段左中右三个位置的槽底深度，三个位置的平均深度即为该槽段的深度。③槽段壁面垂直度检测：用超声波测壁仪器在槽段内左中右三个位置上分别扫描槽壁壁面，扫描记录中壁面最大凸出量或凹进量（以导墙面为扫描基准面）与槽段深度之比即为壁面垂直度，三个位置的平均值即为槽段壁面平均垂直度。槽段垂直度的表达方法为：L/X。其中X为壁面最大凹凸量，L为槽段深度。F、成槽质量评估以实测槽段的各项数据，评估该槽段的成槽质量等级。G、清底换浆H、清底的方法1)沉淀法①清底开始时间由于泥浆有一定的比重和粘度，土渣在泥浆中沉降会受阻滞，沉到槽底需要一段时间，因而采用沉淀法清底只少要在成槽（扫孔）结束２小时之后才开始。②清底方法根据实测槽深值，使用挖槽作业的液压抓斗直接挖除槽底沉渣。2）置换法①清底开始时间：置换法在抓斗直接挖除槽底沉渣之后进行，进一步清除抓斗未能挖除的细小土渣。②清底方法：使用Dg100空气升液器，由起重机悬吊入槽，空气压缩机输送压缩空气，以泥浆反循环法吸除沉积在槽底部的土碴淤泥。清底开始时，令起重机悬吊空气升液器入槽，吊空气升液器的吸泥管不能一下子放到槽底深度，应先在离槽底1～2m处进行试挖或试吸，防止吸泥管的吸入口陷进土渣里堵塞吸泥管。清底时，吸泥管都要由浅入深，使空气升液器的喇叭口在槽段全长范围内离槽底0.5米处上下左右移动，吸除槽底部土碴淤泥。③换浆的方法换浆是置换法清底作业的延续，当空气升液器在槽底部往复移动不再吸出土碴，实测槽底沉碴厚度小于10厘米时，即可停止移动空气升液器，开始置换槽底部不符合质量规定的泥浆。清底换浆是否合格，以取样实验为准，当槽内每递增5米深度及槽底处各取样点的泥浆采样实验数据都符合规定指标后，清底换浆才算合格。在清底换浆全过程中，控制好吸浆量和补浆量的平衡，不能让泥浆溢出槽外或让浆面落低到导墙顶面以下30厘米。9.3保证工程质量的重要技术措施为了加强本