六层框架结构办公楼设计计算书参考资料

1工程概况

1.1概况

本工程为某大学综合办公楼，本工程为六层钢筋混凝土框架结构体系，建筑

面积约300()0?左右，建筑平面一字型，受场地限制，宽度Wl5m,长度W40m。开

间长4m,进深长6m,层高3.6m,走廊宽3m。框架梁、板、柱均采用现浇混凝

土。

1.2地质资料

1.2.1场地概况

拟建建筑场地已经人工填土平整，地形平坦，地面高程4.6m。

1.2.2地层构成

勘察揭露的地层，自上而下除第一层为近期人工填土外，其余均属第四全新

世海陆交相互沉积。勘察深度范围内所揭露的地层，厚度变化很小，分布较均匀，

其各层概况为：

(1)杂填土：以粘土为主，含大量垃圾和有机质，不宜作为天然地基，平均

厚度2.5m。

⑵淤泥质粉质粘土：深灰色，流塑状态。平均厚度7.1m。

(3)细砂：以细砂为主，少量粉砂，含粘粒，饱和，松散稍密状。平均厚度

为2.4m

⑷中砂：以中粗砂为主，饱和，属密实状态，承载力特征值为220kpa,工程

地质性良好，可以做桩尖持力层。本层为揭穿。

1.2.3地下水情况

场地地下水在勘探深度范围内分上下两个含水层，第一含水层位于第⑵层淤

泥质粉质粘土层中，属上层空隙滞水，水位高程约为4.2m；第二层含水层主要

存于第⑶层细砂层中，属空隙潜水，具有一定的静水压力。经取水样进行水质分

析，判定该地下水对混凝土无侵蚀性。

1.2.4工程地质评价

(1)场地土类型与场地类别：经计算，本场地15m深度以内土层平均剪切波

速(按各层厚度加权平均)为Vsm=140-160m/s,即场地土类型为中软场地土；

另据区域资料表明，该场地覆盖层厚度D。、,为60m,按《建筑抗震设计规范.》划

分该场地类别为口类土。

(2)场地地基液化判别：第⑶层细砂层为液化土层，IIF=11.3,属中等液化。

⑶地基持力层选择与评价：第⑴层杂填土不宜作天然地基；第⑵层淤泥质

粉质粘土位软弱下卧层；第⑶层细砂层属中等液化土层，未经处理不可作为地基

持力层；第⑷层中砂层物理学性质较好，可作为桩尖持力层。有关桩的设计和要

求，详见《建筑桩基技术规范》(JGJ94—2008),各层土的承载力特征值及桩设

计参数见下表1.1：

各层土的承载力特征值及桩设计参数表1.1

实际沉管灌注桩预制桩

平均

土层标贯桩侧阻桩端端桩侧阻桩端端

层厚度承载力

名称击数/力特征阻力特力特征阻力特

序(m特征值

临界值征值值征值

)标贯fak

qsia(kPa)qpa(kPa)qsia(kPa)qpa(kPa)

击数(kPa)

杂填

①2.5

土

淤泥

质粉

②7.1652024

质粘

土

③细砂2.40.601502938

未揭

④中砂2300

穿

1.2.5地基方案

根据拟建建筑物的特点及场地岩土工程条件，基础形式可采用桩基础。建议

采用④层中砂作为桩尖持力层，桩型可考虑灌注桩或预制桩。

1.3地震资料

根据国家地震局审批的《XX地震区划图及其说明》，本场地属于强震区，

其地震基本烈度为8度，设计基本地震的加速度为0.2g,设计地震分组为第一组。

1.4气象条件

基本风压0.75kN/m2,基本雪压0

2构件估算及布置

2.1框架梁、柱的截面尺寸估算

2.1.1框架梁估算

纵向主梁最大跨度l1=4500mm

h=(1/8〜1/12)X1尸(1/8〜1/12)X4500mm=z(563~375)mm取500mm

b=(1/2〜1/3)Xh=(1/2〜1/3)X500mm=(250〜167)mm取200mm

横向主梁最大跨度l2=6600mm

h=(1/8-1/12)X12=(825-550)mm取700mm

b=(1/2~1/3)Xh=(360~240)mm取300mm

次梁最大跨度l2=6600mm

h=(1/12-1/18)X12=(550〜367)mm取450mm

b=(1/2-1/3)Xh=(225-150)mm取200mm

考虑到走廊处横向主梁跨度较小，故取其截面为200mmX500mm

各梁截面尺寸如下表：

各梁截面尺寸估算表表2.1

横向主梁KL1横向主梁KL2横向主梁KL3次梁L］、L2

(mmXmm)(mmXmm)(mmXmm)(mmXmm)

300X700200X500200X500200X450

2.1.2框架柱计算

框架高度3.6X5+5=23m,烈度为8度

查《构筑物抗震设计规范》得该框架结构抗震等级为二级，框架柱轴压比限

值为〔.〕=0.8

采用C30混凝土，由于N=pFgn

中柱和边柱的负荷面积分别是4.5X6.75m2和3.3X6.75m2

所以中柱Ac>(3Fgn/|xfc=l.25X4.5X6.75X15X103X6/(0.8X14.3)

=298705mm2

边柱Ac>pFgn/|ifc=l.25X3.3X6.75X15X103X6/(0.8X14.3)

=227813mm2

根据以上计算结果，并以安全起见，标准层统一取600X600mm2,首层统一取800

X800mm2

2.2屋（楼）盖的结构平面布置图

B1B2B2B2B281

...KL1

B2B3B3B3B3B2

B4B5」B5B5B5B5B5B4

B2B3川心83B3B3B3B7

B1B2B2B2B2B2B2B6

45004500450045004500450045004500

,36000

图2-1屋（楼）盖平面布置图

2.3框架计算简图

底层高hW5m,其他层高3.6m

图2-2框架计算简图

3屋(楼)盖设计

3.1荷载计算

3.1.1办公室、走廊荷载计算

(1)办公室恒载标准值

25mm厚水泥砂浆找平层0.025X20=0.5kN/tn2

120mm厚现浇钢筋混凝土板0.12X25=3.0kN/m2

15mm厚板底纸筋灰抹灰0.015X16=0.24kN/m2

小计3.74kN/m2

⑵活载标准值

走道2.5kN/m2

办公室2.0kN/m2

设计值：走道g=1.2X3.74=4.49kN/m2

q=1.4X2.5=3.5kN/m2

g+q=7.99kN/m2

g+q/2=6.24kN/m2

办公室g=1.2X3.74=4.49kN/m2

q=1.4X2.0=2.8kN/m2

g+q=7.29kN/m2

g+q/2=5.89kN/m2

3.1.2卫生间荷载计算

⑴恒载标准值

陶瓷锦砖0.12kN/m2

20mm厚防水砂浆找平层0.02X20=0.4kN/m2

120mm厚钢筋混凝土板自重0.12X25=3kN/m2

15mm厚板底纸筋灰抹灰0.015X16=0.24kN/m2

小计3.76kN/m2

⑵活载标准值

活载标准值2.5kN/m2

设计值：g=1.4X2.5=3.5kN/m2

q=1.2X3.76=4.51kN/m2

g+q/2=6.26kN/m2

g+q=8.01kN/m2

3.1.3屋面荷载计算（不上人屋面）

⑴恒载标准值

180mm厚砖砌架空隔热层1.1kN/m2

三毡四油上铺绿豆砂0.4kN/m2

25mm厚1:3水泥砂浆找平层0.025X20=0.5kN/m2

1:6水泥焦渣找坡（最薄30mm）0.085X10=0.85kN/m2

100mm厚混凝土板自重0.1X25=2.5kN/m2

15mm厚板底纸筋灰抹灰0.015X16=0.24kN/m2

小计5.59kN/m2

⑵活载标准值

2

标准值：qk=0.5kN/m

设计值：g=1.2X5.59=6.71kN/m2

q=1.4X0.5=0.7kN/m2

g+q/2=7.06kN/m2

g+q=7.41kN/m2

q/2=0.35kN/m2

3.2弯矩计算

本设计中L"102<3,所以只有双向板，设计时按弹性理论方法设计，跨中最

大弯矩的情况，荷载分布情况可以分解为满布荷载q+q/2及间隔布置土q/2两种

情况，请一种情况可以近似认为各区格板都固定支承在中间支承上，对后一种情

况可近似认为在中间支承处都是简支的，支座最大负弯矩可近似按活载满布求

得，即支座/q下的支座弯矩，考虑泊松比的影响，取v=0.2,查表“双向板按

弹性分析的系数表”（见《混凝土结构》中册）对各区格楼盖弯矩进行计算，列

于表3.1、3.2中:

楼盖弯矩表3.1

格BlB2B3B4

项目

lol(m)3.33.33.32.4

L(m)4.54.54.54.5

0.7330.7330.7330.533

mi(0.0402+0.2X(0.0337+0.2X(0.0305+0.2X(0.0539+0.2X

(kN-m)0.0183)X5.890.0104)X5.890.0124)X5.890.0096)X6.42X

X3.32+X3.32+X3.32+2.42+(0.0917+0.2

(0.0641+0.2X(0.0641+0.2X(0.0641+0.2XX0.0198)X1.75

0.0310)X1.4X0.0310)X1.4X0.0310)X1.4XX243.02

3.32=3.893.32=3.373.32=3.19

(0.0402X(0.0337X(0.0305X(0.0539X

m2

(kN-m)0.2+0.0183)X0.2+0.0104)X0.2+0.0124)X0.2+0.0096)X6.42

5.89X3g+5.89X3.32+5.89X3.32+X2.42+(0.0917X

(0.0641X(0.0641X(0.0641X0.2+0.0198)XI.75

0.2+0.0310)X0.2+0.0310)X0.2+0.0310)XX241.14

1.4X3.32=2.361.4X3.32=1.771.4X3.32=1.85

-0.0956X7.29X-0.0758X7.29X-0.0713X7.29X-0.1150X7.29X

(kN・m)3.32=7593.32=-6.023.32=5662.42=5.29

n\2"-0.0752X7.29X-0.0572X7.29X-0.0566X7.29X-0.0785X7.29X

(kN・m)3.32=5973.32=4543.32=4492.42=3.61

-7.59-6.02-5.66-5.29

(kN'm)

，，

m2-5.97-4.54-4.49-3.61

(kN-m)

续表3.1

B5B6B7

项目

*(m)2.43.33.3

1。2(m)4.54.54.5

Ll/1020.5330.7330.733

mi(0.0390+0.2X(0.0402+0.2X(0.0337+0.2X

(kN・m)0.0050)X6.42X0.0183)X6.26X0.0104)X6.26X

2.42+(0.0917+0.23.32+(0.0641+0.23.32+(0.0641+0.2

X0.0198)X1.75X0.0310)X1.75X0.0310)X1.75X

x2.42=2.44X3.32=4.333.32=3.78

(0.0390X(0.0402X(0.0337X

m2

(kN'm)0.2+0.0050)X0.2+0.0183)X0.2+0.0104)X6.26

6.42X24+6.26X3.32+X3.32+(0.0641X

(0.0917X(0.0641X0.2+0.0310)X1.75

0.2+0.0198)X0.2+0.0310)Xx3.32=1.77

1.75X2.42=3.451.75X3.32=2.63

m「-0.0819X7.99X-0.0956X8.01X-0.0758X8.01X

(kN­m)2.42=3.773.32=8.343.32=661

-0.0571X7.99X-0.0733X8.01X-0.0572X8.01X

(kN'm)2.42=2363.32=6.743.32=499

n

-3.77-8.34-6.61

(kN-m)

»

m2-2.36-6.74-4.99

(kN-m)

屋盖弯矩图表3.2

、\^格

BlB2B3B4

项目、

Li(m)3.33.33.32.4

1«2(m)4.54.54.54.5

l./U0.7330.7330.7330.533

(0.0402+0.2X(0.0337+0.2X(0.0305+0.2X(0.0539+0.2X

(kN-m)0.0183)X7.06X0.0104)X7.06X0.0124)X7.06X0.0096)X7.06X

3.32+(0.0641+0.23.32+(0.0641+0.23.32+(0.0641+0.22.42+(0.0917+0.2

X0.0310)X0.35X0.0310)X0.35X0.0310)X0.35X0.0198)X0.35

X3.32=3.64X3.32=3.02X3.32=2.80x2.42=2.46

(0.0402X(0.0337X(0.0305X(0.0539X

(kN・m)0.2+0.0183)X0.2+0.0104)X0.2+0.0124)X0.2+0.0096)X

7.06X3.32+7.06X3.32+7.06X3.32+7.06X2.42+

(0.0641X(0.0641X(0.0641X(0.0917X

0.2+0.0310)X0.2+0.0310)X0.2+0.0310)X0.2+0.0198)X

0.35X3.32=2.190.35X3.32=1.480.35X3.32=1.590.35X2.42=0.90

mJ-0.0956X7.41X-0.0758X7.41X-0.0713X7.41X-0.1150X7.41X

(kN・m)3.32=7.713.32=6.123.32=-5.752.42=491

?

m2-0.0773X7.41X-0.0572X7.41X-0.0566X7.41X-0.0785X7.41X

(kN・m)3.32=-6.243.32=4.623.32=-4.572.42=3.35

，，

-7.71-6.12-5.75-4.91

(kN-m)

，，

m2-6.24-4.62-4.57-3.35

(kN・m)

续表3.2

XM-B5B6B7

项目、

Li(m)2.43.33.3

1。2(m)4.54.54.5

/1。20.5330.7330.733

(0.0390+0.2X3.643.02

(kN-m)0.0050)X7.06X

2.42+(0.0917+0.2

X0.0198)X0.35

x2.42=1.82

m2(0.0390X2.191.48

(kN-m)0.2+0.0050)X

7.06X2.42+

(0.0917X

0.2+0.0198)X

0.35X2.42=0.60

mJ-0.0819X7.41X-7.71-6.12

(kN・m)2.42=350

s'-0.0571X7.41X-6.24-4.62

(kN・m)2.42=2.44

n-3.50-7.71-6.12

(kN-m)

»

m2-2.44-6.24-4.62

(kN'm)

3.3配筋计算

楼板选用的钢筋作为受力主筋，采用C30混凝土，f=210N/mm2

1O1（短跨）方向跨中截面的h。尸h-20=120-20=100mm

lo2（长跨）方向跨中截面的ho2=h-30=120-30=90mm

支座截面处h„=100mm

截面设计用的弯矩：中间跨和跨中截面及中间支座截面减小20%,边跨中截

面及楼板边缘算起第二个支座截面1卜儿＜1.5时，减小20%,楼板的角区格不折

减。为便于计算，近似取丫=0.95,A=M/0.95f;ho

楼面配筋计算结果及实际配筋列于表3.3中

楼面计算及配筋表3.3

截面%M(kN-m)A配筋实际

(mm(mm2/m

))

B11。1方向1003.89195啖@120419

跨

1。2方向902.36131cp8@120419

B2。方向1000.8X3.37=2.70135啖@120419

1。2方向901.7799(p8@120419

B3Q方向1000.8X3.19=2.55128中8@120419

中

1。2方向900.8X1.85=1.4882cp8@120419

B41。1方向1003.02151(p8@120419

1。2方向901.1463(p8@120419

B51。1方向1000.8X2.44=1.9598中8@120419

电方向900.8X3.45=2.76154啖@120419

B61。1方向1004.33217(p8@120419

1。2方向902.63146(p8@120419

B71。1方向1000.8X3.78=3.02151中8@120419

1。2方向902.0111啖@120419

1-2100-0.8X5.97=-4.78240(p8@120419

2-31。1方向100-0.8X7.59=6.07304啖@120419

。方向100-0.8X5.97=4.78240啖@120419

支12

2-4100-0.8X6.02=4.82242cp8@120419

2-5100-0.8X6.02=4.82242啖@120419

2-6100-0.8X6.74=-5.39270啖@120419

3-3100-0.8X4.49=-3.59180(p8@120419

3-5100-0.8X5.66=4.53227啖@120419

座

3-7100-0.8X4.99=3.99200cp8@120419

4-5100-0.8X3.61=-2.89145(p8@120419

4-7100-0.8X6.61=-5.29265(p8@120419

6-7100-0.8X8.34=-6.67334中8@120419

B11。1方向100-7.59380啖@120419

1。2方向100-5.97299中8@120419

边

B21。1方向100-4.54228(p8@120419

缘

1。2方向100-5.29265中8@120419

支

B41。1方向100-8.34418啖@120419

座

1。2方向100-3.61181中8@120419

B61。2方向100-6.74338(p8@120419

B71。2方向100-4.99250中8@120419

0.45fr/fv=0.45X1.43/210=0.306%>0.2%,Mgmin=0.306%

e=As/bh(=419/1000X100=0.419%>2min-h/h.=0.306%X120/90=0.408%

合格

屋面配筋计算：

楼板选用中8钢筋作为受力主筋，采用C30混凝土，f=210N/mm2

lo)(短跨)方向跨中截面的％=h-20=100-20=80mm

1。2(长跨)方向跨中截面的h()2=h-30=100-30=70mm

支座截面处h„=80mm

屋面计算及配筋表3.4

截面%M(kN-m)A配筋实际

(mm(mm2/m

))

B11。1方向803.64228cp8@160314

跨

1。2方向702.1915798@160314

B21。1方向800.8X3.02=2.42152(p8@160314

1。2方向701.48106啖@160314

B31。1方向800.8X2.8=2.24140cp8@160314

中

1。2方向700.8X1.59=1.279198@160314

B4匕方向802.46154(p8@160314

1。2方向700.9064啖@160314

B5。方向800.8X1.82=1.4691cp8@160314

1。2方向700.8X0.6=0.4834(p8@160314

B6Q方向803.64228(p8@160314

1。2方向702.19157(p8@160314

B71。1方向800.8X3.02=2.42152啖@160314

1。2方向701.48106(p8@160314

1-280-0.8X6.24=-4.99313(p8@100503

2-3匕方向80-0.8X4.62=370232(p8@100503

1。2方向80-0.8X6.12=490307啖@100503

支2-480-0.8X6.12=-4.90307啖@100503

2-580-0.8义6.12=4.90307cp8@100503

2-680-0.8X6.24=4.99313啖@100503

3-380-0.8X4.57=-3.67230cp8@100503

3-580-0.8X5.75=-4.60288(p8@100503

座

3-780-0.8X4.62=-3.70232(p8@100503

4-580-0.8X3.35=-2.68168(p8@100503

4-780-0.8X6.12=490307啖@100503

6-780-0.8X7.71=-6.17387(p8@100503

B11。1方向80-7.71483(p8@100503

1。2方向80-6.24391(p8@100503

边

B21。1方向80-4.91308啖@100503

缘

1。2方向80-4.26289(p8@100503

支

B41。1方向80-7.71483(p8@100503

座

1。2方向80-3.35210(p8@100503

B61。2方向80-6.24391啖@100503

B71。2方向80-4.62289啖@100503

0.45fr/fv=0.45X1.43/210=0.306%>0.2%,Memjn=0.306%

e=As/bho=314/1000X100=0.393%>emin-h/h(=0.306%X100/80=0.383%

，合格

4次梁设计

4.1楼盖次梁设计

4.1.1荷载计算

(1)卫生间

恒载设计值：

板传来的面荷载g=4.51X2=9.02kN/n?

q=1.4X2.5X2=7kN/m2

p/=(g+q)XloI/2=(9.02+7)X3.3/2=26.43kN/m(梯形荷载)

次梁自重0.2X(0.45-0.12)X25X1.2=1.98kN/m

20mm厚次梁粉刷0.02X(0.45-0.12)X20X1.2=0.32kN/m

小计p-2.3kN/m(均布荷载)

次梁承重为p/与p的叠加

(2)办公室

板传来的面荷载g=4.49X2=8.98kN/n?

q=l.42X2.0X2=5.6kN/m2

P2'=(g+q)Xlol/2=(8.98+5.6)X3.2/2=24.06kN/m(梯形荷载)

p=2.3kN/m(均布荷载)

次梁承重为p2‘与p的叠加

4.1.2弯矩计算及配筋

(1)对次梁J

其受力情况如下图4-1

图4-1次梁L?上受力图

跨中最大弯矩由结构力学求解器得分别为（kN-m）:

34.70,16.84,20.58,20.58,16.84,34.70

支座负弯矩为（kN-m）:

-45.12,-32.82,-36.92,-32.82,-45.12

取其最大值M=-45.12kN-m

其剪力如图4-2所示:

49.47

42.1838.5340.3536.71

29.41

-29.41

—36.71-40.35-38.53-42.18

-49.47

图4-2次梁匕剪力图（kN）

取其最大值V=49.47kN

次梁采用C30混凝土，用HRB335钢筋受弯筋,箍筋HPB235

ho=450-25-10=415mm

a=45.12X1071.0X14.3X200X4152=0.092

W=0.097

y=l-0.5^=l-0.5X0.097=0.952

As=M/%f、h0=45.12X1070.952X300X415=381m___m__2

2

选432,As=452mm

As/bho=452/200X415=0.545%>Gmin-h/ho=0.45f,/fv•h/ho

=0.45X1.43X450/300X415=0.233%

>0.2%h/ho=0.2%X450/415=0.217%

,满足最小配筋率要求

斜截面承载力验算：

hw=h(-h^415-120=295mm

hJb=295/400=1.475V4

0.25|3cfch(=0.25X1.0X14.3X200X415=296725N=296.725kN

>Vmax=49.47kN

..・截面合格

0.7f,bh=0.7X1.43X200X415=83.083kN>Vmax

二按构造配筋

&v,min=0.24ft/f„,=0.24X1.43/210=0.163%

选中8@200

.,.&、,=2X50.3/200X200=0.25%>0.163%

>0.2%

二合格

⑵对次梁L1

p2=24.06kN/mp；p!p；p21p2'p21p；=26.43kN/m

图43次梁L1受力图

由结构力学求解器得:

跨中最大弯矩分别为（kN・m）:

34.72,16.77,20.77,19.60,19.52,21.06,15.99,38.45

支座最大负弯矩分别为（kN-m）:

-45.08,-32.98,-36.30,-35.14,-36.47,-32.31,-47.59

.•.Mmax=-47.59kN-m

其剪力图如图4-4所示:

52.39

38.7139.7039.1340.36克.05

29.42

-32.24

-36.75-40.18-39.18-39.74-38.52-42.84

-49.46

图4-4次梁L1剪力图（kN•m）

.".Vmax=52.39kN

a=47.59X10V1.0X14.3X200X4152=0.097

Ys=0.952

62

A=M/ysf!ho=47.59X10/0.952X300X415=402mm

2

选4①12,As=452mm

As/bho=452/200X415=0.545%>emin•h/ho=0.45f,/fv•h/ho

=0.45X1.43X450/300X415=0.233%

>0.2%h/h,=0.2%X450/415=0.217%

满足最小配筋率要求

斜截面承载力验算：

%,=从上尸415-120=295mm

h../b=295/400=1.475V4

0.25艮fch0=0.25X1.0X14.3X200X415=296725N=296.725kN

>Vmax=52.39kN

..・截面合格

0.7f,bho=0.7X1.43X200X415=83.083kN>Vmax

二按构造配筋

&、，，min=024f，/&=0.24X1.43/210=0.163%

选（p8@200

&,=2X50.3/200X200=0.25%>0.163%

>0.2%

4.2屋盖次梁设计

板传来的面荷载：g=6.71X2=13.42kN/m2

q=0.7X2=1.4kN/m2

P3'=（g+q）Xlo1/2=（13.42+1.4）X3.3/2=24.45kN/m（梯形荷载）

次梁自重0.2X(0.45-0.1)X25X1.2=2.1kN/m

20mm厚次梁粉刷0.02X(0.45-0.1)X20X1.2=0.17kN/m

小计p=2.27kN/m(均布荷载)

次梁承重为P3‘与p的叠加

与楼板荷载相差不大，可按楼板次梁配筋

5楼梯设计

图5-1标准层楼梯平面布置图

5.1标准层楼梯段设计

混凝土采用C30,板采用钢筋HPB235,梁纵筋采用HRB335,楼梯间尺寸为

6600mmX4500mm,现浇楼梯，踏步尺寸为150mmX300mm,取板厚h=120mm,

tana=l50/300=0.5,cosa=0.894

5.1.1标准层楼梯段板的荷载计算（取1m宽板带）

⑴恒载标准值

30mm厚水磨石面层(0.3+0.15)X0.65/0.3=0.98kN/m

三角形踏步0.5X0.3X0.15X25/0.3=1.88kN/m

120mm厚混凝土斜板0.12X25/0.894=3.36kN/m

板底抹灰0.02X17/0.894=0.38kN/m

小计g.=6.6kN/m

⑵活载标准值

2

qk=2.5kN/m

1m宽板带qk=2.5kN/m

g+q=l.2^+1.4qk=1.2X6.6+1.4X2.5=11.42kN/m

g+q=1.35gk+1.4X0.7qk=1.35X6.6+1.4X0.7X2.5=11.36kN/m

，活载起控制作用，g+q=l1.42kN/m

5.1.2内力计算及配筋

平台板的计算跨度l°=3.3m

22

跨中弯矩：M=plo/10=11.42X3.3/10=12.44kN-m

配筋计算：

ho=h-as=120-20=100(mm)

2

as=12.44X1071.0X14.3X1000X100=0.087

H=0.0911

v=l-0.5?=l-0.5X0.0911=0.954

儿=乂/匕3。=21.44X1070.954X210X100=621mm2

选中10@120,A,=654mm?

&=As/bho=654/1000X100=0.654%

aXmax(0.45f,/f；,,0.2%)=0.272%

Q>Qmin-h/ho=0.272%X120/100=0.327%

合格

5.2标准层平台板计算

设平台板厚80mm,取1m宽板带计算

5.2.1荷载计算

⑴恒载标准值

平台自重0.08X25X1=2kN/m

水磨石面层0.65kN/m

20mm厚板底抹灰0.02X17=0.34kN/m

小计猱=2.99kN/m

⑵活载标准值

qk=2.5kN/m

g+q=1.2&+1.4qk=1.2X2.99+1.4X2.5=7.09kN/m

g+q=l.35gk+1.4X0.7qk=1.35X2.99+1.4X0.7X2.5=6.49kN/m

二可变荷载起控制作用

5.2.2内力计算及配筋

平台的计算跨度：l0=2.4X0.5X0.2+0.12/2=2.36m

2

跨中弯矩：M=plo/10=7.09X2.36710=3.95kN-m

ho=h-as=l20-20=100(mm)

%=3.95X1071.0X14.3X1000X602=0.077

W=0.0080

V=1-O.5H=1-O.5X0.0080=0.960

As=M/K£h0=3.95X1070.960X210X60=327mm2

选中8@150,A,=335mm?

Q=As/bh,=335/1000X60=0.654%

Qmin=max(0.45f/q,0.2%)=0.306%

Q>Qmin,h/ho=0.306%X80/60=0.408%

分布钢筋配筋率不宜小于0.15%,且不宜小于单位宽度上受力钢筋截面面积

的15%

A=0.15%X1000X80=1200mm2>0.15X335=50.25mm2

选用平8@250

2

As=201mm

5.3平台梁设计

平台梁尺寸取200mmX350mm

5.3.1荷载计算

⑴恒载标准值

梁自重0.2X(0.35-0.08)X25=1.25kN/m