学士某层框架办公大厦结构设计计算书

PAGEPAGE190NUMPAGES201目录TOC\o"1-3"\h\zHYPERLINK办公楼的立面设计3HYPERLINK\l"_Toc138480853"1.3.2立面处理4HYPERLINK\l"_Toc138480854"1.3.3办公建筑外部色彩处理4HYPERLINK\l"_Toc138480855"1.4建筑剖面设计5HYPERLINK\l"_Toc138480856"1.5工程细部构造5HYPERLINK\l"_Toc138480857"第2章结构设计说明6HYPERLINK\l"_Toc138480858"2.1框架的承重方案6HYPERLINK\l"_Toc138480859"2.2梁柱截面尺寸的确定6HYPERLINK\l"_Toc138480860"2.3框架结构的计算简图6HYPERLINK\l"_Toc138480861"客2.4权结构计算豆7HYPERLINK\l"_Toc138480862"内第惩3洋章主饿工程概况休及结构布蕉置搅8HYPERLINK\l"_Toc138480863"劲3.1只工程概况足8HYPERLINK\l"_Toc138480864"雨3.2忆结构布置详及计算简印图需8HYPERLINK\l"_Toc138480865"丰第却4鸟章辅虎重力荷载辈计算沈11HYPERLINK\l"_Toc138480866"荷4.1够屋面及楼沉面的永久络荷载标准起值稠11HYPERLINK\l"_Toc138480867"虽4.2刃楼面及屋蒸面可变荷忙载标准值斧12HYPERLINK\l"_Toc138480868"肿4.3巨梁、柱、慨墙、门重誓力荷载计铁算屡12HYPERLINK\l"_Toc138480869"情4.4包重力荷载唇代表值肉14HYPERLINK\l"_Toc138480870"藏第缝5寺章侧移刚忍度计算惭16HYPERLINK\l"_Toc138480871"姓5.1矮纵向框架倡侧移刚度恭计算谈16HYPERLINK\l"_Toc138480872"条5.2膜柱的侧移诵刚度计算挑17HYPERLINK\l"_Toc138480873"滨第挤6粮章横向水赖平荷载作药用框架结白构的内力邮和侧移计恼算幻20HYPERLINK\l"_Toc138480874"垦6.1膝横向水平绩地震作用甚下框架结参构内力和拼侧移计算逝3笑20HYPERLINK\l"_Toc138480875"伴6.1.匠1狂横向自振扬周期计算胖20HYPERLINK\l"_Toc138480876"邀6.1.捞2幅水平地震撇作用及楼添层地震剪所力计算挠21HYPERLINK\l"_Toc138480877"联6.1.疼3继水平地震诊作用下的冈位移验算辱24HYPERLINK\l"_Toc138480878"际6.1.填4束水平地震匠作用下框允架内力计划算牲26HYPERLINK\l"_Toc138480879"墓6.2过横向风荷步载作用下恰框架结构直内力和侧很移计算炉32HYPERLINK\l"_Toc138480880"烫6.2.居1旗风荷载标置准值遭32HYPERLINK\l"_Toc138480881"双6.2.语2斩风荷载作碑用下的水外平位移验跑算轨35HYPERLINK\l"_Toc138480882"暂6.2.超3况风荷载作荷用下框架纺结构内力点计算坡36HYPERLINK\l"_Toc138480883"焰第话7遥章竖向荷侦载作用下钥框架结构然的内力计邻算陵39HYPERLINK\l"_Toc138480884"公7.1精计算单元蓝39HYPERLINK\l"_Toc138480885"陵7.2剥荷载计算纤40HYPERLINK\l"_Toc138480886"唯7.3孔内力计算累44HYPERLINK\l"_Toc138480887"饱第篮8俘章横向框开架的内力盟组合务54HYPERLINK\l"_Toc138480888"旨8.1辱结构抗震圈等级角54HYPERLINK\l"_Toc138480889"锹8.2他框架梁内湿力组合叛54HYPERLINK\l"_Toc138480890"栋8.3革框架柱内插力组合忆54HYPERLINK\l"_Toc138480891"励第洞9络章狐他截面设计翅56HYPERLINK\l"_Toc138480892"储9.1华框架梁设寨计努56HYPERLINK\l"_Toc138480893"晕9.1.泻1倾梁的正截胁面受弯承盟载力计算早56HYPERLINK\l"_Toc138480894"跳9.1.检2快梁斜截面液受剪承载炕力计算品62HYPERLINK\l"_Toc138480895"椒9.2联框架柱院64HYPERLINK\l"_Toc138480896"蹦9.2.及1塔剪跨比和籍轴压比验痰算符64HYPERLINK\l"_Toc138480897"押9.2.颜2刑柱正截面贡承载力计抗算驻65HYPERLINK\l"_Toc138480898"杆9.2.见3访柱斜截面棵受剪承载刺力计算津72HYPERLINK\l"_Toc138480899"屈9.3嫌框架梁柱棵节点核芯笛区截面抗匪震验算荣75HYPERLINK\l"_Toc138480900"甜第续10优章罕遇地扎震作用下浙弹塑性变拴形验算矩77HYPERLINK\l"_Toc138480901"驱10.1奔傲罕遇地震葛作用下的秘楼层剪力恼77HYPERLINK\l"_Toc138480902"旨10.1浩.1崖楼层受剪馋承载力计岂算负78HYPERLINK\l"_Toc138480903"双第嫩11冶章楼梯设挡计侮84HYPERLINK\l"_Toc138480904"鸟11.1瓶悔梯段板设句计箭84HYPERLINK\l"_Toc138480905"都11.2霞豪平台板设扒计戒85HYPERLINK\l"_Toc138480906"双11.3泡事平台梁设盏计饮86HYPERLINK\l"_Toc138480907"叛第婶12眯章雨蓬的姑设计及承浅载力验算南88HYPERLINK\l"_Toc138480908"玉12.1塘爹雨蓬板的目设计及承想载力的验签算项88HYPERLINK\l"_Toc138480909"配12.2泉戒雨蓬梁设糕计及承载泊力计算造89HYPERLINK\l"_Toc138480910"垮12.2去.1闪荷载及内书力计算书89HYPERLINK\l"_Toc138480911"痕12.3昂矮雨蓬抗倾崖覆验算泄91HYPERLINK\l"_Toc138480912"悠第础13张章屋（楼峡）面板设桐计煤92HYPERLINK\l"_Toc138480913"洲第问14恐章基础设弓计乎97HYPERLINK\l"_Toc138480914"坛结束语闻102HYPERLINK\l"_Toc138480915"珠致谢喷103HYPERLINK\l"_Toc138480916"些参考文献是104HYPERLINK\l"_Toc138480917"挨附录者1大105HYPERLINK\l"_Toc138480918"巧附录扒2逐110摘要涉阳弊本设计为仙黑龙江鑫梯华大厦，月该建筑物毕为综合性筒高层办公辈楼，全楼中共十一层山，建筑面蝇积押为拴1246因5止㎡。设计插分为两部店分：第一急部分是建哀筑部分，有包括对建名筑的周围兵的环境设病计，建筑绍的平面设星计，建筑悲立面的设犯计伍,灯建筑剖面肾设计，建滴筑构造做怠法及材料类的选用。罪本设计采眠用了隔断泡式空间办雕公，这样而更能保证凡使用者工局作环境安目静的要求雨，空间搭里配合马理湿,今各室联系因方锅便聋,深使工作高春效快爹捷伴,始充分发挥浇办公楼的喇作用。第取二部分为甘结构设计道，包括框队架梁、板政、柱的设新计以及基存础设计、床楼梯设计太等。本设屠计的结构图采用框架破承重体系瞎，柱距麻为度7.8m尊×7.2至m落，墙采用骆陶粒混凝晚土空心砌斗块砌筑，遵有利于减俊轻建筑物妨自重；其魂中对框架恼梁、板、文柱的设计担都采用了脑比较常用熟的弹性理武论方案。触设计为抗是震设计，姻因此设计师过程中还便进行了地艘震作用下则弹性位移叮验算和罕剖遇地震作氏用下的弹君塑性变形穗验算。设板计后达到虏了强度、霸刚度和稳垄定性方面惯的要求。骆关键词：由办公楼、职建筑、框野架、混凝粱土唱Конс宣пектЭтаконструкциядлязданияХэйлончанскаяКомпанияСиньхуа.Этозданиебудетвсестороннимадминистраривнымадминистраривн.Всезданиеэтдей11.Площадипомещениядля12465㎡.Конструкцияразделяетв2части:Перваячастьстроитчасть,вклюаякконструкцииокружающейсредыпериферииконструкции,конструкцииплоскостиконструкции,конструкцияустанавливае糟т舞别ввер甲х恶糖пове颠рхно驰ст枣ь型海конс爱трук伪ци详я田,稻Конс雷трук我ци渠я膀扒плос齿кост盏и挂伶разд镰ел叠а录挤конс城трук狐ци佩и婆,嫁编проц秧едур梁а甲源п同о崇醒стру解ктур击ы成泡конс首трук互ци屈и储念и样丧выбо名р灵割мате恰риал露а伤.咽芝Эт授а交求конс俊трук辈ци见я菌荡испо食льзо敬вал帐а窗史рабо头т图у军讨косм挂ос录а显内тип写а般通пере廉горо全дк棵и党陆комн扛ат前ы茄,粒苏ка傲к丧央эт朵о换道може干т去剃гара拾нтир办оват咽ь逃蝴запр煤о劣с悔迷усло重ви抖я典信труд庭а坦娱потр知ебит碗ел菊я音牛мирн扭ы驴й拆,辱幻сопр身ягат茅ь款膝разу榜мн检о京,钳Разл当ично蹲е栽派отно酒шени宋е鲁乓комн惕ат粉ы玉循удоб嗓н恩о视,熄Прич室иняе渗т桶砖рабо成т逗у斗勿высо片к牺и守糊эффе傅ктив亩ну此ю灿交быст彼р托о族,乘Полн缠а笑я周缴функ争ци筐я垂侍адми脑нист陶рари茫вног张о恶助адми引нист糖рари捐в蹈н返减инди衣каци挺и谷.描短Втор直о统й门贯част茶ь除ю计售буде庭т棍销стру绢ктур内н地о携逼конс劳трук哪ци蛾я雹,联屿вклю窜ча舌я您狸рамк豪у庆柳балк过и萍,录扒доск乡у尾,祥丢конс晕трук孕ци眉ю拆归коло馅нк央и拒辅та约к酸拴ж讲е驳,灰勒ка梁к阔皱конс苏трук杀ци水я盏头учре征дите遗л听雷ств刃а往,st旱airc反ase即邀конс恨труи候руе捞т值峰и植丙та拆к屠奸дале水е贺.兵彼Эт络а挎挣стру佣ктур奇а摩压конс贞трук鹿ци动и慢推испо急льзу乔е洽т查炎сист影ем于у某勒рамк副и臣,访代коло衡нк阳а层亦отде陆льн扭о拣哈о绸т扎娃дл滋я瓶7.8于m×7.层2m,陕劳стен拣а票程испо梢льзу绩е含т臭竭балк侵у作暗粗конк尖ретн核ы警й冶障полы奋й役柔и侍为здан集и惊е往,卵弦выго乒дн备о障攻внут照р守и湖判умен圾ьшае畏т躁抵ве厘с蒜既здан易и化я古献мерт午вы甚й唯;严除В赤多к笔书рамк哭е舒沃балк萄е史,凑蚂доск炭е蓬,张慧конс哨трук衣ци冈я睁狡коло柱нк络и挠旨совс绍е涨м效毛испо术льзо明вал传а座路дово越льн迹о惩悲об广щ押童испо蹈льзу枯ему筹ю塞牙теор避и尸ю掩必план豪а享圆упру顷гост它и坦.庸瓣Конс沾трук轧цие嗽й递岛буде因т潜准конс狮трук皆ци歇я缴六сопр洽отив哲лени资я凤借земл董етря诊сени珍я荷,脉恭поэт快ом纽у孝拌в敞吃проц奋есс站е侵愚конс幸трук索ци稻и罩唉такж杨е闭卧прод敌олжа秒е殊т薄肃по刚д售净функ复цие带й稿辰земл雷етря痒сени容я锦剃пров蜂ероч斧ны回й篮老расч黎е战т影冒элас培тичн补ог长о误扔смещ着ени派я妙环и朵歪встр御ечае论т晌趴по喜д肝妖функ司цие柏й转么земл键етря露сени妹я屑餐ред符к粉稳пров诸ероч订ны辉й秧寇расч阳е兆т替屠иска可жени检я赤.液袄Посл锦е踪陡тог国о碰息ка仓к般差конс情трук失ци封я秒进дост纹игал猾а稍克инте帝нсив以ност敏и厕,董添риги踩днос厕т饲и拔裹и桨寿стаб春илиз草иров侨анно进г率о顺棍запр撑ос杀а霞命аспе放кт盐а国.Ключевоеслово:Администраривноеадминистраривно,здание,карас,бенон第1章建筑说明该建筑是哈尔滨市一座三面临街高层办公楼，用于某企业集团所属各单位的行政办公，企业管理及商品贸易等业务。从办公建筑选址角度考虑，非常有利。下面从三个方面进行说明本工程的建筑设计。1.1建筑的总平面设计(1).根据地形考虑，该地段道路密集，三面临街，交通便捷。由于本建筑选址位于繁华地段，且考虑到已有建筑和办公环境需要，所以让办公楼建在用地远离道路一处，这样既满足交通便捷，又享受到安静的工作环境，充分利用地理优势。(2)为满足使用要求及城市规划的要求，在办公楼的前方设置相应的停车场地和运动场地。(3)为创造一个良好舒适的环境，考虑建筑物的朝向、位置、体形、道路交通，在基地内布置适当的绿化，使的人们在办公之余能有一个休息放松心情的好去处。具体参照建设单位提供的设计任务书和规划局提供的红线以及建设单位认定的建筑设计方案。1.2建筑平面设计建筑平面设计是针对建筑的室内使用部分进行的，即有机地组合内部使用空间，使其更能满足使用者的要求，虽然本设计是从平面设计入手，但是也着眼于建筑空间的组合，结合本工程的具体特点进行设计。本设计地面一层设置为整个建筑物的公用服务设施，其中包括（门厅、休息厅、商品部、办公室），主体各楼层作为一个使用单元，使之可单独形成一个完整的部门或单位。辅助房间有卫生间、消防控制室、库房等。1.2.1房间平面设计根据设计任务书中建筑总面积、层数及房间使用面积的要求，对各房间之间的面积比例关系及其在每层平面中所占的比例初步确定每层及各房间的面积、形状与尺寸，根据功能分析、流线分析等进行平面组合设计。本建筑的布局与建设单位的管理方式和服务手段相适应，其分区明确，联系方便，保证办公效率；本建筑的办公室采用天然采光，窗地比为1：8.67，满足规范要求；本建筑的卫生间净面积，卫生器具件数均符合办公建筑设计规范要求；安全疏散距离符合规范要求。1.2.2楼梯设计根据人流、电梯参数确定客梯为2400mm×2300mm，且设置了一部消防楼梯，依据《高层民用建筑设计防火规范》设封闭式楼梯间兼消防与疏散,防火门向楼梯间开启,设防烟前室,单独电源,备有电话。(1)根据《办公建筑设计规范（JGJ62—90）》中第3.1.6条确定楼梯的踏步尺寸与楼梯段净宽：办公楼的楼梯应采用平行的踏步，踏步高取165mm，宽取300mm；(2)楼梯形式的选择应便于疏散迅速、安全，尽量减少交通面积并有利于房间平面布置，根据办公平面的规模、形状与尺寸，确定楼梯形式为两跑楼梯，本建筑的疏散楼梯间及楼梯（也包括疏散楼梯）的布置均符合高层民用建筑设计防火规范的要求。(3)确定楼梯开间进深尺寸，根据上述计算，考虑到建筑模数要求，将开间尺寸定为3900mm，则梯段宽度为1700mm；根据平台宽度大于等于梯段宽度的规定，平台宽度取1950mm。(4)楼梯踏步数：首层踏步数：第一跑梯段踏步数为2250/173=13；第二跑梯段踏步数是2249/173=13；第二层踏步数：第一跑踏步数为1800/163=11；第二跑梯段踏步数是1800/163=11；标准层踏步数：第一跑踏步数为1650/165=10；第二跑梯段踏步数是1650/165=10；(5)梯段长度：首层梯段长度：第一跑为（13－1）×260=3120mm第二跑为（13－1）×260=3120mm第二层梯段长度：第一跑为（11－1）×280=2800mm第二跑为（11－1）×280=2800mm标准层梯段长度：第一跑为（10－1）×300=2700mm第二跑为（10－1）×300=2700mm(6)确定楼梯间的位置楼梯应布置均匀、位置明显、空间导向性强，本设计的楼梯入口设置在了大厅内，充分体现了这一点。1.3建筑立面设计1.3.1办公楼的立面设计办公建筑和其它建筑一样,不仅能给人们提供工作、活动空间,满足使用要求,而且能够反映出建筑的主题思想,能够起到丰富城市面貌的作用。影响体形和立面设计的因素包括其使用功能、物质技术条件、城市规划及环境条件、社会经济条件等。为了满足使用要求，照顾到立面造型，本设计的的底层层高为4.5m，第二层的层高为3.6m，以上标准层层高为3.3m。本建筑主要出入口明显突出，易于寻找，并做了重点处理。外墙面为干挂石材和玻璃幕墙。建筑型体组合与造型是办公建筑设计中的重要环节。建筑型组合与造型是建筑空间组合的外在因素,它是内在诸因素的反映。建筑的内部空间与外部体型是建筑造型艺术处理问题中的矛盾双方,是互为依存不可分割的,往往完美和谐的建筑艺术形象,总是内部空间合乎逻辑的反映。立面设计是反映整个办公建筑型体组合的一个方面,是生动的、富有表现力的信息来源。通过立面门、窗及各种构配件的位置、大小、外形等变化,使办公楼的外观与使用功能、经济技术的合理性达到统一,给人以简洁、明快、朴素、大方的感受。立面处理的好坏,将影响建筑设计的效果。1.3.2立面处理结构形式对墙面的处理显然有很大的影响,砖混结构的砖墙为主要的承重构件,窗间墙需具有一定的宽度,因此开窗的宽度要受到限制,不能开水平带形窗。但在钢筋混凝土框架承重结构中,因竖向荷载全部由柱承担,墙体仅起隔断围护作用,所以在墙面上开窗的位置与尺寸较为灵活,以这种结构为骨架形成的立面形象,往往给人以明朗、轻快、舒畅的感觉。同一类型的窗,在墙面上的布置如不恰当,易产生单调、呆板的感觉,因此在立面设计时应在满足功能要求的基础上,注意合理确定窗子与墙面上其它构件间的比例和组合关系。本设计着重注意到了这一点，把墙面按水平、垂直或混合划分并与窗进行组合,在整个立面上形成有规律的重复和有组织的变化。主要出入口布置的恰当与否对办公建筑的体型与立面处理有很大影响,适当的艺术处理能使整个建筑的体形统一而富有变化,能使办公建筑立面设计显得更为生动、活泼。本设计为了突出出入口，在一层正面下设置了装饰柱，使立面更为生动、雄伟。1.3.3办公建筑外部色彩处理对办公建筑外部进行色彩处理,是因为色彩不仅富有表情而且具有造型功能,不同的色彩组合关系可以构成千变万化的图形。本设计立面采用暗灰色干挂石材，正立面正门上方设置了大块玻璃幕墙，为咖啡色,使整个建筑具有威严而不失现代的风格。1.4建筑剖面设计剖面设计的目的主要是确定内部空间的使用高度，以确保建筑空间的满足使用要求，考虑到写字楼是人流密集的公共建筑，要求有空调，消防等设备高度及主梁的高度，吊顶等。所以确定底层层高为4.5m，第二层层高为3.6m,以上每层层高为3.3m，经初步估算，净高符合要求。本工程设计采用两跑，楼段踏步b×h＝165×300，满足办公建筑楼梯踏步b≥280mm，h＜170mm的规定。剖面上对窗的尺寸没有过多的限制，因此窗的高度及窗台的高度依据立面造型确定，窗台高度均为900mm，底层窗高为2400mm,窗高为1800mm，室内外地面高差是由内外联系方便、防水防潮、地形及环境条件、建筑物的特征等因素决定的，本建筑的室内外高差为800mm。本建筑的采光通风均采用自然采光和自然通风。1.5工程细部构造建筑构造的设计原则是：坚固实用、技术先进、经济合理、美观大方。本建筑的构造组成包括：填充墙和基础、柱、楼板层及地坪层、楼梯、屋顶、门窗等部分组成。基础采用桩基础。本建筑的外墙为390mm厚的陶粒空心砌块，内墙为190mm厚的陶粒空心砌块，满足保温与隔热，隔声等要求。楼梯为现浇式钢筋混凝土楼梯，是现浇板式；踏步面层为大理石面层，并设有防滑条，避免行人滑倒，保护踏步阳角。楼板层为现浇钢筋混凝土肋梁楼板；楼地层为大理石地面，顶棚为吊顶。屋顶为平屋顶，为内排水，其余为外排水，防水等级为Ⅱ级，防水层使用年限为15年，为SBS改性沥青防水卷材防水。门为木门，窗为塑钢窗。第2章结构设计说明2.1框架的承重方案本设计采用框架承重体系，根据楼盖的平面布置及竖向荷载的传递途径，框架的承重方案为横向、纵向、纵横向框架承重三种方案。本设计的纵向的长度较大，所以根据设计的具体特点,本设计采用了纵向承重方案。2.2梁柱截面尺寸的确定楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取120mm。梁截面高度按跨度的1/12～1/8估算,由此估算的梁截面尺寸分别为:框架梁尺寸为400mm×700mm,次梁尺寸为400mm×550mm。柱的截面尺寸按公式估算，确定一层柱截面尺寸为800mm×800mm；二层～八层柱截面尺寸为700mm×700mm；九～十一层柱截面尺寸650mm×650mm。因为各层柱截面尺寸不同且形心线不重合，柱子外边相齐，取距外边270mm边线为轴线，边柱采取内缩。一层的混凝土等级为C40，二～十一层的混凝土等级为C35。2.3框架结构的计算简图计算简图用梁柱的轴线表示：梁柱轴线取各自的形心线；对于钢筋混凝土楼盖整体浇注的框架梁，可取楼板底面处作为梁轴线。底层的下柱取至基础顶面。各层截面尺寸不同且形心线不重合时，柱子外边相齐，取距外边270mm边线为轴线，边柱采取内缩。必须注意，按此计算简图算出的内力是计算简图轴线上的内力，由于此轴线不一定是各截面的形心线，故在截面配筋计算时，应将计算简图轴线上的内力转化为柱截面形心处的内力，即计入上、下柱截面形心间的偏心距对截面弯矩的影响。2.4结构计算本设计进行了重力荷载计算，风荷载计算，水平地震作用计算，水平荷载作用下框架结构的内力和位移计算，竖向荷载作用下框架结构的内力计算，框架梁、柱内力组合，截面设计梁柱配筋计算以及小构件的计算，基础计算，小构件的计算其中包括楼梯计算、雨蓬计算以及楼板配筋计算等。第3章工程概况及结构布置3.1工程概况哈尔滨市拟建11层写字楼，建筑面积12465㎡，结构体系采用框架承重体系。拟建房屋所在地的设计地震参数αmax=0.08，抗震设防烈度按7度进行设计，Tg=0.35，基本雪压So=0.45KN/㎡，基本风压wo=0.55kN/㎡，地面粗糙度为B类。地势较平坦，地表下土层分布较不均匀，分为四层：第一层0.7m杂填土；第二层3.2m可塑状亚粘土，地基承载力160kPa；第三层2.8m硬塑状亚粘土，地基承载力200kPa；地基承载力特征值150~180Mpa；以下为3.0m中砂，地基承载力250kPa。地下静止水位距室外地面6.0m，水质对建筑物无腐蚀作用，冬季土壤冰冻深度为2m。冬季室内外采暖计算温度18~20度。有集中的供热系统。3.2结构布置及计算简图根据该房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计。主体结构共11层，底层层高4.5m，第二层层高3.6m，标准层层高3.3m。开间为7.8m，6.0m，3.9m不等跨，进深均为7.2m，采用隔间式办公。填充墙外墙采用390厚的陶粒混凝土空心砌块砌筑，内墙采用190厚陶粒混凝土空心砌块砌筑。门为木门，窗为铝合金窗。底层窗高2.4m，其它层窗高1.8m。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，板厚120mm。梁截面按跨度的1/12~1/8估算，由此估算的梁截面尺寸见表3-1，表中还给出了各层梁、柱和板的混凝土等级。其设计强度：C40（fc=19.1N/mm2，ft=1.71N/mm2），C35（fc=16.7N/mm2，ft=16.7N/mm2）。表3-1梁截面尺寸（mm）及各层混凝土强度等级层次混凝土强度等级横梁纵梁次梁AB跨，CD跨BC跨2-11C354006004005004007004005501C40450600450500450700400550柱截面尺寸可根据式边柱中柱(1)式中A—柱的负荷面积（mm）n—柱上的楼层数q—重力荷载代表值（kN/m2）估算。可查得该框架结构的抗震等级为二级，其轴压比限值：[μN]=0.8；各层的重力荷载代表值近似取12kN/m2。可知中柱及边柱的负荷面积分别为7.8×3.6m2和9×4.8m2。由式（1）得第一层柱截面面积为边柱中柱如取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面562mm和636mm。根据上述计算结果并综合考虑其他因素，本设计柱截面尺寸取值如下：1层800mm×800mm2~8层700mm×700mm9~11层650mm×650mm框架结构计算简图如图3-2。柱子外边相齐，取距外边270mm边线为轴线；梁轴线取至板底，2层柱高度为3.6m，3~11层柱高度为层高，即3.9m；底层柱高从基础地面至一层板底，即图3-2框架结构计算简图4.5+0.6+1.5-1.0-0.1=5.5m。第4章重力荷载计算4.1屋面及楼面的永久荷载标准值屋面（上人）：10厚铺地砖屋面20撒素水泥面0.0525厚水泥砂浆结合层20防水层0.1040厚硬质聚氨酯泡沫保温层0.52%焦渣混凝土找坡平均100厚16120厚钢筋混凝土楼板25吊顶、管道0.401~10层楼面磨光花岗石板20厚，水泥砂浆擦缝281:3干硬性水泥砂浆结合层30厚表面撒水泥粉20聚氨酯防水层1.5厚1:3水泥砂浆或细石混凝土找坡层最薄处20厚抹平20120厚钢筋混凝土楼板25吊顶、管道0.4电梯机房间楼面：30厚水泥砂浆面层压实赶光2020厚焦渣混凝土垫层16120厚钢筋混凝土楼板25吊顶、管道0.44.2楼面及屋面可变荷载标准值上人屋面均布活荷载标准值2.0楼面活荷载标准值2.0屋面雪荷载标准值式中：为屋面积雪分布系数，=1.0。4.3梁、柱、墙、门重力荷载计算梁、柱单位长度上的重力荷载可根据其截面尺寸、及材料容重及粉刷等确定；对现浇板肋梁楼盖，因板自重已记入楼面（屋面）的恒荷载之中，故计算梁自重时梁截面高度应取梁原高度减去板厚。注意：梁两侧的面层（粉刷层、贴面等）重量也应计入梁自重内。墙体重力荷载可根据其厚度及材料容重等计算，其两侧的粉刷层（或贴面）重量应计入墙自重内。本设计的墙均用陶粒混凝土空心砌块填充，即可根据砌块厚度及材料标准值，计算砌块重量。门、窗等重力荷载可根据其材料种类、门窗规格，按《荷载规范》查取单位面积重量进行计算，其中门窗重量可由相应的规范查得。具体的计算过程不再赘述，计算结果见下表4-1。表4-1梁、柱重力荷载标准值层构件/m/m1AB-CD0.450.6251.057.16.34231034.33539BC0.450.5251.055.91.6511107.19次梁0.40.55251.055.76.7914600.97纵梁0.450.7251.058.31797.3柱0.80.8251.115.55.50463913.62-8AB-CD0.40.6251.056.36.4223930.23267BC0.40.5251.055.31.701198.17次梁0.40.55251.055.76.8714607.6纵梁0.40.7251.057.31631.4柱20.70.7251.113.53.6462231.43-80.70.7251.113.53.3462045.59-11AB-CD0.40.6251.056.36.4923941.123298BC0.40.5251.055.31.7511101.06次梁0.40.55251.055.86.8714607.61纵梁0.40.7251.057.31648.3柱0.650.65251.111.63.3461763.7注：1)表中β为考虑梁柱粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；g表示单位长度构件重力荷载；n为构件数量。2)梁长度取净长；柱长度取层高。墙体：外墙为390厚陶粒混凝土空心砌块，外墙面干挂石材及玻璃幕墙，内墙面为20厚抹灰，则外墙单位墙面重力荷载为内墙为190厚陶粒混凝土空心砌块，两侧均为20厚抹灰，则外墙单位面积重力荷载为木门单位面积重力荷载为0.2；塑钢窗单位面积重力荷载取0.4。4.4重力荷载代表值集中于各楼层标高处的重力荷载代表值Gi。计算Gi时，各可变荷载的组合系数查相应的规范采用；无论是否是上人屋面，其屋面上的可变荷载均取雪荷载。具体计算过程从略，计算结果见图4-2。图4-2各质点的重力荷载代表值第5章侧移刚度计算5.1纵向框架侧移刚度计算纵梁线刚度ib计算过程见表5-1；柱线刚度Ic计算过程见表5-2。/表5-1纵梁线刚度ib计算类别层次边横梁13.254506008.172003.655.487.312-113.154006007.23.154.726.30走道梁13.254505004.624006.349.5212.692-113.154005004.15.468.2010.94表5-2柱线刚度计算层次155003.258008003.41320.168236003.157007002.00117.5093-833003.157007002.00119.1009-1133003.156506501.48814.2045.2柱的侧移刚度计算柱的侧移刚度按式计算，其中系数一般层边柱i2ici4中柱i1i2ici3i4底层（固接）边柱i2ic中柱i1i2ic据梁柱线刚度比的不同，柱可分为中框架中柱和边柱，边框架中柱和边柱以及楼电梯柱等，柱的侧移刚度计算结果分别见表5-3和5-4。将上述不同情况下同层框架柱侧移刚度相加,,即得框架各层间侧移刚度,见下5-5表。由表：5-5可见，，故该框架为规则框架。表5-3中框架柱侧移刚度D值(N/mm)层次边柱(19根)中柱(19根)∑DiαcDi1αcDi29~110.4440.182284871.2140.3785916416653693~80.3300.142298870.9030.31165455181149820.3880.162276061.0630.34756255159335910.3630.365292020.9920.499399231313375层次A-1,A-12B-1,B-12∑DiαcDi1αcDi29~110.3330.143223820.9100.313489902854883~80.2470.110231520.6770.2535324830560020.2920.127205890.7980.2854620426717210.2720.340272020.7440.45336242253776注：柱的侧移刚度D=α12ic/h2。表5-4边框架侧移刚度D值(N/mm)表5-5向框架层间侧移刚度层次123-89-111567151186053121170981950857第6章横向水平荷载作用框架结构的内力和侧移计算6.1横向水平地震作用下框架结构内力和侧移计算3横向自振周期计算将折算到主体结构的顶层，即=3218.0316078.33+3218.03=19296.36结构的假想位移如下表6-1，其中第11层的为与之和。表6-1结构顶点的假想位移计算层次1119296.3619296.3619508579.9601.11017224.6036520.96195085718.7591.2917224.6053745.56195085727.5572.5817334.8171080.37211709833.6545.0717475.6888415.04211709841.8511.4617475.68105890.72211709850.0469.6517475.68123366.39211709858.3419.6417475.68140842.07211709866.5361.3317475.68158317.75211709874.8294.8217767.53176085.28186053194.6220.0120367.36196452.631567151125.4125.4按式计算周期，的量纲为，取=0.7，为计算结构基本自振周期用的结构顶点假想位移（）；为结构基本自振周期考虑非承重墙的影响的折减系数。则6.1.2水平地震作用及楼层地震剪力计算结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值按式，其中为相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数值；为结构等效总重力荷载，多质点应取总重力荷载代表值的0.85倍。建筑场地为第二类，得，地震影响系数为7度，查得，则因，所以应考虑顶部附加水平地震作用，顶部附加地震作用系数=0.08各质点的水平地震作用按式计算，则具体的计算过程见表6-2。各楼层的地震剪力按式计算，具体计算结果列入表6-2中。表6-2各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算层42.02853.93119865.060.028135.9135.91138.716078.33622231.370.1431507.81643.71035.417224.60609750.840.141684.32328.0932.117224.60552909.660.127616.42944.4828.917334.81500976.010.115558.13502.5725.617475.68447377.410.103499.94002.4622.317475.68389707.660.090436.84439.2519.017475.68332037.920.077373.74812.9415.717475.68274368.180.063305.85118.7312.417475.68216694.430.050242.75361.429.117767.53161684.520.037179.65538.015.520367.36112020.480.026126.25667.2各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见图6-3。（a）水平地震作用分布（b）层间剪力分布图6-3横向水平地震作用及楼层地震剪力6.1.3水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移和顶点位移分别按式计算，计算过程见表6-4，表中还计算了各层的层间弹性位移角。按上式计算的框架各层层间位移应满足规范要求，当表6-4横向水平地震作用下的位移演算层111643.719508570.8423.033001/3929102328.019508571.1922.133001/277392944.419508571.5120.933001/218583502.521170981.6519.433001/200074002.421170981.8917.833001/174664439.221170982.1015.933001/157154812.921170982.2713.833001/145445118.721170982.4211.533001/136435361.421170982.539.1333001/130425538.018605312.986.6036001/120815667.215671513.623.6255001/1519不满足时，说明梁、柱截面尺寸偏小，应调整梁、柱截面尺寸或提高混凝土等级，并重新计算。由上表可见，最大层间弹性位移角发生在底2层，其值为1/1208，满足要求。其中，由规范查得。6.1.4水平地震作用下框架内力计算框架柱端剪力及弯矩分别按式M其中取自表5-4，取自表5-5，层间剪力取自表6-2，各柱反弯点高度比按式确定，其中由规范查得。为上下层梁线刚度变化的反弯点高度比的修正值；、为上下层高度变化时反弯点高度比的修正值；本设计中底层柱需要考虑修正，第2层需考虑，第2、3层需考虑修正值。各层柱端弯矩及剪力计算结果见表6-5。表6-5a各层柱端弯矩及剪力计算表（边柱）层//113.31643195085728487240.440.217.461.7103.32328195085728487330.440.335.876.293.32944195085728487430.440.352.589.483.33502211709829887490.330.360.310273.34002211709829887560.330.478.310863.34439211709829887620.330.486.811953.34812211709829887670.330.494.113043.35118211709829887720.330.410713133.35361211709829887750.330.512412423.65538186053127606820.380.618311215.556671567151292021050.360.952258.0b各层柱端弯矩及剪力计算表（中柱）层113.3164319508575916449.81.20.3659.2105.2103.3232819508575916470.61.20.4195.5137.493.3294419508575916489.31.20.45132162.083.335022117098654551080.90.45160196.573.340022117098654551230.90.45183224.663.344392117098654551370.90.45203249.153.348122117098654551480.90.45220270.143.351182117098654551580.90.50261261.133.353612117098654551650.90.50273273.523.655381860531562551671.10.53319283.315.556671567151399231440.990.65516277.91梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按式：表6-6梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层边梁走道梁柱轴力边柱N中柱N1161.838.47.213.967672.456-13-41.81093.771.87.223.01251252.4104-36-122.9912594.07.230.51641642.4136-67-228.881551207.238.32092092.4174-105-36471681407.242.92452452.4204-148-52561981587.249.52752752.4229-198-70552161737.254.23013012.4251-252-90142251597.253.52782782.4231-305-107932321957.259.43403402.4283-365-130322372037.261.23543542.4295-426-153712412187.263.93793792.4316-490-1788注：1）、柱轴力中的负号表示拉力。当为左震时，左侧三根柱子为拉力；对应的右侧俩根柱子为压力。2）、表中M单位为KN.m，V单外为KN，N单位为KN，i单位为m。计算，其中梁线刚度取自表4-1，具体计算结果见表6-6。水平地震作用下框架梁的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力如图6-7、6-8所示。图6-7左地震作用下框架弯矩图图6-8左地震作用下梁端剪力及柱轴力图6.2横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算6.2.1风荷载标准值风荷载标准值按式计算。基本风压，由规范查得（迎风面），（背风面）。类地区查得；，，查得，则建筑结构在高度处的风振系数，按下式计算。仍取⑧轴线横向框架，其负载宽度为7.8米，由式得沿房屋高度的分布风荷载标准值根据各楼层标高处的高度，查表得，代入上式可得各楼层标高处的，见下表6-9，沿高度分布见图6-10。《荷载规范》规定对于高度大于30米且高宽比大于1.5的房屋结构，应采用风振系数来考虑风压脉动的影响。本设计房屋高度大于30m，且，由上表可见，沿房屋高度在1.08～1.367范围内变化，即风压脉动的影响较大。因此，该房屋框架应考虑风压脉动的影响。表6-9沿房屋高度分布风荷载标准值层1138.81.001.5431.3677.2254.5161035.50.911.4971.3466.9154.322932.20.831.4501.3246.5894.118828.90.741.4011.3016.2563.910725.60.661.3451.2785.8993.687622.30.571.2891.2525.5393.462519.00.491.2281.2265.1673.229415.70.401.1551.1984.7492.968312.40.321.0671.1704.2842.67829.10.231.0001.1333.8882.43015.50.141.0001.0803.7072.317框架分析时，应按静力等效原理将图6-10（a）的分布风荷载转化为节点集中荷载，如图6-10(b)所示。例如第4层的集中荷载F4的计算过程如下：F4=（4.749+2.968+4.284+2.678）×3.3×1/2+×3.3×1/2×1/3+×3.3×1/2×1/3=25.424kN（a）风荷载沿房屋高度的分布(kN/m)（b）等效节点集中风荷载(kN/m)图6-10框架上的风荷载6.2.2风荷载作用下的水平位移验算根据图6-10（b）所示的水平荷载，由式计算层间剪力，然后依据表5-3求出⑧轴线框架的层间侧移刚度，再按式，计算各层的相对侧移刚度和绝对侧移刚度，计算过程见6-11。表6-11风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算层1119.3719.371753020.1111.221/23511037.0756.441753020.3211.111/2114935.3391.771753020.5210.781/2395833.53125.291906840.6610.261/2625731.63156.931906840.829.601/2936629.69186.621906840.988.781/3371527.66214.281906841.127.801/4010425.42239.711906841.266.681/5023323.03262.741906841.385.421/6310222.92285.661677221.704.041/10248137.68323.341382502.342.341/29730由表6-11可见，风荷载作用下框架的最大层间位移为1/2114远小于1/550，满足规范要求。6.2.3风荷载作用下框架结构内力计算风荷载作用下框架结构内力计算过程与水平地震作用下相同，此处从略。平面图中⑧轴横向框架在风荷载作用下的弯矩、梁端剪力及柱轴力见图6-13和6-14。图6.13风载作用下框架弯矩图第7章竖向荷载作用下框架结构的内力计算7.1计算单元取⑧轴线横向框架进行计算，计算宽度为7.8m，如图7-1所示。由于房间布置有次梁，故直接传给框架的楼板荷载如图中的阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于边纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。图7-1横向框架计算单元7.2荷载计算7.2.1恒载计算图7-2各层梁上作用的恒载在图7-2中，、代表梁自重，为均布荷载形式。对于第十一层=6.30,=5.25和分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载，由图7-1所示几何关系可得=5.873.9=22.89=5.872.4=14.09、分别为边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，它包括梁自重、楼板重和女儿墙等的重力荷载，计算如下：集中力矩对9-10层，包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载。其它荷载计算方法同第十一层，结果为=6.3+1.822.7=11.214,=5.25=4.963.9=19.344,=4.962.4=11.904对3-8层=11.214,=5.25=4.963.9=19.344，=4.962.4=11.904对2层=6.3+1.823=11.76,=5.25=4.963.9=19.344，=4.962.4=11.904对1层=7.088+1.823.9=14.186,=5.906=4.963.9=19.344，=4.962.4=11.9047.2.2活荷计算可变荷载设计活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图7-3所示。图7-3各层梁上作用的活载对于第十一层=23.9=7.8，=22.4=4.8同理，在屋面雪荷载作用=1.755，=0.452.4=1.08对9-10层=23.9=7.8，=22.4=4.8对2-8层=23.9=7.8，=22.4=4.8将以上结果汇总，见表7-4和7-5。7.3内力计算梁端柱、梁弯矩采用弯矩二次分配法计算。由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架。弯矩计算过程如图7-6、7-7，所得弯矩图如图7-8、7-9。表7-4横向框架恒载汇总表层次116.3005.2522.89314.088221.98229.327.759-1011．2145.2519.34411.904219.83239.6727.483-811．2145.2519.34411.904219.29239.5032.89211．7605.2519.34411.904228.19243.3834.23114．1865.90619.34411.904260.48261.4845.587-5横向框架活载汇总表层117.8(1.76)4.8(1.08)35.69(8.03)51.53(11.55)4.46(1.00)9-107.84.835.6951.534.462-87.84.835.6951.535.3517.84.835.6951.536.25注：表中括号内数值对应屋面雪荷载作用情况。图7-6恒载作用下横向框架弯矩的二次分配法7-7活荷作用下横向框架弯矩二次分配法图7-8恒载作用下框架弯矩图图7-9活载作用下框架弯矩图梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到。计算柱底轴力还需要考虑柱的自重。计算过程如表7-10和表7-11所列。第8章横向框架的内力组合8.1结构抗震等级结构的抗震等级可根据结构类型、地震烈度、房屋高度等因素，查表可知本设计的框架为二级抗震等级。8.2框架梁内力组合本例考虑了三种内力组合，即，及。此外，对于本工程，，这两种组合与考虑地震作用的组合相比一般较小，对结构不起控制作用，故不予考虑。按上三种组合计算梁的内力，各层梁的内力组合见表8-1，表中、两列中的梁弯矩M为经过调幅后的弯矩（调幅系数取0.8）。8.3框架柱内力组合取每层柱顶和柱底两个截面，每个截面上有M、N、V。按下式进行组合。式中：、为由恒荷、楼面活载在柱端截产生的弯矩标准值；、、为由恒载、楼面活荷标准值在柱端产生的轴力标准值；、、、为由重力荷载代表值及水平地震作用标准值在柱端截面产生的弯矩、轴力标准值。组合结果及柱端、弯矩设计值的调整见表8-2—8-7第9章截面设计9.1框架梁设计9.1.1梁的正截面受弯承载力计算从表6.21中分别选出AB跨跨间截面及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算成支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。首先第一层a)、支座弯矩一层:MA=452.08－218.44×(0.80－0.27)=346.32kN.mM1=0.75346.32=261.24kN.m=417.48=0.75b)、跨间弯矩取控制截面,即支座边缘处的正弯矩。由前表可求得相应的剪力V=则支座边缘处：M=M=当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，按梁间距考虑时，；按翼缘厚度考虑时，，，此种情况不起控制作用，故取=2400mm。梁截面尺寸，砼等级，梁内横向钢筋选级钢（=）,=1.0,=0.523，=，=。下部跨间截面按单筋T形截面计算。因为=2064.12>160.77kN.m属第一类形截面=2400/360=817.74实配钢筋320(，%>0.25%，满足要求。将下部跨间截面的320钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋(941)，再计算相应的受拉钢筋，即支座A上部说明富裕，且达不到屈服，可近似取实取520(，支座上部：实取520()，,满足要求.一层:BC跨间a)、支座弯矩MB=386.13/0.75－364.75/0.85×0.80/2=343.19kN·mMB=257.39Kn·m=417.48=0.75b)、跨间弯矩取控制截面,即支座边缘处的正弯矩。由前表可求得相应的剪力V=则支座边缘处：M=M=当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，按梁间距考虑时，；按翼缘厚度考虑时，，，此种情况不起控制作用，故取=800mm。梁截面尺寸，混凝土等级，梁内横向钢筋选级钢（=）,=1.0,=0.518，=，=。下部跨间截面按单筋T形截面计算。因为=742.61>236.85kN.m属第一类形截面=800/360=1480.25实配钢筋420(，%>0.25%，满足要求。将下部跨间截面的420钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋(1520)，再计算相应的受拉钢筋，即支座A上部说明富裕，且达不到屈服，可近似取实配522(，,满足要求其它层梁的配筋结果见表9-1。表9-1框架梁纵向钢筋计算表层次截面实配钢筋11支座A-110.240.017763577.7318(763)10.34-88.74<0763465.1318(763)10.34AB跨间64.560.005314.5318(763)0.34支座-66.82<0509431.6318(763)0.660.41BC跨间31.440.011189.8218(509)0.276支座A-237.82<09411246520(1570)0.610.69-229.88<09411204520(941)0.610.69AB跨间123.040.01629.0320(1570)0.42支座-210.12<012561277520(1570)0.80.84BC跨间183.310.0631121420(1256)0.671支座A-261.24<09411369520(1570)0.60.62-248.11<09411300520(1570)0.60.62AB跨间160.770.013817.7320(941)0.37支座-257.39<015201662522(1900)0.80.91BC跨间236.850.0751480422(1520)0.739.1.2梁斜截面受剪承载力计算以一层为例说明计算方法AB跨:,故截面尺寸符合要求。梁端加密区箍筋取4肢级钢筋(),则==465.76>213.73加密区长度取1.5，非加密区箍筋取4肢150,箍筋设置满足要求。BC跨：若梁端箍筋加密区取4肢，则其承载力为由于非加密区长度较小,故全跨均可按加密区配置。其它各层梁配筋过程见表9-2表9-2框架梁箍筋数量计算表层截面梁端加密区非加密区实配钢筋实配钢筋1170.9754.84-0.26<0双肢8@100(1.01)双肢8@150(0.224)73.5621.24-0.20<0双肢8@100(1.01)双肢8@100(0.337)6187754.840.13双肢8@100(1.01)双肢8@150(0.224)280621.240.41三肢10@100(2.36)三肢10@100(0.787)1213971.240.10四肢8@100(2.01)四肢8@150(0.383)337799.340.76四肢10@100(3.41)四肢10@100(0.974)注:表中V为换算至支座边缘处的梁端剪力9.2框架柱9.2.1剪跨比和轴压比验算表9-3和表9-4中给出了框架柱各层剪跨比和轴压比计算结果，其中剪跨比也可取.表中的，和都不应考虑承载力抗震调整系数。由表可见，各柱的剪侉比和轴压比均符合要求。表9-3柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次A柱1165061016.7180.2824633.6>20.066<0.8670066016.7215.311729892.8>20.365<0.8180076019.1704.715057986.2>20.474<0.8B柱1165061016.7234.61165373.3>20.076<0.8670066016.7392.422039382.7>20.510<0.8180076019.1700.820480004.5>20.689<0.89.2.2柱正截面承载力计算以第二层A、B轴柱为例说明.根据A柱内力组合表,将支座中心处的弯矩换算至支座边缘,并与柱端组合弯矩的调整值比较后,选出最不利内力,进行配筋计算.A轴柱A节点右梁端弯矩A节点上、下柱端弯矩1.2,，在节点处将其按弹性弯矩分配给上、下柱端，即取20和偏心方向尺寸的1/30两者中的较大值，即700/30=23.3，故取=23.3。柱的计算长度按公式确定,式中分别柱的上端和下端节点处交会的各柱线刚度之和与交汇的各梁的线刚度之和的比值，即因为，故应考虑偏心距增大系数。，取，取对称配筋：为大偏心受压情况。再按及相应的M一组计算。N=5346.25,节点上、下柱端弯矩此组内力是非地震组合情况，且无水平荷载效应，故不必进行调整，且取同理可求得故为小偏心受压。按上式计算时，应满足，但故按构造配筋，且应满足，单筋配筋率，故选422（）总配筋率。B轴柱B节点左、右梁端弯矩B节点上、下柱端弯矩1.2,<0，则弯矩无需分配。取20和偏心方向尺寸的1/30两者中的较大值，即700/30=23.3，故取=23.3。柱的计算长度按公式确定,式中分别柱的上端和下端节点处交会的各柱线刚度之和与交汇的各梁的线刚度之和的比值，即因为，故应考虑偏心距增大系数。，取，取=1.18对称配筋：为大偏心受压情况。可判定为构造配筋。再按及相应的M一组计算。N=5952.63,节点上、下柱端弯矩此组内力是非地震组合情况，且无水平荷载效应，故不必进行调整，且取同理可求得故为小偏心受压。按上式计算时，应满足，但故按构造配筋，且应满足，单筋配筋率，故选422（）总配筋率。9.2.3柱斜截面受剪承载力计算以第一层B轴柱为例进行计算，由前可知，上柱柱端弯矩设计值对二级抗震等级，柱底弯矩设计值则框架柱剪力设计值（满足要求）。（取其中取较大的柱下端值，而且、不应考虑，故为将表（框架B柱内力组合）中查得的值除以0.8，为表（框架B柱剪力组合）查得值除以0.85。与相应轴力取=故该层柱应按构造配置箍筋。柱端加密区的箍筋选用4肢@100，由表9-3可得一层柱底的轴压比，则可查得=0.145，则最小体积配箍率≥取10，，则，根据构造要求，取加密区箍筋为4@100,加密区位置及长度按规范要求确定。非加密区还应满足=220，故箍筋取4@200。第一层A轴柱由前可知，上柱柱端弯矩设计值对二级抗震等级，柱底弯矩设计值则框架柱剪力设计值（满足要求）。（取其中取较大的柱下端值，而且、不应考虑，故为将表（框架A柱内力组合）中查得的值除以0.8，为表（框架A柱剪力组合）查得值除以0.85。与相应轴力取=故该层柱应按构造配置箍筋。柱端加密区的箍筋选用4肢@100，由表9-3可得一层柱底的轴压比，则可查得=0.105，则最小体积配箍率≥取10，，则，根据构造要求，取加密区箍筋为4@100,加密区位置及长度按规范要求确定。非加密区还应满足=220，故箍筋取4@150。其余各层计算从略,计算结果见表9-49-4框架柱箍筋数量表柱层次实配箍筋加密区非加密区A柱61441126.7319822346<00.694@10040230443278<00.9554@1004@150B柱62471126.731982234