悬挑脚手架施工方案

烟台威斯汀酒店群项目悬挑式脚手架施工方案编 号：WST-FA-045编制人：刘艺审核人：姬建成审批人：叶现楼CHINACONSTRUCTIONEIGHTHENGINEERINGDIVISIONCORP.LTD2020年9月布 2020年9实施烟台威斯汀酒店群项目悬挑式脚手架施工方案烟台威斯汀酒店群项目悬挑式脚手架施工方案目 录制依据 1程概况 1工程建设概况 1设计概况 2工程施工条件 3工字钢排布图 3工安排 6项目管理组织结构图 7项目管理组织人员及分工 7项目管理目标 8各项资源供应方式 9施工流水段的划分及施工工艺流程 9工进计划 10工准与资配置计划 10施工准备计划 10资源配置计划 13工方及工要求 14方案及技术参数 14施工工艺流程 15施工要点 17质量标准 28项管计划 32进度管理计划 32质量管理计划 32安全保证措施安全管理计划 34环境管理计划 36应急案 368.1概况 37应急机构 37机构的职责 37应急救援工作程序 38救援方法 39应急线路 40算书 411#悬挑工字钢计算书 413#悬挑工字钢计算书 584#悬挑工字钢计算书（东西北） 734#悬挑工字钢计算书（南） 885#悬挑工字钢计算书（东南北） 1035#悬挑工字钢计算书（西） PAGE1PAGE1编制依据序号类 别文件名称编 号1国家行政文件《中华人民共和国建筑法》国家主席令第46号2《中华人民共和国环境保护法》国家主席令第9号3《中华人民共和国安全生产法》国家主席令第13号4《中华人民共和国消防法》国家主席令第6号5《建设工程质量管理条例》国务院令第687号6《建设工程安全生产管理条例》国务院令第393号7《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》住建部〔2018〕37号令8国家行业规范《建筑结构荷载规范》GB50009—20129《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-201310《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-201111《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-201612《钢管脚手架扣件规范》GB15831-200613《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-201314《建筑施工安全检查标准》JGJ59-201115《建筑地基基础设计规范》GB50007-201116企业技术标准《建筑施工脚手架安全技术标准》ZJQ08-SGJB003-201717《绿色施工评价标准》ZJQ08-SGJB005-200818企业管理文件中建八局标准化手册2019版19其他PKPM建筑施工安全设计计算软件云授权版（2018）工程概况工程建设概况表2.1-1 工程建设概一览表工程名称烟台威斯汀酒店群项目工程性质酒店、商业办公建设规模22312411913VIP14112下车库组成。工程地址总占地面积54058.1㎡总建筑面积175649.11㎡建设单位烟台凯高客置业有限公司项目承包范围设计单位青岛腾远设计事务所有限公司主要分包工程暖通工程、消防工程等勘察单位山东岩土勘测设计研究院有限公司质量合格监理单位山东新世纪工程项目管理咨询有限公司合同工期1095日历天总承包单位中国建筑第八工程局有限公司要求安全烟台市建筑安全文明施工标标示范工程工程主要功能或用途22312411913VIP141栋1层服务用房及局部2层地下车库。设计概况1#3#4#5#6#7#Φ48.3×3.6钢管（Φ482.91.5（考虑外立面效果纵距适当调1.5m0.8m1.8m1#3#4#5#1#4#5#分段悬挑高度大于20m，2.2-1。2.2-1悬挑设计概况楼号搭设部位悬挑层搭设高度1#9层底至13层顶9层底悬挑22.5m14层底至18层顶14层底悬挑22.5m19层底至22层顶19层底悬挑18.6m23层底至屋顶上1.5m23层底悬挑26.15m3#7层底至11层顶7层底悬挑19.5m12层底至16层顶12层底悬挑19.5m17层底至21层顶17层底悬挑19.5m22层底至屋顶上1.5m22层底悬挑18.65m4#4层底至9层顶4层底悬挑23.1m10层底至15层顶10层底悬挑23.1m16层底至21层顶16层底悬挑23.1m22层底至屋顶上1.5m22层底悬挑19.05m5#7层底至11层顶7层底悬挑19.5m12层底至16层顶12层底悬挑19.5m17层底至屋顶上1.5m17层底悬挑20.15m工程施工条件1、已熟悉图纸要求，并完成方案审批和对施工班组的安全、技术交底工作。安装人员持特种作业证上岗。2、材料用料计划已确认，相应材料已到场并验收合格。3、主体结构施工到各悬挑层，钢筋吊环等措施已完成预埋，混凝土强度达到搭设悬挑脚手架的要求。4、现场垂直运输设备满足施工要求。工字钢排布图图2.4-1 工钢布图图2.4-2 工钢布图图2.4-3 工钢布图图2.4-4 工钢布图PAGE7PAGE7施工安排项目管理组织结构图

项目经理姬建成项目经理姬建成物资经理丁庆阳物资采购部计土土土划建建建工工工工程程程程师师师师贾范杨张圣云超嘉恒圻行群土建工程师张殿宇水暖工程师张凯电电 技测试气气 术量验工工 工工工程程 程程程师师 师师师刘沈 李刘王一树 大明仁 伟康龙BIM工程师李佳璐预算工程师宋赟赟物资工程师丁庆阳土建质量工程师贾恒安装质量工程师张凯安 劳全 务工 管程 理师 员李 杨昀 云轩 行自行施工部分质量管理体系质量监督体系 安全监督体系设计管理部安全总监卢东质量总监刘艺商务经理于仔超项目总工刘艺机电经理张斌专业或指定分包预算工程师藏传坤合约工程师陈勃安全管理部质量管理部合约商务部技术管理部机电安装部曹峻华计划协调部项目管理组织人员及分工表3.2-1 项目管理人及职责分工序号管理职务职责和权限姬建成项目经理负责工程的各类资源组织与总协调，全面安排工程施工。刘艺总工曹峻华生产经理PAGE10PAGE10序号管理职务职责和权限控制，负责现场安全生产，负责协调外围关系和组织项目周检。张凯刘一明安装施工员解决临电、临水方面出现的问题，确保工程顺利进行。于仔超商务经理等方面进行监控，审核施工员提报的材料计划。臧传坤预算员成本过程控制，核对签证、工程量等卢东安全总监与进场物资验收，对不符合安全要求的事项提出整改通知并检查整改落实情况。丁庆阳材料员方面进行严格的控制。李大伟测量员量定位准确性，收集、整理测量资料。贾恒张超群刘康杨云行土建施工员现场质量、进度、安全管理，确保现场施工按计划进行。陈勃资料员负责收发文及资料收集、整理归档工作。项目管理目标

表3.3-1 项目管理目表项目管理目标名称目标值工 期1095日历天质量目标一次性验收合格，确保烟台市优质结构，争创泰山杯安全目标烟台市建筑施工安全文明工地、山东省安全文明工地节能目标万元产值能耗0.017t标准煤，电60度，建筑垃圾400t，用水4立方环保施工、CI目标达到烟台市观摩工地要求的标准各项资源供应方式

表3.4-1 劳务资源安一览表施工项目名称专业施工队名称资质要求开始施工时间建设工期分包方式分包商选择方式责任人悬挑脚手架南通齐润建筑劳务有限公司架子工资格证2020年9月30日270天劳务公司选定姬建成悬挑脚手架烟台榕林建筑劳务有限公司架子工资格证2020年9月30日270天劳务公司选定姬建成表3.4-2 施工周转工采购供应安排一览表周转工具名称规格提供方式要求进场时间计划出场时间责任人工字钢10#/16#/18#/22a采购2020.09.302021.06.30丁庆阳钢管48.3×3.6租赁2020.09.302021.06.30丁庆阳钢丝绳φ20采购2020.09.302021.06.30丁庆阳圆钢φ18采购2020.09.302021.06.30丁庆阳U型锚环360mm*120mm（h*b）采购2020.09.302021.06.30丁庆阳U型锚环480mm*120mm（h*b）采购2020.09.302021.06.30丁庆阳扣件十字、旋转、对接租赁2020.09.302021.06.30丁庆阳安全网2000目采购2020.09.302021.06.30丁庆阳木跳板50mm厚采购2020.09.302021.06.30丁庆阳施工流水段的划分及施工工艺流程施工流水段的划分根据各楼座主体结构施工进度，结合施工整体部署，将每个楼座悬挑脚手架施工分为一个施工段。外架施工顺序与主体结构施工顺序一致。且外架搭设的高度超出作1.5m1架体倾覆。施工工艺流程预留结构楼板钢管及预埋钢筋→悬挑工字钢部件准备→预埋件检查合格→安装悬挑工字钢→纵梁安装→安装脚手架承插钢管底座→搭设脚手架→放置纵向扫地杆→立（先内排后外排第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆→检查验收→使用→拆除。施工进度计划20200930日开工，20210630270日历日。施工准备与资源配置计划施工准备计划技术准备表5.1-1 技术文件准计划一览表序号文件名称文件编号配备数量持有人1烟台威斯汀酒店群项目建筑、结构施工图纸2020-03164工程部2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20111工程部3建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-20161工程部4烟台威斯汀酒店群项目工期计划1刘艺表5.1-2 技术复核及蔽验收计划序号技术复核、隐蔽验收部位复核和隐蔽内容责任人1立杆间距、布距、剪刀撑加设情况立杆间距布距按方案搭设，剪刀撑按方案规定搭设刘艺2悬挑工字钢排列间距、锚固方式、钢丝绳及连墙件的布设工字钢间距严格按照方案布置，锚固方式正确、钢丝绳及连墙件布设满足方案要求刘艺3悬挑脚手架的封闭及与建筑物间防护满足方案要求刘艺4脚手架拆除拆除顺序严格按照方案顺序及防护措施刘艺现场准备所有用于悬挑式脚手架的材料必须是合格产品。合格证，质量检验报告，现场物资的验收由物资工程师丁庆阳负责落实。1、钢管3.6mm钢管严禁使用。新钢管的检查应符合下列规定：(1)钢管应有产品质量合格证。法（GB/T288）的有关规定。深的划道。2.2旧钢管的检查应符合下列要求：1.5m（初始弯曲3/1000（弯曲）4.5/1000。5.1-2表5.1-2 钢管质量要求序号项目允许偏差Δ（mm）检查工具1焊接钢管尺寸外径±0.5游标卡尺壁厚±0.362钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度≤0.18游标卡尺4钢管弯曲各种杆件钢管端部弯曲l≤1.5m≤5立杆钢管弯曲3m＜l≤4m≤124m ＜l≤6.5m≤20水平杆，斜杆的钢管弯曲l≤6.5m≤30钢板尺5冲压脚手板板挠曲l≤4m≤12板面扭曲（任一角翘起）≤52、扣件（GB15831）的规定。（GB15831）规定抽样检测。3）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新旧扣件均应进行防锈处理。65N·m3、脚手板50mm80mm2—34、安全网GB5725-2009品。（高2000目/100cm28mm，29mm3m，50mm，15kg，1.6KN516#/18#/22a10#焊接构件的焊缝应符合相关焊接规范要求。6、避雷装置：包括接闪器、接地极、接地线：1）25～32mm，3mm12mm1m，横杆全部连通，形成避雷网络。2）1.5～2.5m2.5mm25～50mm20mm∟50×53m8～14mm4mm25～40mm3）接地线：钢管脚手架架体可以替代接地线，相邻悬挑架之间用直径不小于8mm4mm10cm2，以保证接触可靠。7、预埋件U型拉环直径采用HPB300直径18钢筋，材质符合《碳素结构钢》GB/T700中Q235-A级钢要求。钢丝绳：采用直径20的钢丝绳，材质符合《钢丝绳》GB8918的规定。HPB30020Q235-A资源配置计划

表5.2-1劳动力配置计划序号专业工种劳动量（工日）需要量计划（工日）责任人2020年9101112…1架子工2020202020…曹峻华2杂工1010101010…表5.2-2 工程施工主周转材料配置计划序号施工工具名称需用量进场日期出场日期责任人1钢管20000m2020.09.302021.06.30丁庆阳2扣件12000个2020.09.302021.06.30丁庆阳3工字钢8500m2020.09.302021.06.30丁庆阳4钢丝绳5000m2020.09.302021.06.30丁庆阳5圆钢10t2020.09.302021.06.30丁庆阳6U型锚环（120*380）1500套2020.09.302021.06.30丁庆阳7U型锚环（120*480）300套2020.09.302021.06.30丁庆阳8木跳板1000m22020.09.302021.06.30丁庆阳9安全网4000m22020.09.302021.06.30丁庆阳施工方法及工艺要求方案及技术参数悬挑双排脚手架搭设主要设计数据：立杆横距（排距）0.8m，立杆纵距（跨距1.5m，1.8m，0.3m，外侧立杆距工字钢端100mm16#/18#/22a图)，悬挑梁前端每跨均采用φ2015m；连墙点采用短钢管刚性连接，连墙件数量按两步三跨设置。6m化围挡进行隔离。隔离区内禁止施工人员进入及堆放其他物料。1#、3#、4#、5#4#、5#0.3m,0.3m6.1-1所示。表6.1-1 各楼座内立距离结构边的距离序号楼座立面距离备注11#南北立面0.5m2东立面0.3m3西立面0.55m43#南北立面0.9m5东西立面0.8m64#东西立面1.2m7北立面1m8南立面0.5m95#南北立面1.15m10东立面0.95m11西立面0.65m图6.1-1悬脚手架立杆间距、布距示意施工工艺流程1、先制作工字钢悬挑梁，将工字钢上表面焊接脚手架底座（HRB40025筋。2HPB300为20mm，GB50010拉结点位置与悬挑钢梁上下对齐。3HPB30018mm，10MPa15Mpa4、工字钢悬挑架搭设流程详见下图：依次循环依次循环·外侧第三步水平杆第二步横向水平杆挂密目式安全网装设安全平网铺挡脚板铺脚手板第一步横向水平杆横向扫地杆外侧立杆内侧立杆外侧纵向扫地杆内侧纵向扫地杆图6.2-1工字钢悬挑架搭设流程工字钢斜拉钢丝绳吊点混凝土达到15Mpa后，即安装钢管斜拉钢丝绳。施工要点型钢、预埋钢筋及拉接件安装（1）型钢悬挑梁与建筑物结构采用螺栓加压板连接固定，压板的规格为200mm*100mm*6mm。悬挑脚手架工字钢建筑物内三道锚固，第一道距离工字钢内侧端部18mmU6.3-16.3-2200mm*100mm*10mm1.256.3-16.3-2钢丝绳与建筑结构拉结的吊环使用φ202cmφ20一个卡扣预留安全弯，绳卡压板应在钢丝绳主要受力的一边（工作段，U20mmΦ20,2HRB40012600mm。图6.3-3钢丝绳卡扣示意上拉杆为φ上拉杆为φ20钢丝绳图6.3-4钢丝绳拉环安装示mU，U1.5m18mmHRB40018001003220mmx100mmx10mm20mmx100mmx10mm厚钢板紧。注：1.钢筋(φ25钢筋，高度25cm，与型钢满焊)2.钢筋(φ25,长度20cm,与型钢满焊)3.16（18、22a）工字钢图6.3-5悬挑工字钢安装示意图6.3-6悬挑脚手架立杆与工字钢连接外架搭设、立杆间距及布置1.5m，0.8m，1.8m3.6m，水平4.5m(即两步三跨)，与结构预留钢管有效拉结。脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于6m。500mm架的整体性。1／400=25mm。皮不大于200mm方的立杆上。（6.3-2：图6.3-7 立杆搭设要示意图1/3；3100mm。2、大横杆设置150mm。并采用直角扣件与立杆扣紧。100mm。600mm。规定：纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不得设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于1/3（6.3-3；1m，3100mm；（a）接头不在同步内（立面（b）接头不在同跨内（平面）1―立杆；2―纵向水平杆；3―横向水平杆3、小横杆设置

图6.3-8 纵向水平杆接接头布置于纵距的1/2（根据脚手板的长度进行调节150mm200mm。4、剪刀撑的设置外表面涂刷银色油漆。6.3-9。150mm12向水平杆，将斜撑固定在其伸出端上。24m24m66.3-4。图6.3-9剪刀撑搭接示意图图6.3-10外立面效果图5、连墙件

图6.3-11剪刀撑双钢管搭设示意图连墙件采用φ48.3*3.6（11.3-12（或在剪力墙内预埋套管，待该段墙体拆模后剪力墙内外设置扣件紧固（6.3-3、6.3-14、6.3-15埋套管，待剪力墙模板拆除后将连墙件深入预埋的套管中扣件固定。4.5m，3.6m300mm150点代替。150111502200～25034图6.3-11无剪力墙处拉接件设置详图234.图6.3-12无剪力墙处拉接件设置图6.3-13剪力墙位置连墙件设置示意图图6.3-14剪力墙位置连墙件侧立面图图6.3-15对拉螺杆与钢管连接大样6、脚手板、脚手片的铺设要求300mm。填芯杆层层留设。铺处必须采取有效的防护措施。184铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。立杆之间加设两道纵向水平杆，保证四根水平杆之间间距均小于30cm，30cm7、防护栏杆180mm0.6m、1.2m脚手架拆除下传递。非作业人员进入。拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。除，严禁上下同时进行拆架作业。高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，禁止提前拆除。先通知对方，以防坠落。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。（6级及以上夜间拆除。质量标准基本要求1、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。2、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。3、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。4、连墙件的布置应符合下列规定：物的层高，并不应大于4m（两步。连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。5、脚手架必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置，双排脚手架的两端必须设置横向斜撑。6、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。7、连墙件、剪刀撑、斜撑的搭设应符合下列规定：剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。8、脚手架搭设的技术要求、允许偏差及检验方法见表6.4-1。表6.4-1脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法后续注：图中1―立杆；2―纵向水平杆；3―横向水平杆；4―剪刀撑。构配件的允许偏差

表6.4-2构配件的允许偏差各项管理计划进度管理计划施工进度控制点控制点控制点项目名称施工时间完成时间1工字钢布置2020.09.302021.06.302密目网搭设2020.09.302021.06.30单层悬挑梁布置及外架搭设工期工序施工周期备注悬挑层混凝土浇筑2天/工字钢悬挑2天钢筋绑扎完成后开始安装外架搭设3天随施工进度确保外架高于作业层1.5m悬挑层硬防护封闭2天开始搭设架体即进行硬防护封闭平网、挡脚板、连墙件完善2天随搭设进度当天完善质量管理计划工程施工质量分解目标：质量目标：脚手架搭设与使用期间合格率100%。质量控制点：控制阶段控制环节控制要点控制人人主要控制内容施工准备阶段表面平整度刘艺各楼号负责人坚实平整排水有无积水不积水垫板是否晃动不晃动底座是否沉降不沉降、不滑动施工阶段立杆垂直度搭设过程中立杆垂直度控制立杆垂直度在100mm之间间距搭设过程中杆件间距控制步距、横距在20mm制在50之间剪刀撑斜杆与地面的倾倾角符合要求控制角度在45-60度之间角脚手板外伸长度长度搭接长度控制≥200mm扣件安装安装位置，个数控制力矩与扣件的位置符合规范要求检查验收阶段总高度搭设完成后总高度控制总高度偏差在100mm之间现场质量管理制度序号制度名称制度内容1交底制度工人进场必须进行安全教育交底以及技术质量交底2过程控制制度管理人员必须卷材施工过程中全程旁站，发现问题及时处理3惩罚制度若发现队伍不按要求施工，下发工程联系单，若再不改进行罚款4签证制度所有与费用有关的问题，以签证为准质量保证措施脚手架日常的保养和维修必须每天进行一次，定期的维护保养一般每月进行暴雨过后都要认真检查整修后方可使用。处的垂直度。如发现垂直度有异常现象，应及时加固和消除隐患。及时纠正。与建筑物连接的检查，检查连接件是否齐全和完好，有无松动、移动。终符合安全规定。和不稳定状态应及时纠正。此外还要逐日清理脚手板上的垃圾。脚手架的日常保养和定期检查，都要有记录。料，或多人挤在一起，以免架子发生超载，造成事故。安全保证措施安全管理计划安全管理措施12010年30格者方可持证上岗。2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按本方案进行检查验收，合格后方准使用。4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。5、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。6、脚手架的安全检查与维护，应按规范的规定定期进行。7、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；连墙件。8、不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。9、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。10（JGJ46）的有关规定执行。11、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守严禁非操作人员入内。搭设作业安全措施1、在架上作业的工人应穿防滑鞋和配挂好安全带，为了便于作业和安全，脚下应铺设必要数量的脚手板，并应铺设平稳，不得有探头板。2、当暂时无法铺设脚手架，用来落脚或抓握、把持的杆件均应为稳定的构架部分。位于立杆接头之上的自由立杆不得用作把持杆。3、架上作业人员应作好分工和配合，传递杆件时应掌握好重心，平稳传递。4、对每完成一道工序，要相互询问并确认后才能进行下一道工序。5、作业工人应佩带工具袋，工具用后装于袋中，不要放在架子上，以免掉落伤人。6、架设材料要随上随用，以免放置不当时掉落。7、每次收工前，所有上架材料必须全部搭设，禁止留在架子上且要形成稳定结构。、在搭设作业进行中，地面上的配合人员应躲开可能落物的区域。、现场人员必须戴安全帽。搭设脚手架的操作人员必须持证上岗。10、要服从统一管理，不得自行其是。架上作业安全措施1、架上作业时应注意随时清理落到架面上的材料，保持架面上规整清洁，不要乱放材料工具，以免影响自己作业的安全和发生掉物伤人。2架上拆除模板时，应采取必要的支托措施，以免拆下的模板材料掉落架外。3、每次收工时，宜把架面上的材料用完或码放整齐。4、严格禁止在架面上打闹戏耍、退着行走和跨坐在外护栏上休息。不要在架面上急匆匆地行走或去办某件事情，相互躲让时应避免身体失衡。5、在脚手架上进行电气焊作业时，要铺铁皮接着火星或移去易燃物，以免火星点着易燃物。并同时准备防火措施，一旦着火时，及时予以扑灭。6、雨、雪之后上架作业时，应把架面的积雪、积水清除掉，避免发生滑跌。7超过0.5m高防护措施。8“请注意”“请让一让”信号。材料要轻搁稳放，不许采用倾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。9、脚手架上严禁集中堆放材料，大模板不得支设在脚手架上。脚手架的拆除作业1、脚手架拆除作业的危险性大于搭设作业。在进行拆卸作业前，建立统一指挥并对作业人员进行技术安全交底，以确保拆除作业安全顺利地进行。2、拆脚手架时，应符合下列规定：拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。3、在统一指挥下，按照确定的程序拆除作业，注意事项如下：（下。稳上端，再松开下端联结取下。4、单人作业时，极易因把持杆件不稳、失衡而出现事故，应尽量避免单人进行拆卸作业。5、多人或多组进行拆卸作业时，应加强指挥、并相互询问和协调作业步骤，严格禁止不按程序进行的任意拆卸。6、因拆除上部或一侧的附墙拉结而使架子不稳时，应加设临时撑拉措施，以免因架子晃动，影响作业安全。7、拆卸现场作可靠的安全围护，并设专人看管，严禁非施工人员进入拆卸作业区。8、严禁将拆卸下的杆部件和材料向地面抛掷，已吊至地面的架设材料应随时运出拆卸区域，保持现场文明。9(接、螺母的拧紧度)重点部位的部件，验收合格后方可进行高处作业，此项工作应由单位工程负责人组织有关人员验收。环境管理计划1、遵守现场文明施工条例，不得随意抛洒建筑垃圾，防止高空坠物，下班前整理好未用完材料，做到工完场清。2、人行步道架上，不得堆放物料。3、施工过程中不得随意敲击钢管，发出噪音。影响周边居民的生活。应急预案概况本预案是针对可能发生的高空坠落、物体打击紧急情况的应急准备和响应。应急机构组长姬建成副组长曹峻华、刘艺贾张组长姬建成副组长曹峻华、刘艺贾张超群杨云行范圣圻刘恒康李大伟郑嘉佑张殿宇王龙组 员图8.2-1 急援导组注：当施工再起发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。机构的职责1、负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2、负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。3、进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。4、当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。应急救援工作程序1、当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长姬建成立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。2、由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3、事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。4、项目部指定姬建成负责故事的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。组员：项目经理部、事件处理决策组员：各楼栋号长、府总部高层和工程指挥部副组长：技术负责事故目击人组员：项目经理部、事件处理决策组员：各楼栋号长、府总部高层和工程指挥部副组长：技术负责第一时间报告1第一时间报告1时内完成离事故突发地最近的项目领导（含专业队长及项目领导）迅速前往出事地点开展救治工作，并电话直接联系项目经理通知现场管理人员，通报预警信息。（此信息要第一时间通知到项目应急小组所有人及企业高管层）迅速前往出事地点开展救治工作，并电话直接联系项目经理通知现场管理人员，通报预警信息。（此信息要第一时间通知到项目应急小组所有人及企业高管层）交通：122急救中心：120启动应急机制启动应急机制应急小组组长：项目经理事故信息反馈应急小组组长：项目经理事故信息反馈组长：企业总经理和市区政 经理 副组长：企业书记和市区政经理副组长：企业书记专业专业程师 质量全证、目管理部应急预案实施、过程修改、事后经验总结、报企业总部和政府部门应急预案实施、过程修改、事后经验总结、报企业总部和政府部门图8.4-1应急工作流程图救援方法高空坠落应急救援方法1、现场只有1人时大声呼救；2人以上时，有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。2、仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3、如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，迅速送医4、如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随物体打击应急救援方法急以后及时送医院治疗。1止血法等。2减少伤痛。3及伤员的生命安全。4、如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如是重伤，迅速送医院拯救。5、预备应急救援工具见表8.5-1。8.5-1序号器材或设备数量主要用途备注1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2用于抢救伤员4止血急救包4用于抢救伤员5手电筒6用于停电时照明求6应急灯6用于停电时照明求7爬梯3用于人员疏散8对讲机20台联系指挥求援本项目周边最近急救机构为烟台开发区业达医院。路线如下：医院名称医院地址电话烟台开发区业达医院烟台市福山区泰山路11号0535-96599计算书φ48*2.9进行分别设计验算。1#悬挑工字钢计算书依据规范:

悬挑式扣件钢管脚手架计算书《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度26.2米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.80采用的钢管类型为φ48×2.9，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设3层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.40kN/m2，高度变化系数2.4600，体型系数0.6000。悬挑水平钢梁采用161.50米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用10号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2杆。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.800/3=0.027kN/m活荷载标准值Q=2.000×0.800/3=0.533kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.036+1.2×0.027=0.075kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.533=0.747kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为1M=(0.08×0.075+0.10×0.747)×1.5002=0.181kN.m1支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为2M=-(0.10×0.075+0.117×0.747)×1.5002=-0.213kN.m2我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：0σ=γM/W=1.000×0.213×106/4370.9=48.811N/mm20大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.036+0.027=0.062kN/m活荷载标准值q2=0.533kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.062+0.990×0.533)×1500.04/(100×2.06×105×104901.0)=1.336mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.036×1.500=0.053kN脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.800×1.500/3=0.040kN活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/3=0.800kN荷载的计算值P=1.2×0.053+1.2×0.040+1.4×0.800=1.232kN 小横杆计算简图抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.2×0.036)×0.8002/8+1.232×0.800/3=0.332kN.m0σ=γM/W=1.000×0.332×106/4370.9=75.938N/mm20小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度1V=5.0×0.036×800.004/(384×2.060×105×104901.000)=0.01mm1集中荷载标准值P=0.053+0.040+0.800=0.893kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度2V=893.250×800.0×(3×800.02-4×800.02/9)/(72×2.06×105×2104901.0)=0.751mm最大挠度和V=V1+V2=0.760mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:γ0R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；γ0——结构重要性系数；横杆的自重标准值P1=0.036×0.800=0.028kN脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.800×1.500/2=0.060kN活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN荷载的计算值γ0R=1.000×(1.2×0.028+1.2×0.060+1.4×1.200)=1.786kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1037NG1=0.104×26.150=2.711kN脚手板的自重标准值(kN/m20.10NG2=0.100×3×1.500×(0.800+0.500)/2=0.293kN栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；0.16NG3=0.160×1.500×3=0.720kN吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×26.150=0.392kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.116kN。取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×1×1.500×0.800/2=1.200kN风荷载标准值应按照以下公式计算 0 其中W——基本风压(kN/m20 Uz——风荷载高度变化系数，Uz=2.460Us——风荷载体型系数：Us=0.600k经计算得到，风荷载标准值W=0.400×2.460×0.600=0.590kN/m2。k考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.116+1.0×1.4×1.200=6.451kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.116+1.4×1.200=6.619kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式W kaM=1.4×0.6×0.05ξWlHW kak其中W——风荷载标准值(kN/m2)；kla——立杆的纵距(m)；ξ——弯矩折减系数；Hc——连墙件间竖向垂直距离(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=1.4×0.6×0.05×0.60×0.590×1.500×3.600×3.600=0.289kN.m五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中N——立杆的轴心压力设计值，N=6.619kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0(m),由公式l0kuhl0=1.155×1.00×1.800=3.118mA——立杆净截面面积，A=4.109cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.371cm3；λ——长细比，为3118/16=195λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到:σ=1.0×6619/(0.19×411)=84.982N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中N——立杆的轴心压力设计值，N=6.451kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0(m),由公式l0kuhl0=1.155×1.00×1.800=3.118mA——立杆净截面面积，A=4.109cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.371cm3；λ——长细比，为3118/16=195λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.289kN.m；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=1.0×6451/(0.19×411)+1.0×289000/4371=148.997N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.590kN/m2；PAGE51PAGE51Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:wA=3.60×4.50=16.200m2；wNo——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=13.390kN，连墙件轴向力计算值Nl=16.390kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85An[f]/γ0根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]/γ0其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=50.00/1.60的结果查表得到φ=0.92；净截面面积AcA205.00N/mm2经过计算得到Nf1=71.597kNNf1>Nl经过计算得到Nf2=288.444kNNf2>NlPAGE52PAGE52连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=6.62kN计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式其中n=3.00/1.50=2经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重)RA=RB=(2-1)/2×6.62+6.62+3.00×0.11/2=10.09kN通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重)2×3.31+6.62+3.00×0.11=13.57kN最大弯矩(考虑到支撑的自重)Mmax=2/8×6.62×3.00+0.11×3.00×3.00/8=5.09kN.m抗弯计算强度:f=1.0×5.09×106/49000.0=103.83N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1500mm，l=2000mm，ml=500mm，m2=1300mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=141.00cm3。受脚手架作用传递集中力P=13.57kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/mk=1.50/2.00=0.75kl=0.50/2.00=0.25k2=1.30/2.00=0.65代入公式，经过计算得到支座反力RA=40.098kNRB=-12.103kN最大弯矩MA=24.697kN.m抗弯计算强度:f=1.0×24.697×106/(1.05×141000.0)=166.818N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=4.12+1.20=5.32kN水平钢梁自重计算荷载q=26.10×0.0001×7.85×10=0.21kN/m最大挠度Vmax=6.660mm按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于3000.0/250,满足要求!九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 φb(GB50017-2003)附录得到：φb=2.00b 由于φ大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值φ'b φb=0.929经过计算得到强度σ=1.0×24.70×106/(0.929×141000.00)=188.55N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ<[f],满足要求!十、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=12.103kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中[f范》9.7.6[f]65N/mm2；压点处采用1个U形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[121034/(3.141665.00水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=12.10kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b[f]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；bh——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到h要大于12102.83/(3.1416×20×1.5)=128.4mm。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=12.10kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；cc f——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95f=13.59N/mm2cc 经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M=12.10×2.00/2=12.10kN.m根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条 其中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──截面有效高度；fy──钢筋受拉强度设计值。截面有效高度h0=130-15=115mm；sα=12.10×106/(1.000×14.300×1.5×1000×115.02)=0.0430sξ=1-(1-2×0.0430)1/2=0.0440γs=1-0.0440/2=0.9780楼板压点负弯矩配筋为As=12.10×10^6/(0.9780×115.0×210.0)=512.3mm23#悬挑工字钢计算书依据规范:

悬挑式扣件钢管脚手架计算书《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度19.5米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.46米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.90米，立杆的步距1.80采用的钢管类型为φ48×2.9，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.38米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设3层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.40kN/m2，高度变化系数2.2300，体型系数1.2480。悬挑水平钢梁采用161.93米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.800/3=0.027kN/m活荷载标准值Q=2.000×0.800/3=0.533kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.036+1.2×0.027=0.075kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.533=0.747kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为1M=(0.08×0.075+0.10×0.747)×1.4602=0.172kN.m1支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为2M=-(0.10×0.075+0.117×0.747)×1.4602=-0.202kN.m2我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：0σ=γM/W=1.000×0.202×106/4370.9=46.242N/mm20大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.036+0.027=0.062kN/m活荷载标准值q2=0.533kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.062+0.990×0.533)×1460.04/(100×2.06×105×104901.0)=1.199mm大横杆的最大挠度小于1460.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.036×1.460=0.052kN脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.800×1.460/3=0.039kN活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.460/3=0.779kN荷载的计算值P=1.2×0.052+1.2×0.039+1.4×0.779=1.199kN 小横杆计算简图抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.2×0.036)×0.8002/8+1.199×0.800/3=0.323kN.m0σ=γM/W=1.000×0.323×106/4370.9=73.934N/mm20小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度1V=5.0×0.036×800.004/(384×2.060×105×104901.000)=0.01mm1集中荷载标准值P=0.052+0.039+0.779=0.869kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度2V=869.430×800.0×(3×800.02-4×800.02/9)/(72×2.06×105×2104901.0)=0.731mm最大挠度和V=V1+V2=0.740mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:γ0R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；γ0——结构重要性系数；横杆的自重标准值P1=0.036×0.800=0.028kN脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.800×1.460/2=0.058kN活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.460/2=1.168kN荷载的计算值γ0R=1.000×(1.2×0.028+1.2×0.058+1.4×1.168)=1.739kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1037NG1=0.104×19.500=2.022kN脚手板的自重标准值(kN/m20.10NG2=0.100×3×1.460×(0.800+0.900)/2=0.372kN栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；0.16NG3=0.160×1.460×3=0.701kN吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.460×19.500=0.285kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.379kN。取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×1×1.460×0.800/2=1.168kN风荷载标准值应按照以下公式计算 0 其中W——基本风压(kN/m20 Uz——风荷载高度变化系数，Uz=2.230Us——风荷载体型系数：Us=1.248k经计算得到，风荷载标准值W=0.400×2.230×1.248=1.113kN/m2。k考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.379+1.0×1.4×1.168=5.527kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.379+1.4×1.168=5.690kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式W kaM=1.4×0.6×0.05ξWlHW kak其中W——风荷载标准值(kN/m2)；kla——立杆的纵距(m)；ξ——弯矩折减系数；Hc——连墙件间竖向垂直距离(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=1.4×0.6×0.05×0.60×1.113×1.460×3.600×3.600=0.531kN.m五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中N——立杆的轴心压力设计值，N=5.690kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——