框架结构一榀框架手算计算书

-.z.*培训中心综合楼计算书1工程概况拟建5层培训中心,建筑面积4500m2,拟建房屋所在地的设防参数，根本雪压S0kN·m2,根本风压ω0kN·m2地面粗糙度为B类。2构造布置及计算简图主体5层,首层高度3.6m,标准层3.3m,局部突出屋面的塔楼为电梯机房层高3.0m,外墙填充墙采用300mm,空心砖砌筑,内墙为200mm的空心砖填充,屋面采用130mm，楼板采用100mm现浇混凝土板,梁高度按梁跨度的1/12～1/8估算,且梁的净跨与截面高度之比不宜小于4,梁截面宽度可取梁高的1/2～1/3,梁宽同时不宜小于1/2柱宽,且不应小于250mm,柱截面尺寸可由Ac≥确定本地区为四级抗震,所以,各层重力荷载近似值取13kN·m-2,边柱及中柱负载面积分别为m2和m2.柱采用C35的混凝土〔fcN·mm2，ftN·mm2〕第一层柱截面边柱AC=mm2中柱AC=mm2如取正方形,则边柱及中柱截面高度分别为339mm和399mm。由上述计算结果并综合其它因素，本设计取值如下：1层:600mm×600mm；2～5层:500mm×500mm表1梁截面尺寸(mm)及各层混凝土等级强度层次砼等级横梁(b×h)主梁(b×h)次梁(b×h)AB、CD跨BC跨1C35350×500350×400400×700300×4502～5C30300×500300×400350×700300×450根底选用桩根底。2～5层柱高为3.3m,底层柱高度从根底顶面取至一层底板，即。图1构造平面布置图图2建筑平面图图3剖面图〔a〕横向框架〔b〕纵向框架图4框架构造计算简图3重力荷载计算3.1屋面及楼面的永久荷载标准值40mm刚性防水细石砼内配φ4200钢筋网25×0.04=1.0kN·m-220mm1:3水泥砂浆找平层20×0.02=0.4kN·m-250mm炉渣找坡2%12×0.05=0.6kN·m-2三毡四油防水层0.4kN·m-2×25=2.5kN·m-2V型轻钢龙骨吊顶0.25kN·m-2合计5.15kN·m-21～5层楼面:瓷砖地面0.55kN·m-260mm浮石珍珠岩混凝土隔声层5×0.06=0.3kN·m-2×25=2.5kN·m-2V型轻钢龙骨吊顶0.25kN·m-2合计3.6kN·m-23.2屋面及楼面可变荷载标准值上人屋面均布活荷载标准值2.0kN·m-2楼面活荷载标准值2.0kN·m-2电梯机房楼面活荷载标准值7.0kN·m-2屋面雪荷载标准值0.3kN·m-23.3墙重力荷载计算外墙:墙体为300mm粘土空心砖，外墙面贴瓷砖。墙面为20mm厚抹灰，则外墙单位墙面重力荷载为：15×0.3+17×kN·m-2内墙:为200mm粘土空心砖，两侧均为20mm抹灰，则内墙单位面积重力荷载为：15×0.24+17××kN·m-23.4梁柱自重重力荷载(见表2)表2梁柱重力荷载标准值层次构件b/mh/mγ/kN·m-3βgKN/kN·m-1Li/mnGi/kN/kN1边横梁25162278.13中横梁258次梁2514纵梁257.3528柱25322～5边横梁25162066.21中横梁258次梁253.5414纵梁2528柱25323.5门窗自重重力荷载kN·m-2kN·m-2铝合金门:0.40kN·m-2kN·m-2kN·m-2kN·m-23.6重力荷载代表值具体数据见图5中标注，Gi的单位为kN。4框架侧移刚度计算图5各质点重力荷载代表值4.1横向框架侧移刚度计算表3横梁线刚度ib计算表4柱线刚度ic计算层次hC/mmECN/mmb×h/mm×mmIc/mm4ECI0/hc150003.15×104600×600×1010×10102～533003.0×104500×500×1010×1010表5中框架柱侧移刚度D值(N·mm-1)层次边柱(8根)中柱(8根)3～50.15480300.5282755028624020.11369400.4683655034792010.356233600.52827550408880表6边框架柱侧移刚度D值(N·mm-1)层次A-1、A-8、D-1、D-8B-1、B-8、C-1、C-8Di1Di23～50.14373500.17490806572020.146191000.190991611606410.3321721.08823757183988表7楼、电梯间框架柱侧移刚度D值(N·mm-1)层次C-3、C-4、C-5、C-6D-3、D-4、D-5、D-6Di1Di23～50.388202400.240125201310402215500.155808011852010.413310400.34022310213400表8横向框架层间侧移刚度(N·mm-1)层次12345614208482504483000483000483000由上表得到/=614208/482504=1.27>0.7,故该框架为规则框架。5横向水平荷载作用下框架构造的内力和侧移计算5.1横向水平地震作用下框架构造的内力和侧移计算突出屋面局部的折算重力荷载kN构造顶点的假想侧移计算由表9表达。表9构造顶点的假想侧移计算层次Gi/KNVGi/kN/(N·mm-1)/mm/mm54830004483000348300024825041614208计算根本周期T1,其中μT的量纲为m,取ΨT=0.7,则T1××5.1.2水平地震作用及楼层地震剪力构造不超过40m,质量和刚度沿高度分布比拟均匀,变形以剪切性为主,故可用底部剪力法计算水平地震作用。构造总水平地震作用标准值，即〕×FEK=1·Geq×g×0.40=0.56s<T1=0.57s所以应考虑顶部附加水平地震作用。顶部附加地震作用系数δnδn·T1×kN各质点的水平地震作用按公式Fi=计算具体计算结果由表10表达表10各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算层次Hi/mGi/KNGiHi/KNFi/KNVi/KN1731.77054321各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布图见图6〔a〕水平地震作用分布〔b〕层间剪力分布图6横向水平地震作用及楼层地震剪力5.1.3水平地震作用下位移计算水平地震作用下框架构造层间位移和顶点位移分别按和计算。计算结果见表11表11横向水平作用下的位移验算层次Vi/KN〔N/mm〕/mmui/mmHi/mm5483000330044830003300348300033002482504330016142085050由表11可知，最大层间弹性位移角发生在第二层，其值为0.000870<1/550，满足的要求，其中，查表可得，〔"土木工程专业毕业设计指导"〕。水平地震作用下框架内力计算表12各层柱端弯矩及剪力计算注:表中M的量纲为kN·m,V量纲为kN以图2中④轴线横向框架内力计算为例进展计算，框架柱端剪力及弯矩分别按式和计算，各柱反弯点高度y按式y=y0+y1+y2+y3确定。其中yn由表可查得。具体计算结果见表12。梁端弯矩、剪力及轴力分别用下式计算，具体结果由表13表达。、和13梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层次边梁走道梁柱轴力lVblV边柱N中柱N511.5944.4534.74426.7687.0468.38336.09134.96106.04243.14156.76123.17140.77187.28147.15注:1)柱轴力中的负号表示拉力。当为左地震时，左侧两根柱为拉力,对应的右侧两根柱为压力。2)表中单位为kN·m，V单位N，l的单位为m。水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图见图7.5.2横向风荷载作用下框架构造内力和侧移计算5.2.1风荷载标准值风荷载标准值按式，根本风压kN·m2。由"荷载标准"查得〔迎风面〕和2、T1=0.76S，kN·S2·m2，由表查得由式：仍取图2中的④轴线横向框架，其负载宽度为8.25m。由式得，沿房屋高度的分布风荷载标准值：根据各楼层标高处的高度Hi由表查取，代入上式可得各楼层标高处的q(z)。见表14；q(z)沿高度的分布见图8(a)图7左地震作用下框架弯矩图、梁端剪力及柱轴力图〔a〕风荷载沿房屋高度的分布〔单位：kN〕〔b〕等效结点集中风荷载〔单位：kN〕图8框架上的风荷载"荷载标准"规定对于对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋构造，应采用风振系数来考虑分压脉动的影响，由于在本设计中房屋高度18.1＜30m，但H/B=18.1/14.4=1.27<1.5，因此该房屋不考虑风压脉动的影响。6竖向荷载作用下框架构造的内力计算6.1横向框架内力计算6.1.1计算单元图图10横向框架计算单元取④轴线横向框架进展计算，计算单元宽度为7.8m，如图10所示，由于房间内布置有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载，如图中的水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。6.1.2荷载计算6.1.2.1恒荷计算在图11中,中代表横梁自重为均布荷载形式，对于第5层kN·m-1kN·m-1和分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载，由图8所示几何关系可得×kN·m-1×kN·m-1分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，包括梁自重、楼板重和女儿墙等的重力荷载，计算如下图11各层梁上作用的荷载××0.5)×2+×2]×××××kN××0.5)×2+×2+(××2〕]×××kN集中力kN·m对于2～4层kN·m-1kN·m-1kN·m-1kN·m-1××1.95)××××××××××kN××1.95+〔3.9+2.55〕/2××2〕××××〔3.3-0.8〕×kNkN·m对于第1层×kN·m-1kN·m-1×3.9=14.04kN·m-1×2.4=7.92kN·m-1×2×2〕××××××2×××2××3.9+6×1.2)××××3×(7.8-0.6)kNkN·m6.1.2.2活荷载计算活荷载作用下各框架的荷载分布如图12图12各层梁上作用的活荷对于5层×kN·m-1×kN·m-1××2]×kN×2×2+6×1.2]×kN×kN·m同理,在屋面雪荷载作用下=0.78kN·m-1=0.48kN·m-1kNkN×kN·m对于2～4层=7.8kN·m-1=5.4kN·m-1kNkN×kN·m对于1层=7.8kN·m-1=4.8kN·m-1kNkN×kN·m将以上结果汇总，见表18和表19。表18横向框架恒荷载汇总表层次kN·m-1kN·m-1kN·m-1kN·m-1kNkNkN·m52～41表19横向框架活载汇总表注:表中括号内数值对应于屋面雪荷载作用情况。6.1.3内力计算梁端，柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算。由于构造和荷载均对称，故计算时可用半框架。弯矩计算过程如图14，所得弯矩如图13，梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到。计算柱底轴力还需考虑柱的自重,如表20和表21表20恒载作用下梁端剪力及柱轴力〔kN〕表21活载作用下梁端剪力及柱轴力〔kN〕注：表中括号内数值为屋面作用雪荷载，其它层楼面作用活荷载对应的内力。V向上为正。〔a〕恒荷载作用下〔b〕活荷载〔屋面雪荷载〕作用下图13竖向荷载作用下框架弯矩图〔单位：kN·m〕〔a〕恒荷载作用下〔b〕活荷载作用下图13横向框架弯矩的二次分配法〔M的单位：kN·m〕6.2横向框架内力组合构造的抗震等级以类型、地震烈度、房屋高度等因素确定。本工程为四级抗震等级。6.2.2框架梁内力组合本设计考虑了四种组合，即，，及。各层梁的内力组合见表22，表中、两列中的梁端弯矩M为经过调幅后的弯矩〔调幅系数取0.8〕。取每层柱的柱顶和柱底两个控制截面。见表23～26考虑地震作用效应的组合中，取屋面为雪荷载时的内力组合。-.z.V=γRE[ηvb表22框架梁的内力组合续表22V=γRE[ηvb注：表中MAB和MBC分别为AB跨和BC跨的跨的最大正弯矩，M以下部受拉为正，V以向上为正。SQK一项中括号内的数值表示屋面作用雪荷载时对应的内力。表23(a)横向框架A柱弯矩和轴力组合层次截面力NMM5柱顶MN〔168.39〕柱底MN258.71〔168.39〕4柱顶MN〔220.53〕柱底MN〔220.53〕3柱顶MN〔272.73〕柱底MN〔272.73〕2柱顶MN364.57〔324.87〕柱底MN364.57〔324.87〕1柱顶MN416.66〔376.96〕柱底MN416.66〔376.96〕续表23(a)表23(b)横向框架A柱柱端组合弯矩设计值的调整层次54321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底γRE(ΣMC=ηCΣMb)γREN表24横向框架A柱剪力组合(KN)层次V=γRE[ηvb5±±4±±3±±2±±1±±注:表中V以绕柱端顺时针为正.为相应于本层柱净高上下两端的剪力设计值.在表26～27中所有斜线后的数值表示屋面学荷载作用时对应的内力。表25(a)横向框架B柱弯矩和轴力组合层次截面力NMM5柱顶MN295.94〔237.95〕128柱底MN295.94〔237.95〕1284柱顶MN369.8〔311.81〕柱底MN369〔311.81〕3柱顶MN443.6〔385.61〕柱底MN443.6〔385.61〕2柱顶MN517.43〔459.44〕柱底MN517.43〔459.44〕1柱顶MN591.34〔533.35〕柱底MN591.34〔533.35〕续表25(a)表25(b)横向框架B柱柱端组合弯矩设计值的调整层次54321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底γRE(ΣMC=ηCΣMb)γREN表26横向框架B柱剪力组合(KN)层次V=γRE[ηvb5±±4±±3±±2±±1±±注:表中V以绕柱端顺时针为正.V=γRE[ηvc为相应于本层柱净高上下两端的剪力设计值.在表28～29中斜线后的数值表示风荷载作用时的内力。.z.7截面设计7.1框架梁7.1.1梁的正截面受弯承载力计算从表22中分别选出第一层AB跨跨间截面及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算成支座边缘控制截面的弯矩进展配筋计算。支座弯矩：跨间弯矩取控制截面，即支座边缘处的正弯矩，可求得相应的剪力，则支座边缘处Mma*=kN·m当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，=L/3=6/3=2m=2000mm；按梁间距考虑时，=400+3575=3975mm；按翼缘厚度考虑时，h0=h-as=700-35=665mm，/h0﹥0.1，此种情况不起控制作用，故取=2000mm。梁内纵向钢筋选HRB400级钢筋〔=360〕=0.518，下部跨间截面按单筋T形截面计算。因为××2000×100×属第一类T形截面：=AS=mm2实配钢筋4Φ22〔AS=1256mm2〕满足要求将下部跨间截面的4Φ20钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋〔=1520mm2〕，再计算相应的受拉钢筋AS，即支座A上部。ξ=-0.059<=说明富裕，且达不到屈服，可近似取AS===581.30mm2实取5Φ20〔AS=1570mm2〕支座Bl上部AS=mm2实取4Φ22〔AS=1520mm2〕，，满足要求。7.1.2梁斜截面受剪承载力计算AB跨：βcfcbh0×××365×故截面尺寸满足要求。梁端加密区箍筋取4肢Ф8100,箍筋用HPB235级钢筋〔=210〕，则××350×665+﹥加密区长度取1.05m，非加密区箍筋取4肢Ф8150，箍筋设置满足要求。BC跨：假设梁端箍筋加密区取4肢Ф8100，则其承载力为××350×365+﹥由于非加密区长度较小，故全跨均可按加密区配置。其它层梁的配筋计算方法同第一层，具体计算结果见表27和表28。表27框架梁纵向钢筋计算表层次截面M/ξ/mm2/mm2实配钢筋面积AS/mm2ρ/%5支座A﹤010174254Φ18〔1017〕Bl﹤010173094Φ18〔1017〕AB跨间3104Φ18〔1017〕8支座Br<07632814Φ18〔1017〕0.57BC跨间2244Φ18〔1017〕0.573支座A10172084Φ22〔1520〕Bl101710304Φ22〔1520〕AB跨间29594Φ18〔1017〕0.38支座Bl<0101710974Φ22〔1520〕BC跨间3911084Φ18〔1017〕0.551支座A125612555Φ22〔1900〕Bl125610795Φ22〔1900〕AB跨间129935Φ22〔1900〕0.38支座Bl<012569555Φ22〔1900〕BC跨间4612615Φ22〔1900〕5表28框架梁箍筋数量计算表层次截面rREV/kNβcfcbh0/kNASV/S=〔〕/〔1.25fyrh0〕梁端加密区非加密区实配钢筋〔ASV/S〕实配钢筋〔ρSV/%〕5ABl>V﹤0双肢Φ8100〔2.01〕双肢Φ8150〔0.335〕Br>V﹤0双肢Φ8100〔2.01〕双肢Φ8100〔0.503〕3ABl>V四肢Φ8100〔2.01〕四肢Φ8150〔0.335〕Br>V四双肢Φ8100〔2.01〕四肢Φ8100〔0.503〕1ABl>V四肢Φ8100〔2.01〕四肢Φ8150〔0.335〕Br>V四肢Φ8100〔2.01〕四肢Φ8100〔0.503〕注：表中V为换算至支座边缘处的梁端剪力。7.2框架柱7.2.1剪跨比和轴压比验算表29柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次b/mmb0/mmFc/N.mm-2Mc/kVc/kNN/kNMc/Vch0N/fcbhA柱5550510>20.0993600560>20.4191750710>2B柱5550510>23600560>21750710>2注释：由表29可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足标准要求。7.2.2柱正截面承载力计算以第一层B轴柱为例说明。根据A柱内力组合表，将支座中心处的弯矩换算至支座边缘，并与柱端组合弯矩的调整值比拟后，选出最不利内力，进展配筋计算。B节点左、右梁端弯矩B节点上、下梁端弯矩/，，在节点处将其按弹性弯矩分配给上、下柱端，即mmea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中较大值，即600/30=20mm,故取ea=20mm,柱的计算长度按下式确定，其中因为,故应考虑偏心矩增大系数。mm,再按Nma*及相应的M一组计算。N=3604.3kN，节点上下柱端弯矩kN·mkN·m此组内力是非地震组合情况，且无水平荷载效应，故不必进展调整，且取mmmmmmmm按上式计算时，应满足N>ξbfcbh0及Ne﹥fcbh02，因为N=3604.3kN＞kN但kN·m＜kN·m故按构造配筋，且应满足。单侧配筋率，故mm2选4Ф22〔As==1520mm2〕总配筋率=3×1520/〔600×％7.2.3A柱斜截面受剪承载力计算以第一层柱为例进展计算。由前可知，上柱柱端弯矩设计值kN·m对四级抗震等级,柱底弯矩设计值×kN·m则框架柱的剪力设计值为kN其中Mc取较大的柱下端值，而且MC，Vc不应考虑，故Mc为将表23查得的值除以0.8，Vc为将表24查得的值除以0.85。与Vc相应的轴力kN故该层柱按构造配置箍筋。柱端加密区箍筋选用4肢Φ12100，由表23可得一层柱底的轴压比n=0.448，查表2.17，查得λv=0.104，则最小体积配箍率ρsvmin=λvfc/fyv04×1/210=0.827%取Φ12,ASVmm2,则s≤mm,根据构造要求，取加密区箍筋为4Φ12100。加密区长度取1650mm，非加密区还应满足s<10d=220mm，故箍筋选用4肢Φ10200。各层柱箍筋计算结果见表30。表30框架柱箍筋数量计算表柱号层次/kN/kNN/kN/kN实配箍筋〔〕加密区非加密区A柱5﹥V﹤04Φ10100〔1.14〕4Φ10150〔0.57〕3﹥V﹤04Φ10100〔1.14〕4Φ10150〔0.57〕1﹥V﹤04Φ12100〔1.21〕4Φ12150〔0.32〕B柱5﹥V﹤04Φ10100〔1.14〕4Φ10150〔0.57〕3﹥V4Φ10100〔1.14〕4Φ10150〔0.57〕1﹥V﹤04Φ12100〔1.21〕4Φ12200〔0.32〕7.3框架梁柱节点核芯区截面抗震验算以一层中节点为例。由节点两侧梁的受弯承载力计算节点核芯区的剪力设计值，即=〔500+400〕/2=450mm=〔365+465〕/2=415mm本框架为四级抗震等级，应按式〔2.46〕〔"土木工程专业毕业设计指导"〕计算节点的剪力设计值，其中Hc为柱的计算高度，取节点上下反弯点间的距离，即××kN·m〔左震〕剪力设计值kN因=700mm，=700mm，，则kNkN满足kN二者中的较小值，故取N=2592.32kN，设节点区配箍为4Ф10100，则kN，故承载力满足要求。根底设计工程概况地质由杂填土,粉质粘土,粘土组成.8.1.3设计A，B柱下独立根底;8.1.4计算A，B柱下独立根底,并按容许变形值调整基底尺寸;8.1.5绘制施工图及编写施工说明.．选择持力层，确定根底埋深综合考虑所提供材料的数据，人工填土不可以作为持力层，考虑无深根底施工机具，因此淤泥质粉质粘土也不能作为持力层。所以选粉土作为持力层。由于建筑底面以下允许有一定厚度冻土层，因此最小埋深为：dmin=zd-hma*,根底底面下允许残留冻土层的最大厚度。 所以根底埋深可取dmin8.3．确定根底类型及材料本根底采用柱下独立根底，选择材料为C20混凝土，钢筋采用HPB235．按容许承载力确定根底尺寸8.4.1确定A柱根底截面尺寸持力层为粘土，粘粒含量按，取.3，=1.5。8.4.2求持力层承载力特征值fa〔先不考虑对根底宽度进展修正〕dmin=2.2m,=+8.4.3确定基底面积A柱初步选择基底尺寸A=A2，初步选择相应的根底底面积A=×4.0=20。因为4.0m>3m所以需要对进展修正：=++2.0范围之内符合要求。8.4.3.1验算持力层地基承载力：根底和回填土==2020=880.0kN,偏心距〔〕即>0满足根底底面处的平均压力值：根底底面边缘的最大压力值：满足要求，最后确定该柱底边长8.4.3.2B柱初步选择基底尺寸=考虑偏心影响按20%增大，A2初步选择相应的根底底面积A=××。因为4m>3m,所以需要对进展修正，修正后与A柱一样，即。2.0范围之内符合要求。8.4.3.3验算持力层地基承载力：根底和回填土==2022.0=968.0kN偏心距==〔〕即>0满足根底底面处的平均压力值：=173.55kpa<fa根底底面边缘的最大压力值：满足要求，最后确定该柱底边长8.4.4.计算两柱的基底平均压力A柱基底平均压力为：×0.9=152.1kPaB柱基底平均压力为：×0.9=156.2kPa因此，A柱hma*mB柱hma*mm符合要求。8.5．下卧层强度验算8.5.1A柱下卧层强度验算软弱下卧层处自重应力(6.8-1.6)=126.76kPa软弱下卧层顶面以上土的加权平均重度由于淤泥质亚粘土，,查表得=0，=1.0故=195.4kPa由于以及查表得地基压力扩散角软弱下卧层顶面处的附加应力〔A柱〕验算〔<满足〕8.5.2B柱下卧层强度验算软弱下卧层处顶面处的附加应力〔B柱〕验算〔<满足〕8.6分别计算A，B柱根底沉降8.6.1A柱沉降计算求基底压力和基底附加压力A柱根底底面处的土的自重应力：××0.6=39.82kPaA柱基底压力：基底附加压力：确定根底沉降计算由于，所以取因为不存在相临荷载的影响：点号Zi(m)(b=)(mm)-(mm)(mm)(mm)0000123沉降计算见下表：表31用标准法计算根底最终沉降量确定沉降经历系数，==值确实定得根底最终沉降量8.6.2B柱沉降计算求基底压力和基底附加压力B柱根底底面处的土的自重应力：=××18.9=39.82kPaB柱基底压力：基底附加压力：确定根底沉降计算由于，所以取因为不存在相临荷载的影响：=b(2.5-0.4lnb)=4沉降计算见下表：表32用标准法计算根底最终沉降量点号Zi(m)(b=)(mm)-(mm)(mm)(mm)00001234确定沉降经历系数==值确实定=175.07KPa<可得根底最终沉降量8.7按允许沉降差调整基底尺寸由以上的验算可知：A柱的mmB柱的mm两柱的沉降差为为两柱之间容许的最大沉降差，因此不必对基底尺寸进展调整。根底高度验算柱抗冲切验算A柱采用C20混凝土f=1.1Mpa级刚筋fy=210MpaA柱：计算基底净反力：偏心距=根底边缘处的最大和最小净反力8.8.2柱边根底截面抗冲切验算取h0即选h=1100mmb=4000mm>bc+2h0=2500mm从上至下分三个台阶300mm，400mm，400mmh0=1.05m(有垫层)取当时取1.0，当时取0.9其间内插法取用，时取。冲切力：812.14kN抗冲切力：满足。8.8.3第一阶根底截面抗冲切验算：取因为偏心受压所以取。冲切力：643.18kN抗冲切力：可以。8.8.4第二阶根底截面抗冲切验算：所以=1.0,,,取因为偏心受压所以取。冲切力：236.35kN抗冲切力：可以。图15A柱根底平面图8.8.5B柱抗冲切验算B柱采用C20混凝土f=1.1Mpa级刚筋fy=210Mpa计算基底净反力：偏心距=根底边缘处的最大和最小净反力8.8.6柱边根底截面抗冲切验算取h0即h=1150mm至上而下分350mm400mm400mm三个台阶h0=1.10m(有垫层)取当时取1.0，当时取0.9其间内插法取用，时取0.93。因为偏心受压所以取。冲切力：953.13kN抗冲切力：可以。8.8.7第一阶根底截面抗冲切验算：=1.0，取因为偏心受压所以取。冲切力：458.12kN抗冲切力：可以。8.8.8第二阶根底截面抗冲切验算：，=1.0，，，取因为偏心受压所以取。冲切力：414.93kN抗冲切力：可以。图16B柱根底平面图选用钢筋8.9.1A柱配筋根底长边方向Ⅰ-Ⅰ截面柱边净反力：=+悬臂局部净反力平均值：=弯矩：As1=Ⅱ-Ⅱ截面〔第一变阶处〕=+悬臂局部净反力平均值：=弯矩：As,2=Ⅲ-Ⅲ截面〔第二变阶处〕=+=弯矩：As,2=比拟As1，As2和As3应按As1配筋，实际配42φ28.9.2根底短边方向:因为根底受单向偏心荷载作用，所以在根底短边方向的根底反力可按均匀分布计算，取Pn=计算。由以上可得：柱边弯矩==965.9kN·mAs1=第一变阶处弯矩：==477.9kN·mAs2=第二变阶处弯矩：==241.2kN·mAs3=比拟As1，As2和As3应按As1配筋，实际配32φ28.9.3B柱配筋根底长边方向Ⅰ-Ⅰ截面柱边净反力：=+=弯矩：As1=Ⅱ-Ⅱ截面〔第一变阶处〕=+=弯矩：As2=Ⅲ-Ⅲ截面〔第二变阶处〕=+=弯矩：As3=比拟As1，As2和As3应按As1配筋，实际配51φ28.9.4根底短边方向：因为根底受单向偏心荷载作用，所以在根底短边方向的根底反力可按均匀分布计算，取Pn==·m计算。由以上可得柱边弯矩：==1057.05kN·mAs1=第一变阶处弯矩：==530.57kN·mAs2=第二变阶处弯矩：==148.84kN·mAs3=比拟As1，As2和As3应按As1配筋，实际配35φ2绘制施工图9板的配筋9.1楼面荷载设计值·m-2,分项系数为1.4。×·m-2×·m-2P·m-2·m-2·m-29.2计算跨度内跨：，为轴线间距离。边跨：，为净跨，b为梁宽。双向各区格板计算跨度见表349.3弯矩计算支座最大负弯矩可近似按活荷载满布求得，即内支座固支时作用下的支座弯矩。〔A〕边区格板计算跨度：mm采用弯起式配筋，跨中钢筋在距支座处弯起一半，故得跨中及支座塑性铰线上的总弯矩为：代入根本公式中，由于区格板四周与梁整结，内力折减系数为0.8。得KN·m/mKN·m/mKN·m/mKN·m/m〔B〕中间区格板计算跨度：mm采用弯起式配筋，跨中钢筋在距支座处弯起一半，故得跨中及支座塑性铰线上的总弯矩为：代入根本公式中，由于区格板四周与梁整结，内力折减系数为0.8。得KN·m/mKN·m/mKN·m/mKN·m/m9.4截面设计截面有效高度：选用φ8钢筋作为受力主筋，则截面mm，方向跨中截面的mm，该板四周与梁整浇，计算配筋量时,取内力臂系数,可近似按计算钢筋截面面积,截面配筋计算结果及实际配筋列于下表33。表33楼面双向板的配筋计算截面(mm)m(配筋实有跨中B1区格方向80191φ8200251方向7070φ8200251B2区格方向80245φ8200251方向70249φ8200251B3区格方向80191φ8200251方向7070φ8200251B4区格方向8073φ8200251方向70φ8200251支座B2-B180476φ8100503B3-B180147φ8150335B4-B280147φ8150335B4-B38014φ8200251B2-B280361φ8100503B4-B480254φ8200251注:取板的计算宽度1m,按端支座是固定的五跨连续板计算,中间区格F将弯矩设计值降低20%,中间支座弯矩降低20%,采用HPB235级钢筋,采用公式,,,,进展配筋.10楼梯设计混凝土选用C30，钢筋采用HPB235，HRB335，〔，〕，楼梯上的均布荷载标准值为KN·m-2，层高3.3m，踏步尺寸150mm×300mm。10.1楼梯板的设计板的倾斜度，，按构造取板厚为〔的楼段板的长度，即取板厚mm，取mm，取1m宽的板带作为计算单元。10.1.1荷载计算恒荷瓷砖地面kN·m-1三角形踏步kN·m-1斜板kN·m-1板底抹灰kN·m-1总汇kN·m-1活荷kN·m-1荷载组合：由可变荷载控制的组合：kN·m-1由永久荷载控制的组合：k