新北区希望化工厂35kV降压变电所设计

…….……………….…新北区希望化工厂35kV总降变电所装订线……………….…….………….………….………引言经过四年系统理论的学习以及各种实践操作，在老师精心培育下，我对电力系统各部分有了初步的认识与了解。在认真阅读分析原始材料后，参考《发电厂电气部分》、《电力系统分析》、《工厂供电》以及《工业与民用配电设计手册》等书籍，通过老师的指导下并经过周密的计算，完成了此次毕业设计。由于水平所限，设计书中难免出现错误和不妥之处，希望指正。1原始资料1.1资料内容根据系统规律，需要建成一座35KV降压变电站，设计条件如下：电压等级：35/6.3KV进出回数：（1）35KV进线共2回，均为电缆进线。（2）6.3KV出线共8回，均为电缆出线。系统情况：待建变电所为终端降压变电所，拟定2台变压器。系统其他条件：变电站35kV母线最大运行三相短路容量：S=800MVA,S=600MVA。操作电源：直流220V电能计量：高供高计，两路35kV进线各设置计量专用的电流、电压互感器。原始负荷资料如下（同时系数为0.9）：负荷名称额定容量（KW）额定电压（KV）负荷特性Cosφ供电线路长度(m)1#出线86060.812002#出线40060.8220003#出线76060.7510004#出线160060.8800水源变电所120060.851600生活区变电所200060.8900锅炉变电所110060.8600污水处理电源120060.8960表1-1负荷表其中1#出线为一级负荷，2#、3#、4#出线供给负荷中60%是一二级负荷，水源变电所、锅炉变电所和污水处理电源均为二级负荷，生活区变电所为三级负荷。1.2设计任务(1)进行负荷计算，无功补偿，选择合适的变压器。(2)提出多种主接线方式，然后选择最优主接线方案。(3)短路电流计算，选择主要电气设备并进行动热稳定性校验。(4)接地防雷设计，继电保护简要说明。1.3设计成果设计说明书一份，其中包括计算书。根据设计任务书的要求，依据《电力工程电气设计手册》中有关内容，遵照《变电所设计技术规程》中有关规定，现对35KV变电所进行设计，其设计的方法和步骤如下：2负荷计算、无功补偿以及主变压器的选择2.1负荷计算2.1.1有功总负荷P30==0.9×(860+400+760+1600+1200+2000+1100+1200)=8208kW2.1.2无功总负荷Q30=KM=0.9×[860×tg（arccos0.8）+400×tg(arccos0.82)+760×tg(arccos0.75）+1600×tg(arccos0.8)+1200×tg(arccos0.85)+2000×tg(arccos0.8)+1100×tg(arccos0.8)+1200×tg(arccos0.8)]=6093.36kvar2.1.3视在功率2.1.4功率因数2.2无功补偿2.2.1需补偿的无功功率2.2.2无功补偿设备为了便于安装在三相线路上，选取规格为BWF6.3-30-1w型并联电容器75个，额定电压6.3kV，补偿容量为。补偿2250kvar的无功功率后，视在功率为：补偿后的功率因数为：，符合要求2.3重要负荷2.4变压器的选择变压器是变电站的重要设备，其容量、台数直接影响主接线的形式和配电装置的结构，如选用适当不仅可减少投资，减少占地面积，同时也可减少运行电能损耗，提高运行效率和可靠性，改善电网稳定性能。2.4.1主变压器台数为保证供电可靠性，变电所一般设有两台主变压器。2.4.2变压器容量装有两台变压器的变电站，当其中一台主变因事故断开，另一台主变的容量应满足全部负荷的70%并且可以满足全部一二次符合的需求。2.4.3绕组数和接线组别的确定该变电所有二个电压等级，所以选用双绕组变压器，连接方式必须和系统电压相位一致，否则不能并列运行，35KV采用Y形连接，6KV采用Δ连接。2.4.4调压方式的选择普通型的变压器调压范围小，仅为±5%，而且当调压要求的变化趋势与实际相反（如逆调压）时，仅靠调整普通变压器的分接头方法就无法满足要求。另外，普通变压器的调整很不方便，而有载调压变压器可以解决这些问题。它的调压范围较大，一般在15%以上，而且要向系统传输功率，又可能从系统反送功率，要求母线电压恒定，保证供电质量情况下，有载调压变压器，可以实现，特别是在潮流方向不固定，而要求变压器可以副边电压保持一定范围时，有载调压可解决，因此选用有载调压变压器。2.4.5冷却方式的选择主变压器一般采用的冷却方式有：自然风冷、强迫油循环风冷、强迫油循环水冷、强迫导向油循环冷却。考虑到冷却系统的供电可靠性，要求及维护工作量，首选自然风冷冷却方式。2.4.6变压器的容量变压器容量，并且2.4.7变压器的型号综合考虑各方面情况，选用两台SFZ11—8000/35型有载调压变压器，查变压器的参数如下：额定电压：35±2×2.5%／6.3KV额定容量：8000kVA短路阻抗:Uk%=7.5空载电流：I0%=0.42联接组标：Yd11主变压器有功损耗主变压器无功损耗变压器总损耗3所用电接线设计和所用变压器的选择变电所的所用电是变电所的重要负荷，因此，在所用电设计时应按照运行可靠、检修和维护方便的要求，考虑变电所发展规划，妥善解决分期建设引起的问题，积极慎重地采用经过鉴定的新技术和新设备，使设计达到经济合理，技术先进，保证变电所安全、经济的运行。3.1所用变容量与台数的确定一般变电所装设一台所用变压器，对于枢纽变电所、装有两台以上主变压器的变电所中应装设两台容量相等的所用变压器，互为备用，如果能从变电所外引入一个可靠的低压备用电源时，也可装设一台所用变压器。根据如上规定，本变电所选用两台容量相等的所用变压器。计算负荷可按照下列公式近似计算:S＝0.5%=80kVA,最大可取到16000kVA根据容量选择所用电变压器如下：选用S9—50／35型变压器2台；额定容量为50kVA；联接组标号Yyn0；电压等级为高压侧35±5％(kV),低压侧0.4(kV)；阻抗电压为(%)6.5。3.2所用电接线方式一般有重要负荷的大型变电所，380／220V系统采用单母线分段接线，两台所用变压器各接一段母线，正常运行情况下可分列运行，分段开关设有自动投入装置。每台所用变压器应能担负本段负荷的正常供电，在另一台所用变压器故障或检修停电时，工作着的所用变压器还能担负另一段母线上的重要负荷，以保证变电所正常运行。4电气主接线的选择电气主接线的确定对电力系统整体及发电厂，变电所本身运行的可靠性、灵活性和经济性密切相关，并且对电气设备的选择、配电装置选择、继电保护和控制方式的拟定有较大影响，因此，必须正确外理各方面的关系，全面分析有关影响因素，通过技术经济比较，合理确定主接线方案。4.1设计的基本要求(1)满足对用户供电必要的可靠性和保证电能质量。(2)接线应简单，清晰且操作方便。(3)运行上要具有一定的灵活性和检修方便。(4)具有经济性，投资少，运行维护费用低。(5)具有扩建和可能性。4.2设计主接线的原则35—6KV配电装置中，一般不设旁路母线，因为重要用户多系双回路供电，且断路器检修时间短，平均每年约2-3天。如线路断路器不允许停电检修时，可设置其它旁路设施。6—10KV配电装置，可不设旁路母线，对于出线回路数多或多数线路向用户单独供电，以及不允许停电的单母线，分段单母线的配电装置，可设置旁路母线，采用双母线6—10KV配电装置多不设旁路母线。对于变电站的电气接线，当能满足运行要求时，其高压侧应尽量采用断路器较少或不用断路器的接线，如线路—变压器组或桥形接线等。若能满足继电保护要求时，也可采用线路分支接线。拟定可行的主接线方案2—3种，内容包括主变的形式，台数以及各级电压配电装置的接线方式等，并依据对主接线的基本要求，从技术上论证各方案的优缺点，淘汰差的方案，保留一种较好的方案。4.3方案的比较4.3.135KV侧的接线变电所35KV进线，最终2回，本期工程一次完成，在考虑主接线方案时，应首先满足运行可靠，操作灵活，节省投资。方案一：单母线接线方式：接线简单、清晰。操作方便，投资少便于扩建；母线或隔离开关检修或故障时连接在母线上的所有回路必须停止工作；检修任一电源或线路的断路器时，该回路必须停电；当母线或母线上的隔离开关上发生短路以及断路器在继电保护作用下都自动断开，因而造成全部停电。方案二：单母分段接线方式：当一段母线发生故障时，分段断路器自动将故障段隔离，保证正常段母线不间断供电，不致使重要用户停电，可提高供电可靠性和灵活性。以上两种方案比较，在供电可靠性方面，方案一较差，故35KV侧应采用单母分段接线。4.3.26KV侧的接线方案一：单母线接线：具有接线简单清晰，操作方便，所用设备比较少，投资少等优点，但当母线或母侧隔离开关检修故障时，连接在母线上的所有回路都将停止工作，当母线发生短路时，所有电源回路的断路器在继电保护作用中自动跳闸，因而造成母线电压失压全部停电，检修任一电源或线路的断路器时，该回路必须停电。方案二：单母分段接线：

接线简单清晰，设备少，且操作方便，可提高供电可靠性和灵活性，不仅便于检修母线而减少母线故障影响范围，对于重要用户可以从不同段引两个回路，而使重要用户有两个电源供电，在这种情况下，当一段母线发生故障，由于分段断路器在继电保护装置的作用下，能自动将故障段切除，因而保证了正常段母线不间断供电。综上所述，单母分段接线的可靠性较高，而且比较经济，故6KV侧接线应选方案二，单母分段接线。5短路电流计算5.1短路电流计算的目的(1)电气主接线比选；(2)选择导体和电器；(3)确定中性点接地方式;(4)计算软导线的短路摇摆；(5)确定分裂导线间隔棒的间距；(6)验算接地装置的接触电压和跨步电压；(7)选继电保护装置，进行整定。5.2短路计算变电站35kV母线最大运行三相短路容量：功率基准值，电压基准值：电流基准值：，电力变压器电抗标幺值：高压母线侧总电抗标幺值：三相短路电流周期分量最大有效值：三相短路次暂态电流和稳态电流最大值：三相短路冲击电流最大值：三相短路第一个周期短路全电流最大有效值：；低压母线侧总电抗标幺值：三相短路电流周期分量最大有效值：三相短路次暂态电流和稳态电流最大值：三相短路冲击电流最大值：三相短路第一个周期短路全电流最大有效值：；三相短路最大容量：5.3短路计算参数表表5-1短路计算参数表短路点名称短路电流I//（3）冲击电流ish全电流Ish短路容量S//k-135kV母线13.2kA33.66kA19.94kA800MVAk-26kV母线15.42kA39.33kA23.29kA168.07MVA6主要电气设备的选择及校验电气设备的选择是发电厂和变电所设计的主要内容之一，正确地选择设备是电气主接线和配电装置达到安全运行的重要条件，在进行设备选择时，应根据工程实际情况，在保证安全可靠的前提下，积极而稳妥地采用新技术并注意节约，必须按正常工作条件进行选择，并按短路状态来校验其热稳定和动稳定。6.135kV母线的选择与校验常用导体材料在铜、铝等。载流导体一般采用铝质材料，110KV及以上配电装置一般采用软导线。硬母线截面有矩形、槽形、管形等。矩形母线用于35KV及以下，电流在4000A及以下配电装置。导体截面可按长期发热允许电流或经济电流密度选择，变电所的汇流母线均按长期发热允许电流进行选择，其他引出线则按经济电流密度选择。长期最大工作电流：选取LMY-404型矩形硬铝母线，额定载流量为480A按室内温度为40。C时选取修正系数，短路动稳定度校验：两导体的轴线间距离a=500mm=0.5m，档距l=1000mm=1m，三相短路冲击电流ish（3）=33.66kA三相短路冲击电流ish（3）产生的最大电动力：母线档数大于2，所以最大弯曲力矩:宽度b=40mm=0.04m，厚度h=4mm=0.004m所以，母线的截面系数:母线在三相短路时受到的计算应力为:而硬铝母线（LMY）的允许应力为:所以母线短路动稳定度符合要求。短路热稳定度校验：热效应时间，三相短路稳态最大电流，查表得导体的热稳定系数，最小允许截面:而硬铝母线截面，所以，热稳定度校验合格，LMY-404型矩形硬铝母线符合条件。6.235kV高压断路器的选择与校验(1)选择依据a、按额定电压选：额定电压和最高工作电压，一般按所选电器和电缆允许最高工作电压不低于所按电网的最高运行电压。即：≥b、按额定电流选：在额定周围环境温度下长期允许电流Iy，应不小于该回路最大持续工作电流Igmax即：Iy≥Igmax(2)选择长期最大工作电流选择ZN12-40.5型断路器：额定电压：40.5kV；额定电流：2000A；额定短路开断电流：31.5kA；额定短路关合电流：63kA；4s热稳定电流：31.5kA；动稳定（峰值）电流：63kA动稳定校验与热稳定校验：表6-1ZN12-40.5型断路器数据表计算数据ZN23-40.5U35kVUe40.5kVIgmax131.97AIe2000AI//13.2kAIt31.5kAish33.66kAimax63kA6.335kV隔离开关的选择与校验(1)长期最大工作电流表6-2GW5-35型高压隔离开关数据表型号额定电压（kV）额定电流（A）动稳定电流（kA）4s热稳定电流（kA）GW5-3535200010046(2)校验额定电流与额定电压校验：Ie=2000A，Igmax=131.97A，所以Ie≥Igmax满足要求Ue=Ugmax=35KV所以Ue≥Ugmax满足要求a、热稳定校验：≤I2tt=13.22×0.8=139.392(KA2·S)I2tt=462×4=8464(KA2·S)≤I2tt满足热稳定要求b、动稳定校验：ish（3）≤imaxish（3）=33.66KA，imax=100KA，ish（3）＜imax所以满足要求故所选GW5—35型隔离开关符合要求表6-3数据校验表计算数据GW5-40.5U35kVUe35kVIgmax131.97AIe2000AI//13.2kAIt46kAish33.66kAimax100kA6.435kV电流互感器的选择与校验选择依据：根据电网额定电压等其他条件，查《常用设备手册》选电流互感器型号如下（当电流互感器用于测量时，其一次侧额定电流应尽量选择比回路中工作电流大1/3左右，以保证测量仪表最佳工作，并在过负荷时使仪表有适当的指示。）选择LCZ-35型电流互感器额定电压35kV；额定电流比（A）：300/5；1s热稳定电流：19.5kA；动稳定电流：45kA热稳定校验：I2tt=19.52×1=380.25(KA2·S)；=13.22×0.8=139.392(KA2·S)；≤I2tt，热稳定校验合格；动稳定校验：imax=45kA，ish（3）=33.66kA，ish（3）＜imax动稳定校验合格。6.535kV及6kV电压互感器的选择与校验根据电网额定电压、一次电压、二次电压等条件，查《常用设备手册》，选择电压互感器型号如下：表6-4电压互感器型号表型号极限负荷（VA）额定电压（kA）额定输出（VA）初级绕组次级绕组剩余绕组0.2级0.5级6P级JDZX9-35100050100100JDZJ-6200205050电压互感器无需校验动稳定性与热稳定性。6.6高压开关柜的选择选择KYN61-40.5系列户内铠装移开式交流金属封闭开关柜，是适用于三相交流电50Hz、额定电压40.5KV的户内成套配电装置。作为发电厂、变电站及工矿企业接受和分配电能之用，对电路起到控制、保护和检测等功能，除广泛用于一般电力系统外，还可用于频繁操作的场所。6.76kV开关柜的选择6.7.1开关柜型号选取KYN28a-12型开关柜表6-5开关柜主要参数表开关柜型号额定电压（kV）最高工作电压（kV）KYN28a-1267.26.7.2开关柜所配母线表6-6母线主要参数表额定电流（A）动稳定电流峰值（kA）热稳定电流（kA-s）12508025-4最大长期工作电流I30/=,Ie=1250A，Ie〉I30/热稳定校验：I2tt=252×4=2500,=15.422×0.8=190.22,I2tt>,满足要求动稳定校验：imax=80kA，ish（3）=39.33kA，ish（3）＜imax,满足要求。6.7.3开关柜所配断路器表6-7断路器主要参数表型号额定电流（A）额定电压（kV）额定短路开断电流（kA）额定短路关合电流（kA）额定峰值耐受电流（kA）额定短时持续时间（s）VBD1-12125062525804最大长期工作电流I30/=769.81A,Ie=1250A,Ie>I30/热稳定校验：，，,满足要求；动稳定校验：imax=80kA，ish（3）=39.33kA，ish（3）＜imax，满足要求。6.7.4开关柜所配电流互感器表6-8电流互感器主要参数表型号一次额定电流（A）二次额定电流（A）准确等级动稳定电流（kA）热稳定电流（kA-s）LZZBJ9-1050/100/150/200/300/500/80050.5/0.212063-1各线路长期最大工作电流：主变二次：1#出线：2#出线：3#出线：4#出线：水源变电所：生活区变电所：锅炉变电所：污水处理电源：根据最大长期工作电流选电流互感器变比。表6-9CT选择表线路名称主变二次1#出线2#出线3#出线4#出线水源变电所生活区变电所锅炉变电所污水处理电源CT变比800/5150/550/5100/5200/5150/5300/5150/5150/5准确等级0.50.50.50.50.50.50.50.50.5热稳定校验，，,满足要求动稳定校验imax=120kA，ish（3）=39.33kA，ish（3）＜imax满足要求。所配电流互感器合格。6.86kV负荷配出线选择本所8路出线全部要求为电缆出线。6.8.11#出线最大长期工作电流：，规定，查表得，表6-10电缆参数表型号芯数截面（mm2）载流量（A）环境温度（）YJV22-6/6-370370176306.8.22#出线最大长期工作电流：，规定，查表得，表6-11电缆参数表型号芯数截面（mm2）载流量（A）环境温度（）YJV22-6/6-350350142306.8.33#出线最大长期工作电流：，规定，查表得，表6-12电缆参数表型号芯数截面（mm2）载流量（A）环境温度（）YJV22-6/6-370370176306.8.44#出线最大长期工作电流：，规定，查表得，表6-13电缆参数表型号芯数截面（mm2）载流量（A）环境温度（）YJV22-6/6-31203120237306.8.5水源变电所最大长期工作电流：，规定，查表得，表6-14电缆参数表型号芯数截面（mm2）载流量（A）环境温度（）YJV22-6/6-395395208306.8.6生活区变电所最大长期工作电流：，规定，查表得，表6-15电缆参数表型号芯数截面（mm2）载流量（A）环境温度（）YJV22-6/6-31503150268306.8.7锅炉变电所最大长期工作电流：，规定，查表得，表6-16电缆参数表型号芯数截面（mm2）载流量（A）环境温度（）YJV22-6/6-395395208306.8.8污水处理电源最大长期工作电流：，规定，查表得，表6-17电缆参数表型号芯数截面（mm2）载流量（A）环境温度（）YJV22-6/6-395395208307变电所的接地规划7.1接地电阻35kv架空线路长度：L1=3×2=6km，6kv电缆线路长度：L2=0.2×6+0.25×8+0.1×10+0.08×10+0.2×8+0.09×10+0.1×6+0.08×12=1.2+2+1+0.8+1.6+0.9+0.6+0.96=9.06km，对于35kV接地：，对于接地电阻R≤120/IE1=120/0.6=200Ω,共用接地装置的接地电阻应为R≤4Ω;对于6kV接地,对于接地电阻R≤120/IE2=120/5.436=22.07Ω,共用接地装置的接地电阻应为R≤4Ω;所以接地电阻应有R≤4Ω。7.2接地装置计算采用近似计算法直接求出接地管的数目，公式如下：n≥，接地电阻RE=4，砂质粘土的电阻率，单根钢管长度l=2.5m,单根钢管接地电阻，假定管距a=7.5m（为减小接地电流屏蔽效应，管距一般不宜小于管长的2倍）,则，又假定n=30，查手册得知利用系数，则根。考虑到布置要求，采用24根钢管，即可满足要求。8变电所的防雷保护规划避雷针、避雷器是变电所屋外配电装置和所处电工建筑物防护直击雷过电压的主要措施。变电所借助屋外配电装置架构上的避雷针和独立避雷针共同组成的保护网来实现，主控制室和屋内配电要采用屋顶上的避雷带。8.1直击雷的过电压保护装设独立避雷针，为防止雷直击变电设备及其架构、电工建筑物，其冲击接地电阻不宜超过10欧，为防止避雷针落雷引起的反击事故，独立避雷针与配电装置架构之间的空气中的距离SK不宜小于5m，独立避雷针的接地装置与接地网之间的地中距离Sd应大于3m。变电所二层楼顶的四角分别安装一支25米高的避雷针。变电所一层楼顶安装两支13米高的避雷针。屋内配电装置钢筋焊接组成接地网，并可靠接地。8.2雷电侵入波的过电压保护对入侵波防护的主要措施：变电所内必须装设避雷器以限制雷电波入侵时的过电压，在35kV靠近变电所的进线上架设避雷线，其耐雷水平分别不应低于30kA和75kA，保护角在25°和30°范围内，冲击接地电阻在l0Ω左右，以保证大多数雷电波只在此线段外出现，即设置进线段保护。对于双绕组变压器，应在低压侧任一相绕组对地加装一个避雷器，对于变压器中性点保护，因中性点为直接接地，变压器为分级绝缘。其绝缘水平为35kV等级，需在中性点上装避雷器8.3避雷器的配置(1)进出线设备外侧；(2)所有母线上；(3)变压器高压侧，尽量靠近变压器；(4)变压器低压侧为Δ时，只装在B相；(5)主变压器中性点，按其绝缘水平等级选设；9继电保护和自动装置的规划设计9.1继电保护的配置9.1.1变压器的保护(1)配置原则a.反映变压器内部故障的油面降低的瓦斯保护b.相间短路保护反映变压器绕组和引出线的相间短路的纵差保护或速断保护，对其中性点直接接地侧绕组和引出线的接地短路，以及绕组间短路中能起保护作用，如果变压器的纵差动保护对单相接地短路的灵敏性不符合要求，可增设零序差动保护。c.后备保护d.中性点直接接地电网中，降压变电所的变压器两侧应装设零序电流保护，作为变压器主保护的后备保护，并作为相邻元件的后备保护e.过负荷保护(2)本变电所主变保护配置主保护：纵联差动保护，重瓦斯保护，轻瓦斯保护。后备保护：复合电压闭锁过流保护，过负荷保护。(3)电力变压器继电保护计算参考规范：《工业与民用配电设计手册》(水利电力出版社第三版)进行计算。电力变压器过电流保护已知条件：可靠系数—Kre=1.4接线系数—Kjx=1继电器返回系数--Kr=0.85过负荷系数--Kgx=1.5电流互感器变比—nTA=20变压器高压侧额定电流—I1rT=131.97A变压器高压侧稳态电流—I2k2min=2244.74A电力变压器过电流保护计算过程和公式：保护装置的动作电流（应躲过可能出现的过负荷电流Iop·K=1.3*1*1.5*131.97/(0.85*20)=15.14A保护装置一次动作电流Iop=15.14*20/1=302.75A保护装置灵敏系数Ksen=2244.74/302.75=7.41保护装置的地动作时限，一般取0.5~0.7S。计算结果：电力变压器过电流保护计算，灵敏系数到达继电保护的要求。电力变压器电流速断保护已知条件：可靠系数--Kre1=1.5接线系数--Kjx=1电流互感器变比--nTA=20最大运行方式下变压器低压侧三相短路时流过高压侧的超瞬态电流I//2k3max=4092.2A最小运行方式下保护装置安装处两项短路超瞬态电流I//1k2min=12470.77A电力变压器电流速断保护计算过程和公式：保护装置的动作电流（应躲过低压侧短路时，流过保护装置的最大电流）Iop.k=1.5*1*4092.2/20=306.91A保护装置一次动作电流Iop=306.91*20/1=6138.30A保护装置灵敏系数Ksen=12470.77/6138.30=2.03A计算结果：电力变压器电流速断保护计算，灵敏系数到达继电保护的要求。电力变压器过负荷保护已知条件：接线系数--Kjx=1继电器返回系数--Kr=0.85电流互感器变比--nTA=20变压器高压侧额定电流--I1rT=131.97A电力变压器过负荷保护计算过程和公式：保护装置的动作电流和动作时限与过电流的相同（应躲过可能出现的过负荷电流）Iop.k=1*131.97/0.85*20=7.76A保护装置一次动作电流Iop=7.76*20/1=155.26A9.1.2母线保护(1)配置原则a.35-60KV电力网中，主要变电所的35-66KV双母线或分段单母线需快速而有选择地切除一段或一组母线上故障，以保证系统安全稳定运行和可靠供电。b.对于双母线并联运行的发电厂或变电所，当线路保护在某些情况下，可能失去选择性时，母线保护应保证先跳开母联断路器，但不能影响系统稳定运行。c.对3-10KV分段母线，宜采用不完全电流差动式母线保护，保护仅接入有电源支路的电流，保护由两段组成：其第一段采用无时限或带时限的电流速断保护，当灵敏系数不符合要求时，可采用电流闭锁，电压速断保护，第二段采用过电流保护，当灵敏系数不符合要求时，可将一部分负荷较大的配电线路接入差动回路，以降低保护的起动电流。(2)本变电所母线保护配置a.6KV母线分段断路器第一段采用带时限的电流速断保护，第二段采用过电流保护。b.35KV母线采用不完全电流差动式母线保护，分段断路器设置过电流保护。(3)6KV母线分段继电保护计算参考规范：《工业与民用配电设计手册》(水利电力出版社第三版)进行计算。6KV母线分段断路器过电流保护已知条件：可靠系数--Kre1=1.3接线系数--Kjx=1继电器返回系数--Kr=0.85电流互感器变比--nTA=160.00一段母线的最大负荷电流—Ifh=733.15A最小运行方式下母线两相短路时流过保护安装处的稳态电流I2k2min=12470.77A最小运行方式下相邻原件末端两相短路流过保护安装处的稳态电流I3k2min=1379.40A6KV母线分段断路器过电流保护计算过程和公式：保护装置的动作电流（应躲过可能出现的过负荷电流）Iop.k=1.3*1*733.15/0.85*160.00=7.01A保护装置一次动作电流Iop=7.01*160.00/1=1121.60A保护装置灵敏系数Ksen=12470.77/1121.60=11.12Ksen=1379.40/1121.60=1.236KV母线分段断路器过电流保护计算保护装置的地动作时限，应较相邻元件的过电流保护大一时限阶段，一般大0.5~0.7S。计算结果：6KV母线分段断路器过电流保护计算，灵敏系数满足继电保护的要求。9.1.3线路保护(1)配置原则a.单侧电源线路，可装设一段或两段式电流电压速断保护和过电流保护。b.复杂网络的单回线路，可装设一段或两段式电流，电压速断保护和过电流保护，必要时，保护应具有方向性，如不满足选择性、灵敏性和速动性和要求或保护构成过于复杂时，宜采用距离保护。电缆及架空短线路，如采用电流电压保护不满足选择性、灵敏性和速动性要求时，宜采用导引线或光纤通道等纵联保护作为全保护，以带方向或不带方向的电流保护作为后备保护。(2)本变电所线路保护配置a.6KV线路采用两段式电流速断保护。b.35KV线路采用两段式电流速断保护和过电流保护。(3)6KV线路继电保护计算参考规范：《工业与民用配电设计手册》(水利电力出版社第三版)进行计算。6KV线路过电流保护已知条件：可靠系数--Kre1=1.3接线系数--Kjx=1继电器返回系数--Kr=0.85电流互感器变比--nTA=30.00线路过负荷（包括电动机启动引起的）电流—Igh=135.85A最小运行方式下线路末端两相短路稳态电流--I2k2min=12470.77A6KV线路过电流保护计算过程和公式：保护装置的