高支模专家评审方案(最终版)要点

高大模板支撑方案一、编制依据1、本工程施工图纸；2、本工程施工组织设计；3、国家及青岛市有关的规范、标准、规程：《混凝土结构工程施工质量验收规范》《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2011）4、青岛市《建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定》青建质字（2008]）53号5、青岛市城乡建设委员会建筑工程管理局《关于进一步加强建筑工程模板支撑系统安全管理的通知》青建管质字〔2012〕101号6、关于印发《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知，建质[2009]87号二、工程概况本工程需搭设模板高支撑架范围及搭设高度等参数如下：1、水平搭设范围7轴—9轴/S轴偏北3.1m—R轴，竖向范围：-0.9m—14.55m，高度为15.45m。顶板厚度为120mm，则顶板模板高支撑架搭设高度为15.33m。此范围内梁分别为：截面300mm×800mm、250mm×700mm2、水平搭设范围1轴—4轴/T轴-V轴，此位置为坡道，竖向最大范围-8.8m～-1.05m，高度为7.75m。顶板厚度为250mm，则顶板模板高支撑架搭设高度为7.5m。此范围内梁分别为：截面400mm×800mm、500mm×900mm，600mm×900mm，搭设面积62平方米。3、水平搭设范围1轴—3轴/L轴偏南2.9m—M轴偏北3.0m，竖向范围-4.85m—14.55m，高度为19.4m。顶板厚度为120mm，则顶板模板高支撑架搭设高度为19.28m。此范围梁分别为：截面250mm×700mm、300mm×800mm、250mm×600mm，搭设面积239平方米4、水平搭设范围F轴—M轴/1轴-1轴偏东4.5m，竖向范围：-4.85mm—4.95mm，高度为9.8m。顶板厚度120mm，则顶板模板高支撑架搭设高度为9.68m。此范围梁分别为：350mm×850mm、300mm×850mm，300mm×800mm、250mm×700mm，搭设面积107平方米。5、水平搭设范围A轴以西/6轴偏西4.5m—7轴偏东4.5m，竖向范围：-4.85mm—4.95mm，高度为9.8m。顶板厚度120mm，则顶板模板高支撑架搭设高度为9.68m。此范围梁分别为：250mm×700mm，300mm×800mm，搭设面积53平方米。三、材料选用本工程模板采用15mm厚木胶板，方木采用45×80mm，φ36可调顶托，模板支撑体系采用φ48.3×3.6mm扣件式钢管脚手架。立杆、大横杆和斜杆的最大长度为6.0m，小横杆长度1.0m、1.5m、2.0m等。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm。扣件活动部位能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于1mm。钢管及扣件使用标准：外观完好无损，对钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀；扣件有脆裂、变形、滑扣等均报废和禁止使用。四、施工工艺及操作要求(1)模板高支撑架搭设1、脚手架搭设高度(m):15.45m（7轴—9轴/S轴偏北3.1m—采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为0.9m，每根立杆底部垫200×50mm通长木板，立杆设置纵、横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm，立杆全高范围内设置纵横向水平杆，水平杆步距，第一道1.5m，往上不大于1.2m，主龙骨采用Ø48.3×3.6mm双钢管,次龙骨45×80木方间距250mm。四角设抱角斜撑，架体外围剪刀撑满布，架体中间每隔9米沿纵向设一道剪刀撑，斜撑和剪刀撑均由下而上连续设置。满堂架两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔两步设置一道水平剪刀撑。2、脚手架搭设高度(m):7.75m（1轴—4轴/T轴—V轴，负二层、负一层顶板支撑）250mm厚顶板下横向间距或排距(m):0.9m；纵距为1.0m；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；采用的钢管:Φ48.3×3.6；扣件连接方式:双扣件，板底支撑连接方式:方木支撑。纵横向水平杆满设，立杆下加设扫地杆，扫地杆距底板（楼板）面0.2m，里立杆离墙0.2米。四角设抱角斜撑，架体外围剪刀撑满布，架体中间每隔9米沿纵向设一道剪刀撑，斜撑和剪刀撑均由下而上连续设置。满堂架两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔两步设置一道水平剪刀撑。3、脚手架搭设高度(m):19.4m（1轴—3轴/L轴偏南2.9m—M轴偏北3.0m，负一层至三层顶板支撑）120mm厚顶板下横向间距或排距(m):1.0m；纵距为1.0m；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；采用的钢管:Φ48.3×3.6；扣件连接方式:双扣件，板底支撑连接方式:方木支撑。纵横向水平杆满设，立杆下加设扫地杆，扫地杆距底板（楼板）面0.2m，里立杆离墙0.2米。四角设抱角斜撑，架体外围剪刀撑满布，架体中间每隔4、脚手架搭设高度(m):9.8m（F轴—轴/1轴-1轴偏东4.5m、A轴以西/6轴偏西4.5m—7轴偏东4.5m，负一层至一层顶板支撑）120mm厚顶板下横向间距或排距(m):0.9m；纵距为1.0m；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；采用的钢管:Φ48.3×3.6；扣件连接方式:双扣件，板底支撑连接方式:方木支撑。纵横向水平杆满设，立杆下加设扫地杆，扫地杆距底板（楼板）面0.2m，里立杆离墙0.2米。四角设抱角斜撑，架体外围剪刀撑满布，架体中间每隔9米沿纵向设一道剪刀撑，斜撑和剪刀撑均由下而上连续设置。满堂架两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔两步设置一道水平剪刀撑。（2）梁模板支撑1.600×900mm梁底承重架搭设梁底承重架采用3排承重立杆（梁底中间增加1排承重立杆），梁两侧立杆间距1.2m，立杆沿跨度方向纵距0.450m。梁两侧立杆双扣件承重，中间立杆顶部采用可调顶托承重。梁底承重架扫地杆、水平杆同楼板支撑排架，立杆设置纵、横双向扫地杆，扫地杆距楼地面2.250×700mm梁底承重架搭设梁立杆沿梁跨度方向间距1m，（梁底中间增加1排承重立杆）立杆步距1.6m，梁两侧立杆间距0.6m，梁侧模采用短钢管顶撑形式加固，顶撑水平间距为1m。梁底模采用步步紧0.5m3、400×800mm梁底承重架搭设梁立杆沿梁跨度方向间距1m，立杆步距1.6m，梁两侧立杆间距0.6m，梁垂直方向对拉螺栓设1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓垂直方向距离在梁底为450mm，对拉螺栓水平方向距离为454、300×800mm梁底承重架搭设梁底承重架采用3排承重立杆（梁底中间增加1排承重立杆），梁两侧立杆间距0.9m，立杆沿跨度方向纵距0.9m，中间立杆顶部采用可调顶托承重。梁底承重架扫地杆、水平杆同楼板支撑排架，立杆设置纵、横双向扫地杆，扫地杆距楼地面5、500×900mm梁底承重架搭设梁立杆沿梁跨度方向间距1m，立杆步距1.6m，梁两侧立杆间距0.6m，梁垂直方向对拉螺栓设1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓垂直方向距离在梁底为450mm，对拉螺栓水平方向距离为456、250×600mm梁底承重架搭设梁立杆沿梁跨度方向间距1m（梁底中间增加1排承重立杆），立杆步距1.6m，梁两侧立杆间距0.6m，梁侧模采用短钢管顶撑形式加固，顶撑水平间距为1m。梁底模采用步步紧0.5m7、350×850mm梁底承重架采用3排承重立杆（梁底中间增加1排承重立杆），梁两侧立杆间距0.9m，立杆沿跨度方向纵距0.9m，中间立杆顶部采用可调顶托承重。梁底承重架扫地杆、水平杆同楼板支撑排架，立杆设置纵、横双向扫地杆，扫地杆距楼地面8、300*850mm梁底承重架采用3排承重立杆（梁底中间增加1排承重立杆），梁两侧立杆间距0.9m，立杆沿跨度方向纵距0.9m，中间立杆顶部采用可调顶托承重。梁底承重架扫地杆、水平杆同楼板支撑排架，立杆设置纵、横双向扫地杆，扫地杆距楼地面（3）操作要求:1.架体总体要求架体除采用剪刀撑加固外周边利用墙、柱模板支撑钢管与架体拉结加强。2.立杆2.1立杆在板主龙骨下采用可调顶托，顶托顶至最上面一道水平杆的距离不得大于300mm，以满足支撑系统的稳定性。2.2立杆接长时，两个相邻接头不得在同步内，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。2.3扫地杆设置：模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。2.4可调顶托使用：可调顶托与钢管交接处应设置横向水平杆，顶托顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm,调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm，另外，使用可调托座必须解决两者连接节点问题。3.水平杆3.1每步的纵、横向水平杆应双向拉通。4.剪刀撑4.1模板支架按下列规定设置剪刀撑：4.1.1模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔六排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；4.2剪刀撑的构造应符合下列规定：4.2.1剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；4.2.2剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；4.2.3设置水平剪刀撑时，底部、顶部二道满设，中间一道有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。（4）梁模板安装梁模板采用木胶板加木方支模，要预先按图纸尺寸配模，并按梁号编号。支梁模前要熟悉图纸，将梁的尺寸、位置、标高，平台板的厚度、标高完全搞清楚，如有不清楚的地方及时找工长或施工员问明白，不能盲目施工。φ14对拉螺栓沿梁高方向中间设置900mm和800mm高的梁中间设置二道，700mm高梁中间设置一道，跨度方向布置间距均不大于500mm梁模板质量标准：接缝宽度不大于1.5mm注意事项：梁底、梁旁均应拉线校至直。梁柱接口按图示几何尺寸用木胶板整理规范。注意事项：梁底、梁旁均应拉线校至直。梁柱接口按图示几何尺寸用木胶板整理规范。现浇结构模板安装质量允许偏差如下：序号项目允许偏差备注1轴线位置5尺检2标高（模板上表面标高）±5尺检3截面尺寸（1）基础±10尺检（2）柱±2尺检（3）梁±2尺检（4）墙±2尺检4层高6尺检5相邻模板面高低差2尺检6表面平整度52m靠尺和塞尺检查五、架体的验收、使用及管理1、把好验收关。搭设过程中的架子，每搭设一个施工层高度必须由项目技术负责人组织技术、安全与搭设班组、工长进行检查，符合要求后方可上人使用。架子未经检查、验收，除架子工外，严禁其他人员攀登。另验收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，要经设计负责人同意，由架子工操作。2、工程的施工负责人，必须按架子方案的要求，拟定书面操作要求，向班组进行安全技术交底，班组必须严格按操作要求和安全技术交底施工。3、架子上不准堆放成批材料，零星材料可适当散开堆放。4、架子搭好后要派专人管理，未经技术人员同意，不得改动，不得任意解掉架子与柱连接的拉杆和扣件。5、架子上不准有任何活动材料，如扣件、活动钢管、钢筋，一旦发现及时清除。6、作业层上的施工荷载符合设计要求，不得超载，不得将模板、泵送混凝土输送管等材料放在脚手架上，并严禁任意悬挂起重设备。六、支设拆除通用要求1、选用的木模平整、无翘曲、变形、坑凹等缺陷。选用的胶合板无烂板，或将烂板部分锯除后方可使用。2、模板拼装缝隙较大时，板缝必须用海绵条预先夹挤处理后方可继续进行拼装。3、钢管支设必须满足稳定性、强度、刚度要求，扣件必须拧紧。4、模板内侧或表面需平整，接缝严密，不得漏缝。5、模板支设调整时不得对木模、扣件等硬砸，以免损坏其使用性能。6、各种预埋件和予留孔洞的规格尺寸、数量、位置必须符合图纸要求。7、柱模、梁模必须预先于加工场制作完毕并经过预先拼装后，方可运至现场使用。8、梁板柱接头一律采用专门制作的定型接头模板。9、梁模板按要求起拱。10、板正式支设前必须刷好脱模剂，保证砼浇筑完毕后能顺利拆模。六、模板拆除梁板底模在砼强度达到下表条件后，方可拆除。结构类型结构跨（m）砼实际强度达到设计强度的百分率（%）梁875>8100悬臂梁、板—1001、模板的拆除时间根据工地所留自然养护试块的强度决定，当自然养护试块达到以上表格内要求的强度时，可根据试验报告办理拆模令，经审批后可进行拆模作业。2、模板拆除流程按支设流程反向进行。3、拆模时不要用力过猛或过急，拆下的模板、支撑等及时清运整理。4、模板拆除后须及时清理干净、分类堆放整齐。5、梁、板、柱拆模时小心碰坏梁边角。6、模板拆除顺序遵循先支后拆、后支先拆，先拆不承重的模板，后拆承重部分模板，自上而下，支架先拆侧向支撑后拆竖向支撑的原则。7、拆模时不得用钢棍或铁锤猛击乱撬，以防砼外观及内部受损，严禁使拆下的模板自由坠落于地面。8、未经技术人员通知和不经施工员安排，任何人员不得随意拆除模板、支撑及加固系统。拆模前必须开具拆模令后方可施工。七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求：除了要遵守相关规范要求外，还要考虑以下内容（1）模板支架的构造要求：1.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆。2.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度。3.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。（2）立杆步距的设计：1.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置。2.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多。3.高支撑架步距以0.9—1.5m为宜，不宜超过1.5m。（3）整体性构造层的设计：1.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层。2.单水平加强层可以每4—6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/33.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。（4）剪刀撑的设计：沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑。（5）顶部支撑点的设计：1.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm。2.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm。3.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。（6）支撑架搭设的要求：1.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置。2.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求。3.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。4.地基支座的设计要满足承载力的要求。（7）施工使用的要求：1.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式。2.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。3.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（8）注意事项1、登高作业时，各种配件放在工具箱或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。安装拆除模板施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把扣件固定牢靠，严禁堆放在脚手2、临时安装固定墙柱模板时，随时注意防止因风或固定不牢倾覆。3、拆除的模板堆放整齐，防止模板或木方上钉子伤人。4、拆除顶板模板，必须分块拆除，并按反安装顺序拆除，防止突然整块塌落。5、安装整块柱模板，不得将柱子钢筋代替临时支撑。6、拆除模板时，必须注意脚下稳固，不得直接在无挑板的脚手架上作业。7、吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩。并严格遵守吊装机械使用安全有关规定。8、拆除模板时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。9、拆模起吊前，复查拆墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏且模板与墙体完全脱离方可吊起。八、计算书（1）梁模板支撑体系计算书600*900梁模板(扣件钢管架)计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.60；梁截面高度D(m):0.90混凝土板厚度(mm):250.00；立杆梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：7.75；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为Φ48.3×3.6；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，-400mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度45mm，高度80mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度45mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.5×1.5/6=18.75cm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；计算跨度(内楞间距):l=216.67mm；面板的最大弯距M=0.1×10.98×216.6672=5.15×104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=5.15×104/1.88×104=2.749N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=2.749N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18×0.5=9N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=216.67mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×9×216.674/(100×9500×1.41×105)=0.101mm；面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=216.667/250=0.867mm；面板的最大挠度计算值ω=0.101mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=0.867mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度45mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=45×802×1/6=48cm3；I=45×803×1/12=192cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N.mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.217=4.76kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1×4.76×500.002=1.19×105N.mm；最大支座力:R=1.1×4.758×0.5=2.617kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.19×105/4.80×104=2.478N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=2.478N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中E--面板材质的弹性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.22=3.90N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；I--面板的截面惯性矩：I=3.84×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×3.9×5004/(100×10000×3.84×106)=0.043mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.043mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.617kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度45mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=45×802×2/6=96cm3；I=45×803×2/12=384cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN.m)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=2.835kN.m外楞最大计算跨度:l=650mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=2.83×106/9.60×104=29.531N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为4.8mm外楞的最大容许挠度值:[ω]=650/250=2.6mm；五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18×0.5×0.45=4.05kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=4.05kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=1000×15×15/6=3.75×104mm3；I=1000×15×15×15/12=2.81×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.90×0.90=24.79kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；q=q1+q2+q3=24.79+0.38+2.52=27.68kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×27.684×0.22=0.111kN.m；σ=0.111×106/3.75×104=2.953N/mm2；梁底模面板计算应力σ=2.953N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×0.900+0.35）×1.00=23.30KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ω]=200.00/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×23.3×2004/(100×9500×2.81×105)=0.094mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.094mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=200/250=0.8mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.9×0.2=4.59kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×0.2×(2×0.9+0.6)/0.6=0.28kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.2=0.9kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×4.59+1.2×0.28=5.844kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.9=1.26kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.5×8×8/6=48cm3；I=4.5×8×8×8/12=192cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q=5.844+1.26=7.104kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×7.104×1×1=0.71kN.m；最大应力σ=M/W=0.71×106/48000=14.8N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.6×7.104×1=4.262kN；方木受剪应力计算值τ=3×4262.4/(2×45×80)=1.776N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q=4.590+0.280=4.870kN/m；方木最大挠度计算值ω=0.677×4.87×10004/(100×10000×192×104)=1.717mm；方木的最大允许挠度[ω]=1.000×1000/250=4.000mm；方木的最大挠度计算值ω=1.717mm小于方木的最大允许挠度[ω]=4mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×0.900=22.950kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(22.950+0.350)+1.4×4.500=34.260kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kN)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=2.996kN，中间支座最大反力Rmax=15.32；最大弯矩Mmax=0.628kN.m；最大挠度计算值Vmax=0.141mm；支撑钢管的最大应力σ=0.628×106/5080=123.617N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值123.617N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=15.32kN；十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=2.996kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×7.75=1.201kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.00/2+(0.80-0.60)/2)×1.00×0.35=0.252kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(1.00/2+(0.80-0.60)/2)×1.00×0.250×(1.50+24.00)=4.590kN；N=2.996+1.201+0.252+4.59=9.039kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=9038.692/(0.207×489)=89.295N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=89.295N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.013；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.013×(1.5+0.1×2)=2.01m；Lo/i=2009.691/15.8=127；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.412；钢管立杆受压应力计算值；σ=9038.692/(0.412×489)=44.864N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=44.864N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=15.32kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×(7.75-0.9)=1.201kN；N=15.32+1.201=16.381kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.167；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.167×1.7×1.5=2.976m；Lo/i=2975.85/15.8=188；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；钢管立杆受压应力计算值；σ=16381.077/(0.203×489)=165.02N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=165.02N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.013；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.013×(1.5+0.1×2)=2.01m；Lo/i=2009.691/15.8=127；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.412；钢管立杆受压应力计算值；σ=16381.077/(0.412×489)=81.309N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=81.309N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。300*800梁模板(扣件钢管架)计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.30；梁截面高度D(m):0.80混凝土板厚度(mm):120.00；立杆梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：19.28；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为Φ48.3×3.6；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，-400mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度45mm，高度80mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度45mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.5×1.5/6=18.75cm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；计算跨度(内楞间距):l=226.67mm；面板的最大弯距M=0.1×10.98×226.6672=5.64×104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=5.64×104/1.88×104=3.009N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=3.009N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18×0.5=9N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=226.67mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×9×226.674/(100×9500×1.41×105)=0.12mm；面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=226.667/250=0.907mm；面板的最大挠度计算值ω=0.12mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=0.907mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度45mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=45×802×1/6=48cm3；I=45×803×1/12=192cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N.mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.227=4.98kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1×4.98×500.002=1.24×105N.mm；最大支座力:R=1.1×4.978×0.5=2.738kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.24×105/4.80×104=2.592N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=2.592N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中E--面板材质的弹性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.23=4.08N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；I--面板的截面惯性矩：I=3.84×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×4.08×5004/(100×10000×3.84×106)=0.045mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.045mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.738kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度45mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=45×802×2/6=96cm3；I=45×803×2/12=384cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN.m)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=3.103kN.m外楞最大计算跨度:l=680mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=3.10×106/9.60×104=32.32N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为5.899mm外楞的最大容许挠度值:[ω]=680/250=2.72mm；五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18×0.5×0.48=4.32kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=4.32kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=1000×15×15/6=3.75×104mm3；I=1000×15×15×15/12=2.81×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=100.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.80×0.90=22.03kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；q=q1+q2+q3=22.03+0.38+2.52=24.93kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×24.93×0.12=0.025kN.m；σ=0.025×106/3.75×104=0.665N/mm2；梁底模面板计算应力σ=0.665N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×0.800+0.35）×1.00=20.75KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=100.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ω]=100.00/250=0.400mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×20.75×1004/(100×9500×2.81×105)=0.005mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.005mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=100/250=0.4mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.8×0.1=2.04kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×0.1×(2×0.8+0.3)/0.3=0.222kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.1=0.45kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×2.04+1.2×0.222=2.714kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.45=0.63kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.5×8×8/6=48cm3；I=4.5×8×8×8/12=192cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q=2.714+0.63=3.344kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×3.344×1×1=0.334kN.m；最大应力σ=M/W=0.334×106/48000=6.967N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值6.967N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.6×3.344×1=2.006kN；方木受剪应力计算值τ=3×2006.4/(2×45×80)=0.836N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值0.836N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q=2.040+0.222=2.262kN/m；方木最大挠度计算值ω=0.677×2.262×10004/(100×10000×192×104)=0.797mm；方木的最大允许挠度[ω]=1.000×1000/250=4.000mm；方木的最大挠度计算值ω=0.797mm小于方木的最大允许挠度[ω]=4mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×0.800=20.400kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(20.400+0.350)+1.4×4.500=31.200kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kN)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=0.42kN，中间支座最大反力Rmax=9.192；最大弯矩Mmax=0.272kN.m；最大挠度计算值Vmax=0.044mm；支撑钢管的最大应力σ=0.272×106/5080=53.62N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值53.62N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=9.192kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=0.42kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×19.28=2.987kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.00/2+(0.80-0.30)/2)×1.00×0.35=0.315kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(1.00/2+(0.80-0.30)/2)×1.00×0.120×(1.50+24.00)=2.754kN；N=0.42+2.987+0.315+2.754=6.476kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=6475.881/(0.207×489)=63.976N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=63.976N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.052；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.052×(1.5+0.1×2)=2.087m；Lo/i=2087.063/15.8=132；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.386；钢管立杆受压应力计算值；σ=6475.881/(0.386×489)=34.309N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=34.309N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=9.192kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×(19.28-0.8)=2.987kN；N=9.192+2.987=12.055kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.167；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.167×1.7×1.5=2.976m；Lo/i=2975.85/15.8=188；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；钢管立杆受压应力计算值；σ=12054.875/(0.203×489)=121.439N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=121.439N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.052；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.052×(1.5+0.1×2)=2.087m；Lo/i=2087.063/15.8=132；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.386；钢管立杆受压应力计算值；σ=12054.875/(0.386×489)=63.866N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=63.866N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。350*850梁模板(扣件钢管架)计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.35；梁截面高度D(m):0.85混凝土板厚度(mm):100.00；立杆梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：9.68；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为Φ48.3×3.6；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度45mm，高度80mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度45mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.5×1.5/6=18.75cm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；计算跨度(内楞间距):l=250mm；面板的最大弯距M=0.1×10.98×2502=6.86×104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=6.86×104/1.88×104=3.66N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=3.66N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18×0.5=9N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=250mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I