滑坡防治中的孔隙水压力及相关问题

滑坡防治中的孔隙水压力

及相关问题研究1

引言滑坡防治涉及的与孔隙水压力相关的问题

（1）土条底面和两侧总孔隙水压力（2）土条有效重（3）土条总渗透力（4）地下水对抗滑挡墙的浮力（5）抗滑挡墙墙背土压力认识不一致或不完全清楚

（1）孔隙水压力：同水力学中的静水压强（2）地下水对结构物的浮力：对细粒土，悬而未决（3）水位以下土的有效自重应力:水位以下土的重度是否一律取浮重度？（4）水位以下土压力：对粘性土，水土分算还是水土合算？（5）土中渗透力：动水头范围内是否一律考虑渗透力？2孔隙水压力研究

孔隙水压力的表达

水压率的分析纯粗粒土：水压率接近于1纯细粒土和含细粒的土：截面总面积几乎等于结合水所占面积与自由水所占面积之和,也即孔隙所占面积水压率几乎等于自由水所占面积与孔隙所占面积之比,这个面积比在忽略土的各向异性时接近于相应的体积比.

或

图1孔隙水压力涉及的截面示意纯粗粒土纯细粒土水压率的物理意义同土的渗透系数一样，土的水压率本质上是由土的粒度和状态决定的，因而就非均质各向异性的土而言是随空间位置和方向变化的，并在固结过程中随时间的增长而逐渐减小，为使涉及孔隙水压力的问题能够或易于求解，也常在一定的空间和时间范围内被视为一个常量。土的水压率是对土的水压性的度量，土的水压性是指土能够受到一定水压的性能。土的水压性是土的一个重要的水理性质，土的水压率是土的一个重要的水理性质指标。滑坡中的孔隙水压力

土质滑坡中土条底面和两侧孔隙水压力分布图形与所在面水压率是否变化及变化情况有关，当水压率变化时，孔隙水压力未必随压力水头的增加而增加。总孔隙水压力的大小与水压率的大小有关，水压率越小，总孔隙水压力越小。3与孔隙水压力有关的力学问题研究浮力地下水在静止状态下对竖直柱状结构物和以地表为顶面的竖直柱状土体的浮力等于作用在结构物和土体底面上的总孔隙水压力

当结构物和土体位于地表水位面以下而地下水与地表水连通、水位相同时，水在静止状态下对结构物和土体的浮力等于作用在结构物和土体底面上的总孔隙水压力与作用在结构物和土体顶面上的总水体水压力之差

当结构物和土体位于地表水位面以下而地下水与地表水不连通时，地表水是作用在结构物和土体上方的荷载，水在静止状态下对结构物和土体的浮力也即地下水在静止状态下对结构物和土体的浮力，应按前一式计算。

有效应力

当孔隙水压力因水压率接近于0而接近于0时，有效应力接近于总应力。这时，有效应力强度指标也接近于总应力强度指标。有效自重应力和浮重度

土的竖向有效自重应力是竖向总自重应力与孔隙水压力之差，因此，当把土体视为半无限空间体时，多层土体中某点的竖向有效自重应力应按下式计算：

或

浮重度不是土的物理性质指标，仅仅是有效自重应力计算中所用的一个与重度同量纲的参数。

事实上，根据物理学原理，即使设想有效自重应力计算点总是仅仅涉及水压率近似为1的土或均质土，土也不存在一个真正的浮重度。确定（包括含水率也确定）的土同有确定的质量密度一样有确定的重度，土的干重度和饱和重度是该土在含水率取最小值和最大值时重度的最小值和最大值。水位面以下土体的有效重量（浮重）不是该土固有的重量。有质量密度才有相应的重度，没有质量密度就有相应的重度。浮质量密度是不存在的，因而浮重度也是不存在的。虽然某些教科书把土的浮质量密度定义为单位体积土中颗粒扣除同体积水质量后的质量（或颗粒有效质量），但这种定义的物理含义是不清楚的。计算土的有效自重应力并不是非有浮重度这个参量不可，没有它，土的有效自重应力照样可以计算。土压力

当土体中存在孔隙水压力时，土压力在原则上应按水土分算方法计算，即某种变形状态（静止状态、主动状态和被动状态）下的土压力应为相应状态下侧向有效土压力与侧向总孔隙水压力之和。上述两项的大小均随土的水压率变化。当土的水压率很小时，孔隙水压力接近于0，土的竖向有效自重应力接近于竖向总自重应力，有效应力强度指标接近于总应力强度指标，有效土压力系数接近于总土压力系数，故按水土分算方法计算的土压力接近于按水土合算方法计算的土压力，可以按水土合算方法计算土压力。当土的水压率较大时，按水土合算方法计算土压力是不恰当的，应采用水土分算方法。

渗透力

由此可知，土中渗透力与土的水压率成正比，当水压率很小时，渗透力很小，考虑和不考虑渗透力结果相差很小。现有公式是上式在水压率为1时的结果，是上式的特殊情形。

4用上述研究结果解释若干有关土体变形破坏现象渗流破坏

当水流垂直向上运动时，渗流破坏临界水力坡度为

在用上式分析潜蚀时，式中的重度和水压率不应是土体的重度和水压率，而应是由粗粒间细粒和水构成的土管的重度和水压率。

因土的水压率可从近于1变化到近于0，土管的重度可从近于自由水重度的2倍变化到近于其1倍，所以，包括流土和潜蚀的渗流破坏既可能在水力坡度远远小于1的情况下发生，又可能在水力坡度远远大于1的情况下也不发生。对具备潜蚀内在条件的土体来说，由于土管的重度总是小于土的重度，潜蚀临界水力坡度总是小于流土临界水力坡度即潜蚀比流土易于发生，也就是说，具备潜蚀内在条件的土不会未经潜蚀而直接发生流土。细砂和粉砂既难以具备潜蚀内在条件又因有很大的水压率而有很小的流土临界水力坡度，因而最易发生流土。

振动液化

土的振动液化是土在受到振动时丧失抗剪强度的结果。水压率既影响初始孔隙水压力又影响剩余孔隙水压力。因此，在其它条件相同时，水压率越大，液化越易发生。细砂和粉砂既因有较低的渗透系数而不易排水又有很大的水压率，其孔隙水压力最容易积累到很高的值，所以最易发生振动液化。

地面沉降

大面积抽取地下水引起的地面沉降是水位下降导致土中有效自重应力增加的结果。一方面，不同的土不仅有不同的压缩模量也有不同的水压率，另一方面，压缩模量大的土既可以有较低的水压率也可以有较高的水压率或者说其有效自重应力的增加值既可以较大也可以较小，压缩模量小的土既可以有较高的水压率也可以有较低的水压率或者说其有效自重应力的增加值既可以较小也可以较大，故地面沉降量空间变化规律未必与水位下降值变化规律一致。基坑底突

底突发生临界顶板厚度为

含水层的水压率越小，基坑底突越难发生。因含水层顶板的水压率为0或近于0，故基坑底突总是从含水层顶板的底面开始而不可能从顶板内部某处开始。因有粘性土的水压率小于无粘性土的水压率，故在同等条件下有粘性土承压含水层的顶板作坑底时比无粘性土承压含水层的顶板较难发生底突。隧道中的突水也与含水层（体）的水压率有关，含水层（体）的水压率越小，隧道突水越难发生。

5结束语孔隙水压力与土的水压率成正比，可在0和水体水压力之间取值，按水体水压力计算的孔隙水压力是本文提出的孔隙水压力公式在水压率为1时的结果。土的水压率是对土的水压性的度量，是土的一个重要的水理性质指标，通过测定土的给水度和孔隙度可确定土的水压率。土的浮重度受控于有效自重应力计算点所在土层的水压率，浮重度不是土的物理性质指标，现有浮重度公式是本文提出的浮重度公式在水压率为1时的结果。浮力、渗透力、有效应力（包括有效自重应力）和有效应力强度指标均与土的水压率有关，浮力和渗透力随水压率的减小而减小直至为0，有效应力（包括有效自重应力）随水压率的减小而增大直至等于总应力（包括总自重应力），有效应力强度指标随水压率的减小而变化直至等于总应力强度指标，阿基米德定律在一般意义上不适用于地下水浮力计算，现有渗透力公式是本文提出的渗透力公式在水压率为1时的结果。土压力的水土分算结果随水压率的减小而减小，当水压率很小时，水土分算结果接近于水土合算结果。根据本文提出的孔隙水压力表达式可以对渗流破坏（包括潜蚀和流土）、振动液化、地面沉降和基坑底突作出较好的解释。滑坡稳定性分析的一种新条分法方玉树（后勤工程学院，重庆400041）0摔引歪言两大类条勤分法非严格企条分法优点：计算浙过程较质简单。缺点：要么满不适用遭于非圆恢弧形滑幻玉动面,不能计算具条间力，箱如瑞典法触和简化毕疼肖普（Bis陷hop）法，要胸么计算精阔度难以保凳障，如瑞茅典法、简正化简布（Jan君bu）法、美恢国陆军工吼程师团法栽、罗厄-卡拉菲捆尔斯（Low倒e­K转ala饺fia拳th）法、琴不平衡斧推力法甘和非严薪格的沙铲尔玛（Sar完ma）法。严格条分苗法优点：适用于筛任意形态介的滑动面枝，能计算写条间力，澡计算精度剪高。缺点：计算膀过程远哪比非严狐格条分雀法复杂辨，有时吊收敛性寇还得不仔到保障狼。问题的阔提出能否提灰出一种伙适用于躬任意形崖态的滑配动面、披能计算劳条间力缘瑞、计算另过程较映简单且浇计算精姻度较高恢的条分芦法（即阵适用于狐任意形惨态的滑疲动面、惠能计算蜻条间力距且计算叮精度较番高的非盲严格条蓄分法）获？1条弦间力假幕定2稳迅定性计哑算公式一般公式条间水平肿力稳定系数滑动面猴为圆弧妥形的滑晒坡稳定馋性计算蒙公式条间水平联力稳定系惠数滑动面迟为非圆待弧形的来滑坡稳题定性计膨算近似据公式当土条柔数量足溪够多时兄:计算无尺需作相狸应圆弧沾形滑面娃。3算迁例算例1土坡一位如图2所示，泥高10m，坡率1:2，重度煎取20kN/m3，粘聚域力取20k筒Pa，内摩擦妹角分别取10°，15°，20°，25°，滑动泳面为圆摘弧形。果不同的村内摩擦撑角构成4种计算情弹况，各情余况土条数色量分别取2，3，4，6，8，12，24，土条划突分均按滑隶动面长度肺等分原则敏进行。表1土坡一擦稳定系纳数计算椅结果方法内摩擦角ф/º土条数量234681224摩根斯坦-普赖斯法101.5181.4171.3721.3511.3431.3381.335151.8861.7761.7251.7001.6911.6851.681202.2812.1552.0932.0662.0552.0452.044252.6992.5592.4882.4552.4442.4362.431不平衡推力法显式解法102.2521.6941.5481.4591.4351.4181.390153.0952.2302.0211.8951.8481.8071.774204.2972.8872.5822.4022.3242.2492.210256.2313.7333.2743.0102.8902.7632.718隐式解法102.0461.6241.5011.4241.4041.3871.363152.5452.0331.8831.7891.7531.7211.694203.0692.4632.2852.1732.1192.0712.042253.6282.9212.7122.5822.5102.4442.419新条分法101.6161.4621.3841.3521.3491.3471.341151.9961.8271.7351.6991.6971.6951.688202.3942.2102.1032.0652.0622.0602.053252.8182.6182.4942.4522.4512.4502.442表2紧土坡岂一误差君分析结滚果方法内摩擦角ф/º土条数量234681224摩根斯坦-普赖斯法1013.706.142.771.200.600.2201512.205.652.621.130.590.2402011.595.432.401.080.540.0502511.045.272.340.990.530.350平均值12.135.622.531.100.570.220不平衡推力法显式解法1068.6926.8915.969.297.496.224.121584.1232.6620.2312.739.937.505.5320110.2341.2426.3217.5113.7010.038.1225156.3153.5634.6823.8218.8813.6611.81平均值104.8438.5924.3015.8412.509.357.40隐式解法1053.2621.6512.436.675.173.902.101551.4020.9412.026.424.282.380.772050.1520.5011.796.313.671.32-0.102549.2420.1611.566.213.250.53-0.49平均值51.0120.8111.956.404.092.030.57新条分法1021.059.513.671.271.050.900.451518.748.693.211.070.950.830.422017.128.122.891.030.880.780.442515.927.692.590.860.820.780.45平均值18.218.503.091.060.930.820.44从上述大两表可为以看到迟，对圆品弧形滑泉动面，饰土坡稳替定系数怖随土条饲数量的氏减少而骑提高，演为保障筝计算精倘度，土挣条数量接不能太沾少，但捉不同的锹方法对受土条数越量的要近求差别贤很大：（1）采着用诸如摩辅根斯坦-铲普赖斯法罗这样的严豆格条分法雄时，土条遮数量为6械时便已有赢相当高的齿计算精度跌。（2）采贤用不平衡米推力法显委式解法时搏，在土条店数量达2判4的情况办下，计算星结果仍有糟明显的误捏差，抗剪柏强度指标焦越大，误厕差越明显洋。（3）采朵用不平衡霉推力法隐泄式解法时蝇，在土条肥数量达1伟2的情况妙下，计算伏误差多数准仍大于土表条数量为笨6时的严斯格条分法汽，抗剪强呈度指标越齐小，计算嫌误差大得月越多；当溉抗剪强度鼠指标较小环时，在土截条数量达赶24的情肾况下，计循算误差仍疲有可能大童于土条数钻量为6时糊的严格条猫分法。（4）采霜用新条分呀法时，同燃摩根斯坦告-普赖斯泛法类似，彩土条数量耽为6时便婆已有相当秧高的计算嗽精度。土坡二如睡图所示，哲是一个含盖有软弱夹寺层的边坡坛。高12侄m，坡率新1:2；挑土重度取耗18.8酷4kN/荐m3；软辩弱夹层粘骑聚力取0贵，内摩擦绢角取10赞°；其它胜土层粘聚忧力取28付.45叮kPa，掌内摩擦角蚀取20°犁；滑面为焰非圆弧形乐。算例2表3蹦土坡二稳脉定系数计检算及误差后分析结果表3显缸示，在膨本例中裹，新条庆分法相侮对误差迷明显比化现有各遵种非严抬格条分始法相对服误差小猾且小于嚼1%。方法稳定系数FS不收相对误差/%非严格条分法简化简布法1.337-2.00陆军工程师团法1.4355.18罗厄-卡拉菲尔斯法1.4083.22不平衡推力法隐式解法1.4123.48显式解法1.64320.45非严格的沙尔玛法1.54012.88新条分法

1.3750.81严格条分法斯宾塞法1.3700.47摩根斯坦-普赖斯法1.3660.18严格的沙尔玛法1.362-0.181.362-0.18科里亚法1.359-0.34严格的简布法不收敛/4结召束语本文为父土质滑淋坡稳定时性分析造提出一漫种新的还条分法膛。该方软法能用守于任意殿形态的如滑动面荣（包括头局部上嫩凸和反秩翘），寇能计算扶条间力寒，计算蒸过程较罗简单。谅多种情竞况的计垦算结果怜表明，狗这种非国严格条膨分法的守计算精由度与严壤格条分皱法十分归接近。新条分活法的计际算公式蒸考虑了界滑面和笔条间孔俘隙水压劫力、地在震力及始外加倾储斜荷载决，能用乞于受力类情况复连杂的土总坡。建议工程择界放弃不警平衡推力荒法显式解道法和瑞典踏法，也放叨弃滑坡稳米定性计算淡和滑坡推锣力计算采哨用不同方波法的做法拦，采用新是条分法。关于滑辣坡安全贸储备衡丽量指标方玉慌树（后勤闪工程学冈院，4撑000班41）1忧引言一些专家佛对安全储具备的看法（1）安全储程备应用安锁全储备系骗数来衡（1）或（2）（2）安全储榆备系数存逮在着随稳番定系数的淡减小而减涉小的规律（3）（因上泼述理由，计为使同一疾安全等级坊的滑坡治排理工程安动全储备相庙当）对稳犹定系数较赞小的滑坡季进行治理甜时应采用烫较大的安书全系数上述观点适的应用情闷况第三条析意见已似被某标碗准用做韵确定稳泉定系数汇极低滑溜坡安全技系数取彻值的依扰据前两条木意见写盐入该标名准条文归说明本文要讨曾论的问题由上式定追义的安全识储备系数步是否能衡离量滑坡在籍治理后的分安全储备安全储反备系数痛是否存惭在着随世稳定系膝数的减古小而减督小的规但律滑坡安全组系数取值苍是否应与麦滑坡稳定驳系数挂钩滑坡安全丽储备应用坟什么指标隶来衡量安全储备燃系数不存双在着随稳洽定窜系诸数的减小撤而减小的券规律图1—曲线安全储相备系数饿不能衡还量滑坡斧在治扶理后的机安全储陡备安全储备逆系数随稳后定系数的款变化规律京极其不合懒理安全储糊备系数副无法随混稳定系岁数的连般续变化月而连续限变化当稳定系妇数趋近于0时，安消全储备葵系数趋己近于安至全系数当稳定系券数小于1时，安浇全储备挡系数大妖于安全嫁系数当稳定系暖数为1时，无废论怎样性治理，旷安全储童备系数鱼既是正致无穷大骑又是无岩意义的拍负无穷但大当稳定枕系数大限于1时，无论笔怎样治理结，安全储稠备系数都流是无意义巾的负值当稳定炮系数趋激近于安焰全系数秃时，安演全储备箭系数趋迎近于0.安全储氧备系数气随安全虏系数的棋变化规陈律极其凳不合理当稳定系耽数大于1豪时，安全巧系数越大继，安全储定备系数越睁小。4安全初系数取值疼不应与稳奴定系数挂仁钩挂钩的理溉由不成立安全系财数是为纱判断稳次定系数墙是否达仗到要求圈设立的闷标准，启与稳定飘系数无疼关挂钩会导态致诸多奇简怪现象产故生现象一同：有二惑个仅仅炉抗剪强歼度指标箱不同的处滑坡，。决定锋采用灌赤浆加固倍的办法亭处理。席若隆那么算，当二猪个滑坡死的抗剪爱强度指伏标提高蕉到同一挺水平使承二个滑农坡的稳漏定系数烘刚好等选于黄时榆，一个蒸滑坡的么治理达求到要求枕，另一牲个滑坡嘴的治理脱未达到炎要求。现象二病：有二联个仅仅芹水压力四不同的俯滑坡，伍。决定稳采用截后水隔水虏措施治贤理。若淹，那么备，当二垮个滑坡瓜的水压活力降低廊到同一挎水平使弃二个滑刻坡的稳柔定系数民刚好等斧于凝时，一眼个滑坡宣的治理配达到要信求，另检一个滑请坡的治驱理未达穗到要求胡。现象三躲：有二舍个仅仅怨坡角不顿同的滑轨坡，漫。达决定采凶用削坡纷的办法约处理.盗若符，混那么，字当二个克滑坡的放坡角降虎低到同斧一水平选使二个浸滑坡的省稳定系魂数刚好趟等于匆时兽，一个趴滑坡的趴治理达伐到要求曲，另一睁个滑坡成的治理级未达到旺要求。现象四：定有二个仅摇仅坡角不佩同的滑坡光。同决定采用起前缘堆土似以减小坡颠角的办法援处理（要朱求堆土的杰土性与原半土相同）银。若锅，那嚷么，当二丝式个滑坡的驻坡角降低兄到同一水粘平使二个踪蝶滑坡的稳杏定系数刚僵好等于枪时，沃一个滑坡抵的治理达猎到要求，拴另一个滑呜坡的治理拆未达到要林求。现象五：农有二个仅匹仅后部地紧面荷载大苦小不同的眼滑坡，户。决定屑采用减小版地面荷载麦的办法处短理。若，那么，当喂二个滑坡恳的地面荷露载降低到赚同一水平狱使二个滑洞坡的稳定续系数刚好赤等于左时，孔一个滑坡障的治理达妹到要求，目另一个滑玩坡的治理疗未达到要付求。现象六：阿有二个仅肾仅前部地跃面加载大唐小不同的绑滑坡，塞。融决定采用售增加前部蜘地面荷载冬的办法处雨理。若紧，厦那么，当杏二个滑坡煤的地面荷留载增加到踢同一水平弃使二个滑场坡的稳定拿系数刚好馆等于脑时，叮一个滑坡低的治理达惰到要求，宰另一个滑勤坡的治理缝未达到要此求。现象七姻：有二阵个仅仅旁预应力菠锚索数弦量不同薪的滑坡宇，黑。决定秆采用增掘加预应零力锚索炎数量的衰办法处恶理。若井，那破么，当车二个滑表坡的预翠应力锚冷索数量锤增加到鸭同一水宅平而锚奏索的其零它情况脖也相同仔使二个椅滑坡的胶稳定系妥数刚好恢等于例时，伏一个滑羽坡的治坑理达到煮要求，弃另一个剧滑坡的积治理未盛达到要只求。现象八右：有二隔个仅仅模抗滑桩街数量不验同的滑背坡，范。决定尺采用增继加抗滑怜桩数量狱的办法般处理。愧若嗽，那筑么，当话二个滑艰坡的抗龄滑桩数产量增加惑到同一五水平而蕉抗滑桩称的其它境情况也握相同使跃二个滑联坡的稳与定系数减刚好等喊于伟时涉，一个甩滑坡的咬治理达还到要求狭，另一棉个滑坡届的治理度未达到煮要求。现象九：台有二个仅言仅重力式棒挡墙断面迫尺寸不同说的滑坡，号。决定胞采用增大晓挡墙断面票尺寸的办恒法处理。泽若播，那么，信当二个滑硬坡的挡墙衡断面尺寸钓增加到同位一水平使榆二个滑坡访的稳定系首数刚好等疾于悼时，宗一个滑坡鸣的治理达惜到要求，丝式另一个滑肥坡的治理啊未达到要翅求。现象十：狼有二个滑丑坡，滑坡碑一的防治央工程等级夹低于滑坡帅二。当滑夺坡一的稳过定系数低单于滑坡二搭时，滑坡鄙一的稳定鹊安全系数坊可以高于叨滑坡二，吵也就是说撑，防治工馋程等级较胖低的滑坡红稳定安全会系数可以始高于防治寸工程等级质较高的滑脑坡。现象十一两：一个滑扁坡的不同益剖面稳定惕系数不同石时，各剖盾面应取不四同的稳定陆安全系数莲，也就是未说，一个牧滑坡应同荒时取若干李个稳定安暴全系数，番剖面越多宫，稳定安蔽全系数个挡数应越多夺。现象十二辅：滑坡治斧理施工过滋程是滑坡市稳定系数刺不断变化槽的过程，缓在这个过熟程的任何孤一个时间丹点上，该缩慧滑坡都是掠一个具有辨不同稳定洽系数的“镜新”滑坡抢，稳定安忌全系数应勾随时间不鸭断调整。安全储备秃应用稳定仰系数

这尘一指标来漂衡量滑坡的妥安全储困备同地懂基和基场础的安金全储备棍一样只灾能通过浇抗力项碌和作用瞒项的比疏较来了逆解对地基和等单桩承压说而言，基见础底面竖古向压力和妖桩顶荷载留是作用项示，地基和越单桩承载迅力是抗力经项，安全亮储备只能凑通过地基净承载力和块基础底面橡竖向压力违的比较、洽单桩承载汉力和桩顶俊荷载的比浓较来了解构。对地基凳和承台罚抗冲切质而言，温冲切力光是作用沟项，抗树冲切力偷是抗力剃项，安盯全储备糖只能通爱过抗冲禾切力和钓冲切力宝的比较众来了解易。对单桩愈抗拔而袜言，单励桩拔力危是作用拍项，单冻桩抗拔仍承载力干是抗力疏项，安下全储备崖只能通齐过单桩为抗拔承边载力和钟单桩拔帖力的比馆较来了铲解。对单桩仆抗推而古言，单盾桩水平戚力是作裤用项，蜜单桩水内平承载肥力是抗帝力项，起安全储厦备只能嫂通过单吼桩水平阿承载力帅和单桩虾水平力队的比较缎来了解纠。对滑坡辣而言，壮下滑力压是作用中项，抗素滑力是争抗力项拆，安全爪储备只殃能通过扭抗滑力零和下滑玻力的比符较来了荐解。滑坡在标某状态压下的稳席定系数板是滑坡么在该状岸态下的蔬抗滑陕力和下隔滑力之辱比滑坡所处逗的状态对恐应着一定兽的外部因枣素（如降摆雨情况、闯水位情况发、地震情醉况）、一屠定的地形算、一定的橡物质组成燥乃至一定先的支挡结终构。滑坡挑采用支挡拼结构治理芬后，支挡晨结构以某贤一安全系处数提供抗广力，此时筹滑坡的稳异定系数是必考虑支挡裂结构以某偏一安全系定数提供抗周力时滑坡歉的抗滑力顺和下滑力尿之比。滑坡稳定填系数这一的概念为衡渐量滑坡的惯安全储备械而存在如果稳定寒系数不用倡来衡量滑张坡的安全膜储备，那睁么稳定系页数这一概纺念的存在盐便失去了优意义。事勇实上，我尘国工程界隔普遍用稳背定系数来贵衡量滑坡化的安全储桐备，也是巾根据稳定庭系数的大虑小来决定笋是否采取睛防范或治饺理措施：当稳定系巡寿数大于或拆等于安全披系数时，密滑坡有足流够的安全耐储备或者洞说安全储臂备已达到肃要求，无读需采取防跳范或治理难措施；当稳定系吼数小于安鲁全系数时幕，滑坡安恐全储备不征足或者说竟安全储备局未达到要般求，需要摧采取防范观或治理措艺施；当治理伤（包括玩采用支秆挡结构缘瑞治理）臂后滑坡降的稳定瓣系数仍洪小于安故全系数漏时，滑痕坡安全辜储备仍暂不足或伍者说安红全储备旗仍未达灾到要求肿，仍需咳要采取号防范或挨治理措初施。6结由论由（1）式定茎义的滑沾坡安全恰储备系院数不能值衡量滑裙坡在治农理后的着安全储毅备。由（1）式定恳义的滑润坡安全缓储备系污数不存德在随滑易坡稳定学系数的郊减小而敞减小的仅规律。滑坡安虹全系数逮取值不慕应与稳矿定系数剧挂钩。滑坡安置全储备钞应用滑尊坡稳定乡丰系数来割衡量。高位能臭滑坡运租程预测牧的研究方玉冒树（后勤营工程学迎院，4些000疼41）1引债言高位能滑老坡的概念两“大”锹：体积大（大约拉在5×1尸04m3以上），落高大（大约在50m以上）包括大平规模崩轧塌高位能当滑坡的颈运动特亚点运动路稻程极远功，可达菊数百米傍、数千赴米甚至截数万米高位能挨滑坡运术程预测愿的意义预估损失澡大小确定防轨灾对策确定防治吊工程等级划定搬积迁避让凯范围确定拟熊建建设傻项目的鼓适宜性2看总斜率茶与总能践量的关利系滑坡总斜恐率与总能更量数据表附表高位继能帽滑坡幼物千理数悬据滑坡名称代号所在国或星球环境时代岩性体积（m3）最大垂直距离（m）最大水平距离（m）落高（m）总能量（erg）总斜率资料来源杜家坝1中国一般山区1956年片岩6.0×104103320657.8×10170.32晏同珍，1984三鹰入谷（Mitaka-iriya）2日本地震区1978年火山碎屑岩1.0×10595321881.8×10180.30奥善(Okusa)等，1980黄龙西村3中国一般山区1963年黄土类土3.9×1051755651051.0×10190.31晏同珍，1984泾阳4〃〃1982年黄土1.1×106105376451.1×10190.28本文卧龙寺5〃〃1971年〃1.0×1061304501042.1×10190.29〃北詹诺斯河（JanosCreek(N.)）6加拿大〃史前石英岩1.2×10696038607682.3×10200.25克鲁登(Cruden),1976续表南河狸滩（BeaverFlats(S.)）7〃〃〃石灰岩4.8×10630012202402.9×10200.25〃波尔特河（PoulterRiver）8新西兰〃沉积岩5.0×10640020003204.0×10200.20怀特霍斯(Whitehouse),1983炉灶山（Mt.Kitchener）9加拿大地震区史前石灰岩、白云岩3.9×10766032205286.5×10200.21克鲁登，1976谢基（Shaky）10〃〃碳酸盐岩1.0×10741718003348.4×10200.23埃斯贝奇尔(Eisbacher),1980劳伦斯河（LawrenceRiver）11新西兰一般山区1000±260年前沉积岩1.0×10750019004001.0×10210.22怀特霍斯，1983达摩克里斯（Damocles）12加拿大地震区史前碳酸盐岩2.0×10750026404001.5×10210.19埃斯贝奇尔，1980查南13中国一般山区史前粘性土、砂土7.0×10720012001601.7×10210.17本文滑坡名称代号所在国或星球环境时代岩性体积（m3）最大垂直距离（m）最大水平距离（m）落高（m）总能量（erg）总斜率资料来源续表滑坡名称代号所在国或星球环境时代岩性体积（m3）最大垂直距离（m）最大水平距离（m）落高（m）总能量（erg）总斜率资料来源挡坝（Dam）14加拿大地震区〃碳酸盐岩4.5×10722511851802.0×10210.19埃斯贝奇尔，1980贝林（Bering）15美国冰川区1964年砂岩、泥岩、冰7.5×1071300650010401.9×10210.20姆克瑟维尼，1978洒勒山16中国一般山区1983年黄土、泥岩5.0×1073001600822.4×10210.18本文斯特勒（steller）17美国地震区1964年砂岩、粘性土、冰川冰2.0×107120067009602.4×10210.18姆克瑟维尼（Mctheveny），1978双生（Twin）18加拿大〃史前碳酸盐岩2.0×10780045686402.4×10210.18埃斯贝奇尔，1980戈尔多（Goldau）19瑞士一般山区1806年〃4.0×10740010403202.5×10210.20海姆（Heim）1932三层（上）（Triple(u.)）20加拿大地震区史前〃3.5×10750027174002.8×10210.18埃斯贝奇尔，1980三层（中）（Triple(m.)）21〃〃〃〃3.5×10750027174002.8×10210.18〃富兰克（Frank）22〃一般山区1935年〃3.1×10776035006083.2×10210.22克鲁登等，1978韦马卡利里河（WaimakaririRiver）23新西兰〃9000±2340年前沉积岩4.0×10740018003203.2×10210.22怀特霍斯，1983续表滑坡名称代号所在国或星球环境时代岩性体积（m3）最大垂直距离（m）最大水平距离（m）落高（m）总能量（erg）总斜率资料来源龙羊24中国一般山区3000年前至1300年前粘性土、砂土8.5×10734017002003.4×10210.20本文格罗斯·文特雷（GrosVentre）25美国一般山区1925年砂岩、粘土岩3.8×10761034004884.6×10210.18扎留巴（Zaruba）等，1969埃伦4号（Allen4）26〃冰川区〃砂岩、粘土岩、冰川冰2.3×1071300770010405.6×10210.17姆克瑟维尼，1978塔拉马考河(TaramakauRiver)27新西兰一般山区1962年沉积岩5.7×10750032004005.7×10210.16怀特霍斯，1983汪什科28中国〃史前粘性土、砂土1.2×10840022503206.0×10210.18本文谢尔曼（Sherman）29美国冰川区1964年砂岩、粘土岩、冰川冰3.0×107110061008806.5×10210.18施里夫（Shreve）,1966U形弯（U-trun）30加拿大地震区史前碳酸盐岩6.5×10750030004008.1×10210.17埃斯贝奇尔，1980兰吉达塔河(RangitataRiver)31新西兰一般山区3300±880年前沉积岩9.9×10750032004009.9×10210.16怀特霍斯，1983禄劝32中国一般山区1965年玄武岩2.5×108100060008001.0×10220.17谷德振，1979武汉岩土所，1981鼻子（Nozzle）33加拿大地震区史前碳酸盐岩5.0×10780050006401.0×10220.16埃斯贝奇尔，1980查纳34中国一般山区1943年粘性土砂土1.6×10846533592101.2×10220.14本文续表滑坡名称代号所在国或星球环境时代岩性体积（m3）最大垂直距离（m）最大水平距离（m）落高（m）总能量（erg）总斜率资料来源阿波罗17号(Apollo17)35月球月岩2.0×108＜1980估1600990012801.6×10220.16哈瓦尔德（Harward），1973锅割川(Nabewarigawa)36日本火山区喷出岩1.2×10880060006401.9×10220.13早津（Hayatsu）等,1976银礁(SelverReef)37美国一般山区史前岩石2.3×10890070007204.0×10220.13谢德格尔，1973高口(Taguchi)38日本火山区喷出岩2.3×1081400800011206.4×10220.17早津等，1976岩滑山口(RockslidePass)39加拿大地震区史前碳酸盐岩4.5×10875060006006.6×10220.13埃斯贝奇尔，1980前山(Maeyama)40日本火山区1792年喷出岩4.8×10870060005606.7×10220.12片山(Katayama),1974黑鹰(Blackhawk)41美国一般山区史前大理岩、片麻岩、砂岩2.8×108122091449766.8×10220.13谢德格尔，1973马里格湖(MaliqueLake)42加拿大一般山区〃粉砂岩、燧石灰岩5.0×10892054707367.4×10220.17克鲁登，1976大月川(Otsukigawa)43日本火山区喷出岩2.7×10814001250011207.6×10220.11川内(Kawachi),1981戴因·格拉路斯(DeyenGlarus)44瑞士一般山区灰岩6.0×10859454004758.8×10220.11扎留巴等，1969海衣特(Hait)45前苏联地震区1949年岩石7.5×10814961050012009.0×10220.14索罗涅科(Solonenko),1977续表滑坡名称代号所在国或星球环境时代岩性体积（m3）最大垂直距离（m）最大水平距离（m）落高（m）总能量（erg）总斜率资料来源蒙巴科(Mombacho)46尼加拉瓜火山区喷出岩1.0×10913001200010402.6×10230.11于尹（Ui）1972a费恩山口(Fernpass)47奥地利一般山区史前岩石1.0×10914001550011202.7×10230.09谢德格尔，1973关川(Sekikawa)48日本火山区喷出岩8.0×10820001900016003.2×10230.11早津等1976塔明斯(Tamins)49德国一般山区史前岩石1.3×10912801350010243.2×10230.11席勒（Sheaner），1971万代赞(Bandai—san)50日本火山区1888年喷出岩1.5×1091200110009603.6×10230.11中树（Nakamura）,1978石城(Iwaki)51〃〃〃1.3×10915001500012003.9×10230.10一电（Isshiki）等，1967贝齐米安尼(Bezymianny)