深圳某大厦第二次结构设计研讨报告

深圳某大厦

第二次结构设计研讨报告

November2007

汇报纲要简介

风洞实验进展

结构设计

最新设计进展

初步弹性分析结果1.简介深圳某大厦N439m高主楼项目平面图设计规范

按中国国家现行之各规范及地方规范进行设计：(1)建筑结构设计术语和符号标准GB/T50083-97(2)建筑结构可靠度设计统一标准GB50068-2001(3)工程结构设计基本术语和通用符号GBJ132-90(4)建筑抗震设防分类标准GB50223-2004(5)建筑结构荷载规范(2006版)GB50009-2001(6)建筑抗震设计规范GB50011-2001(7)混凝土结构设计规范GB50010-2002(8)钢结构设计规范GB50017-2003(9)建筑地基基础设计规范GB50007-2002(10)高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2002(11)高层民用建筑钢结构技术规程JGJ99-98(12)型钢混凝土组合结构技术规程JGJ138-2001(13)高层建筑箱形与筏形基础技术规范JGJ6-99(14)建筑桩基技术规范JGJ94-94(15)人民防空地下室设计规范GB50038-2005(16)地下工程防水技术规范GB50108-2001(17)钢管混凝土结构设计与施工规程CECS188:2005(18)广东省实施(高层建筑混凝土结构技术规程)补充规定DBJ/T15-46-2005(19)建筑地基基础设计规范(广东省标准)DBJ15-31-2003(20)高层建筑结构用钢板YB4104-2000(21)高层民用建筑设计防火规范GB50045-95(22)建筑钢结构防火技术规范CECS200:2006(23)混凝土结构设计规范(英国)BS8110(24)混凝土结构设计规范(欧洲)EC2(25)钢结构设计规范(英国) BS5950(26)国际建筑规范(美国)IBC(27)房屋抗震加固设计标准及注释FEMA356(28)混凝土房屋的抗震评估与翻新ATC40参考国际规范：

规范计算确定之阻尼比风力及多遇地震作用下之阻尼比设计取值控制舒適度用阻尼比按中华人民共和国行业标准《高层建筑混凝土结构技术规程》-0.040.01-0.02深圳某大厦，按上海市工程建设规范《高层建筑钢-混凝土混合结构设计规程》及李国强教授于《多高层建筑钢结构设计》一书中公式4-58作解析变换0.0380.0350.015国内超高层实例计算确定之阻尼比风力及多遇地震作用下之

阻尼比设计取值控制舒適度用阻尼比广州西塔(钢-混凝土混合结构)0.0380.0350.015广州合景大厦(钢-混凝土混合结构)0.0350.0350.02参考文献建议的阻尼比设计取值其他超高层结构的阻尼比设计取值地震荷载设计系数以国标GB50011-2001为标准，并已按照岩土工程勘察报告及地震安全性评价报告进行调整:地震作用结构设计基准期：（可靠度）50年结构设计使用年限：50年(耐久性=100年)建筑结构安全等级：一级(γ0=1.1)建筑抗震设防分类：乙类建筑高度类别：超B地基基础设计等级：甲级基础设计安全等级：一级抗震设防烈度：7度抗震措施：8度设计基本地震加速度峰值:0.1g场地类别:II类(根据岩土工程勘察报告确定)特征周期Tg:巳根据安评报告确定，见表弹性分析，阻尼比:(型钢混凝土结构)0.035弹塑性分析，阻尼比0.05地下一层及以上剪力墙及框架柱抗震等级特一级地下一层以下剪力墙及框架柱抗震等级一级周期折减系数0.85地震烈度50年设计基准期

超越概率重现周期

(年)

地面最高加速度PGA(g)水平地震影响系数最大值max多遇地震

(小震)63%500.0350.08设防烈度

(中震)10%4750.110.25罕遇地震

(大震)2%24750.220.5反应谱地震荷载设计反应谱以地震安全性评价报告为准:由广东省工程防震研究院所提供的〝地震安全性评介报告〞中己包含当结构周期大于6s时之地震影响系数曲线及相应计算公式。

多遇地震(小震)设防烈度(中震)罕遇地震(大震)参数amax(g)Tg(s)γoamax(g)Tg(s)γoamax(g)Tg(s)γo规范0.080.350.90.240.350.90.50.400.9安评(地面)0.09040.3410.27610.4210.50780.621小震反应谱在计算时将考虑周期折减系数=0.85反应谱方案阶段的结构研究塔楼整体结构体系的研究核心筒及斜支撑框架(不设伸臂桁架)核心筒，周边框架，伸臂桁架及腰桁架(不设斜支撑)核心筒，斜支撑框架，伸臂桁架及腰桁架(三重结构体系)综合考虑，采用整体效能较优的三重结构体系典型楼层TypicalFloors5.4米(典型)南北立面外框柱距5.4米North&Southelevationcolumnspacing5.4m加密外框柱距ReduceColumnSpacing新增的剪力墙(200mm厚)以交错形式设置在洒店区方案

SchemeX向－周期Y向－周期层间位移原方案(B)7.20s7.36s1/365方案(C1):根据方案(B)在洒店区加设剪力墙7.21s7.37s1/370方案研究-加密外框柱距方案研究-在酒店区加设剪力墙方案2-斜撑加密方案4–4道Y向+2道X向伸臂原方案修改后伸臂桁架

伸臂桁架

原方案修改后方案研究-加密斜撑方案5–腰桁架加强方案6–加角部伸臂桁架东西立面柱布置研究角柱C2C3柱

(3个)C3柱

(2个)方案Scheme周期PeriodGB3.5%初始方案x=7.193s

y=7.066s1/468根据初始方案在东西立面各取消一根柱x=7.224s

y=7.038s1/467有利于角柱在风作用下保持受压状态简化柱与支撑的节点方案研究–立面柱布置结构方案比较主体结构体系

采用三重结构体系抵抗水平荷载:钢筋混凝土核心筒

核心筒从承台面伸延至办公楼顶层。部分核心筒到酒店层下终止，由内钢框架取代，补偿去掉部分核心筒后所需的抗弯刚度。内柱直接从核心筒伸出支承于核心筒顶部,

酒店内部结构在每层楼板提供水平支撑与楼板共同作用，提供斜柱的横向约束，确保总体稳定和刚度。

巨型斜支撑框架

巨型斜支撑采用交叉型式设置于大楼东西垂直立面上。周边框架由型钢混凝土柱及型钢组合梁组成。南北面型钢混凝土柱从承台面微微向外倾斜後再微向内倾(全部角度在1°以下)，直至顶部合龙。采用型钢混凝土柱可增加框架的延性，同时亦可减少柱截面从而提高使用率。构成核心筒和巨型型钢混凝土柱之间相互作用的

伸臂桁架及腰桁架 5个腰桁架沿塔楼高度均匀分布，整合避难及设备层，增加了外框架的抗扭性能，从而减低扭转效应在地震作用下的影响﹔3区伸臂桁架在核心筒内贯通，优化结构效能。巨型斜支撑设备二层

腰桁架及伸臂桁架酒店区设备三层

腰桁架及伸臂桁架设备四层

腰桁架及伸臂桁架设备五层

腰桁架设备一层

腰桁架办工层地下室钢筋

混凝土核心筒主体结构体系三维示意图2.风洞实验进展3.结构设计建筑结构超限情况结构特性规范要求备注结构类型钢组合框架-混凝土筒体+斜支撑+加强层设防烈度77抗震等级地下一层及以上核心筒:特一级框架柱:特一级地下一层以下核心筒:一级框架:一级核心筒:特一级框架柱:一级建筑结构抗震设防类别乙类乙类安全等级一级一级层数地上98层/地下室4层/高度塔楼439m

(最高有人楼面高度419.8m)180m(B级)高度超出地下室埋深24m(假定承台厚度为6米)H/18结构特性规范要求备注塔楼标准层平面尺寸（长X宽)约1.2

结构高宽比约9.5<7超规平面规则性扭转比值参阅後文的比较≤1.2只在少数模层超过1.2但小于1.4凹凸无明显凹凸b≤0.3Lor0.5ll>0.3Bmax

楼板连续性楼板连续<30%楼层面积开洞采用弹性横隔板假设进行计算

竖向规则性侧向刚度只在少数模层小于70%上一层及小于80%上三层之平均值国家规范:>70%上一层

>80%上三层只在少数模层超出抗侧力构件连续满足楼层承载力满足80%上层剪承载力(相邻楼层）建筑结构超限情况(续)结构特点：超高，高宽比大型钢混凝土柱组合截面糊外柱有足锋够的强度悲和刚度，纽奉可以有效止地承担竖垃向力和水解平力比钢柱热强度高荡，比混姓凝土柱堂截面小畜，有利菠于建筑登布置。使用高强按度钢材（Q345）和高鬼强混凝胁土（C60）有利于叨钢结构泰的安装楼板体系建议选洽用钢梁-组合楼绝板方案办公/行政办棚公楼层考虑楼板强度，采用130毫米板厚，并已宽就楼板旱振动进罢行分析旅馆楼刊层及加强层考虑旅馆楼层隔音，提高刚诵度及加强贿层强度等额要求，采塔用150毫米板厚钢梁可减扣轻塔楼整童体重量及滨便于施工惩，与钢框镜筒连接较美好。组合精楼板钢筋加会延伸入祖核心筒外半墙，以作限锚固。而恒拴钉可使登楼板与钢蓬梁紧密结酬合，在地遥震作用下艳，可保证兰外筒与核残心筒共同乳作用抵抗询水平荷载疗。地面层以机下是传统储的钢筋混窜凝梁/板体系阅。型钢混凝土柱钢梁-组合楼糟板主体结策构体系设备二层

腰桁架伸臂桁架设备三层

设备四层

腰桁架伸臂桁架三重组合结构示意图=设备二层

腰桁架设备三层

腰桁架设备四层

腰桁架设备一层

腰桁架设备五层

腰桁架巨型斜支撑抗侧力”巨型斜支撑外框架”示意图抗侧力”核心筒”示意图伸臂桁架钢筋混凝土核心筒+考虑省去X方向伸臂谷桁架酒店层结构体跪系=+组合结破构示意浅图抗侧力”巨型斜支腥撑外框架”示意图抗侧力”内框架及续核心筒”示意图典型酒店层三维示意图从下层伸延的核心筒及剪力墙平面支撑内框架柱外框架柱特别考六虑-办公楼勾层至酒磁店层结筐构的过悔渡满足酒店的功能及中蠢庭中空的冻布置，部分核写心筒由魔办公室哭层顶部逐过渡为疤框架结嗽构框架柱因较应酒店房攀间的布置烂轻微倾斜(小于1°)，内钢柱直接从核心股筒伸出支承于核心筒算顶部，避免转换内钢柱直接从核心超筒伸出支承于垮核心筒同顶部中庭中跪空酒店层钢筋混需凝土核览心筒部分核心逗筒过渡为框架结懒构钢框架及核心筒结构部分核心思筒-框架结构过渡剖面图顶拱设计顶拱设计考虑考虑鞭梢效企应，顶拱产与大楼整存体建模，没非线性分危析作补充顶拱设计三维示意图顶拱受力分析顶拱设计考虑顶拱伸延利自酒店区蔑外框柱顶拱设计考虑风荷载葱由风洞贴试验测庭量顶供为全纽奉刚结构，混有效减轻阀自重及提吃高结构延辰性。顶供自牺重较轻凤而投影佳面大，桃主要为府风力控晨制。考虑鞭梢谁效应，踪蝶顶拱与片大楼整肌体建模防。于风力驶实验室吊进行测监压试验熟。风力实鼠验室测邮压试验顶拱设计考虑考虑风相荷载分矛布不均动的扭转出效应，联中间四蚁榀桁架疯采用三统维的三贸管拱，辰两端局经部加强匆采用四敲管桁架存拱，提服供所需抚抗扭转猴刚度。利用三管谊拱的宽度郊减低横梁膜的自由长天度，减小墨横梁尺寸催及提高整味体稳定性。构件受转压稳定逼性分析桁架拱钢管桁架拱钢管两管拱三管拱考虑支哪承桁架割拱的酒疯店区域以柱尺寸嫩，钢管狸落地前迅先收窄多，减小仅对酒店能区域柱略尺寸及甚整体刚药度的不火良影晌擦。配合建竟筑意念颜，于桁牛架拱两炸端设斜蒜支撑侄以提供敌额外侧皆向支点句，提高性结构效打能。顶拱设计考虑伸延斜枯支撑至错顶拱作扇侧向支扇点拱底局部简收窄固接24m38.5m38.5m24mCHS700x354.6mCHS700x35CHS300x304.6m1.53m1．45myx外肢1内肢外肢224m38.5m24m38.5mCase1A(cm²)I(cm4)N(kN)LoadFactorPcr(kN)E(MPa)Ieff(cm4)L(m)内肢7304.0E+054012645561602.06E+051401642822.6280.93外肢17304.0E+05200外肢27304.0E+05200Case2A(cm²)I(cm4)N(kN)LoadFactorPcr(kN)E(MPa)Ieff(cm4)L(m)内肢7304.0E+059078484357442.06E+054.0E+054.9210.9624m38.5m顶拱的乏鞭梢效向应顶部蛋怀形餐饮拘区设计顶部蛋祸形餐饮访区设计寄考虑从酒店盖区伸延民的剪力飞墙“A”形框架考虑鞭梢芝效应，房诚顶拱与完大楼整战体建模捆，非线却性分析盈作补充=+蛋形餐饮区结构平面图(典型)剪力墙水平支撑加强楼板平面内刚度“A”形框架“A”形框架伸旁延自酒店区烂内框架酷柱伸臂桁摊架设计伸臂桁丈架布置什工程实慈例国贸中心CWTC觉(北京,33京0m)如心广场Nina抖Tow番er

(香港,320挨m)环球贸宴易广场ICC言(香港,490右m)国际金融尊中心二期2IF享C

(香港,420调m)由两根斜惨杆组成伸异臂桁架伸臂桁耕架布置莫工程实尼例环球贸禁易广场ICC诉(香港,49艳0m)双向伸臂灭桁架与核正心筒伸臂桁骗架布置丙工程实固例国际金融匹中心二期2IF站C(香港,42托0m)由两根旅斜杆组灵成伸臂打桁架核心筒内遮钢柱上下楼伸延并设浅置栓钉以他传力至核载心筒双向伸阔臂桁架揪与核心是筒由两根绝斜杆组野成伸臂钱桁架伸臂桁陡架布置顿工程实杠例如心广反场Nin馒aT拦owe妙r(香港,320桌m)双向伸臂搅桁架与核部心筒伸臂桁呈架布置刮工程实道例国贸中虑心CWTC扬(北京,330拆m)由两根斜宵杆组成伸钻臂桁架伸臂桁石架轴线块与核心岂筒墙稍蒜有倾斜京基伸臂括桁架布置由两根斜塘杆组成伸警臂桁架，传力路筝径简单直浮接伸臂桁铁架于核爷心筒内即贯通，赢核心筒养内钢柱晴上下伸弱延，并耽设置栓的钉传力投至核心固筒考虑省去X方向伸信臂桁架典型节点负平面图典型节点雁立面图某中心果-伸臂唱桁架布置伸臂桁架器于核心筒优内贯通斜支撑设计巨型斜支少撑巨型斜支逢撑与角柱C2节点的诉初步设您计平面图剖面A-A巨型斜支歇撑与框架柱C3节点的初驻步设计平面图剖面B-B选择两屯个部位裳的斜撑揭进行有疲效长度没的研究MB3A第一屈曲模态柱柱约44m约44mMB2MB3AMB2第一屈曲模态MegabraceAppliedaxialload(kN)CriticalloadfactorCriticalload(kN)EILe(m)MB2100058955,895,0002.1832E+076.05MB3A25,70547.751,227,4141.39E+0710.58斜支撑桨的有效级长度风荷载乡丰及地震己作用剪力(X-方向)剪力(Y-方向)风及地蹄震作用前下的总死剪力倾覆力基矩(绕X-轴)倾覆力矩(绕Y-轴)风及地嘉震作用摄下的总诊倾覆力拍矩各层风力页分布260°350°180°结构抗侧塞力体系侧向力的耀传递与分旅配结构抗垃侧力体研系–X向=++核心筒两侧X向框架中间框闯架抗侧力构件核心筒两侧X向框架中间框架总剪力安评反应谱剪力值(MN)39.90.60.441所占比例97.3%1.6%1.1%100%GB3.5%100R剪力值(MN)92.9-0.90.0192.0所占比例100.98%-0.99%0.01%100%抗侧力构件核心筒两侧X向框架中间框架总倾覆力矩安评反应谱力矩(MN.m)4538.41875.0725.67139所占比例63.6%26.3%10.2%100%GB3.5%100R力矩(MN.m)13967.15800.52239.722007.3所占比例63.5%26.4%10.2%100%353罩6kN151猜65k育N6520怎kN伸臂桁查架作用腰桁架作韵用伸臂桁架牢节点处力郊的传递与霞分配20999kN20176kN3536kN15165kN1771kN20970kN20257kNX向风力作用N1N2V1V2△N=N1+N2△V=V1+V2F1=3536kN压力F2=15165kN拉力通过腰桁缘瑞架的腹杆传递至C1-5柱的力结构抗侧栽力体系–X向腰桁架柱制节点处力胡的传递与教分配20970kN20257kN3553kN15174kN15174kNC1-5柱C2-3柱15174kN11040kN1263kN6466kN11055kN5512kN12136kN12079kN11513kNC1-5柱C2-3柱结构抗侧拉力体系–X向拉力12079kNC2-3柱C1-5柱C1-6柱C1-7柱C1-8柱C2-4柱拉力11055kN压力12136kN压力11040kN拉力11118kN拉力10106kN压力11065kN压力10126kN拉力11513kN拉力6466kN压力6000kN压力13753kN拉力3167kN压力3166kN在X向风荷屯载作用称下腰桁架柱来节点处力哨的传递与机分配L39层C2-众3柱截面抗交剪（X向）抗风：113质157释kN抗震：113汤157锯kN结构抗谱侧力体斧系–X向结构抗构侧力体刻系–X向结构抗侧叫力体系–抗剪–核心筒结构抗侧纵力体系–抗弯–核心筒，秃其次两侧X向框架，盾再次中间扁框架=++核心筒两侧Y向斜撑框让架中间带没伸臂框课架结构抗侧规力体系–Y向荷载传猴力路径抗侧力构件核心筒两侧Y向斜撑框架中间带伸臂框架总剪力安评反应谱剪力值(MN)34.09.81.144.9所占比例75.6%21.9%2.5%100%GB3.5%100R剪力值(MN)99.038.7-4.2133.6所占比例74.1%29.0%-3.1%100%抗侧力构件核心筒两侧Y向斜撑框架中间带伸臂框架总倾覆弯矩安评反应谱力矩(MN.m)2994.72236.42486.67717.7所占比例38.8%29.0%32.2%100%GB3.5%100R力矩(MN.m)12206.79820.110215.131741.9所占比例38.5%29.4%32.2%100%荷载传肆力路径Y向风力作座用303kNC1-5柱C1-1柱核心筒16592kN18339kN17392kN18683kN17851kN254kN16902kNY向风力作用拉力107183kN压力107516kN拉力27398kN压力27301kN拉力66697kN压力67048kN拉力26372kN压力266781kN拉力38306kN压力38878kN拉力18728kN压力18723kN拉力19405kN压力19554kN拉力12902kN压力12903kNL39层核心筒忙截面抗剪辩（Y向）抗风：8185舟20kN抗震：770却372浸kN结构抗侧悦力体系–Y向结构抗熔侧力体灯系–Y向结构抗捎侧力体刷系–抗剪–核心筒苏其次仪巨型斜撑结构抗侧远力体系–抗弯–核心筒、阵巨型斜撑锋、带伸臂梁框架正常使用绕极限状态–5邪0年风力正常使用秒极限状态–1维00年风力正常使用驾极限状态–5瞧0年风力正常使寇用极限材状态–1糊00年风力X-d酸ir虽Win翅dY-d提ir枯Win怠dX向风力作位用20970kN20300kN21000kN20200kN20900kN21000kN20900kN21000kN29700kN29600kN29800kN29700kNX-di赶rWi下ndY向风力作株用18680kN17850kN18300kN17400kN21600kN21700kN21140kN21300kN36400kN36600kN35600kN35700kNY-d星ir贯Win馅dY-di惯rWi插nd4.最新设局计进展风洞结雅果–减小风荷王载微调风荷窄载，增加浓可靠度﹕采用较准授确的详爽细风力蛛测压风士荷载取额代力天昨秤风荷驴载，增伤加风荷介载可靠立度利用方案皮设计阶段灿不同细节炮对风力影叔响的研究淹结果，与政建筑师协饭调，幕墙礼飞翼由2.5米缩减件为1.8米，调整哗风荷载1.8m风力测粗压力天秤结构调整–增强整体钟刚度改进後模扫型原模型将原非怨结构墙丈加厚为新结构墙第，包围顾穿梭电异梯开洞包围穿梭侦电梯的结未构墙伸延笛至43层改善楼抱板与核浓心筒连菌接﹕提供结袜构墙包株围低区鲜办公层括穿梭电体梯开洞副，同时贱增加低封区大楼野刚度框架柱脸优化剪力墙优块化伸臂桁午架优化巨型斜支辰撑优化优化结构构件尺寸﹕了解各蹈部分构汤件效能翅，有效冶地分布鉴大楼刚叙度结构优锯化–合理分配怪构件尺寸结构优健化–斜撑、见伸臂、报腰桁架胸组合效旨率研究伸臂桁架鹅设置数量匠优化伸臂桁淘架设置慈位置优刺化结构优纯化–伸臂桁炭架位置问、数量开研究设计优见化结果斑：方案一绪，最大镜层间位照移角1/46邮0（原1/43泥0）方案二续，最大灵层间位帖移角1/4异92（原1/4嫁30）5.初步弹扑性结构馋分析水平变形限值本项目总屿高达439窜m，主要为克风控，高叔宽比9.5属于弯曲聋型结构，咏结构因总剖体弯曲变件形而产生希的侧移较乳明显，而由剪切变形引起的层间有害羊位移值大器大小于楼蕉层的整体掉层间位移需值。超高层拦建筑弯殃曲型结掩构在水捕平荷载膏作用下差引起的经倾覆力恶矩，使胖竖构件逼的一侧当拉伸、挨一侧压复缩，导皱致各层认楼盖整旬体倾斜雨而产生投侧移。柿此种弯俯曲变形夫引起的风某一楼吗层层间律侧移包肾含着两护种成分缘瑞：本楼层竖恭向构件的剪切恳位移结构的裕总体弯抹曲变形类产生的辰侧移大楼水平变形不同长煤细比下剩无害位挥移占总来层间位肠移的比眉例整体弯曲引起的无害位移比重随高度增加整体弯曲引起的无害位移比重随长细比增加高度水平变形限值根据《高层建筑搞混凝土结馒构技术规筋程》〔J困GJ担3-2迹002〕条文说柿明4.6节,限制结资构层间塑位移目膊的为:避免混洞凝土墙货或柱出滴现裂缝;限制楼面戚构件的裂欠缝数量,宽度及高丘度。保证非结租构构件完忧好(如机电平、电梯识、隔墙帅及幕墙)。另外要达勇到避免混凝旅土墙出现警裂缝的性能目童标，须控制有害层倍间位移。规范为栋了计算简洽便关系采晌用总层间说位移角作们指标，但肤对于高层覆建筑物，尤以弯害曲变形绢为主的腰剪弯型库及弯曲貌型结构设计过于保岩守。徐培福出主编的《复杂高层建竹筑结构设计》亦确立了糊以有害层歼间位移角创量度层间裤剪切变形溪份量，并他对层间位惧移角限值滥作适当调棉整及放松的精神。广东省《高层建筑更混凝土结攻构技术规窗程》〔DBJ庄/T1楚5-4兆6-2半005〕对高层蔑建筑的志位移限城值要求妖与徐培透福的著骂作相近i*

i-1

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高层建筑山结构在水继平力作用侧下的总水煎平位移为波楼层的剪英切位移与店结构的总忽体弯曲变鉴形产生的侨侧移之和i=i*+i-1建筑名称结构材料地点高度(m)高宽比最大总层间位移环球贸易广场InternationalCommerceCentre钢-混凝土组合结构香港480~7.3h/300国际金融中心二期2IFC钢-混凝土组合结构香港4208.4h/315吉隆坡双子塔PetronasTower钢-混凝土组合结构吉隆坡4528.64h/400国际著捏名超高泰层建筑烤的工程眼实例建议水并平变形限值(保证结察构安全及签使用)风力

(50年回归期)地震

(小震)有害层间位移角限值总1/3000(wall),1/1500(column)1/500(规范要求)层间位移角限值满足有害层间位移角建议略为放松规范1/500要求-结构设计方案方案一:

采用1.8米宽飞翼，详细风力测压风荷载底部剪力墙1.9米厚，低区办工层穿梭电梯设结构墙包围

机电三层不设X向伸臂桁架

三至五区框架柱含钢10%1/460方案二:

采用1.8米宽飞翼，详细风力测压风荷载底部剪力墙2.2米厚，低区办工层穿梭电梯设结构墙包围机电三层不设X向伸臂桁架三至五区框架柱含钢13.5%1/492风作用恼下层间位移畅角三至五谜区框架蜂柱机电三歇层–方案一机电三层–方案二办工层二区办工层一区三至五区沾框架柱C80C80C60主要墙厚(mm)角部框架柱(mm)斜支撑(mm)方案一(1/460)方案二(1/492)方案一(1/460)方案二(1/492)方案一及方案二同第五区(省略)(省略)2500x1500(10%型钢)2500x1500(13.5%型钢)1100x1100(板厚80)第四区7008002950x1800(10%型钢)2950x1800(13.5%型钢)1200x1100(板厚80)第三区100010003400x2100(10%型钢)3400x2100(13.5%型钢)1300x1100(板厚80)第二区160018503600x2600(13.5%型钢)3600x2600(13.5%型钢)1400x1200(板厚80)第一区190022003950x2700(13.5%型钢)3950x2700(13.5%型钢)1600x1400(板厚100)主要构巷件尺寸第二区第一区第三区第五区第四区C60C60C60结构周期第一振型(沿X轴方向平动)第二振型(沿Y轴方向平动)第三振型(扭转)第四振型(沿X轴方向平动)第五振型(沿Y轴方向平动)方案一(1/460)T=7.37sT=7.22sT=3.93sT=2.37sT=1.99s方案二(1/492)T=7.44sT=7.13sT=3.83sT=2.33sT=1.96s平动周期辱与扭转周妥期第一振型(X向平动)第二振型(Y向平动)第三振型(扭转)参数周期(s)振型扭转周期/平动周期第一周期7.37sX向平动-第二周期7.22sY向平动-第三周期3.93s扭转0.540.85，满足。参数周期(s)振型扭转周期/平动周期第一周期7.44sX向平动-第二周期7.13sY向平动-第三周期3.83s扭转0.540.85，满足。方案一(1/4恢60)方案二(1/4富92)安评反应谱(mm)风荷载

(mm)00(X方向)312702450(XY方向)-900(Y方向)299顶点位艺移方案一(1/斧460葛)方案二(1/4纽奉92)安评反应谱(mm)风荷载

(mm)00(X方向)255650450(XY方向)-900(Y方向)247层间位妖移角-方案一(1/毫460鲜)最大层待间位移哗角-方案一(1/4竿60)安评反应谱风荷载00(X方向)1/1056<1/500

满足要求1/460<1/450450(XY方向)-900(Y方向)1/1370<1/500

满足要求双向地震

-X方向1/935<1/500

满足要求-双向地震-Y方向1/1341<1/500

满足要求-最大有害层间位矛移角-方案一(1/4唯60)安评反应谱风荷载00(X方向)1/3545<1/3000角柱:1/1759<1/1500剪力樯:1/3584<1/3000450(XY方向)-900(Y方向)1/5111<1/3000双向地震

X方向1/3641<1/3000-双向地震Y方向1/5492<1/3000-层间位兼移角-方案二(1/4请92)最大层间剃位移角-方案二(1/贴492亏)安评反应谱风荷载00(X方向)1/974<1/500

满足要求1/492≈1/500450(XY方向)-900(Y方向)1/1126<1/500

满足要求双向地震

X方向1/881<1/500

满足要求-双向地震Y方向1/1182<1/500

满足要求-最大有害层间位移迅角-方案二(1/宿492牌)安评反应谱风荷载00(X方向)1/3264<1/3000角柱:1/1717≈1/1500剪力樯:1/3457<1/3000450(XY方向)-900(Y方向)1/4380<1/3000双向地震

X方向1/3367<1/3000-双向地震Y方向1/4627<1/3000-底部剪力安评反应谱(MN)风荷载

(MN)(风洞测试结果)风荷载

(MN)(GB50009-只供参考)00(X方向)528664900(Y方向)4613695方案一(1/窜460大)方案二(1/4升92)安评反应谱(MNm)风荷载

(MN)(风洞测试结果)风荷载

(MN)(GB50009-只供参考)00(X方向)579464900(Y方向)5312595倾覆力矩安评反应谱(MNm)风荷载

(MNm)(风洞测试结果)风荷载

(MNm)(GB50009-只供参考)00(X方向)8403(为风荷载的36%)2306216323900(Y方向)8632(为风荷载的23%)3765926733方案一(1/示460雷)方案二(1/4蜡92)安评反应谱(MNm)风荷载

(MNm)(风洞测试结果)风荷载

(MNm)(GB50009-只供参考)00(X方向)10291(为风荷载的40%)2587016323900(Y方向)10752(为风荷载的31%)3521526733主要抗雪侧力结嘱构承受捡倾覆力氧矩结构设计方案总倾覆力矩核心筒巨型斜支撑伸臂桁架及外框架方案一(1/460)100%62.3%2.5%35.2%方案二(1/492)100%65.9%2.2%31.9%结构设计方案总倾覆力矩核心筒巨型斜支撑伸臂桁架及外框架方案一(1/460)100%44.3%27.3%28.4%方案二(1/492)100%45.2%26.3%28.4%X-方向安评地震荷载Y-方向安蝴评地震荷载扭转（安评反应谱）最大水伟平位移渠与平均振位移比捞（考虑命偶然偏禾心)方案一及策方案二最大水平攀位移比均粮小于1.2扭转（安评反应谱膏）最大层醉间位移脱与平均肺层间位盖移比（跃考虑偶浑然偏心)方案一及夕方案二最大层剥间位移愿比均小畜于1.2风荷载作更用下底层增墙截面强闸度校核中震弹性盟下底层墙躲截面强度杆校核风荷载作夫用下底层C1柱截面柱强度校蜡核中震弹序性下底非层C1柱截面强羞度校核风荷载旺作用下芳底层C2柱截面鼓强度校卧核中震弹性凶下底层C2柱截面萝强度校誉核风荷载作嚼用下底层C3柱截面强吵度校核中震弹性熊下底层C3柱截面强杯度校核伸臂桁朽架利用哲率腰桁架跃利用率巨型斜盘撑利用张率建议结门构方案的经县济因素考虑风荷载位移加速度结构造价损失的办公层楼面可用面积总经济代价*最大层间位移角最大有害层间位移角酒店客房

(L90)混凝土用量型钢用量初始方案h/4301/1600(总层间)25mg100%---方案(一)KK-PD-3bh/460角柱:1/1759剪力樯:1/362724.5mg102%多900吨280m2RMB12M方案(二)KK-PD-4dh/492角柱:1/1717剪力樯:1/345724.1mg105%多2400吨(总数多3300吨)700m2(总数多980m2)RMB31M(RMB43M)*型钢=RM糖B10勿000/吨楼面售价=R写MB探100喂00/平方米讨论Dis替cus新sio筝n楼层侧恼向刚度否比根据JGJ3蔑–200附2作出之验俱算结果(一)本表中导层刚度喷比为本筐层刚度与看上一层么比值较拖小值。该较米小值应不评小于系数0.7。判断:Ki>0躬.7Ki+1楼层侧向拉刚度比根据JGJ3目–200校2作出之验努算结果(二)本表中夕层刚度旅比为本裂层刚度与上厨一层比值增较小值。该较遭小值应不范小于系数0.8判断:Ki>0乡丰.8(件Ki+1+Ki+2+Ki+3)/3有害层间望位移角(安评反应谱)最大有害层事间位移项角最大有害层踢间位移迁角均小于1/20斥00有害层间诊位移角占箭层间位移清角比重有害层拉间位移扛角占层阳间位移坚角比重均小于0.5有害层张间位移斩角(安评反应谱)有害层间义位移角(风荷载)-角柱最大有害层凯间位移循角-角柱最大有害层间奋位移角均小于1/20绣00有害层间裳位移角(风荷载)-剪力樯最大有害层间批位移角-剪力樯最大有害层珠间位移摸角均小于1/20牢00本表中剪重比为本陷层在安评反应阳谱地震下伞的层间剪力与值重力荷载之比，该比值恢不应低李於0.01潜2Y向周期Ty若=7吃.44仪sX向周期Tx浑=7槽.13夜s剪重比要钥求=0.姐012层间剪盛力与重章力