例课程设计说明书(UASB)

.例：供参照3本设计为10000m/d药厂污水办理厂的工艺设计，主假如UASB反响器，积淀池的设计总论1.1．污水办理简介1.2----污水概略水质和水量也存在着较大差别。一般情况下，制药工业废水按医药产品特点和水质特点可分为四大类。即：合成药物生产废水此种废水的水质水量变化大，大多含难生物降解物和微生物生长抑制剂。生物法制药生产发酵废水生物法制药生产中发酵废水，根据其生产特点可分为：提取废水、洗涤废水、维生素C生产废水和其余废水，其中提取废水的有机物浓度和抑菌物质最高，为该类废水的主要污染源，属较难办理废水。中成药生产废水中成药生产废水水质波动很大，CODCr可高达6000mg/L,BOD5达2500mg/L,此类废水中主要含天然有机污染物。各类制剂生产过程中的洗涤水及冲刷水这类废水一般污染程度不大，主要来自原料洗涤水、原药煎汁残液和地面冲刷水。制药废水的特点制药废水，特别是制药工业的化工合成工艺所产生的废水往往拥有如下特点：水质成分复杂医药产品生产的特点是流程长、反响复杂、副产物多、反响原料常为溶剂类物质或环状结构的化合物，使得废水中的污染物质组分众多复杂，增加了废水的办理难度。废水中污染物质含量高制药工业生产过程本身大量使用各样化工原料，但由于多步反响、原料利用率低，大多半随废水排放，往往造成废水中的污染物含量居高不下。(3)CODCr值高..在制药工业中，CODCr在几万、几十万毫克/升的废水是经常能够见到的。这是由于原料反响不完全所造成的大量副产物和原料或是生产过程中使用的大量溶剂介质进入了废水体系中所惹起的。有毒有害物质多制药废水中有很多有机污染物对微生物是有毒有害的，如卤素化合物、硝基化合物、有机氮化合物、叔按及季按盐类化合物、拥有杀菌作用的分别剂或表面活性剂等。生物难降解物质多制药废水中的有机污染物大多半属于生物难以降解的物质，如卤素化合物、醚类化合物、硝基化合物、偶氮化合物、叔按及季按盐类化合物、硫醚及矾类化合物、某些杂环化合物等。有的废水中盐分含量高废水中过高浓度的盐分对微生物有显然的抑制作用。比如当废水中的氯根离子超过3000mg/L时，一些未经驯化的微生物的活性将受到抑制，CODcr的去除率将显然下降;当废水中的氯根离子浓度大于8000mg/L时，会造成污泥体积膨胀，水面泛出大量泡沫，微生物相继死亡。有的废水色度特别高有颜色的废水本身就表示水体中含有特定的污染物质，从感官上使人产生不快乐和憎恶的心理。此外，有色废水能够阻截光芒在水中的通行，进而影响水生生物的生长，以及抑制由日光催化分解有机物质的自然净化能力。表１制药废水水质一览表主要污染指标数值范围平均值pH7.36SS(mg/L)55-50101070CODcr(mg/L)20000石油类(mg/L)336-8005719501..磷酸盐(mg/L)0.54NH-N(mg/L)163.57-1588.34478.953N03-N(mg/L)1.946-222.3541.1Cl-(mg/L)1372.2-9742.33900.78表２个别车间水质指标废水种类pHCODcr(mg/L)三乙车间综合废水4.74346000SB1车间甲醇底液5-6720000SB1分别母液8.32215000制药废水办理技术1.3设计概略本设计为10000m3/d药厂污水办理厂的初步工艺设计，主要生产工艺厌氧—氧化工艺。设计参数如下：项目pH值COD/（）BOD/（mg/L）SS/（mg/L）Cr5进水水质6～842002000400排放标准6～81503030主要设计参数UASB反响器：空塔水流速度u（m/h）〈（1.0～2.0）m/h空塔沼气上涨速度u〈1.0m/hg30.4沼气产率：m气/kgCODCr清水运动粘度系数ν0.0101cm2/s..清水动力粘度系数μ0.0101g/cm.s积淀区表面负荷率q〈1.0m3/2（m.h）积淀区表面负荷q1.5m3/m2.h污泥产率系数Y0.541.4设计依据及范围设计依据设计任务书QBJS6-2005轻工业建设项目初步设计编制内容深度规定GB50187-93《工业公司总平面设计规范》GB/T50103—2001《总图制图标准》GBT5-104-2001《建筑制图标准》GBT50106-2001《给水排水制图标准》GB50034-92《工业公司照明设计标准》别的，本设计还参照了石家庄市桥西区污水办理厂的一些成熟经验，并从书刊，网上收集有关资料，设计范围本工程设计范围包括：污水办理厂厂址的选择，污水办理厂的总平面设计，并绘制工厂总平面布置图。厌氧—好氧工艺的设计和各生产工段的计算，绘制工艺流程图。其中生产工段包括：预办理阶段，厌氧办理阶段段，好氧办理阶段，污泥办理工段，沼气储蓄工段主要设备的计算和选型UASB反响器结构图积淀池设计。1.5本工程主要设计原则充分贯彻履行国家的有关规定，尽量节俭能源，合理利用废物，保护环境，切合城区建设规划要求。总平面布置力争紧凑，减少占地面积，提高土地利用率，又适合留有发展空间。在保证安全、经济运行的条件下，尽可能降低工程造价。污水办理厂设计既要注意到周围环境的清洁卫生，又要注意到工厂卫生，绿化..等条件的相互影响。污水办理量与设备办理能力要平衡。联合我国国情。在进行产品工艺设计时，必须以我国详细情况出发，有关机械设备及电气仪表制造能力，劳动就业与生产自动化水平关系等方面做出适合的权衡，综合考虑。在引进外国先进技术和设备时，要考虑是否适合我国生产实际，并注意消化吸收，以缩短与发达国家的水平差距。厂址的选择工艺设计3.1工艺流程的选择生物办理的实质是微生物利用有机污染物生长和维持生命。这可由下列简单方程式表示：有机物+营养物+电子受体→新生物量+最终产物+能量生物工艺因电子受体和系统结构的不同而有差别。根据电子受体的性质，所有生物办理的工艺可分为好氧和厌氧两类。前者有分子氧的存在并作为电子受体，饿后者是无氧存在而以某种形式的碳或硫作为电子受体。好氧工艺对污水办理较为彻底，工艺稳定性高，启动时间短，且较少可能产生臭味，但由于曝气需求能耗较高，对营养物质要求较高，相应产生污泥量多。厌氧工艺在污水办理中有机负荷高，营养物质需求量少，节余污泥量少，能耗低且对有毒有害物质的耐受能力高于好氧工艺。但厌氧工艺拥有启动时间长，易产生臭味，气体收集问题等缺点，而它的主要限制性在于不能经济有效的达到较高的办理水平，一般不能够达到污水办理的排放标准。鉴于好氧，厌氧工艺的优缺点，在对浓度较高的工业废水进行好氧生化办理以前，往往采用厌氧工艺作为预办理工艺来提高整个工艺的办理效果。这种厌氧好氧相联合的工艺就是厌氧—好氧工艺。传统的生化办理方法主要着眼于除掉BOD5、CODCr和SS，而对氮、磷等营养物质的去除率很低。由于水体富营养化问题加剧，60年月以来，生物脱氮除磷工艺受到重视，先后开发了SBR和ICEAS序批法、AB法、氧化沟、厌氧-好氧（A1-O）和缺氧一好氧（A2-O）组合工艺。在去除有机物的同时，厌氧-好氧（A1-O）可去除废水中的磷，缺氧一好氧（A2-O）可脱除废水中的氮。既而又将这两种工艺优化组合，构..成能够同时脱氮除磷并办理有机物的A1-A2-O流程（或称A2／O）。该组合工艺办理效率高，经简单预办理的废水，依次经过厌氧、缺氧随和氧三段办理，可达到三级办理出水标准，对难生物降解的有机物也有较高的去除效果，而且，污泥积淀性能好，电耗和药耗少，运行费用低。我国从80年月初开始研究采用上述组合工艺，已在广州、桂林等地建成多个采用A2/O工艺的污水办理厂，运行效果好。上述新工艺中有一类技术属于曝气和积淀一体化活性污泥工艺。所谓曝气、积淀一体化活性污泥工艺是指曝气和积淀过程在同一反响器内达成的活性污泥工艺（简称一体化工艺），比方SBR法、交替式氧化沟和UNITANK工艺等等。其中SBR法是经过时间上的安排，在一个池子内达成了进水、反响、积淀和排水等一系列工艺过程，组成了一个周期。而交替式氧化沟是以多组反响器经过空间上的调配，达成反响和积淀这一循环过程。这些工艺近年来在我国的应用日益宽泛，并且是目前污水办理的热点之一，一般认为一体化工艺拥有以下的特点：1）工艺简单，占地面积小、节俭投资。由于只有一个反响器，不需二沉池、回流污泥及其设备，一般情况不设调节池，多半情况可省去初沉池；2）一体化工艺往往是变体积的活性污泥工艺，其基质和微生物浓度随时间变化，所以属于理想的推流状态，并能够保持反响基质的最大推动力；3）运行方式灵活，由于反响在一个反响器内进行，能够从时间上安排曝气、缺氧和厌氧等不同状态，实现脱磷脱氮的目的；4）防备污泥膨胀，由于其存在较大的浓度梯度，有利于防备污泥膨胀；5）耐冲击负荷，办理能力强，一体化曝气池从时间上属于推流形式，随着研究与应用的深入，污水生化办理的方法、设备和流程不断发展与改革，与传统方法相比，在合用的污染物种类、浓度、负荷、规模以及办理效果、费用和稳定性等方面都大大改良了。酶制剂及纯种微生物的应用，酶和细胞的固定化技术等又会将现有的生化办理水平提高到一个新的高度。厌氧—好氧工艺在国内和外国都获得了优秀的运用并取得了不错的效果。国内采用厌氧—好氧混凝工艺办理抗生素废水，出水CODCr可降至300mg/L以下，达到了污水办理厂的排放标准。中试规模厌氧—好氧膜生物反响器（A/OMBR）办理毛纺印染废水，结果表示：当水力停留在7hCODCr/NH3P=1045/8/1时，该实验装置对印染废水CODCr，BOD5别为92.1%，98.4%，60.7%，98.9%：出水中CODCr，BOD5色度，..浊度分别为20.2mg/L，1.6mg/L，25倍，0.51NTU，系统出水浊度低，出水水质稳定，达到生活杂用水标准。外国使用浮石作为微生物滤池滤料的组合上流式厌氧固定床以及一个装有微滤膜组件的活性污泥反响器办理污水，有机物除掉效果好有机负荷3.67~10.56KgCODCr/(m3°d)时CODCr去除率稳定在94~98.7%，在去除CODCr的同时也除掉了含有N，P的物质，在研究中获得了96~97%的高除磷率。在大多半实验中，微滤膜出水中NO3—N和NO2—N的浓度均低于1.0mg/L，出水悬浮物浓度低于检出限。采用两个生物膜反响器（FFB），第一个厌氧，而第二个好氧，串连组成的有回流的组合工艺办理禽类屠宰场废水，连续运行133天。有机碳化合物的氧化和硝化在好氧FFB中进行，而产生甲烷和脱氨作用在厌氧FFB内达成。平均有机负荷率为0.39Kg/(m3°d)，有机物去除率为92%。能够预示，针对厌氧—好氧的各个环节进行研究是未来办理高浓度工业废水办理技术的发展方向。3.2工艺流程及工艺简介本设计采用厌氧—好氧工艺，根据实际生产情况设有积淀调节池、换热器、污泥浓缩池等办理设备，流程见图1。废水首先经过格栅，截留一些较大的悬浮物和漂浮物，然后进入积淀调节池，调节水质水量并积淀部分悬浮物质。在经水泵提升由换热器升温到35℃进入UASB反响器，在其中进行厌氧降解办理，出水经厌氧积淀池后进入接触氧化池进行好氧办理。同时，厌氧降解产生的沼气经水封、气水分别器进入贮气柜，接触氧化池出水经好氧积淀池即可达到国家二级排放标准。各积淀池产生的污泥经过浓缩池浓缩后再进行脱水，产生的泥饼外运，浓缩池的上清液回流至积淀调节池进行再办理。设计各单元简介：格栅：截留一些较大的悬浮物和漂浮物，防备水泵机组阻塞，减少后续办理构筑物的办理负荷并使之正常运行，积淀调节池：调节水质水量并积淀部分悬浮物质也是污水办理前的一个储水装置，对换节办理污水量起一定的缓冲作用。UASB反响器：在其中进行厌氧降解办理，除掉水中一定的污染物，为后边的处理提供污染切合教低的污水。厌氧积淀池：对经过UASB反响器办理过的污水进行分别，上层污水进入氧化池，下层污泥一部分回流UASB反响器，一部分节余污泥进入浓缩池进行泥办理。..氧化池：对污水进行好氧办理，除掉大多半污染物质。气区：厌氧降解产生的沼气经水封、气水分别器进入贮气柜。好氧积淀池：氧化池的污水经过好氧积淀池的积淀即可达到国家二级排放标准。泥区：各积淀池产生的污泥经过浓缩池浓缩后再进行脱水，产生的泥饼外运，浓缩池的上清液回流至积淀调节池进行再办理。此工艺结构简单，高效稳定，能耗低，抗冲击负荷能力强，办理效率高，等一系列优点。办理效果能够达到设计任务的要求。采用“厌氧—接触氧化”工艺办理药厂废水，办理设备的设计办理能力为10000m3/d，现状监测废水的水质情况为：pH6~8，CODCr4200mg/L，BOD2000mg/L，SS400mg/L，工程实施后，办理后排出的水中CODCr、BOD5分别为150mg/L、30mg/L，知足《污水综合排放标准》GB8978-1996表4二级标准植的要求：；CODCr≤150mg/L；BOD5≤30mg/L；SS≤150mg/L，整体系统CODCr、BOD5去除率分别为95%和98.5%，去除CODCr、BOD分别为40.8t/d和90.7t/d，拥有显然的社会效益和环境效益。3.3工艺流程简图（见下列图）废水水封罐气水分别器贮气柜格栅积淀换热器UASB厌氧接触调节积淀池氧化池池化池浓缩池好氧积淀池出水贮泥污泥脱水污池污泥外运图1工艺流程图3.4UASB反响器介绍1971年荷兰瓦格宁根（Wageningen）农业大学拉丁格（Lettinga）教授经过物理结构设计，利用重力场对不同密度物质作用的差别，发了然三相分别器。使活性污泥停留时间与废水停留时间分别，形成了上流式厌氧污泥UASB(Up-flowAnaerobicSludge..Bed，注：以下简称UASB）反响器的雏型。1974年荷兰CSM公司在其6m3反响器办理甜菜制糖废水时，发现了活性污泥自己固定化体制形成的生物聚体结构，即颗粒污泥granularsludge）。颗粒污泥的出现，不单促使了以UASB为代表的第二代厌氧反响器的应用和发展，而且还为第三代厌氧反响器的诞生确立了基础。升流式厌氧污泥床UASB工艺由于拥有厌氧过滤及厌氧活性污泥法的双重特点，作为能够将污水中的污染物转变成重生清洁能源——沼气的一项技术。关于不同含固量污水的适应性也强，且其结构、运行操作维护管理相对简单，造价也相对较低，技术已经成熟，正日益受到污水办理业界的重视，获得宽泛的欢迎和应用。3.4.1UASB的基本结构和工作原理UASB由3个功能区组成，即布水区、反响区（污泥床区和悬浮区）随和、固、液分别区，其中反响区为UASB反响器的工作主体。废水进入UASB时，经过布水器，平均地散布在反响区的横断面上，防备死水，保证泥水充分接触。废水中的有机物被污泥中的微生物分解为沼气，形成微小气泡不断上涨，在上涨过程中联合成较大气泡，在这种气泡的碰撞、联合、上涨的搅动作用下，使得污泥床区以上的污泥呈松散悬浮状态，并与废水充分接触。废水中的大多半有机物就是在这个地区，即反响区中被分解转变。含有大量气泡的混淆液不断上涨，达到三相分别器下部，首先将气体分别出去，被分别的气体进入气室，并由管道引出。固－液混淆液进入分别器，失去气泡搅动作用的污泥发生絮凝，颗粒渐渐变大，并在重力作用下，积淀到底部反响区，分别出污泥的办理水进入澄清区。混淆液中的污泥获得进步分别，澄清水经溢流堰排出。从原理来看，污泥的沉降性能和活性，即颗粒污泥的培养，以及三相分别器的设计是UASB工艺的重点。关于任何一种厌氧反响器来说，要想长久稳定运行，进入反响器的水质情况特别重要，UASB也不例外。只有污泥和污水优秀接触，才能取得优秀办理效果。UASB内污泥的运动受3种力的影响：污泥自重、水的冲力和所产沼气的托力，这3力的相互作用决定着反响器内污泥的存在方式：沉积、悬浮或被冲走。UASB反响器之所以对有机废水的办理效率,其技术重点在于床内有呈颗粒状,积淀性能优秀并拥有很高活性的厌氧污泥。与曝气法相比,UASB法占地小,投资少;污泥量少,动力消耗小,运行费用低;可办理高负荷(CODCr>10Kg/ｍ3.d)废水,能适应较大的冲击负荷;并且回收了能源。3.4.2UASB的启动研究厌氧消化器存在的主要问题是启动需要时间长、运转不稳定、技术条件掌握..困难。其中厌氧消化迅速启动是厌氧消化器正常运转并达到高效率的前提。污泥的生物转变活性和污泥量与厌氧消化器的办理效率有着亲密的关系。UASB可使污泥颗粒化，进而使污泥滞留时间延伸，进而保证了反响器中有足够的高效厌氧菌。污泥量和生物活性是保证UASB迅速启动的基本条件。反响器内污泥颗粒化是整个反响器成功启动的重点。水力负荷对颗粒污泥的形成拥有很重要的作用，水力负荷过高，则反响器不能保持足够的污泥量；若过低，不能把絮状污泥洗刷掉，就难以形成颗粒污泥。UASB的温度和料液的pH，以及污泥量是重要的影响因素，进水方式和有机负荷也是影响迅速启动的重要条件。反响器启动过程是一个动向过程，描绘启动过程结束不能从有机负荷这个静态值来说明，也不能从COD去除率来说明，而只能经过有机负荷冲击试验来证明。图3积淀调节池4.4UASB反响器废水参数：流量Q=10000m3温度：℃/d20进水CODCr4200mg/L，BOD52000mg/L，SS400mg/L，pH6设计CODCr去除率98%，BOD5去除率90%空塔水流速度u（m/h）〈（1.0~2.0）m/h空塔沼气上涨速度ug〈1.0m/h沼气产率：0.4m3气/kgCODCr反响器的有效容积按水力停留时间计算，取t=15.5h，则有效容积V=Qt=416.7×15.5=6459m3CODCr进水的容积负荷Nr=QS0/V=10000*4=6.2kgCODCr/(m3.d)6459取有效高度为9m，池底面为长方形（长宽比为1：1），则L=30mB=27m池的面积A=810m2合理性考证：空塔水流速u=Q416.7〈（）810A..空塔气流速ug=Q△Ca×××0.4〈A=416.7486%810=0.708m/h1.0m/h由考证知上述计算结果合理三相分别器设计三相分别器结构见UASB装配图设三角形集气罩斜面的水平夹角为55°保护层高h1=0.5m，三角形顶水深h2=0.5m，三角形高h3=1.5m则有b1=h3/tan55°=1.5/1.428=1.05m设置5个三相分别器，单元三相分别器宽b0=6m则集气罩之间宽b2=b0-2b1=6-2×1.05=3.9m三角形回流缝总面积a1=b2nL=3.9×2×30=234m2水流上涨流速v1=Q/a1=416.7/234=1.78m/h〈2.0m/h拥有很好的固液分别效果导流体上部的斜面与集气罩斜面垂直，则其距离BC为BC=CDcos55°=1.95×0.5736=1.12mBD=CDsin55°=1.95×0.819=1.60m取导流体的上部分高b3=1.5m,则导流体与集气罩斜面重叠部分为b=b3tan55°-b2/2=1.5×(恰幸亏10cm~20cm之间，合理)核算气液分别条件设BD方向水流速度Va=Q416.7=3.1m/h=2*1.12*30*22BC*L*n垂直方向水流速度Vb=（ρl-ρg）gdg2（cm/s）18其中气泡直径dg=0.01cm，碰撞系数β=0.95取..l=1g/cm3ρg=0.0012g/cm3清水运动粘度系数=0.0101cm2/s清水动力粘度系数μ0=νρl=0.0101g/cm.s由于废水的μ一般比清水大，可取其为清水的2.5倍，则=2.5μ0=0.02525g/cm.sVb=0.95*9.81(10.0012)×0.012=0.205cm/s=7.38m/h18*0.02525根据前面BC1Vb7.38AB=sin55=1.22Va=3.44=2.15知足Vb〉BC的要求，能够脱除直径不小于0.01cm的气泡，分别效果优秀VaAB布水系统采用多管多点式进水分派系统，。配水系统在污泥床不同地点上，废水经过一个特意设计的脉冲配水器，准时地分派给不同地点的配水管，对整个反响器进水是连续的。每个配水点服务的面积S=A=810=4.0m2〉2.0m2n200(2)积淀区设表面负荷率q〈1.0m3/（m2.h），停留时间t=1.5h~2.5h有效水深0.5m~2.0m，出水堰负荷率a〈5.4m3/（m2.h）实际有效水深：1.50m核算停留时间t=V=666.7=1.60h416.7实际表面负荷率q=H=1.50=0.94m3（m2.h）〈1.0m3/（m2.h）t1.60出水堰负荷（单边开齿）..a=Q=416.7=1.16m3/（m2.h）〈5.4m3/（m2.h）12B12*30合理排泥系统产泥系数r=0.10kg干泥/kgCODCrUASB总产泥量为△X=rQSr=RQS0E=0.10×416.7×4×86%=143.34kg干泥/h=3340.3kg干泥/d设污泥含水率为98.5%，取ρ=1000kg/m3，则污泥产量Qs=X3340.3==222.7m3/d(1p)1000*(198.5)UASB每天排泥一次，先排入集泥井，再由污泥泵抽入污泥浓缩池中。排泥管选钢管DN150，而又因前面设有积淀调节池，进入UASB中砂的量很少，UASB产生的外排污泥是有机污泥。在UASB反响器底部设排泥管，在三相分别器下三角形以下0.5m设一根排泥管，并在池底设空管。沼气管路系统产气量计算产气率E1=0.4m3气/kgCODCr总产气量G=E1QS0E=0.4×10000×4×86%=13760m3/d=580m3/h由于有机负荷不是特别高且水量不大，反响器产生的沼气良并不大。产生的气体先进入水封罐，然后进入气水分别器，从分别器出来的沼气经过计量后进入贮气柜。②水封罐忽略沼气管路压力损失时，水封灌所需最大水封高度为H0=h2+h4=0.5+0.92=1.42m直径1.8m，高度取2m，设进气管DN100钢2根，出水管DN150钢1根进水管DN52钢1根，放空管DN50钢1根，并设液面计③水分别器对沼气起干燥作用，采用φ500mm×H1800mm钢制气水分别器一个气水分别器中预装钢丝填料，在其前设置过滤器以净化沼气，在分别器出气..管上装设流量计、压力表和温度计。④气柜容积确实定由上述计算可知该办理站日产沼气13760m3，沼气柜容积应为平均总产气量的4h体积来确定，即580×4=2320m3设计采用2500m3钢制水槽内导轨湿式贮气柜（C-14166A）图4UASB反响器4.5厌氧积淀池4.7好氧积淀池好氧积淀池是本次设计的第二个积淀池，二次积淀池有以下特点：二次积淀池有别于其他积淀池，首先在作用上有其特点。他除了进行泥水分别外，还进行污泥浓缩，并由于水量，水质的变化，还要暂时储藏污泥。由于二次积淀池需要达成污泥浓缩作用，所需要的迟面积大于只进行泥水分别所需要的池面积。其次，进入二次积淀池的活性污泥混淆液在性质上也有其特点。活性污泥混淆液..的浓度高（2000—4000mg/L），拥有絮凝性能，属于成层积淀。积淀时泥水之间有清晰的界面，絮凝体结成整体共同下沉，初期泥水界面的沉速固定不变，仅与初始浓度C有关[μ=f(C)]。活性污泥的另一特点是质量轻，易被水带走，并容易产生二次流和异重现象，使实际的过水断面远远小于设计过水断面。因此，设计平流式二次积淀池时，最大允许的水平流速要比初次积淀池的小一半，池的出流堰常设在离池尾端的一定距离范围内，辐流式二次积淀池可采用周边进水的方式以提高积淀效果，别的出流堰的长度也要相对增加，使单位堰长的出流量不超过5—8m3/(m×h)。本设计为竖流式二次积淀池，也有相应要注意的地方。由于进入二次积淀池的混淆液是泥，水，气三相混淆体，因此在中心管下降流速不应超过0.03m/s，以利于气，水分别，提高澄清区的分别效果。曝气积淀池的导流区，其下降流速还要小些（0.015m/s左右），这是因为其气，水分别任务更重要的缘故。由于活性污泥质轻，易腐败变质等，采用静水压力排泥的二次积淀池，其静水头可降至0.9m，污泥斗底坡与水平夹角不应小于50°，以利污泥顺利滑下和排泥通畅。设计为圆形竖流式积淀池污泥从底部排出后由泵输送到浓缩池