4823平米四层实验楼计算书建筑结构图设计

4823.2817.1PKPM关的规范，对设计的各个环节进行综合全面的科学性考虑。总之，适：框架结 建筑设 内力组ArchitecturalDesignandStructureofXxxxeighthmiddleschoolExperimentBuildingTheengineeringisXxxxeighthmiddleschoolExperimentBuilding,whichislocatedinTangShancity.Theengineeringisfourlayerreindconcremestructures,whichis4823.28squaremetersofthebuildingarea.Theheightofthewholebuildingis17.1Thedesignismadeupoftwoparts,onepartisarchitecturaldesign,whichmainlyincludes:theoverallndesign,ndesign,facadedesignandsectiondesign.Theoverallgraphicdesigngointothelayoutofthedifferenttypesofnatureorfunctionofbuildings,whichcantakefulluseofarchitecturalspace,enhancethevolumeandimprovethegreeningrate,inordertosavespace,alsofullyhuman,makelayoutofgoodenvironmental.Thendesignisinthelightofthefunctionalareaoftheroomsandisdeterminedbytherelationofcombinationamongallthepartsofthebuildinginhorizontaln,anddesigntheroomsizeanddimensionsofdoorsandwindowsaccordingtoventilationandlighting.Thefacadedesignshouldbebasedontheoverallbuildingappearance.Thesectiondesigndeterminetheheightofeverystore,windows,windowsillandheightgapbetweenoutdoorsandindoorsonthebasisoftherequirementoffunction.Theotherpartisstructuredesign,whenthestructuralarrangementisdetermined,firstlytakeanadvanceestimateofthecrosssectionandthenproceedtotheloadstatistics,andthencalculateinternalsunderthehorizontalandverticalload,identifythemostdisadvantagedgroup,oracombinationofseveralsetsofinternals,thenselecttheresultsofthemostsecureandcomputingandreinmentofbeam,board,columnanddrawings.Inaddition,Idesignthefoundationandstairs,andcompletethefoundation,thestairsandtheselectionofinternalcalculationandconstructionofmappinarecrankedslabstairs,andthefoundationisindependentfoundationundercgointothestructuraldesignoftheframeworkcalculationbyPKPM.Inthedesignprocessoftheentirestructure,Ifollowstherequestoftherelatedspecializedstandardstrictly,thenrefertocorrelationdataandtherelatednewestnationalstandardsstandard,thendesigneachlinkonthesynthesiscomprehensivescientificconsideration.Inbrief,thesuitable,thesecurity,theeconomy,thebeauty,easytooperateisthisdesignprinciple.:framestructures;buildingdesign;structuraldesign;combinationof 引 建筑结构设 工程概 工程名 建设地 工程概 地质条 气象资 情 材 设计依 建筑设计概 结构布 截面初 板截面初估 框架梁截面初估 框架计算简 确定框架计算简 计算各框架梁柱线刚度 荷载计 恒载标准值计 活荷载标准 竖向荷载下框架受荷总 风荷载标准值计 水平作用计 多遇水平作用计 层间位移及剪重比的验 水平作用下内力分 风荷载作用下的内力分 竖向荷载下的内力分 恒荷载作用下固端弯矩的计 活荷载作用下固端弯矩的计 竖向荷载下剪力计 竖向荷载下柱轴力计 荷载效应组 竖向荷载作用下梁端剪力和弯矩调 水平作用下梁端弯矩调 风载作用下梁端弯矩调 框架柱的截面设 内力调 框架柱的截面设 框架梁的截面设 正截面受弯承载力计 斜截面受剪承载力计 框架梁柱节点抗震验 板的配筋计 屋面板的计 楼面板的计 楼梯的计 楼梯梯段斜板设 平台板设 平台梁设计 基础的配筋计 荷载设计 A柱独立基础的计 B柱独立基础的计 C柱独立基础的计 拉梁的计 技术经济指标分 结 谢 参考文 本次设计题目为“xxxx用既能满足实验楼的采光、通风、保温、隔音等功能需要,又比较经济、美观的方标的钢筋和混凝土标号。根据二级框架的有关规定，从而由柱网的尺寸确定出主梁的截面尺寸，再由主梁的布置来确定次梁的截面尺寸，主次梁布置确定后楼板µ，同时各截面尺寸要满足模数要求。刚度D

40力法来求各层剪力，采用D内力组合及配筋计算：对梁端弯矩进行调幅；调幅后对恒载，活载及作用计原则，调整柱端的弯矩及剪力，并以此为依据对框架梁、柱进行截面设计。CADPKPM工程概况：建筑面积4823.28m23.9m0.6m50场地标准冻结深度为-0.8m1：0.4KN/m2,地面粗糙度为C2：0.35KN/m205（DBJT02-45-建筑地础设计规范（GB50007—建筑结构荷载规范（GB50009—建筑设计是在总体规划的前提下根据任务的要求综合考虑环境使用内部和外表的艺术效果,各个细部的构造方式等。创造出既符合科学性又具有艺术的教学和办公环境。 建筑设计包括总体设计 设计两部分）（2的地形，地质及烈度直接影响到房屋的平面组织结构选型、建筑）8一般应根据水位的高低及水位性质确定是否在该地区建筑房屋或采用相1结构布置图取楼板厚h120mmhmin80mmh

480096mm截面高度h(1~1)l，截面宽度b1~1)hb200mmh4

4 h(1~ (1~18400700~1050mm，取h b(1~1)h(1~1700233~350mm，取b 截面高度h(

~1)l，截面宽度b1

1)h2h1~1)l1~18100450~625mm，取h b(1~1)h(1~1600200~300mm，取b h(1~1)l(1~16000333~500mm，取h b(1~1)h(1~1450150~225mm，取b w12~14KNm2，取w14KNm2C40，fc=19.1N/mm2，框架抗0.8。由式Acbchc

NrGwsn12计算，5BNrG1.2514(4.24.05)(4.353.6)41.0Acbchc

5050.24取中柱截面尺寸为600mm5DNrG1.25144.2(4.353.6)Acbchc

考虑到边柱承受偏心荷载且跨度较大，故取D5ANrG1.25144.05(4.353.6)Acbchc

考虑到边柱承受偏心荷载且跨度较大，故取A600mm600mm杂，故截面尺寸取与A600mm600mm。故框架柱截面尺寸为600mm600mm构造要求框架柱截面高度不宜小于400mm，宽度不宜小于350mmHn3.96.54 h(

~1

(

~1)5100510~2，0.60m1.20m5.1m（即层高3.90m。计算各框架线刚度由于楼面板与框架梁的混凝土一起浇筑，对于中框架梁取I2I0I见表1-框架线刚11i1.5EI01(1.53.010710.30.83 7.11104KN跨i2EI01(23.010710.30.83 9.48104KNi1.5EI01(1.53.010710.30.83 6.86104KN跨i2EI01(23.010710.30.83 9.14104KN二~iEI1(3.2510710.64 9.0104KNiEI1(3.2510710.64 6.88104KN保护层 涂防水层：1.5厚高分子卷 0.1KN找平层：20mm厚水泥砂浆 0.0220=0.4KNm找坡层：水泥焦渣找坡2%，最薄处30mm厚 0.0314=0.42KNm保温层：60mm厚聚苯乙烯塑料板 0.060.5=0.03KNm结构层：120mm厚钢筋混凝土现浇板 250.12=3.0KNm 3.95KNm各层顶 0.3KN磨光花岗岩楼面 1.5KN结构层 0.1225=3.0KN总计 4.5KN40mm1.00KN/0.30KN/0.50KN/0.30KN/0.40KN/120mm250.12=3.0KN0.01200.20KN5.70KN(5)bh300700抹灰 25 .30.01170.25KN/4.6KN/3.)3.53KN/

250.2(0.450.12)

总计 1.80KN/

250.60.69KN/总计 9.7KN/外墙自重（加气混凝土块

6.50.25(3.90.65)0.703.70KN/(3.92.1)0.50.9KN/m总计 5.98KN

6.5025(5.10.65)0.775.57KN/()0.50.45KN/总计 7.4KN

1.00.30.3KN/6.50.2(3.90.65)0.843.55KN/3.90.322.34KN/总计 5.89KN

6.50.2(3.90.65)4.23KN/3.90.322.34KN/总计 6.57KN不上人屋面 0.5KN楼面 2.0KNks1.00.350.35KNk

2.5KN/2.5KN/3。荷载 3AB

0.53.751.88KN/梁自重 5.38KN/

4.83.7518KN/梁自重 5.38KN/BC

0.53.751.88KN/梁自重 5.38KN/

4.83.7518KN/梁自重 5.38KN/A（900mm5.347.55.38(7.50.6)4.25(3.91) 4.258.13.913.918.13.613.6111.88.122222 2222 0.5(3.91) 13.918.13.613.612222 2222 =5.98(7.50.6)5.38(7.50.6)4.8(3.91) 13.918.13.613.6111.88.122222 2222 6.578.119.74=2.0(3.91) 2.08.13.913.918.13.613.612222 2222 =B5.38(7.50.6)4.25(3.91) 4.258.13.913.918.13.613.612222 2222 3.911.88.12 0.5(3.91) 13.918.13.613.612222 2222 25.38(7.50.6)4.8(3.91) 13.918.13.613.63.92222 2222 4=2.0(3.91)12.02.4363.9 2.08.13.913.918.13.613.6122222 22222 =C5.347.55.38(7.50.6)4.25(3.91) 4.256.03.913.916.03.613.6111.86.022222 2222 0.5(3.91) 0.56.03.913.916.03.613.612222 2222 =5.98(7.50.6)5.38(7.50.6)4.8(3.91) 4.86.03.913.916.03.613.6111.86.022222 2222 6.576.019.74=2.0(3.91) 2.06.03.913.916.03.613.6122222 22222 =31/B52.47.514.25(3.91) 4.256.03.913.916.03.613.6111.86.022222 2222 0.5(3.91) 0.56.03.913.916.03.613.6122222 22222 2.47.514.8(3.91) 4.86.03.913.916.03.613.6111.86.022222 2222 6.576.015.89(3.942.0(3.91)12.02.47.5 2.06.03.913.916.03.613.6122222 22222 =4恒载立面简图5(1)计算主要承重结构时，垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，按式kzsz0s——风荷载体型系数，对于矩形平面sz——风压高度变化系数，地面粗糙度类别为Czz1.05B8.77.222（m（KNmh下F1Bhh zsz （KN413121116。①框架线刚度计5iAB9.48104KNmiBC9.14104KNm框架柱的线刚度：二～四层i9.0104KN底层i6.88104KN②侧移刚度D图 35～D称K 2D12icKN/ChjA9.48104K 29.0 21(9.481049.14104)BK 21C9.14104K 29.0 2145D称K 2D12icKN/ChjA9.48104K 26.880.51.38 21B(9.481049.14104)K0.52.71 21C9.14104K 20.51.33 21∑D5FjKNDijKN/jh41312111nj该建筑物的高度为17.1m40m屋面处重力荷载代表值=结构和构配件自重标准值+0.5楼面处重力荷载代表值=结构和构配件自重标准值+250.20.1250.920.20.01175.34KN/

梁 梁 230 墙 16.576.0158.149.041449.93KNG4GGGGG0.5Q4=10342.92G41.2(GGGGG柱1.40.5Q4=12747.62

梁 梁柱 柱墙 墙

GGGGGG0.5Q=12718.31G1.2(GGGGG柱1.40.5Q=17182.64

梁 梁 0.1230 16.576.0158.149.04G雨篷5.73.00.52

GGGGGGG0.5Q标准层=13033.26G1.2(GGGGGG柱1.40.5Q=17560.58D框架柱抗侧刚度D62～4D称K 2DChjAK7.11104229.0c2K9.48104229.0c28BK(7.111046.86104c22K(9.481049.14104c28CK6.86104229.0c2K9.14104229.0 28D817988KN/7D称K0.5 2DChjA7.11104K 0.51.03 29.48104K 0.51.38 28BK(7.111046.860.52.03 2 K(9.481049.141040.52.71 2 8C6.86104K 26.880.51.0 29.14104K 0.51.33 28D558018KN/8顶点位移TGi(KNGi(KND(KNui4321结构基本自振周期考虑非结构墙影响折减系数T=0.7

1.70.7由于该工程所在地区抗震设防烈度为8度，场地土为II类，设 分组

Tg

Geq0.85G0.8548812.8由于

，故

g g

20.9，20.350

0.161.0

T10.49

不需要考虑顶部附加水平作用的影响对于多质点体系，结构底部总纵向水 作用标准值

41490.880.12

Fi

Gi

质点i的水平作用标准值，楼层剪力及楼层间位移的计算过程见表9Fi，Viui层号Gi(KNHiGi4321

h

0.0089

1

1010Di(KNVEKi(KNnGi(KNnn410342.92323061.23235779.54148812.8nnj

nnGi20，各层的剪重比

nnGi0.032，框架柱剪力和柱端弯矩计算采用D11AKy400030002000100012BKy400030002000100013CKy4000300020001000表14横向水平荷载作用下A框架柱剪力和柱端的计Vi(KNyMC4321表15横向水平荷载作用下B框架柱剪力和柱端的计Vi(KNyMC4321表16横向水 Vi(KNyMC4321表17横向水平荷载作用下框架梁端弯矩剪力计McKNMcKNMKN4321表18横向水 4A0BC03A0BC02A0BC01A0BC0图7水 作用弯矩图KN图8水 图9水 框架柱剪力和柱端弯矩计算采用D19AKy400030002000100020BKy400030002000100021CKy400030002000100022风荷载作用下AVi(KNyMC432123风荷载作用下BVi(KNyMC432124风荷载作用下CVi(KNyMC432125McKNMcKNMKN40000321264A0B-C03A0B-C02A0B-C01A0B-C010风载弯矩图KN11风载作用剪力图KN12风载作用轴力图KNAB

MAMB109.06KNMAMB119.35KNBCMB223.71KNMB311.93KN

MC161.95KNmMC204.68KNABMAMB9.39KNMAMB37.47KNBCMB19.87KNMB79.48KN

MC14.23KNmMC56.86KN131415恒载弯矩图KN16活载弯矩图KNAB令

0，得：Vl 1ql21q2l1.82l 2 VVql1q2l1.82 2由上式可以得出VA,VB27ABMBKNqKNVAKNVBKN432128ABMBKNVAKNVBKN4321BC令MC

0Vl

F8.42.41ql21q2.41.828.42.4

2 VVqlF1q2.41.82 2由上式可以得出VB,VC29BCMBKNMCKNqKNFKNVBKN432130BCMBKNMCKNFKNVBKN4321

M上M下h31层高MKN4ABC3ABC2ABC1ABC32层高MKN4ABC3ABC2ABC1ABC17恒载剪力图KN18活载剪力图KNNi1NiFi1V左i1V右i133FKN4A0BC03A0BC02A0BC01A0BC034FKN4A0BC03A0BC02A0BC01A0BC019恒载轴力图KN20活载轴力图KN 梁端剪力和弯矩按下式计算：V'Vb2式中VM

M'MV'2VMq当计算水平荷载或竖向集中荷载产生的内力时，则V'VABV'VbqVb2qq1

'6 'AM'A

A

'b

V bqV

q16 M' AAV'VAA1 M' V' BV'MB'0.8MB0.3VB35ABqVAKNMVBKNMKN'MV'BKN'M432136ABVAKNMVBKNMKN'MV'BKN'M4321BCBBV'BB

b'2'BBM'BB

'b

V'Vbq

0.152q

CC'M' CC'C V' M' CCV'VCC1CC'M' CC'C37BCqKNMMCKNKNMBV'CKNMC432138BCKNMMCKNV'KNMBV'CKNMC4321M'MV2MAB'124.0425.810.3116.30KNMBC'81.7224.500.374.37KNmMCB'124.0424.500.3116.69KNmMAB'303.7966.510.3283.84KNMBA'234.9566.510.3215KNMBC'225.7463.040.3206.83KNMCB'303.7963.040.3284.88KNMAB'449.9797.100.3420.84KNmMBA'336.5697.100.3307.43KNmMBC'323.3792.060.3295.75KNMCB'449.9792.060.3422.35KNMAB'598.2127.840.3559.85KNMBA'437.30127.840.3398.95KNmMBC'420.15119.030.3384.44KNmMCB'579.74119.030.3544.03KNmM'MV2MAB'5.42KNMBA'3.81KNmMBC'3.711.740.33.19KNmMCB'5.461.740.34.94KNMAB'10.252.270.39.57KNmMBA'8.152.270.37.47KNmMBC'7.863.030.36.95KNMCB'10.253.030.39.34KNMAB'13.292.830.312.44KNMBA'9.642.830.38.79KNmMBC'9.33.560.38.23KNmMCB'13.293.560.312.22KNMAB'13.572.920.312.69KNMBA'10.112.920.39.23KNmMBC'9.742.760.38.91KNmMCB'13.442.760.312.61KNm39左右1.2+1.41.35*+0.61.2左右左右4层梁M-----------V--梁M-------------V-------------梁M-------------V--梁M-----------V-------------3层梁M-----------V---M-----------梁V-------------梁M-----------V--梁M-----------V-------------2层梁M-----------V----梁M-----------V-----------梁M-----------V--梁M-----------V-------------1层梁M-----------V----梁M-----------V-----------梁M-----------V--梁M-----------V-----------40左右1.2+1.41.351.2左右左右4层M上-----------M下----N上-------------N下-------------V-----------M上-----------M下----N上-------------N下-------------V-----------M上----M下------------N上-------------N下-------------V----3层M上-----------M下----N上-------------N下-------------V-----------M上-----------M下----N上-------------N下-------------V-----------M上----M下-----------N上-------------N下-------------V----2层M上-----------M下----N上-------------N下-------------V-----------M上-----------M下----N上-------------N下-------------V-----------M上----M下-----------N上-------------N下-------------V----1层M上-----------M下----N上-------------N下-------------V-----------M上-----------M下----N上-------------N下-------------V-----------M上----M下-----------N上-------------N下-------------V----MCC式中MCMb411.2A：683.041.25=853.80KNB：759.901.25=949.88KNC：694.961.25=868.70KN(MlMrlV l

n式中：VlnVGb

CtH (MbCtHV n式中：VHn Mt，Mb 424243cyyC40，f19.1Ncyy

tf1.71N/tNmax

f210N

f360N轴压比： fc

3278.40

0.48

Nb1fcbh0b1.019.16005650.5183354NNb，为大偏心受压，选MN首层，B轴柱的最不利组合为：M949.88KN NRE0.8，则，REM0.8949.88759.90KNREN0.82820.56在弯矩中由水平作用产生的弯矩设计值75%Mmax，则柱的计算长度l0

9.01049.481049.14

l

故取l0

l025.1eREM

emax20mm,600N N

30eie0ea33720357 0.5f 0.519.1

，取

l05.759.5815

357

e

h

1

NefbhAA' 1 =2314.16mm20y f'h0ys选525。A2454sAs

0.69%垂直于弯矩作用平面内的受压承载力 受压计

l0b

9.58，查表，Nu0.9

A

'A'sy0.9sy

7488.24KNM949.88KN

N

V因为剪跨比

2

c0.3fA0.319.1c1

fbh

1 1

530.99KNVmax(8d10165600mm1500mm。44：444626555536165555AMA776.01KNm

RE

fbh

1.014.3300

1

1

112sAs

ys选 25，A=1964mm2s

B端弯矩：MB692.53KNm

.

RE

fbh

1.014.3300

1

1

112sA1sf

1.014.33006600.238s选425，A=1964mm2s

M687.64KNm

REM0.75687.64515.73KN '

h'f1fcbfhfh0 2计算方法同bfh

ch10 fb' ch10

1.014.31300

1fb'f

112As1 0fs选 25，A=1964mm2s

45面面4s'1fcbbf211fbb'f1 As ymm2 s3 面面3sfbb'f1 211Afbb'f1 ymm2 s 面面2sfbb'f1 211Afbb'f1 ymm2 s 面面1sfbb'f1 211Afbb'f1 ymm2 s AA1

REVA

0.75169.6811hwh0hw7602.534

fccbh00.251.014

KN

.121，0.60.7ftbh03300660136.94KNV

f

0.241.43 选用nAsv1

2

0.167%加密区选8@100，sib

4100)max1.5500)11

0.75331.33811hwh0hw7602.534求 求

2.. . .24KNnAV0.7fbh248.50136.94103

/选用nAsv1250.30.57mm2mm0.56mm2mm nAsv1

2

0.4

0.241.430.163

f

加密区选8@100，sib

4100)2max1.5500)22B2C2：VBC2hwh0

REVBC0.75328.78hw7602.534

2.，满足要. ft0

An0.7fVbh

/选用nAsv1250.30.57mm2mm0.55mm2mm

nAsv1

2

0.186%

f

0.241.430.163，可以加密区选8@100，sib

4100)max1.5500)3B3C3：VB3

REVB

0.75319.5133hwh0hw7602.534求 求

2..0.60.7ftbh03300660136.94KNVnAV0.7fbh239.63136.94103

/选用nAsv1250.30.57mm2mm0.52mm2mm

nAsv1

2

0.186%

f

0.241.430.163，可以加密区选8@100，sib

4100)4max1.5500)44B4C4：VBC4hwh0

REVBC0.75209.23hw7602.534

2.，满足要. ft0

nAV0.7fbh156.92136.94103

1.25210

/选用nAsv1250.3

nAsv1

加密区选8@100，sib

4100)max1.5500)选择底层B轴柱上节点进行验算，采用规范上如 ，节 区剪力MlM h

b)(1 s

Mlb344.74KN h H Mrb747.24KNhb0

hb

Hc0.455.10.50VjKN

应该满足

1(0.3fbh)，验 节 区受剪能力iccjiccjRE0.85，

19.1N/mm2，1.5

bj

ic1.0，hjhciVj 验 节点抗震受剪承载力：采用如V1(1.1fbh0.05 itj 0.5fcbchc0.519.1600600N2043.37KN3438KNN1(1.1fbh0.05Nbj itj 1

1688.11KNC30HPB235，120mm。g1.23.954.74KN

qKN/gq4.740.75.09KN/ q0.70.35KN/ gq4.740.75.44KN/l0lc（轴线间距离gq2q0.2，2gq根据楼盖结构布置图，整个楼盖可分为A、B、C、D、I、J、K、L格板，E,F,G，HA

213.3l01

l02

12m0.04000.20.00385.093.320.09650.20.01740.353.322.64KNmm0.00380.20.04005.093.320.01740.20.09650.353.320.79KN1211 m''11

.0829.2

..Nm'2m''20.05705.443.323.38KNA板保护层厚度取15mm，选用8钢筋作为 则l方向跨中截面有效高度 hc

120154 l方向跨中截面有效高度 hc

1201512 支座截面的h0101mm0.95E

0.95h0f1m宽板作为计算单元，按弹性理论计算，取计算长度l0跨中：

1

21.4KN46m(KNA(mm2sA(mm2sAl02方Bl02方Cl02方Dl02方EFGHIl02方Jl02方Kl02方Ll02方A--l02方--B--l02方--C--l02方--D--l02方--E--F--G--H--I--l02方--J--l02方--K--l02方--L--l02方--C30HPB235，120mm。gKN

q1.42.02.8KN/gqKN/ q2.81.4KN gqKN/l0lc（轴线间距离gq2q0.2，2gq根据楼盖结构布置图，整个楼盖可分为A、B、C、D、I、J、K、L格板，E,F,G，HA

3.30.4212m0.04000.20.00386.83.320.09650.20.01741.43.324.54KNmm0.00380.20.04006.83.320.01740.20.09651.43.321.43KN12m11'm11

0.08298.23.327.40KNm'2m''20.05708.23.325.09KNA板保护层厚度取15mm，选用8钢筋作为受则l方向跨中截面有效高度 hcd120154 l方向跨中截面有效高度 hc

1201512 支座截面的h0101mm0.95E

0.95h0f1m宽板作为计算单元，按弹性理论计算，取计算长度l0

1gql2

18.22.422.95KN

1gql218.22.423.37KN E47m(KNA(mm2sA(mm2sAl02方Bl02方Cl02方Dl02方2EFGHIl02方Jl02方Kl02方Ll02方A--l02方--B--l02方--C--l02方--D--l02方--E--F--G--H--I--l02方--J--l02方--K--l02方--L--l02方--1m宽作为其计算单元。确定斜板厚度t，斜板的水平投影净长l1nl l

30015023001502t

~13030

'161~取t5250.30.13 0.2170.8948P2.512.18KNP1.32.512.21KNP12.21KN影净长l1n3600mm12.21M 15.82KN板的有效高度h013020s

fbh

1.014.31000

1 s

12s

120.091As

sf

s选用受力钢筋φ10@150，A=523mm2s分布钢筋11xh00.09611010.56mmbh00.55110

平台板为四边支承板，长宽比为370020001.8521m宽作为计算单元。平台梁的截面尺寸取为bh200mm400mm，由于平台板两端均与结，所以计算跨度取净跨l2n1800mm，取平台板厚t280mm。4930mm 1.2

12.5

M 2.34KN

h08015s

fbh

1.014.31000

1 sM

12s

2Ass

fy

s选用受力钢筋φ6@160，A=177mm2s分布钢筋设平台梁截面尺寸为200mm平台梁的两端搁置在梯柱上，所以计算跨度取净跨l3n3700mm，平台梁的截面尺寸取为bh200mm400mm502510.20.41710.020.2020.40.083.091.8127.233.6122.50.50.2M

31.858

54.50KN最大剪力：V31.853.758.92KN2h040035s

fbh

1.014.32001 sM

12sAss

f

s向受力钢筋和箍筋得用量，故纵向受力钢筋选用4 14,A=615mm2sV0.7f

1.25

Asv

yv =

选用8@250 nAsv1

250.3

的相应控制内力）②基础自重，回填土的重量③底层地基梁传来的轴力和弯矩。AM119.53KNm

N1

N5.38.12 2地基梁传来 M2N2e2151.070.17526.44KNM19.5326.4445.97KNmB框架柱传来：M129.71KN N1 V1N5.38.18.4 2M2N2e2206.010.17536.05KN（3）CM139.78KN

V1

5.38.4 2M2N2e2153.040.17526.78KNA①选择基础埋深d根据工程地质条件，查表：b0.3，d1重度计算：杂填土16KNm3 h11218.2KNm3，h1.40.622则基础底面以上土 平均重度 1h12h2160.618.20.817.26KN h 0.6

A0

f

20%，A

1.28.43选用矩形截面：即：宽长=34=12m2（满足要求b=3m④地基承载力验算：W1bl21342 Nk

45.9710.200.854.13KNm NkGkMk1477.26201.454.13132.20kPa1.2

1.2203.30k, NkGkMk1477.26201.454.13118.67kPak, PPk,maxPk2

243.96118.67181.32kPa2

fa22 NGMVh1721.0725.4113.150.8147.91KN/m NGMVh1721.0725.4113.150.8138.93KN/m h0180045则bc2h060027552110mmb

2

2

c

b

ch

147.91

0.755

0 fbh0

0.71.0550.755103787.73KNhp 基础分二级，下阶h1400mmh0140045取l12.0mb1b12h011.520.3552.21mb j fbh

0.71.0550.355103507.06KNhp

计算基础长边方向的弯矩设计值，取I-I466.31KN

0.9

y

M183.20KN M

9.0y经比较，A和 ，应按A配筋，既每延米2287.52 故配φ12@140，AS2MⅡ

11

22lac1143.4230.62240.6c296.02KN

SⅡ0.9

y

.3KN M

0.9

y

经比较， 和 ，应按 配筋，既每延米1475.60 故按构造配φ12@200，AS2B(1)①选择基础埋深d根据工程地质条件，查表：b0.3，d重度计算：杂填土16KNm3 h 218.2KNm3，h1.40.622则基础底面以上土 平均重度m m

0.6

1

fa

A0

f

20%，A

1.215.70选用矩形截面：即：宽长=3.55.4=18.9b>3m,地基承载力需对宽度进行修正。

m2（满足要求fa

A'0

f

A1.2A01.215.47选用矩形截面：即：宽长=3.5

m2（满足要求④地基承载力验算：W1bl213.55.42 Mk65.7616.140.878.67KNm，Nk

Nk

M

2752.05201.478.67k,

1.2fa1.2205.89 NkGkMk2752.05201.478.67142.47kPak,

PPk,maxPk2

151.72142.47147.10kPa2

fa23 NGMVh3278.4038.9821.060.8176.74KN/mj,

NGMVh3278.4038.9821.060.8170.18KN/mj,

h0180045则bc2h060027552110mmb

2

2

c

b

ch

176.74

0.755

fbh

0