附件临时锚固计算书mJL二

金清港大桥（35+60+35m）临时锚固技术方案一、工程概述本桥为一联35+60+35m变截面预应力砼连续箱梁桥，双幅布置。梁底为1.8次抛物线，其中主墩34#墩、35#墩0#块距离地面约18m。桥梁上部采用双向预应力结构，箱梁为单箱单室截面，顶宽16.05m，底宽8.45m，两侧翼缘板宽3.8m；主桥中支点处梁高3.8m，跨中梁高2.0m；底板采用变厚度布置，由支点向跨中逐渐减少，根部顶板厚度48cm，底板厚50cm，主梁跨中顶板厚28cm，底板厚55cm；箱梁腹板厚度中支点处105cm，跨中为55cm；翼缘板端部厚度20cm，箱室断面共有2个腹板；本桥只在主墩支点上布置横隔墙，主墩支点横梁宽2m。桥梁采用纵、横双向预应力体系，预应力采用抗拉强度标准值为1860MPa的Φs15.2mm高强度低松弛钢绞线，锚具采用群锚体系。纵向预应力除边跨部分合拢束采用一端张拉外，其余均采用两端张拉；横向预应力采用15-Φs15.2mm钢绞线，交叉对称张拉。金清港大桥（35+60+35m）主跨采用挂篮悬臂浇筑施工，1/2中跨30米长度内共分6个节段，其中0#节段长10米，1-6#节段长4米，合拢段长2.0米，直线段桥面宽16.05m；挂蓝采用菱形挂蓝，空挂蓝加模板自重约90T，梁体混凝土采用C50高性能混凝土，钢筋混凝土容重26.0KN/m3。二、临时锚固施工方案临时锚固系统采用在主墩两侧埋设精轧螺纹钢受拉，精轧螺纹钢在墩身预埋深度2.0m，并在墩身两侧浇筑C50临时支撑砼，由于支座垫石外侧墩身较窄，安装精轧螺纹钢时，精轧螺纹钢的位置和墩身钢筋位置可能冲突，施工时可适当挪动精轧螺纹钢的位置，精轧螺纹钢安装从横梁穿过时与梁板预应力冲突时，可调整精轧螺纹钢位置，精轧螺纹钢数量不变化为准，穿过箱梁的精轧螺纹钢和墩身预埋的精轧螺纹钢采用连接器进行连接，便于拆除。临时支撑砼浇筑前在砼上部和下部可布设和临时支撑面积大小的土工布，并且在砼中加入硫磺，便于施工完成时拆除。施工时采用QY25G吊车人工配合安装。0#块施工前所在构件安装到位，0#块施工完成后进行临时锚固张拉施工。如图1示图1临时锚固结构示意图(1)、临时固结施工工艺流程（2）、临时锚固计算书（2-1）、工况分析悬臂浇注施工时，产生不平衡弯矩的原因主要有四个方面：=1\*GB3①风荷载；=2\*GB3②施工荷载；=2,3,4,5\*Arabic=3\*GB3折③须施工机具（如男挂篮、吊机等担）；=4\*GB3夏④傲浇注不同步；键⑤存涨（缩）模系汽数孝在施工中考虑莫两侧挂篮没有年同步移动时，势一侧与另一侧格相差一个节段红形成最不利因投素条件下为工拼况一，当对称忽两个节段砼出妄现浇筑不同步糖时，形成最不卫利因素为工况全二。即工况一谜：=1\*GB3籍①瞎+=2\*GB3罩②图+照⑤希+=3\*GB3腔③旅，工况二：=1\*GB3债①悦+=2\*GB3垫②许+全⑤妻+=4\*GB3哨④焰（捷2-总2旺）、各种荷载惹计算①风荷载第基本风速：采高用温岭地区基病本风速误V遥12竖=33m/s怎由于进行施工醉阶段的验算，劲根据《公路桥都梁抗风设计指烦南》，施工阶砖段的设计基准盆风灾速垮V秀d房s怠=是η菠×V趟d票式中气：帜η—拢—仓风速重现期系掏数，一般轰取蔽1乏0承年重现期的设水计基准风速，逃查表考得钻η德=0.8芒4乔。案V镜d聋s丽=0.84×驻33=27.朽7m/s胖考虑阵风荷载咱时卧，猎V抗g辜=G朽V随×V右d蒸=27.7×筹1.38=3抬8.3m/厦s忽则竖向风荷埋载节P畜v弦=0.613含V璃g片2超C楼v窑B决式中敞：笛ρ—暗—挣空气密度，一橡般屈取当ρ赞=1.225百C愿v调—艘—料阻力系数辰，床C冲v面=0.4练P拨v饰=0.613咏×38.3渡2沙×0.4×2搬7.7=99溉63.2N/略m踢≈耳1t/m②施工荷载枝按庆0.2t茄/m鲜2签计，故该节段秋施工荷载蛋为做0.2×16叉=3.2t眉/m迟③退施工机具（如门挂篮、焊机等妻）成实际挂篮、模怀板重迈约掀90借t慧，小于设计控狮制重叙量晌100趣t店，施工机具位剃置考虑一个阶校段恐差反4.0m岸④肥两侧块段混凝响土浇注不同步叼引起的不平衡台荷载维最大不平衡重混考虑为半个节帝段栏20.8m垫3胶混凝土兽G=20.8枝×2.5=5中2t翠⑤朝涨（缩）模系蛙数唯涨（缩）模系程数考虑已浇梁济的伐±2.5%采G=394.嚷8×2.5%焰×2.5=2听4.675t自计算梁体总重圈（斑0-返6摧号梁段恒恋载惑+示动载纠）鸭N展=池（拿2052.9感6+9听0劝）导×1.2唐+渔（稍12.8+1至2.握8勉）从×1.4=2尊607.4t姓（蚂2-圆3美）、不平衡反通力计算告计算以永久支碗座为支点对于工况一：昼对于上述不平描衡荷载，除风邪荷载、涨缩模店考虑单侧桥长卫外，最大悬臂旗长度舍为控29熄m桃，其余均只考浊虑相差一个节与段，故反力矩峡为超∑伤M迈1沙＝残（氧1×29+2跑4.67冶5艳）眨×29/2败+父（汗3.2×4+烈9抚0酬）醒×4=118现9.49t模.m对于工况二：只砼不对称浇筑亚最不利位置奖为值6摄号节块，故不掀对称点距支点组距离诸为叹27浪m健，故最大反力舍矩爆为尽:占∑成M忌2懂＝测（寺1×29+2远4.67掩5滋）含×29/2+断3.2×4×除4+52×2咐7=2233听.488t.份m供（杨2-遣4烛）、临时锚固模设计棚永久支座在施掘工过程参与受禾力，因此本支伯撑系统其实质厨可考虑为一被饺动受拉体系，遮在悬臂施工过酱程中，当出现刻不对称荷载时康临时锚固即产写生作用。考虑呼预应力束达到脊控制拉力前有阴一定的伸长量毒，该伸长量将蝶对永久支座竖渗向转动角度造寻成影响，故在俊施份工诱0葡号块后，即张拢拉支撑体系的梅预应力束，使染其预先达到控姻制所需的应力贱。图2粗（观2-博5旺）、抗倾覆计迷算亦依据工况一、娱工况二知，最衔大反力矩为工僻况二求中扇∑笨M铁2眠＝敢2233.4弃88t.m枣计算梁体总重虾（蔑0-智6做号梁段恒鬼载头+浇动载热）版N=2607尸.4t攀根据平衡条件胶钱迎提公薄式挎1短丰尤晓捷能千公蹦式庸2化根宗据知2丙倍抗倾覆安全眨系数须，瑞M滚倾购=M×2=2元233.5×拾2=4467碎t.虚m劈，计算梁体总峰重不巴变城N=2607富.4脆t现，代入公式赛得你Ra=-72沟6.75t,稿Rb=333症4.15t艺,描则精轧螺纹钢乔受拉怨端像Fa=2.2援0/2.0×析Ra=-79估9.4t创,玻临时支座受压俗端赵Rb=333粉4.15t臣PSB93膛0方级谣JL3鹰2存精轧螺纹钢标揭准抗拉强度坟为愚Mp殊a班，单根张拉力院控制色为妨F=568K秤N阀，锚固体系设情计采酱用备2竖4鸦根数JL3乳2纪精轧螺纹钢，宅布置图如颠图图2盗所示，故支撑淡系统允许最大眯拉力期为肌Fmax=5壤6.8×24玩=1363.映2丛t朋＞躁Fa=799高.4闭t肌，满足要求。抽（谊2-检6野）、砼支撑应涨力计算堪砼支撑采用掺话加硫磺肉的妻C5辨0材级砼，布置图毅如送图港3充所示，砼支撑贿的面积拴为夹2.7m×0兆.30