金舍嘉园计算书

/金舍嘉园小区17号楼石材幕墙设计计算书设计：校对：审核:批准：大连阿尔滨集团装饰工程有限公司2010年5目录TOC\o”1—3"\f\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc261275405”Ⅰ.设计依据 1Ⅱ。基本计算公式 6_Toc261275408”二、风荷载计算 10三、风荷载计算 10HYPERLINK\l”_Toc261275410”四、幕墙立柱计算 11HYPERLINK\l”_Toc261275411”五、立柱与主结构连接 16HYPERLINK\l”_Toc261275412"六、幕墙后锚固连接设计计算 18HYPERLINK\l”_Toc261275413”七、幕墙预埋件焊缝计算 23十、幕墙后锚固连接设计计算 30HYPERLINK\l”_Toc261275417"十一、幕墙预埋件焊缝计算 35十三、立柱与主结构连接 40HYPERLINK\l”_Toc261275420”十四、幕墙后锚固连接设计计算 42HYPERLINK\l”_Toc261275421"十五、幕墙预埋件焊缝计算 47HYPERLINK\l”_Toc261275422”十六、幕墙横梁计算 49HYPERLINK\l”_Toc261275423”十七、横梁与立柱连接件计算 52HYPERLINK\l”_Toc261275424"十八、板强度校核: 54HYPERLINK\l”_Toc261275425”附录材料力学性能 56金舍嘉园小区17号楼石材幕墙设计计算书基本参数：大连地区基本风压0。650kN/m2抗震设防烈度7度设计基本地震加速度0.10gⅠ.设计依据①幕墙设计规范:《铝合金结构设计规范》GB50429—2007《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102—2003《点支式玻璃幕墙工程技术规程》CECS127—2001《点支式玻璃幕墙支承装置》JG138-2001《吊挂式玻璃幕墙支承装置》JG139-2001《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113—2009《建筑瓷板装饰工程技术规范》CECS101：98《建筑幕墙》GB/T21086—2007《采暖通风与空气调节设计规范》GB50019-2003《地震震级的规定》GB/T17740-1999《钢结构防火涂料》GB14907-2002《钢结构设计规范》GB50017—2003《高层民用建筑钢结构技术规范》JGJ99—98《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3—2002《高层民用建筑设计防火规范》GB50045—95（2005年版）《高处作业吊蓝》GB19155-2003《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133—2001②建筑设计规范：《工程抗震术语标准》JGJ/T97-95《工程网络计划技术规程》JGJ/T121—99《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004《混凝土结构设计规范》GB50010—2002《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》JG160-2004《既有居住建筑节能改造技术规程》JGJ129—2004《建筑表面用有机硅防水剂》JC/T902—2002《建筑材料放射性核素限量》GB6566—2001《建筑防火封堵应用技术规程》CECS154：2003《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002《建筑隔声评价标准》GB/T50121—2005《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008《建筑工程预应力施工规程》CECS180：2005《建筑结构荷载规范》GB50009—2001（2006年版）《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068—2001《建筑抗震设防分类标准》GB50223—2004《建筑抗震设计规范》GB50011—2001（2008年版)《建筑设计防火规范》GB50016—2006《建筑物防雷设计规范》GB50057-94(2000年版）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002《民用建筑隔声设计规范》GBJ118-88《民用建筑热工设计规范》GB50176—93《民用建筑设计通则》GB50352—2005《膜结构技术规程》CECS158:2004《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ134—2001《夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准》JGJ75—2003《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85—2002《中国地震动参数区划图》GB18306-2001《中国地震烈度表》GB/T17742—2008《建筑制图标准》GB/T50104—2001《建筑结构静力计算手册(第二版）》③铝材规范：《建筑用隔热铝合金型材—穿条式》JG/T175—2005《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》JG/T133-2000《铝合金建筑型材第1部分基材》GB5237。1—2008《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》GB5237。2-2008《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》GB5237。3—2008《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》GB5237.4—2008《铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材》GB5237。5—2008《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》GB5237.6-2005《铝及铝合金彩色涂层板、带材》YS/T431—2000《一般工业用铝及铝合金板、带材》GB/T3880.1～3-2006《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》YS/T437-2000《有色电泳涂漆铝合金建筑型材》YS/T459-2003《变形铝及铝合金牌号表示方法》GB/T16474-1996《变形铝及铝合金状态代号》GB/T16475-2008《变形铝及铝合金化学成份》GB/T3190—2008《建筑用隔热铝型材—穿条式》JG/T175—2005《建筑装饰用铝单板》GB/T23443-2009④金属板及石材规范：《干挂饰面石材及其金属挂件》JC830。1、2-2005《建筑装饰用微晶玻璃》JC/T872—2000《建筑幕墙用瓷板》JG/T217-2007《铝幕墙板、板基》YS/T429。1-2000《铝幕墙板、氟碳喷漆铝单板》YS/T429.2-2000《建筑幕墙用铝塑复合板》GB/T17748—2008《铝塑复合板用铝带》YS/T432—2000《天然板石》GB/T18600—2001《天然大理石荒料》JC/T202—2009《天然大理石建筑板材》GB/T19766—2005《天然花岗石荒料》JC/T204—2009《天然花岗石建筑板材》GB/T18601—2001《天然花岗石板材》GB/T18601-2009《天然石材统一编号》GB/T17670—2008《天然饰面石材术语》GB/T13890—2008⑤钢材规范：《钢分类》GB/T13304.1、2-2008《钢铁牌号表示方法》GB/T221—2008《钢及合金术语》GB/T20566—2006《建筑结构用冷弯矩形钢管》JG/T178—2005《不锈钢棒》GB/T1220-2007《不锈钢和耐热钢冷轧钢带》GB/T4239-1991《不锈钢冷加工钢棒》GB/T4226-1984《不锈钢冷轧钢板及钢带》GB/T3280—2007《不锈钢热轧钢板及钢带》GB/T4237-2007《不锈钢丝》GB/T4240-93《建筑用不锈钢绞线》JG/T200—2007《不锈钢小直径无缝钢管》GB/T3090-2000《擦窗机》GB19154-2003《彩色涂层钢板和钢带》GB/T12754—2006《低合金钢焊条》GB/T5118—1995《低合金高强度结构钢》GB/T1591-2008《建筑幕墙用钢索压管接头》JG/T201—2007《高耐候结构钢》GB/T4171—2008《高碳铬不锈钢丝》YB/T096-1997《焊接结构用耐候钢》GB/T4172—2000《合金结构钢》GB/T3077—1999《结构用无缝钢管》JBJ102《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》GB/T13912—2002《冷拔异形钢管》GB/T3094—2000《碳钢焊条》GB/T5117—1999《碳素结构钢》GB/T700-2006《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912—1989《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007《优质碳素结构钢》GB/T699—1999《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T14370—2000《不锈钢和耐热钢牌号及化学成分》GB/T20878-2007《碳素结构钢冷轧钢板和钢带》GB/T11253—2007《建筑装饰用搪瓷钢板》JG/T234-2008⑥胶类及密封材料规范:《建筑密封材料术语》GB/T14682—2006《建筑密封胶分级及要求》GB/T22083-2008《丙烯酸酯建筑密封膏》JC484-2006《幕墙玻璃接缝用密封胶》JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》JC/T884-2001《石材用建筑密封胶》GB/T23261—2009《丁基橡胶防水密封胶粘带》JC/T942-2004《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》JC/T887—2001《非结构承载用石材粘胶剂》JC/T989-2006《工业用橡胶板》GB/T5574-1994《混凝土建筑接缝用密封胶》JC/T881-2001《建筑窗用弹性密封剂》JC485-2007《建筑密封材料试验方法》GB/T13477。1～20-2002《建筑用防霉密封胶》JC/T885—2001《建筑用硅酮结构密封胶》GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》GB/T19686-2005《建筑用硬质塑料隔热条》JG/T174-2005《建筑装饰用天然石材防护剂》JC/T973-2005《聚氨酯建筑密封胶》JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》JC/T483—2006《丙烯酸建筑密封胶》JC/T484—2006《绝热用岩棉、矿棉及其制品》GB/T11835-2007《绝热用硬质酚醛泡沫制品(PF）》GB/T20974—2007《建筑绝热用聚氨酯泡沫塑料》GB/T21558-2008《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》GB/T529-1999《石材用建筑密封胶》JC/T883—2001《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》GB/T531—1999《修补用天然橡胶胶粘剂》HG/T3318-2002《中空玻璃用弹性密封胶》JC/T486-2001《中空玻璃用丁基热熔密封胶》JC/T914—2003《中空玻璃用复合密封胶条》JC/T1022-2007⑦门窗及五金件规范：《封闭型沉头抽芯铆钉》GB/T12616—2004《封闭型平圆头抽芯铆钉》GB/T12615—2004《紧固件螺栓和螺钉》GB/T5277—1985《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》GB/T3103。1-2002《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB/T3098.1—2000《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》GB/T3098。2-2000《紧固件机械性能螺母、细牙螺纹》GB/T3098。4-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》GB/T3098.5—2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》GB/T3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》GB/T3098.15-2000《紧固件机械性能抽芯铆钉》GB/T3098。19-2004《紧固件术语盲铆钉》GB/T3099—2004《紧固件螺栓、螺钉、螺柱和螺母通用技术条件》GB/T16938-2008《铝合金窗》GB/T8479-2003《铝合金门》GB/T8478—2003《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》GB/T16823。1-1997《十字槽盘头螺钉》GB/T818—2000《地弹簧》QB/T3884—1999《铝合金门插锁》QB/T3885—1999《平开铝合金窗把手》QB/T3886—1999《铝合金撑挡》QB/T3887—1999《铝合金窗不锈钢滑撑》QB/T3888-1999《铝合金门窗拉手》QB/T3889-1999《铝合金窗锁》QB/T3900-1999《铝合金门锁》QB/T3901-1999《推拉铝合金门用滑轮》QB/T3902-1999《闭合器》QB/T3893—1999《外装门锁》QB/T2473—2000《弹子插芯门锁》GB/T2474—2000《叶片门锁》QB/T2475-2000《球型门锁》QB/T2476-2000《铜合金铸件》GB/T13819-1992《锌合压铸件》GB/T13821—1992《铝合金压铸件》GB/T15114—1994《铸件尺寸公差与机械加工余量》QB/T6414—1999《建筑门窗五金件插销》JG214—2007《建筑门窗五金件传动机构用执手》JG124—2007《建筑门窗五金件旋压执手》JG213—2007《建筑门窗五金件合页（铰链）》JG125-2007《建筑门窗五金件传动锁闭器》JG126—2007《建筑门窗五金件滑撑》JG127-2007《建筑门窗五金件滑轮》JG129—2007《建筑门窗五金件多点锁闭器》JG215—2007《建筑门窗五金件撑挡》JG128-2007《建筑门窗五金件通用要求》JG212—2007《建筑门窗五金件单点锁闭器》JG130—2007《建筑门窗内平开下悬五金系统》JG168-2004《钢塑共挤门窗》JG207—2007《电动采光排烟窗》JG189-2006⑧相关物理性能级测试方法：《玻璃幕墙工程质量检验标准》JGJ/T139-2001《玻璃幕墙光学性能》GB/T18091-2000《采暖居住建筑节能检验标准》JGJ132-2001《彩色涂层钢板和钢带试验方法》GB/T13448—2006《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002《建筑防水材料老化试验方法》GB/T18244-2000《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》GB/T15227—2007《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》GB/T18575-2001《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》GB/T18250—2000《建筑外窗保温性能分级及检测方法》GB/T8484-2002《建筑外窗采光性能分级及检测方法》GB/T11976-2002《建筑外窗抗风压性能分级及检测方法》GB/T7106—2002《建筑外窗空气隔声性能分级及检测方法》GB/T8485-2002《建筑外窗气密性能分级及检测方法》GB/T7107-2002《建筑外窗水密性能分级及检测方法》GB/T7108—2002《建筑装饰装修工程施工质量验收规范》GB50210-2001《金属材料室温拉伸试验方法》GB/T228-2002Ⅱ。基本计算公式(1）.场地类别划分：地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：—-A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；-—B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；--C类指有密集建筑群的城市市区；—-D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。本工程为:金舍嘉园小区17号楼，按C类地区计算风荷载.(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)规定采用，垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：当计算主要承重结构时Wk=βzμsμzW0（GB500097.1.1-1）当计算围护结构时Wk=βgzμs1μzW0（GB500097.1.1—2）式中：其中:Wk-——垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值（kN/m2）；βgz-——高度Z处的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009—2001第7.5。1条取定.根据不同场地类型，按以下公式计算:βgz=K（1+2μf）其中K为地区粗糙度调整系数，μf为脉动系数.经化简,得：A类场地：βgz=0.92×[1+35—0.072×(Z/10）-0。12］B类场地：βgz=0。89×［1+(Z/10）—0。16］C类场地：βgz=0。85×[1+350.108×(Z/10)-0。22]D类场地:βgz=0。80×[1+350.252×(Z/10)—0.30]μz———风压高度变化系数，按《建筑结构荷载规范》GB50009—2001第7。2。1条取定。根据不同场地类型，按以下公式计算：A类场地:μz=1.379×(Z/10）0.24B类场地：μz=1。000×(Z/10）0。32C类场地:μz=0。616×（Z/10)0.44D类场地：μz=0.318×(Z/10）0。60按《建筑结构荷载规范》GB50009—2001（2006年版)第7.3.3条验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：外表面1.正压区按表7.3.1采用;2.负压区—对墙面，取—1。0-对墙角边,取-1。8内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0。2或0。2。注：上述的局部体型系数μs1（1）是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数μs1（10)可乘以折减系数0。8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数μμs1(A）=μs1（1）+［μs1（10)-μs1（1)]logA本工程属于C类地区，故μz=0。616×（Z/10）0。44W0——-基本风压，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4给出的50年一遇的风压采用，但不得小于0.3kN/m2，大连地区取为0。650kN/m2(3）。地震作用计算：qEAk=βE×αmax×GAK其中：qEAk水平地震作用标准值βE—-—动力放大系数,按5.0取定αmax——-水平地震影响系数最大值，按相应抗震设防烈度和设计基本地震加速度取定:αmax选择可按JGJ102—2003中的表5.3.4进行.表5。3。4水平地震影响系数最大值αmax抗震设防烈度6度7度8度αmax0.040。08（0.12）0。16（0.24)注:7、8度时括号内数值分别用于设计基本地震速度为0。15g和0.30g的地区。设计基本地震加速度为0.05g,抗震设防烈度6度：αmax=0.04设计基本地震加速度为0.10g，抗震设防烈度7度：αmax=0。08设计基本地震加速度为0.15g，抗震设防烈度7度：αmax=0.12设计基本地震加速度为0。20g，抗震设防烈度8度：αmax=0.16设计基本地震加速度为0。30g,抗震设防烈度8度：αmax=0.24设计基本地震加速度为0。40g,抗震设防烈度9度：αmax=0.32大连设计基本地震加速度为0.10g，抗震设防烈度为7度,故取αmax=0.08GAK—-—幕墙构件的自重（N/m2)（4）。作用效应组合:一般规定，幕墙结构构件应按下列规定验算承载力和挠度:a.无地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求：γ0S≤Rb。有地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求：SE≤R/γRE式中S-——荷载效应按基本组合的设计值；SE-—-地震作用效应和其他荷载效应按基本组合的设计值；R—-—构件抗力设计值；γ0——--结构构件重要性系数，应取不小于1.0；γRE-———结构构件承载力抗震调整系数，应取1.0；c.挠度应符合下式要求：df≤df，limdf—--构件在风荷载标准值或永久荷载标准值作用下产生的挠度值;df，lim—--构件挠度限值；d.双向受弯的杆件，两个方向的挠度应分别符合df≤df,lim的规定.幕墙构件承载力极限状态设计时，其作用效应的组合应符合下列规定:1有地震作用效应组合时，应按下式进行:S=γGSGK+γwψwSWK+γEψESEK2无地震作用效应组合时，应按下式进行:S=γGSGK+ψwγwSWKS作用效应组合的设计值;SGk—--永久荷载效应标准值；SWk-—-风荷载效应标准值;SEk———地震作用效应标准值；γG——-永久荷载分项系数；γW-——风荷载分项系数；γE--—地震作用分项系数;ψW———风荷载的组合值系数；ψE-——地震作用的组合值系数；进行幕墙构件的承载力设计时，作用分项系数，按下列规定取值:①一般情况下，永久荷载、风荷载和地震作用的分项系数γG、γW、γE应分别取1.2、1。4和1。3；②当永久荷载的效应起控制作用时，其分项系数γG应取1。35；此时，参与组合的可变荷载效应仅限于竖向荷载效应;③当永久荷载的效应对构件有利时，其分项系数γG的取值不应大于1。0。可变作用的组合系数应按下列规定采用：①一般情况下，风荷载的组合系数ψW应取1.0，地震作用于的组合系数ψE应取0。5。②对水平倒挂玻璃及框架，可不考虑地震作用效应的组合，风荷载的组合系数ψW应取1.0（永久荷载的效应不起控制作用时）或0。6（永久荷载的效应起控制作用时)。幕墙构件的挠度验算时，风荷载分项系数γW和永久荷载分项系数均应取1.0,且可不考虑作用效应的组合。一、风荷载计算标高为7.5m处风荷载计算W0：基本风压W0=0。65kN/m2βgz：7。5m高处阵风系数（按C类区计算）βgz=0.85×[1+350.108×（Z/10）—0。22]=2。179μz：7。5m高处风压高度变化系数（按C类区计算):(GB50009-2001)（2006年版）μz=0.616×(Z/10)0.44（C类区，在15米以下按15米计算)=0。616×（15.0/10）0.44=0.740μsl：局部风压体型系数（墙面区)该处局部风压体型系数μsl=1。200支承结构(第1处）3600mm×1000mm=3.60m该处从属面积为：3.60mμsl（A)=μsl（1）+[μsl(10)-μsl（1）］×log（A）=—｛1.0+[0。8×1。0—1.0]×0.556｝=—0。889μsl=—0。889+（—0.2)=-1。089该处局部风压体型系数μsl=1.089风荷载标准值:Wk=βgz×μz×μsl×W0（GB50009-2001)（2006年版）=2。179×0。740×1.089×0。650=1。141kN/m2风荷载设计值：W：风荷载设计值（kN/m2）γw:风荷载作用效应的分项系数：1。4按《建筑结构荷载规范》GB50009-20013.2.5规定采用W=γw×Wk=1。4×1。141=1。598kN/m2二、风荷载计算标高为10。5m处风荷载计算W0：基本风压W0=0。65kN/m2βgz:10.5m高处阵风系数(按C类区计算）βgz=0.85×［1+350.108×(Z/10)-0.22]=2。085μz：10.5m高处风压高度变化系数（按C类区计算）:（GB50009-2001）(2006年版）μz=0。616×（Z/10)0.44(C类区，在15米以下按15米计算)=0.616×（15。0/10）0.44=0。740μsl：局部风压体型系数(墙面区）支承结构（第1处）2800mm×1000mm=2.80m该处从属面积为：2。80mμsl（A)=μsl(1）+［μsl(10)-μsl(1）］×log（A)=-｛1.0+［0.8×1.0—1.0］×0.447}=—0.911μsl=-0.911+(-0。2）=—1.111该处局部风压体型系数μsl=1。111风荷载标准值:Wk=βgz×μz×μsl×W0(GB50009-2001)（2006年版)=2。085×0.740×1。111×0。650=1.114kN/m2风荷载设计值:W:风荷载设计值（kN/m2）γw：风荷载作用效应的分项系数:1。4按《建筑结构荷载规范》GB50009—20013。2.5规定采用W=γw×Wk=1。4×1。114=1。559kN/m2三、风荷载计算标高为14。2m处风荷载计算W0:基本风压W0=0。65kN/m2βgz：14。2m高处阵风系数（按C类区计算)βgz=0.85×［1+350。108×(Z/10）—0。22］=2。005μz:14.2m高处风压高度变化系数(按C类区计算):（GB50009-2001）(2006年版)μz=0。616×(Z/10）0。44（C类区，在15米以下按15米计算）=0。616×（15。0/10)0。44=0。740μsl：局部风压体型系数(墙面区）支承结构（第1处)3500mm×1000mm=3。50m该处从属面积为：3.50mμsl(A）=μsl(1）+[μsl（10)—μsl（1）]×log（A）=—{1。0+［0.8×1.0—1。0］×0。544}=-0.891μsl=—0.891+（-0。2）=—1。091该处局部风压体型系数μsl=1.091风荷载标准值:Wk=βgz×μz×μsl×W0(GB50009-2001)（2006年版）=2。005×0.740×1.091×0。650=1。052kN/m2风荷载设计值:W：风荷载设计值(kN/m2)γw：风荷载作用效应的分项系数：1。4按《建筑结构荷载规范》GB50009—20013。2.5规定采用W=γw×Wk=1。4×1。052=1。473kN/m2板块（第1处）610.00mm×1200.00mm=0。73m该处从属面积为:0.73m该处局部风压体型系数μsl=1。200风荷载标准值：Wk=βgz×μz×μsl×W0（GB50009—2001）（2006年版）=2.005×0.740×1.200×0.650=1.157kN/m2风荷载设计值：W:风荷载设计值(kN/m2)γw：风荷载作用效应的分项系数：1。4按《建筑结构荷载规范》GB50009—20013。2.5规定采用W=γw×Wk=1.4×1.157=1.620kN/m2四、幕墙立柱计算幕墙立柱按双跨梁力学模型进行设计计算：1.荷载计算:（1)风荷载均布线荷载设计值(矩形分布）计算qw:风荷载均布线荷载设计值（kN/m）W:风荷载设计值:1.598kN/m2B：幕墙分格宽：1.000mqw=W×B=1.598×1.000=1。597kN/m（2）地震荷载计算qEA:地震作用设计值(KN/m2)：GAk：幕墙构件（包括面板和框)的平均自重：200N/m2垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值:qEAk：垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值（kN/m2）qEAk=5×αmax×GAk=5×0.080×200.000/1000=0.080kN/m2γE：幕墙地震作用分项系数:1.3qEA=1。3×qEAk=1.3×0。080=0.104kN/m2qE：水平地震作用均布线作用设计值(矩形分布）qE=qEA×B=0。104×1。000=0。104kN/m（3)立柱弯矩：Mw：风荷载作用下立柱弯矩（kN.m)qw:风荷载均布线荷载设计值：1。597(kN/m)Hsjcg：立柱计算跨度:3.600mMw=qw×（L13+L23）/8/(L1+L2）=(2.8003+0。8003）/8/（2.800+0.800)×1。597=1.246kN·mME：地震作用下立柱弯矩（kN·m):ME=qE×(L13+L23)/8/(L1+L2）=(2.8003+0。8003)/8/(2.800+0.800）×0.104=0。081kN·mM:幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN·m）采用SW+0。5SE组合M=Mw+0.5×ME=1。246+0。5×0。081=1。287kN·m2.选用立柱型材的截面特性:立柱型材号:8＃槽钢选用的立柱材料牌号:Q235d〈=16型材强度设计值:抗拉、抗压215。000N/mm2抗剪125。0N/mm2型材弹性模量：E=2。10×105N/mm2X轴惯性矩：Ix=106.268cm4Y轴惯性矩:Iy=20.790cm4立柱型材在弯矩作用方向净截面抵抗矩:Wn=26。542cm3立柱型材净截面积:An=10。601cm2立柱型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度:LT_x=6.000mm立柱型材计算剪应力处以上(或下)截面对中和轴的面积矩:Ss=15.823cm3塑性发展系数：γ=1.003.幕墙立柱的强度计算:校核依据:N/（φ.A)+M/(γ。w.(1—0.8N/NE）≤ｆa=215。0N/mm2（压弯构件)B:幕墙分格宽:1。000mGAk:幕墙自重:200N/m2幕墙自重线荷载：Gk=200×B/1000=200×1.000/1000=0。200kN/mNk:立柱受力：Nk=Gk×L=0。200×3.600=0。720kNN:立柱受力设计值：rG：结构自重分项系数:1.2N=1。2×Nk=1。2×0.720=0。864kNi:立柱截面的最小惯性半径:=（20。790/10。601)0。5A：立柱的毛截面面积:10。601cm2i=(Ip/A)0。5=(20。790/10。601）0。5=1.400cmλ：立柱长细比L：立柱总长度:3。600mλ=L×100/i=3。600×100/1.400=257。066σ:立柱计算强度（N/mm2）(立柱为压弯构件）：N：立柱受力设计值:0。864kNA:立柱的毛截面面积:10.601cm2M:立柱弯矩:1。287kN·mW:在弯矩作用方向上较大受压边的毛截面抵抗矩:7。148cm3γ：塑性发展系数:1.00φ1：弯矩作用平面内的轴心受压的稳定系数，可按JGJ102—2003表6。3.8采用，取为：0.240σ=N×10/（A。φ)+M×103/（1。00×W×(1—0.8×N/NE）)=196.663N/mm2196。663N/mm2<ｆa=215.0N/mm2立柱受压强度可以满足4.幕墙立柱的刚度计算：校核依据：df≤L/250df：立柱最大挠度Du：立柱最大挠度与其所在支承跨度（支点间的距离)比值：Lt1：立柱最大挠度所在位置支承跨度(支点间的距离)2。800mR0=［L12/2-（L13+L23）/8/（L1+L2)］×qwk/L1=1.280KNdf=1000×［1。4355×R0-0。409×qWk×L1］×L13/（24×2.1×Ix)=2.173mmDu=U/(Lt1×1000)=2。173/（2。800×1000）=1/12881/1288<1/250且U〈=20(跨距大于4500mm时此值为30）挠度可以满足要求！5。立柱抗剪计算：校核依据:τmax≤[τ］=125.0N/mm2（1）Qwk:风荷载作用下剪力标准值(kN)R0：双跨梁长跨端支座反力为：R0=[L12/2—(L13+L23）/8/（L1+L2）］×qwk/L1=1。280KNRa:双跨梁中间支座反力为:Ra=qwk×（（L13+L23）/（8×L1×L2）+(L1+L2）/2)=3。484KNRb：双跨梁短跨端支座反力为：Rb=|qwk×（L1+L2)—R0-Ra|=0。656KNRc:中间支承处梁受到的最大剪力（KN)Rc=|qwk×L1-R0｜=1。915KNQwk=max（R0，Rb,Rc)=1。915KN(2）Qw：风荷载作用下剪力设计值（kN）Qw=1.4×Qwk=1。4×1。915=2。681kN（3)QEk：地震作用下剪力标准值（kN）R0_e：双跨梁长跨端支座反力为:R0_e=［L12/2-(L13+L23)/8/（L1+L2)]×qek/L1=0。090KNRa_e:双跨梁中间支座反力为:0.244KNRa_e=qek×（(L13+L23）/（8×L1×L2)+（L1+L2)/2)=0。244KNRb_e：双跨梁短跨端支座反力为:—0。046KNRb_e=｜qek×（L1+L2）-R0_e—Ra_e|=0。046KNRc:中间支承处梁受到的最大剪力（KN)Rc=|qek×L1-R0_e|=0。134KNQEk=max(R0_e，Rb_e，Rc)=0。134KN(4)QE：地震作用下剪力设计值（kN)QE=1.3×QEk=1。3×0。134=0。175kN(5）Q:立柱所受剪力:采用Qw+0.5QE组合Q=Qw+0.5×QE=2.681+0。5×0.175=2.769kN（6)立柱剪应力：τ:立柱剪应力:Ss:立柱型材计算剪应力处以上(或下)截面对中和轴的面积矩:15。823cm3立柱型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：LT_x=6.000mmIx：立柱型材截面惯性矩：106.268cm4τ=Q×Ss×100/（Ix×LT_x)=2。769×15。823×100/(106.268×6。000)=6。871N/mm2τ=6。871N/mm2<125。0N/mm2立柱抗剪强度可以满足五、立柱与主结构连接Lct2：连接处热轧钢角码壁厚：6。0mmJy：连接处热轧钢角码承压强度:305。0N/mm2D2：连接螺栓公称直径:12。0mmD0:连接螺栓有效直径:10.4mm选择的立柱与主体结构连接螺栓为：普通螺栓5。6级L_L:连接螺栓抗拉强度：210N/mm2L_J：连接螺栓抗剪强度:190N/mm2采用SG+SW+0.5SE组合N1wk：连接处风荷载总值(N):N1wk=Wk×B×Hsjcg×1000=1.141×1.000×3.600×1000=4107.6N连接处风荷载设计值(N)：N1w=1。4×N1wk=1.4×4107。6=5750。6NN1Ek：连接处地震作用(N):N1Ek=qEAk×B×Hsjcg×1000=0.080×1。000×3。600×1000=288.0NN1E:连接处地震作用设计值（N）:N1E=1.3×N1Ek=1.3×288。0=374。4NN1：连接处水平总力（N):N1=N1w+0.5×N1E=5750.6+0。5×374.4=5937。8NN2：连接处自重总值设计值（N）：N2k=200×B×Hsjcg=200×1.000×3.600=720。0NN2：连接处自重总值设计值(N):N2=1.2×N2k=1.2×720。0=864.0NN:连接处总合力（N）：N=（N12+N22)0.5=(5937。8402+864。0002）0.5=6000.4NNvb：螺栓的受剪承载能力:Nv：螺栓受剪面数目：2Nvb=2×π×D02×L_J/4=2×3.14×10。3602×190/4=32016。4N立柱型材种类:Q235d〈=16Ncbl：用一颗螺栓时，立柱型材壁抗承压能力(N）：D2:连接螺栓直径:12。000mmNv:连接处立柱承压面数目:2t:立柱壁厚:6.0mmXC_y:立柱局部承压强度:305。0N/mm2Ncbl=D2×t×2×XC_y=12.000×6.0×2×305.0=43920。0NNum1：立柱与建筑物主结构连接的螺栓个数：计算时应取螺栓受剪承载力和立柱型材承压承载力设计值中的较小者计算螺栓个数.螺栓的受剪承载能力Nvb=32016.4N小于或等于立柱型材承压承载力Ncbl=43920。0NNum1=N/Nvb=6000.370/32016。420=1个取2个根据选择的螺栓数目，计算螺栓的受剪承载能力Nvb=64032。8N根据选择的螺栓数目,计算立柱型材承压承载能力Ncbl=87840.0NNvb=64032.8N〉6000。4NNcbl=87840。0N>6000.4N强度可以满足角码抗承压能力计算:角码材料牌号：Q235钢(C级螺栓)Lct2：角码壁厚:6。0mmJy:热轧钢角码承压强度：305。000N/mm2Ncbg：钢角码型材壁抗承压能力（N)：Ncbg=D2×2×Jy×Lct2×Num1=12。000×2×305×6。000×2。000=87840.0N87840。0N〉6000。4N强度可以满足六、幕墙后锚固连接设计计算幕墙与主体结构连接采用后锚固技术。本设计采用化学植筋作为后锚固连接件。本计算主要依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145—2004。后锚固连接设计,应根据被连接结构类型、锚固连接受力性质及锚栓类型的不同，对其破坏型态加以控制.本设计只考虑锚栓钢材抗剪复合破坏类型和混凝土破坏类型。并认为锚栓是群锚锚栓。本工程锚栓受拉力和剪力Vgsd：总剪力设计值：Vgsd=N2=0.864KNNgsd：总拉力设计值:Ngsd=N1=5。938KNM：弯矩设计值（N·mm)：e2:螺孔中心与锚板边缘距离：30.0mmM=V×e2/1000=0。9×30.0/1000=0。02592KN·m本设计的锚栓是在拉剪复合力的作用之下工作,所以拉剪复合受力下锚栓或植筋钢材破坏和混凝土破坏时的承载力，应按照下列公式计算:式中--——群锚中受力最大锚栓的拉力设计值；-—-—群锚受拉区总拉力设计值;——--群锚中受力最大锚栓的剪力设计值；—群锚总剪力设计值；--——锚栓受拉承载力设计值；--—-锚栓受拉承载力标准值；--—-锚栓受剪承载力设计值；-—--锚栓受剪承载力标准值；—混凝土锥体受拉破坏承载力设计值；混凝土锥体受拉破坏承载力标准值；--——混凝土楔形体受剪破坏承载力设计值;—--—混凝土楔形体受剪破坏承载力标准值；γRs，N—--—锚栓钢材受拉破坏，锚固承载力分项系数=2.17；γRs,V————锚栓钢材受剪破坏，锚固承载力分项系数=2.17；γRc，N混凝土锥体受拉破坏，锚固承载力分项系数=3.00；γRc,V—--—混凝土楔形体受剪破坏，锚固承载力分项系数=2.50；γRcp--——混凝土剪撬受剪破坏，锚固承载力分项系数=2.50；γRsp—-——混凝土劈裂受拉破坏，锚固承载力分项系数=3。00；锚栓的分布如下图所示：锚板：X=280.0mmY=180.0mm锚栓设置:s11=220.0mms21=120.0mm锚基边距：c12=200。0mmA。锚栓钢材受拉破坏承载力h——--混凝土基材厚度=220。0mm；混凝土基材等级：强度等级C30；d——-—锚栓杆、螺杆外螺纹公称直径及钢筋直径=14。0mm；do—--—钻孔直径=16.0mm；df————锚板钻孔直径=16.0mm；h1-—-—钻孔深度=120。00mm；hef——--锚栓有效锚固深度=120。00mm;Tinst--——安装扭矩=60。00N。m；fstk-——-锚栓极限抗拉强度标准值=500.00Mpa;As-———锚栓应力截面面积=115.180mm2；n—--—群锚锚栓个数=4；幕墙后锚固连接设计中的锚栓是在轴心拉力与弯矩共同作用下工作,弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算:当时当时式中—-—-弯矩设计值（N.m）;--—-群锚中受力最大锚栓的拉力设计值；—--—锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离(mm）；—--—锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm)；—-——轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离(mm）。则Nhsd=1。543KN；NRk,s=As×fstk=57.590KN;NRd,s=NRk,s/γRs，N=26。580KN；NRd,s>=Nhsd锚栓钢材受拉破坏承载力满足要求!B。混凝土锥体受拉破坏承载力--——开裂混凝土单根锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；——-—单根锚栓或群锚受拉，混凝土实有破坏锥体投影面面积；———-间距﹑边距很大时，单根锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏锥体投影面面积；-———边距c对受拉承载力的降低影响系数；-———表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的降低影响系数；———-荷载偏心对受拉承载力的降低影响系数;-—-—未裂混凝土对受拉承载力的提高系数；fcu，k—-——混凝土立方体抗压强度标准值=30。00；scr，N————混凝土锥体破坏情况下，无间距效应和边缘效应,确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间距=360.00；ccr，N--—-混凝土锥体破坏，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界边距=180。00；由于是非开裂混凝土NoRk,c=7.3×(fcu,k)0。5×（hef-30）1。5=34.1387KN；Aoc，N=(scr，N)2=129600.00mm2；Ac,N=278400.00mm2；Mss,N=1。00；Msre,N=1.00；Msec，N=0。62；Msucr,N=1.40;NRk，c=63.726KN;NRd,c=NRk,c/γRc,N=21.242KN;NRd，c〉=Ngsd混凝土锥体受拉破坏承载力满足要求！C。锚栓钢材受剪破坏承载力本设计考虑有杠杆臂状态的拉、弯、剪复合受力，锚栓受剪承载力标准值VRk，s按下式计算：螺杆c〈10*hef，所以只有部分锚栓承受剪力，每个锚栓受剪力为MoRk，s=1.2×Wel×fstk=0。162KN·m；MRk,s=MoRk，s（1-Nsd/NRd,s）=0.152KN·m；VRk,s=αM×MRk,s/lo=1.903KN;VRd，s=VRk,s/γRs，V=0.878KN；VRd,s>=Vhsd锚栓钢材受剪破坏承载力满足要求!D.混凝土楔形体受剪破坏承载力-—-—开裂混凝土，单根锚栓垂直构件边缘受剪，理想混凝土楔形体破坏时的受剪承载力标准值；—群锚受剪，混凝土破坏理想楔形体在侧向的投影面面积;—单根锚栓受剪，在无平面剪力方向的边界影响﹑构件厚度影响或相邻锚栓影响，混凝土破坏理想楔形体在侧向的投影面面积；—--—边距c2/c1对受剪承载力的降低影响系数；—边距与厚度比c１/h对受剪承载力的提高影响系数；————剪力角度对受剪承载力的影响系数；-———荷载偏心对群锚受剪承载力的降低影响系数;————未裂混凝土及锚区配筋对受剪承载力的提高影响系数;dnom——--锚栓外径=14。00mm；lf———-剪切荷载下锚栓的有效长度=112.00mm；VoRk,c=0。45×dnom0。5*（lf/dnom）^0.2*fcu，k0.5＊c11。5/1000=39。537KN；Aoc，V=4。5×c12=180000.00mm2；Ac，V=158400。00mm2；Mss,v=1。00;Msh，v=1.11；Msα,v=1。00；Msec，v=0.91；Msucr,v=1.40；VRk,c=49。104KN；VRd,c=VRk,c/γRc，V=19。642KN；VRd，c〉=Vgsd混凝土楔形体受剪破坏承载力满足要求！E。混凝土剪撬破坏承载力VRd，cp-—--混凝土剪撬破坏时的受剪承载力设计值VRk,cp——-—混凝土剪撬破坏时的受剪承载力标准值K--——锚固深度h_ef对V_rk_cp影响系数当hef〉=60mm时，取K＝2。0VRk，cp=k×NRk，c=127。451KN；VRd，cp=VRk,cp/γRcp=50.980KN;VRd,cp>=Vgsd混凝土剪撬破坏承载力满足要求！F。拉剪复合受力承载力拉剪复合受力下，混凝土破坏时的承载力，应按照下列公式计算：（Nhsd/NRd，s)2+(Vhsd/VRd，s)2=0.25〈1锚栓钢材能够满足要求！（Ngsd/NRd,c)1.5+(Vgsd/VRd,c）1.5=0。157<1混凝土能够满足要求！七、幕墙预埋件焊缝计算法向力设设计值N：5937。8N剪力设计值V：864。0N弯矩M：25920.0N·mm焊缝参数：焊接形式：三围围焊水平焊缝长度Lx:130。0mm竖直焊缝长度Ly:180。0mm焊角高度hf：6。0mm角焊缝的计算厚度:he=0。707×hf=4.2mm焊缝特性参数计算:有效面积:A=2×he×(Lx-2×hf)+he×(Ly—2×hf)=2×4。2×（130。0-2×6.0）+4。2×(180.0-2×6.0)=1713.8mm2形心到竖直焊缝轴线距离：dx=（Lx—2×hf）×(Lx—he)/（2×（Lx—2×hf)+(Ly—2×hy)）=(130.0—2×6。0)×(130。0-4.2)/（2×（130.0-2×6.0）+（180.0—2×6.0)）=36。7mmIx=he×(Ly—2×hf)3/12+（Lx—2×hf)×（Ly3—（Ly-2×he)3)/12=4.2×（180。0—2×6.0)3/12+（130.0-2×6。0)×（180。03—（180。0-2×4。2)3)/12=9408974.4mm4Iy=he×［（Ly-2×hf）×dx2+he2×（Ly—2×hf）/12+(Lx-2×hf）3/6+2×（Lx-2×hf）（（Lx-he）/2—dx）2]=4.2×[(180。0—2×6.0）×36。72+4.22×（180.0-2×6。0）/12+(130。0—2×6。0)3/6+2×(130.0—2×6.0）((130.0—4。2)/2—36.7)2］=2808662。0mm4J=Ix+Iy=9408974.4+2808662.0=12217636。4mm4根据《钢结构设计规范》GB50017-2003公式7。1.3—1、7。1.3-2和7.1。3—3计算βf：角焊缝的强度设计值增大系数，取值为：1.22σm:弯矩引起的正应力：σm=M×（