预应力混凝土管桩地基基础设计毕业设计

摘要随着我国经济建设的迅速发展，桩基础技术也得到了很大发展，特别是近几年来高层建筑及大型建筑物的日益增多，对桩基础的要求越来越高。现在越来越广泛的使用预应力混凝土管桩，它具有单桩承载力高，设计范围宽，适用地层广，耐打性好，穿透能力强，施工速度快，造价适宜等特点。本设计以恒安盛景1#高层住宅楼为例，首先根据工程地质及水文地质条件、岩土力学参数和上部荷载，结合当地经验，考虑经济造价等因素，选取了基础形式——预应力混凝土管桩。在对天然地基评价的基础上，进行了成桩分析。而后根据地基基础设计相应技术规范，依据具体的地层结构，对桩基设计全过程进行了详细的论述，包括持力层的选择、桩型的几何尺寸、承台埋深、单桩承载力的验算、群桩沉降、桩身结构设计、承台的设计等。同时对桩基施工的注意事项也做了一些参考性建议。关键词：基础分析；桩基础；预应力混凝土管桩；桩基设计AbstractWiththerapiddevelopmentofeconomicconstructionofourcountry,thetechnologyofpilefoundationhasdevelopedwell,especiallyinrecentyearshigh‐risebuildingandlargebuildingsincreasedaybyday,therequisitionforapilefoundationisbecominghigherandhigher.Nowmoreandmoreprestressedconcretepileareusedextensively,itischaracterizedbyahighbearingcapacityofsinglepile,thedesignrangeforwidestrata,resistancetofight，agoodpenetratingability,constructionspeed,appropriatecost.Thisdesigntakeheng’anshengjingNo.1high-riseresidentialbuildingsasanexample.Firstofallhydrogeologicalconditionsbasedontheengineering,geotechnicalparametersandtheupperpartofthemechanicalload,combinedwithlocalexperience,consideringfactorssuchaseconomiccost,selecttheformofafoundation-prestressedconcretepile;Onthebasisoftheevaluationofthenaturalfoundation,analysisofthepile.Thenaccordingtothecorrespondingtechnicalspecificationsoffoundationdesign,basedontheformationofspecificstructures,itmakesadetailedargumentationaboutthewholecourseofthepilefoundation’sdesign.Includingthechoiceofbearingstratum,thegeometrysizeoftype,thedeapthofpilecap,thecheckcomputationsofsinglepileshaftandridercapandsoon.Atthesametimeithasalsoprovidedanumberofreferenceadviceaboutpilefoundationconstructionnotes.Keywords:analysisofpilefoundation；pilefoundation；prestressedconcretepile；thedesignofpilefoundat目录摘要IAbstractII前言I1、工程概况12、场地工程地质及水文地质条件22.1地形、地貌22.2地层结构22.3不良地质作用及对工程不利的埋藏物32.4地下水条件43、各层土物理力学性质指标54、场地地震效应评价64.1场地土类型及建筑场地类别64.2地基土液化判别65、岩土工程分析与评价及基础方案选择75.1工程环境条件75.2场地稳定性与建筑适宜性75.3地基土承载力及变形指标综合评定75.4地基基础方案评价7天然地基基础评价7复合地基评价9桩基础评价105.5地基基础方案选择136、预应力混凝土管桩的设计146.1预应力混凝土管桩的简介146.2桩端持力层的选择156.3桩的类型、几何尺寸及承台埋深的确定156.4单桩承载力的确定166.5桩的数量及其平面布置176.6群桩承载力验算186.7群桩的沉降验算196.8桩身结构的设计216.9承台设计237、结论与建议27结束语29参考文献30附表31前言我国幅员辽阔，人口众多，随着工业建设的发展、工业厂房和居民区的兴建，工业和农业争地的矛盾日趋尖锐。近些年来，有些建筑物不得不在不良地基上修建，当承载力和变形不能满足设计要求时需要进行处理。另外，随着建筑造型复杂化，建筑物的荷载日益增大和不均匀，对变形的要求也越来越高，即使一些良好的地基，也可能在某些特定条件下需要进行处理。随着工程建设的飞速发展，地基处理手段也日趋多样化。桩基础由于具有承载力高、稳定性好、沉降量小而均匀、能承受一定的水平和上拔力，便于机械化施工、适应性强以及抗震性能良好等特点，已成为工程中运用极为广泛的基础形式。而在恒安盛景1#高层住宅楼基础设计中，采用的是最新型的预应力混凝土管桩。拟设计基础工程位于郑州市东部，地貌单元区域上属于黄河冲积平原，地貌单一。拟设计场地为拆迁场地，勘探时已整平，高差相差不大，工程环境条件良好，适宜工程建设。本设计以郑州市恒安盛景1#高层住宅楼为例，根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）和《建筑地基基础设计规范》﹙GB50007-2002﹚规定，依据工程地质、水文地质条件和上部荷载，对地基基础进行分析与评价，选用合理的基础，然后对预应力混凝土管桩设计的全过程进行了详细的论述。在论文的编写过程中得到了设计指导老师黄志全、潘向丽及实习单位化工部郑州工程地质勘察院的大力支持，在此谨向他们表示深深的谢意！由于本设计收集的原始资料有限，本人对专业知识的掌握在广度和深度上都不够，实践经验不足，故在论述过程中难免有不足之处，还请各位老师批评指正。1、工程概况拟建工程为河限公司开发的恒期1#高层住宅楼工程，位未来大道交叉口东北角，南距金水路约50m，西距未来大道约100m。住宅楼主楼高30层，剪力墙结构；裙楼2层，框架结构；均具1层地下室。总建筑面积29565m2。根据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）规定，30层以上高层建筑重要性等级为一级。建筑物具体形状、位置见勘探点平面布置图。2、场地工程地质及水文地质条件2.1地形、地貌场地位于郑州市东部，地貌单元区域上属于黄河冲积平原，地貌单一，场地为拆迁场地，勘探时已整平，高差相差不大，最大高差约0.7m。2.2地层结构根据野外钻探揭示及原位测试等结果，勘探孔揭露85.0m深度范围内，除浅部杂填土外，约32.0m以浅为第四系全新统冲积形成的地层，以粉土、粉质粘土及粉细砂层为主；约32.0-63.0m为第四系上更新统冲积形成的地层，以粉土、粉质粘土为主；约63.0-85.0m为第四系中更新统冲积形成的地层，以粉土、粉质粘土为主。现将勘察深度内的土层按其不同的成因、时代及物理力学性质差异划分15个工程地质单元层。地层简述如下：⑴杂填土(Q4-3ml)：层底埋深0.3-1.2m，层厚0.3-1.2m。以建筑垃圾为主，主要为旧房基础及素填土。⑵粉土（Q4-3al）：层底埋深1.2-2.8m，层厚1.2-2.0m。褐黄色，稍湿-湿，中密。干强度低，韧性低，摇振反应中等。见锈斑。本层局部缺失。⑶粉土（Q4-3al）：层底埋深3.1-4.0，层厚1.0-2.1m。褐黄色，湿，中密。干强度低，韧性低，摇振反应迅速。本层砂感较强，见灰色斑块，偶见蜗牛碎片。⑷粉土夹粉质粘土（Q4-3al）：层底埋深6.5-7.9m，层厚3.0-4.2m。黄褐色，湿，稍密-中密。干强度低，韧性低，摇振反应迅速；夹粉质粘土，软塑。见锈斑及灰色斑块。⑸粉土（Q4-3al）：层底埋深9.1-11.0m，层厚2.5-4.0m。黄褐色，湿，密实。干强度低，韧性低，摇振反应迅速。见锈斑及灰色斑块。本层发育有⑸-1层粉土亚层，主要分布在场地西部。⑸-1粉土（Q4-3al）：黄褐色，湿，密实。干强度低，韧性低，摇振反应迅速。见锈斑及灰色斑块。主要分布在场地西部。⑹粉质粘土（Q4-2al）：层底埋深10.3-12.5m，层厚0.9-2.0m。灰色，软塑，干强度中等，韧性中等，无摇振反应。见蜗牛碎片。⑺粉土（Q4-2al）：层底埋深14.8-17.9m，层厚3.3-6.0m。灰色，湿，密实。干强度低，韧性低，摇振反应迅速。见蜗牛碎片，见锈斑及黑色锰质斑块，含少量小颗粒钙质结核，粒径1.0-1.5cm。⑻粉质粘土夹粉土Q4-2al）：层底埋深18.0-21.5m，层厚1.7-5.6m。灰色、灰黑色，可塑，干强度高，韧性高，无摇振反应。偶见腐殖质，见较多蜗牛碎片。夹粉土，湿，中密。本层局部见淤泥质粉土、粉质粘土。⑼细砂（Q4-11al）：层底底埋深30.88-32..5m，层层厚9.5-114.0mm。黄褐色，饱和，密密实。主要要矿物成分分为石英、长长石。见蜗蜗牛碎片。⑽粉土（Q3all）：层底底埋深38.00-40..0m，层层厚6.0-88.0m。黄褐色，湿，密密实。干强强度低，韧韧性低，摇摇振反应迅迅速。见灰灰色斑块，含含较多钙质质结核，粒粒径1-3cmm，大者5ccm。本层层局部见粉粉质粘土。⑾粉质粘土（Q33al）：层层底埋深45.00-46..0m，层层厚6.0-88.0m。黄褐色、棕褐色色，硬塑。干干强度高，韧韧性高，无无摇振反应应，切面光光滑。见黑黑色锰质斑斑点，含少少量钙质结结核，粒径径1-2cmm，局部含含量较多。局局部见粉土土。⑿粉土夹粉质粘土土（Q3al）：层层底埋深52.00-53..0m，层层厚4.0-88.0m。黄褐色、棕褐色色，湿，密密实。干强强度低，韧韧性低，摇摇振反应中中等。夹粉粉质粘土，硬硬塑。含较较多褐色锰锰质斑点，含含较多钙质质结核，粒粒径1-2cmm的，本层层顶部局部部富集钙质质结核，为为钙质胶结结层。=13\*GB2⒀粉质粘土土夹粉土（Q3al）：层层底埋深61.55-63..5m，层层厚8.5-111.5mm。黄褐色、红褐色色，可塑-硬塑。干干强度高，韧韧性高，无无摇振反应应，切面光光滑。夹粉粉土，湿，密密实。见较较多黑色锰锰质斑点及及灰色斑点点，含较多多钙质结核核，粒径1-2cmm，大者5ccm。=14\*GB2⒁粉土（Q2all）：层底底埋深72.55-73..0m，层层厚8.0-110.0mm。黄褐色、红褐色色，湿，密密实。干强强度低，韧韧性低，摇摇振反应中中等，粘性性较强。含含少量钙质质结核，粒粒径1～2cm，含较多多黑色锰质质斑点及灰灰色斑点。⒂粉质粘土（Q22al）：本本层未揭穿穿，最大揭揭露深度885.0mm。黄褐色、红褐色色，硬塑。干干强度高，韧韧性高，无无摇振反应应，切面光光滑。局部部见粘土。见见黑色锰质质斑点，含含少量钙质质结核，粒粒径1-2cmm。2.3不良地质作用及及对工程不不利的埋藏藏物勘察期间勘探点点位置未发发现影响工工程安全的的不良地质质作用，也也未发现古古河道、暗暗浜、暗塘塘、地下人人防工程等等影响工程程稳定的不不利埋藏物物。2.4地下水条件本场地勘察期间间地下水水水位埋深22.1m--2.6mm，属第四四系松散岩岩类孔隙潜潜水,年变幅1..0m，近5年最高水水位埋深11.0m。根根据《岩土土工程勘察察规范》GGB500021-22001规规范G..0.1表，本本场地环境境类型为Ⅲ类。根据本场地1##、8#钻孔取水水样进行水水质分析，分分析结果显显示：SO42-=1198.994mg//L＜1500mmg/L，Mg2+=288.92mmg/L＜＜3000mmg/L，OH-=0mgg/L,总矿化度度＝7322.52mmg/L＜＜500000mg//L；pH值=7.770＞6.5，HCO3-=3.44mmoll/L＞1.0mmmol//L，侵蚀蚀性CO2为0mg//L,；Cl-=（1118.055+1988.94××0.255）mg/LL=1677.76mmg/L＞＞100mgg/L，小小于500mgg/L。依据《岩土工程程勘察规范范》（GBB500221-20001），由由以上结果果判定地下下水对混凝凝土结构无无腐蚀性，对对钢筋混凝凝土结构中中的钢筋和和钢结构有有弱腐蚀性性。3、各层土物理力学学性质指标标依据《土工试验验方法标准准[S]》﹙GB/TT501223-19999﹚，室内土工工试验指标标结合静探探、标贯原原位测试剔剔除异常值值后，经数数理统计提提供各土层层物理力学学参数，其其中①填土以建建筑垃圾为为主，导致致剪力指标标偏小。各各土层进行行单轴抗压压强度试验验提供力学学指标，进进行高压固固结试验获获取压缩模模量指标，进进行静力触触探试验，结结合地区经经验提供各各土层承载载力指标。（各土层物理力学性质指标见附表一，静力触探成果见附表二，标贯试验成果见附表三，高压固结试验成果见附表四，三轴剪切强度指标﹙﹚见附表五，地基土抗剪强度指标﹙直剪）见附表六）。4、场地地震效应应评价4.1场地土类型及建建筑场地类类别4.1.1根根据《建筑筑抗震设计计规范》(GB500011--20011)，郑州州地区抗震震设防烈度度为7度，设计计基本地震震加速度值值为0.115g。按按抗震重要要性分类，本本工程属丙丙类建筑。4.1.2地基土土震陷的可可能性，软软土震陷量量的评价，《建建筑抗震设设计规范》（GB50011-2001）没有评价标准。《构筑物抗震设计规范》（GB50191-93）认为烈度7度及7度以下时，可不考虑震陷问题。岩土工程勘察规范（GB50021-2001）条文说明表5.5，当抗震设防烈度7度，承载力特征值fa＞80kPa，等效剪切波速Vse＞90m/s时，可不考虑震陷影响。根据以上综合分析，本场地地基土可不考虑震陷影响。4.1.3根根据本场地地《波速测测试结果》，1#、8#钻孔20.0m以浅波速测试结果见下表。波速测试成果表表表4.1.331#深度（m）2468101214161820vs(m/s)1211401601792102111842032142298#深度（m）2468101214161820vs(m/s)126134155172203206220179259207经计算，1#、8#孔20m以浅浅等效剪切切波速值分分别为1779m/s、177mm/s，场地平平均等效剪剪切波速值值为1788m/s，依据《建建筑抗震设设计规范》（GB50011-2001）第、4.1.6条规定，判定本场地土类型为中软场地土；根据本场地地震安全性评估报告，场地覆盖层厚度为69-71m。综合判定建筑场地类别为Ⅲ类，设计特征周期0.45s。属建筑抗震不利地段。4.2地基土液化判别别本场地地下水位位埋深2.1-22.6m，按按最高水位位1.0mm进行评价价。本场地地20m深度内土土层存在饱饱和粉土、粉粉细砂，依依据《建筑筑抗震设计计规范》（GB500011--20011）规范4.33.3条，初初判可能液液化，地基基土需采用用标准贯入入试验判别别法进一步步进行液化化判别。本本场地按桩桩基础评价价，评价深深度20.0mm。以2号、4号、9号孔为例例，对场地地土液化性性评价见附附表七。从附表七可以看看出，本场场地主要液液化土层为为第（3）粉土、第第（5）粉土及及第（5）-1粉土，液液化等级为为轻微液化化。根据《建建筑抗震设设计规范》（GB50011-2001）及本场地周围资料结合本场地土条件，综合判定本场地地基土具轻微液化性。5、岩土工程分析析与评价及及基础方案案选择5.1工程环境条件拟建场地位于郑郑州市东部部，南距金金水路约550m，西西距未来大大道约1000m，拟拟建场地为为拆迁场地地，勘探时时已整平，工工程环境条条件良好，适适宜工程建建设。5.2场地稳定性与建建筑适宜性性本场地区域上位位于华北地地台南缘，基基底地块完完整。郑州州地区的断断裂大都为为前新生代代的非活动动断裂，新新生代以来来活动断裂裂老鸦陈断断裂离本场场较远，对对拟建场地地的稳定性性无直接影影响，所以以场地稳定定，适宜建建筑。5.3地基土承载载力及变形形指标综合合评定根据场地地基土土原位测试试、室内土土工试验结结果，结合合地区建筑筑经验，确确定各层地地基土承载载力特征值值faK、压缩缩模量Es1-22(MPaa)标准值，见见表5.3。地基土承承载力、压压缩模量统统计表表5.3层号⑵⑶⑷⑸⑸-1=6\*GB2⑹=7\*GB2⑺=8\*GB2⑻建议值9512090140120110170100压缩模量Es11-2(Mpa))4.57.13.89.07.14.312.04.2压缩性评价高中高中中高中高层号=9\*GB2⑼=10\*GB2⑽⑾⑿⒀⒁⒂建议值250220260250260240280压缩模量Es11-2(MPa))24.014.010.011.011.013.010.5压缩性评价低中中中中中中5.4地基基础础方案评价价5.4.1天然地地基基础评评价荷荷载估算拟建30层住宅宅楼，剪力力墙结构，地地下一层，基基础埋深按按5.0m，按筏基基，估算330层楼基基底压力Pk=520kPa；2层裙楼，框框架结构，地地下一层，基基础埋深按按5.0米，按筏基基，估算基基底压力Pk=775kPaa。地地基土均匀匀性评价假定场地内拟建建建筑物采采用天然地地基浅基础础，基础埋埋深5.00m，以第⑷层为持力力层，持力力层底面坡坡度最大6.7%＜10%；持力层层及下卧层层在基础宽宽度方向厚厚度差最大大为1.11m大于0.055b=0..9m(b=18..5m)；另根据据各钻孔地地基变形深深度范围内内当量模量量最大值与与最小值的的比值确定定，Esmmax/EEsminn=1.008，小于地地基不均匀匀系数K（K取1.6）。根据据以上分析析综合判定定本场地天天然地基为为不均匀地地基。天天然地基强强度验算拟建30层高层住宅楼，具1层地下室室，基础埋埋深按5..0m，若若采用天然然地基浅基基础（筏板板基础），以以第（4）层粉土土夹粉质粘粘土为持力力层。第（4）层粉土夹粉质质粘土经深深度修正后后承载力特特征值：fa=fak+ηbbγ(b--3)+ηdγm(d-00.5)==157..5kPaa。式中：fak==90kPPa，b=6m，ηb=0，ηd=1..0，γ=10.00kN/mm3，γm=15.00kN/mm3，d=5.00m根据《高层建筑筑岩土工程程勘察规程程》（JGJ772-20004）附录A，天然地地基极限承承载力估算算可按下式式计算:fu=1/2Nγξξγbγ+Nqξqγ0d+NcξcCk=kPaa取值:Nr＝1..69，Nq＝2.97，Nc=9.228，Ck=9.00kPa，φk=12..0°，ζγ=0.886，ζq=1.007，ζC=1.111，γo=15..0kN/m３，γ=10..0kN/m３，b=6m，l=68..5m，d=5.00m)fa=fu/KK＝11077.8/22.5=1162.22kPa综合取值faa=1577.5kPa，PK＞fa，地基土土强度不满满足。拟建2层裙楼，若采用用天然地基基筏板基础础，基础埋埋深按5..0m，以以第（4）层粉土土夹粉质粘粘土为持力力层，第（4）层粉土土夹粉质粘粘土经深度度修正后承承载力特征征值：fa=fak+ηbbγ(b--3)+ηdγm(d-00.5)==157..7kPaa。式中：fak==90kPPa，b=6m，ηb=0，ηd=1..0，γ=10.00kN/mm3，γm=15.00kN/mm3，d=5.00mPK＜fa，地基土承载力力满足。由于不存在相对对软弱下卧卧层，所以以下卧层强强度满足。变变形验算依据《建筑地基基基础设计计规范》（GB500007--20022）第3.0..2条规定：场地地和地基条条件简单，荷荷载均匀分分布的七层层及七层以以下的民用用建筑及一一般工业建建筑，次要要建筑基础础设计等级级为丙级，丙丙级建筑物物可不做变变形验算。拟拟建2层裙楼基基础设计等等级为丙级级，无需变变形验算。5.4.2复合地地基评价由于本场地内330层住宅楼楼天然地基基不满足要要求，根据据建筑物的的荷载条件件和场地地地层条件，依依据地区建建筑经验，可可采用CFG桩加固浅浅层地基土土，采用复复合地基筏筏板基础。基础埋深按5..0m考虑虑，以第⑼层为桩端端持力层，入入土深度按按22.00m，则有有效桩长117.0mm，设计桩桩径4000mm，依依据规范《建建筑地基处处理技术规规范》（JGJ779-20002），分层提提出各层土土桩周土摩摩阻力特征征值qsi及桩端端承载力特特征值qp，见表5.4.2.11：CFG桩参数表表表5.4.22.1层号⑷⑸⑸-1⑹⑺⑻⑼qsi(kPa))18302523322032qp(kPa)500a.单桩竖向承载力力特征值：：﹙基础埋深深为5.00m时，以7号为例进进行估算﹚﹚计算得单桩承载载力特征值值为578..6kN其中：qp=5500kPPa，Up=1.256m，Ap=0.12256m22桩身无侧限抗压压强度应满满足:≥13.88MPab.复合地基承载力力值，根据据公式：若桩间土承载力力特征值fsk取90kPPa，β取0.75，Ra=5788.6kN，算出达达到不同复复合地基承承载力特征征值时的桩桩间距，见见表6.4.2.2：复合地基承载力力特征值表表表表5.4.2.2复合地基承载力力特征值fspkk(kPPa)桩径（mm）有效桩长（m）面积置换率m正方形布桩桩间距(m)50040017.00.09531.1552040017.00.09971.1254040017.00.10411.10单桩竖向承载力力和复合地地基承载力力特征值应应以静载荷荷试验结果果为准。具具体设计时时可根据上上部实际荷荷载，据所所提桩基参参数，选用用合适的桩桩长、桩数数。c.沉降估算变形估算按《建建筑地基处处理技术规规范》（JGJ779-20002），由于桩桩端为低压压缩性的粉粉细砂、粉粉土，变形形段主要为为桩长范围围内复合土土层的变形形值，复合合土层内的的压缩模量量根据《高高层建筑岩岩土工程勘勘察规程》（JGJ72-2004）规定，各复合土层内的压缩模量等于该层天然地基压缩模量的ζ倍（ζ=fspk/fak），取复合地基承载力特征值为520kPa，则对应的桩长范围内的各土层的压缩模量见表5.4.2.3：压缩模量表5.4.2.3层号⑷⑸⑸-1⑹⑺⑻⑼ES(MPa)21.548.040.024.555.024.050.0具体变形设计时时，根据采用用的复合地地基承载力力特征值，依依据上述公公式，确定定相应的复复合土层内内的压缩模模量，根据据建筑物实实际荷载进进行沉降计计算。5.4.3桩基础础评价桩桩型选择场地20.0米米左右以下下为密实状状态细砂层层，密实状状态的粉土土层和硬塑塑状态的粉粉质粘土层层，为良好好的桩端持持力层。根根据拟建建建筑特征、场场地地层情情况、周围围环境条件件，拟建建建筑采用桩桩基时，可可以采用预预应力混凝凝土管桩或或钻孔灌注注桩基础。预预应力混凝凝土管桩基基础评价⑴桩端持力层的选选择对于预应力混凝凝土管桩，由由于受沉桩桩能力限制制，可选择择第(9)层密实细细砂为桩端端持力层。⑵桩基参数根据场地各层土土的物理、力力学参数，结结合地区经经验，依据据《建筑桩桩基技术规规范》（JGJ94-994），结合《高高层建筑岩岩土工程勘勘察规程》（JGJ72-2004），确定预应力混凝土管桩的桩侧土的极限侧阻力标准值qsik和桩端土的极限端阻力标准值qPk，见表5.4.3.2.1。预应力混凝土管管桩桩基设设计参数表表表5.4.3.22.1层号(4)(5)(5)-1⑹⑺⑻⑼qsik(kPaa)30605050705090qPk(kPa))8000⑶单桩承载力估算算按《建筑桩基技术术规范》（JGJ94-994）公式，以7#孔为例进进行计算，基基础埋深按按5.0mm，桩入土土深度21.00m，有效桩桩长15..0m，以以第(9)层密实细细砂为持力力层，依据公式式：单桩竖向承载力力特征值：：Ra=Quk//2按基础下满堂布布桩，桩径径取400-5500mmm，按3.5dd-4.00d桩间距、不不同的布桩桩形式进行行估算，结结果见下表表：单桩竖向承载力力计算表表表5.4.3.2.22桩径(mm)400400500桩间距（m）3.5d4.0d3.5d有效桩长(m))16.016.016.0桩端持力层⑼⑼⑼布桩方式正方形梅花形正方形梅花形正方形梅花形桩顶平均荷载标标准组合QQk（kN）1019.2882.61331.21152.81592.51379.1JGJ94-994规范单单桩竖向极限承载力力标准值QQuk(kN)2056.22056.22056.22056.22859.02859.0单桩竖向承载力力特征值RRa(kNN)1028.11028.11028.11028.11429.51429.5适宜性评价满足满足不满足不满足不满足满足单方砼出力（kkN/m33）507.2409.3439.2具体设计时可根根据上部实实际荷载，据据所提桩基基参数，选选用合适的的桩长、桩桩径、布桩桩方法。⑷变形验算为获取相应受力力段的参数数，根据高高压固结试试验结果选选桩端下实实际受荷压压力段压缩缩模量，见见附表四。按《建筑地基基基础设计规规范》﹙GB500007--20022﹚筏基沉降降计算方法法进行估算算，计算拟拟建住宅楼楼中心点最最终沉降量量最大为885.0mmm，基础础宽度方向向上的倾斜斜值最大为为0.0001＜0.00025，地基变变形允许值值满足《建建筑地基基基础设计规规范》（GB500007--20022）第5.33.4条要要求。钻钻孔灌注桩桩基础评价价⑴桩端持力层的选选择对于钻孔灌注桩桩，第(9)层密实细细砂及以下下为密实的的粉土及可可塑-硬塑粉质质粘土等，各各层均为良良好的桩端端持力层。⑵桩基参数根据场地各层土土的物理、力力学参数，结结合地区经经验，依据据《建筑桩桩基技术规规范》﹙JGJ94-994﹚，确定钻钻孔灌注桩桩的桩侧土土的极限侧侧阻力标准准值qsik和桩桩端土的极极限端阻力力标准值qqPk，见表表（5.44.3.33.1）。钻孔灌注桩桩基基设计参数数表表5.4.3.3.11层号(4)(5)(5)-1(6)(7)(8)⑼⑽⑾qsik(kPaa)356050456540656570qPk(kPa))1000900800⑶单桩承载力估算算按《建筑桩基技术术规范》（JGJ94-994）公式，以7号孔为例例进行计算算，基础埋埋深按5..0m，选择不不同的入土土深度及持持力层，依依据公式：：单桩竖向承载力力特征值：：Ra=Quk//2按基础下满堂布布桩，3.0d桩间距，桩桩径取6000mm，以7号孔为例例分别按不不同桩长、布布桩形式进进行估算，结结果见下表表5.4.3.3.22。由表由表5.44.3.33.2可以看出出，拟建30层住宅楼楼采用入土土36.00m，有效效桩长311.0m，正正方形布桩桩最为经济济，具体设设计时可根根据上部实实际荷载，据据所提桩基基参数，选选用合适的的桩长、桩桩径、布桩桩方法。根据周围较多工工地的实践践经验，钻钻孔灌注桩桩可以采用用后注浆技技术，即在在桩底设置置注浆管，从从而提高单单桩承载力力，根据郑郑州多项工工程的实际际检测结果果反映，后后注浆可以以提高单桩桩承载力30%--50%左右，这这样桩长将将缩短，并并能减少钻钻孔灌注桩桩承载力的的离散性。若若采用后注注浆技术，可可选择以第第⑼层为持力力层，入土土25.00m左右，有有效桩长220m左右右。单桩竖向承载力力计算表表表5.4.3.3.22桩径(mm)600入土深度（m）30.033.036.0有效桩长(m))25.028.031.0桩端持力层(9)(10)(10)布桩方式正方形梅花形正方形梅花形正方形梅花形桩顶平均荷载标标准组合QQk（kN）1684.81459.01684.81459.01684.81459.0JGJ94-994规范单单桩竖向极限承载力力标准值QQuk(kN)2814.62814.63153.83153.83521.23521.2单桩竖向承载力力特征值RRa(kNN)1407.31407.31576.91576.91760.61760.6适宜性评价不满足不满足不满足满足满足满足单位体积砼出力力（kN/m3）184.4192.3166.5⑷变形验算为获取相应受力力段的参数数，根据高高压固结试试验结果选选桩端下实实际受荷压压力段压缩缩模量，见见附表七。按《建筑地基基基础设计规规范》﹙GB500007--20022﹚筏基沉降降计算方法法进行估算算，估算30层住宅楼楼中心点最最终沉降量量最大为990.0mmm，基础础宽度方向向上的倾斜斜值最大为为0.00008＜0.00025，地基基变形允许许值满足《建建筑地基基基础设计规规范》（GB500007--20022）第5.33.4条要要求。5.5地基基础方案选选择对30层高层住宅楼：：根据拟建建建筑物荷荷载组合特特点，验算算天然地基基土承载力力，不满足足，故需对对地基加固固；若采用CFG桩复合地地基，桩间间距1.11m左右，距距离较进，施施工时容易易串桩，影影响桩基质质量，所以以本场地不不宜采用CFG桩复合地地基。结合合场地地质质条件和经经济技术因因素，桩基基础承载力力高，造价价适宜，故故选用桩基基础；由于挤压压作用，预预应力混凝凝土管桩单单桩承载比比同直径的的灌注桩高高，且灌注注桩所需桩桩数比预应应力混凝土土管桩多，桩径径比预应力力混凝土管管桩长，考考虑沉桩工工艺和环保保的因素，故采用预应力混凝土管桩。基础埋深5.0m，桩径400m，入土深度21.0m，有效桩长16.0m。对2层裙楼：根据拟拟建建筑物物荷载组合合特点，验验算天然地地基土承载载力，满足足，无需对对地基加固固，但考虑虑一层地下下室，故采采用筏板基基础。基础础埋深5.0mm，以第⑷层为持力力层。6、预应力混凝土管管桩的设计计6.1预应力混凝土管管桩的简介介预应力混凝土管管桩是近几几年才发展展起来的一一种新型的的桩型。具具有制作方方便、桩身身强度高、耐耐腐蚀性能能好、价格格较低等优优点，在港港口、码头头、及工民民建中都有有较为广泛泛的应用。预应力混凝土管桩适用范围广，适用于以人工填土、软土、粘性土粉土、粉砂、细砂、中砂为覆盖层的地区，持力层一般为粗砂、砾砂、圆砾、风化岩，人土深度一般为10m～70m。由《预应力混凝土结构》可查得表6.1，如下所示：表6.1预应力混混凝土管桩桩规格及适适用范围外径（mm）壁厚（mm）混凝土等级节长（m）承载力极限值（kN）适用楼层30070C60~C805~11600~90006~12500100C60~CC805~121800~~2350010~155600100C806~132500~~3200010~200800130C808~303000~~4500020~500图6.1–1预应力混凝土管管桩构造图图图6.1–2预应力混凝土管管桩钢筋笼笼构造图预应力混凝土管管桩能够被被广泛使用用，与其具具有的大量量优越性有有关，当然然它也有一一定的局限限性。下面面分别叙述述：预应力混凝土管管桩的优点点：⑴单桩承载力高⑵设计选用范围广广。管桩既既适用于多多层建筑，也也适用于高高层建筑。而而且在同一一建筑物基基础中，还还可以采用用不同直径径的管桩，容容易解决布布桩问题，充充分发挥根根桩的承载载力。⑶对桩端持力层起起伏变化大大的地质条条件适用性性强，可根根据地质条条件变化调调节桩长。⑷运输吊装方便，接接桩快捷。⑸施工速度快，工工效高。⑹施工文明，现场场简化。⑺桩身耐打，穿透透能力强，成成桩质量可可靠。⑻造价适宜。尽管管预应力管管桩单方混混凝土造价价较高，单单其承载力力大。从一一些统计资资料来看，其其单位承载载力价格与与沉管灌注注桩不相上上下预应力力混凝土管管桩的缺点点及局限：：⑴所所需施工机机械设备投投资大。⑵由于送桩深度受受限制，在在深基坑开开挖后截去去的余桩较较多。⑶有些地质条件不不宜应用或或慎用预应应力管桩，如如孤石和障障碍物较多多的地层，有有坚硬隔层层的地层；；石灰岩地地层；从松松软突变到到坚硬的地地层等。6.2桩端持力层的选择对于预应力混凝凝土管桩，由由于受沉桩桩能力的限制，可可选择第⑼层密实细细砂为桩端端持力层。6.3桩的类型、几何何尺寸及承承台埋深的的确定根据上述分析，采采用预应力力混凝土管管桩，可根根据基底压压力初选桩桩径0.44m，桩入入土深度221.0mm，有效长长度16.0mm，桩间距3.5d，考虑到到承台厚度度，承台的的埋深初定定5.0m。6.4单桩承载力的确确定在下面的设计中中均以5#孔为例进进行计算。根据《建筑桩基基技术规范范》﹙JGJ994-94﹚5.2..8得：预应力混凝土管管桩单桩竖竖向极限承承载力标准准值计算公公式：式中：——单桩总极极限侧阻力力标准值，KN；———单桩总极极限端阻力力标准值，KN；——桩桩侧第i层土的极极限阻力标标准值，KN；———极限端阻阻力标准值值，KPa；u——桩身周长；——桩端面积——第i层土的厚厚度单桩竖向承载力力特征值计计算公式：：根据《建筑桩基基技术规范》﹙JGJ994-944﹚5.2..2-3得：考虑群桩效应的的单桩竖向向承载力设设计值：式中取=1.115，=1.223，==1.665，=1.770，=0；——侧阻抗力分项系系数——端阻抗力力分项系数数——承台底土的抗力力分项系数数——桩侧阻力力群桩效应应系数——桩端阻力群桩效效应系数———承台底土土阻力群桩桩效应系数数——相应于任一基桩桩的承台底底地基土极极限抗力标标准值，KN；——承台底下0.55倍承台宽宽度的深度度范围﹙﹚内地基土土极限抗力力标准值；；——承台底地基土净净面积，即即扣除桩群群面积后的的承台底面面积；n——桩基中的桩桩数；不考虑群桩效应应的单桩竖竖向承载力力设计值：：式中：==1..0，=0，==1.665；6.5桩的数量及其平平面布置当轴心受压时，初步估定桩时，先不考虑群桩效应，根据单桩竖向承载力设计值R，由《基础工程》可得，有下式估算桩数：图6.5桩的平面面布置图R——单桩竖向承载力力设计值﹙不考虑群群桩效应﹚；F——作用在承台上的的轴向压力力设计值；；G——承台及上方填土土的重力；；取n=6，采用矩矩形承台，尺尺寸为，桩桩距1.44m，布桩桩图如图66.4所示。6.6群桩承载力验算算根据《建筑桩基基技术规范》﹙JGJ994-944﹚5.1..1-1得：桩顶竖向压力公公式：N=﹙F+G﹚/n==80000/6=11333..3KN由《建建筑桩基技技术规范》﹙JGJ994-944﹚判别建筑桩桩基安全等等级为一级级，取=11.1；﹙考虑群桩效应﹚﹚故基桩桩的竖直承承载力满足足设计要求求。——建筑重要性安全全系数——桩顶的竖竖向压力桩的水平力——作用于承台顶面面的水平力力设计值；；——桩顶的水平力设设计值；根据《建筑桩基基技术规范范》﹙JGJ994-944﹚4.1..1-2得：桩顶水平力验算算公式：——综合系数，KNN；——桩身设计计直径，mm；——按基本组合计算算的桩顶永永久荷载产产生的轴向向力设计值值，KN；——混凝土抗拉强度度设计值，KPa；——桩身截面模量的的塑性系数数，圆截面面取=2，矩形形截面取==1.755；A——桩身截面面积，按按计算；6.7群桩的沉降验算算根据《建筑桩基基技术规范》﹙JGJ994-944﹚，因该建筑筑的地基基基础设计等等级为甲级级，故需考考虑群桩的的沉降问题题。根据《建筑桩基基技术规范》﹙JGJ994-944﹚5.3..6-1规定，对对于桩中心心距小于或或等于6倍桩径的的桩，其最最终沉降量量计算可采采用等效作作用分层总总和法，矩矩形基础中中心的最终终沉降量可可用角点法法，按下式式计算：式中：——桩基基最终沉降降量，mm；——按分层总和法计计算出的桩桩基沉降量量，mm；———平均附加加应力，KPa;;——桩基沉降计算范范围内所划划分的土层层数；——等效作用面以下下第i层土的压压缩模量，MPa；、——桩端平面至第ii层土，第i-1层底面的的距离，m；、——桩端平面至第ii层土，第i-1层底面深深度范围内内平均附加加应力系数数，按相应应规范确定定；——桩基等效沉降系系数，按相相应规范确确定；——桩基沉降计算经经验系数。参数计算：⑴桩基沉降计算经经验系数和和桩基等效效沉降系数数①桩基等效沉降系系数根据《建筑桩基基技术规范》﹙JGJ994-944﹚5.3..8得：桩基等效沉降系系数按下式式计算：式中：——矩形形布桩时短短边的桩数数；——根据群桩桩不同距径径比﹙桩中心距距与桩径之之比﹚，长径比比，基础长度度比，由《建建筑桩基技技术规范》﹙JGJ994-94﹚附表H查出；———分别为矩矩形承台的的长宽及总总桩数；取=2，；②桩基沉降计算经经验系数《建筑桩基技术术规范》规规定：当无无当地经验验时，桩基基沉降计算算经验系数数可按下列列规定取值值：a．非软土地区和软软土地区桩桩端有良好好持力层时时ψ取1.0；b．软土地区且桩端端无良好持持力层时，当当桩长l≤25m时,ψ取1.7,桩长＞255m时，取﹙5.9ll-20﹚/﹙7l-1000﹚；即在此处取桩基基沉降计算算经验系数数=1.0。⑵平均附加应力和和桩端下压压缩层厚度度基底静压力，根根据《土力力学》查得得：矩形基底受均布布荷载作用用时角点下下的附加应应力系数值值m=l/bn=z/b m=l/bn=z/b1.01.21.41.61.00.17521.18510.19110.19551.20.15160.16260.17050.17581.40.13080.14230.15080.1569取桩端下压缩层层厚度为==4.2m，该处土土的自重应应力为：因l/b=1.447,z//b=1..4,利用双向向线性内插插法得=0.11529；此处的附加应力力且，符合要求。⑶平均附加应力系系数根据《建筑桩基基技术规范》﹙JGJ994-944﹚附表查得：：a/ba/bz/b1.01.21.41.61.00.22520.22910.23130.23261.20.21490.21990.22290.22481.40.20430.21020.21400.2146因a//b=1..47,zz/b=11.4,利用双向向线性内插插法得=00.21443；⑷压缩模量根据表表5.3确定定，第⑼层的压缩模量量=24.00MPa。桩基础的沉降量量为：根据《建筑桩基基技术规范范》﹙JGJ994-944﹚5.3..4知：当时，其允许许沉降量满足要求。6.8桩身结构的设计计由《桩基础的设设计方法与与施工技术术》可知预预应力混凝凝土管桩的的规格与技技术性能、构构造要求和和圆锥形桩桩尖的构造造尺寸如下下表：预应力混凝土管管桩的规格格与技术性性能表6.8-1外径/mm代号壁厚mm型号预应力配筋混凝土有效预应力/MPaa极限承载力设计值/kN极限承载力标准值/kN计算重量/400PC95A7φ9.03.7918002500236AB7φ10.75.199PTC557φ7.14.0119001500155500PC100A9φ9.03.7721003300326AB9φ10.75.25PHC100A9φ9.03.77728004800326AB9φ10.75.25PTC609φ7.13.71112602100215600PC110AZ12φ9.003.8829004500440AB12φ10.75.422PHC110AZ12φ9.003.8838006500440AB12φ10.75.422PTC709φ9.04.218603100303预应力混凝土管管桩的构造造要求表6.8-2（单位：mm）外径/mm最小壁厚/mm螺旋筋混凝土保护层//mm端头板钢裙板直径/mm桩端加密区非加密区板厚/mm坡口高宽/mmm板厚/mm高/mm外径/mm间距/mm长度/mm间距/mm300703.5~4.0040~501200100~110025164101.5140299400904.540~501500100~110025184.5111.51403995001005.040~501500100~110025184.5111.51404995501005.040~501500100~110025204.5111.51405496001055.040~501500100~11002520（4.5~5）((1112))1.5140599圆锥形桩尖构造造尺寸表表6.8-3（单位：mm）桩径/mmht300247122012400347717012500447722001255050002446126005477270014由上述计算得知知，单桩极极限承载力力的标准值值为24661.8kN；单桩承载力的设设计值R=17664.5KKN；依据表6.8--1，选择代代号PC的AB桩型，其极极限承载力力设计值和和标准值均均满足设计计要求。其其规格为外外径400mm，壁厚955mm，预应力力配筋7φ10.7。桩尖选用圆锥型型，其构造造要求和尺尺寸见上表表，桩的配配筋见附图图。6.9承台设计根据《建筑桩基基技术规范》﹙JGJ994-944﹚4.2.1得：桩基承台台的尺寸除除满足上部部结构需要要外，同时时应满足抗抗剪切、抗冲切、抗弯验算算。承台混混凝土强度度等级采用用C25。承台尺寸：a==2﹙1.4++0.8﹚=4.4；bb=20..8+1..4=3..0m；承台埋深5m，承承台高1..0m，桩桩顶伸入承承台1000mm，钢钢筋保护层层50mmm，则承台台有效高度度为12000mm，柱柱截面尺寸寸为10000mm8800mmm。承台剖面面图如下：：由单桩受力可知知，桩顶最最大反力N=13333.33KN；⑴抗剪切计算根据《建筑桩基基技术规范》﹙JGJ994-944﹚5.6..8-2得：斜截面受剪承载载力满足：：斜截面的最大剪剪力设计值值V=2NN=213333=22666KKN；；X、Y方向的剪跨为：：X、Y方向剪跨比为：：取=0.3；剪切系数：﹙取计算﹚故满足要求；⑵抗冲切计算柱冲切计算根据《建筑桩基基技术规范》﹙JGJ994-944﹚5.6.6-2得，其中，冲垮，柱柱截面尺寸寸；冲切比：：取=0.2；冲切系数数：满足要求求；角桩冲切计算根据《建建筑桩基技技术规范》﹙JGJ994-944﹚5.6..7-1得:冲垮：，；冲垮比：，；冲切系数：承台边缘至柱内内边缘的水水平距离：：取，则满足要求；⑶抗弯计算根据冲切计算，采采用承台H=12200mmm，=10550mm，；根据《建筑桩基基技术规范》﹙JGJ994-944﹚5.6..2-1得:由得：沿平行于y轴的的方向配筋筋，配制1520﹙﹚；沿平行x轴的方方向配制3020﹙﹚；⑷局部受压计算由《建筑桩基技术术规范》﹙JGJ994-944﹚得：式中：——局部部荷载设计值值；——局部受压压时的计算算底面积；；——混凝土局局部受压面面积；——局部受压压面积的边边长；——局部受压压时的强度度提高系数数；c——局部受压压面积的边边至相应的的计算底面面积的边的的距离。则通过以上计算，承承台厚度为为12000mm，有效高高度为10500mm，抗剪切切、抗冲切切、抗弯、局局部受压验验算均能满满足要求。7、结论与建议本设计以恒安盛景景1#高层住宅宅楼为实例例进行基础础设计。因因拟建场地地地貌单元元属黄河泛泛滥冲击平平原，地貌貌单一，地地形平坦，无无不良地质质作用及工工程不利的的埋藏物，地地基土轻微微液化，适适宜工程建建设。本设计严格依据据《建筑桩桩基技术规规范》﹙JGJ994-944﹚和《建筑筑地基基础础设计规范范》﹙GB500007--20022﹚规定，根根据拟建建建筑物荷载载组合特点点，结合场场地土条件件和经济技技术因素，考考虑当地经经验，选用用预应力混混凝土管桩桩。对30层高层住住宅楼，因因有一层地地下室，基基础埋深5.0m，桩入土土深度21.00m，有效桩桩长16.00m，桩径400mmm，选择第⑼层细砂作作为持力层层。对2层裙楼，天天然地基承承载力满足足要求，因因有一层地地下室，采采用筏板基基础，基础础埋深5..0m，以以第⑷层为持力力层。本设计对基础设设计全过程程进行了详详细的论述述，包括持持力层的选选择、桩型型的几何尺尺寸、承台台埋深、单单桩承载力力的验算、群群桩沉降、桩桩身结构设设计、承台台的设计等等。本设计计均满足相相应规范的的要求。下下面提供一一些参考性性建议：①由于于场地周围围为居民楼楼，施工时时应注意噪噪声污染，最最好采用具具有无噪音音、无振动动、无冲击击力、施工工应力小的的静压法施施工；②在沉沉桩前一定定做好质量量检查，外外观质量看看是否有主主筋脱头、露露筋、裂缝等缺缺陷，并且且进行抗裂裂、抗断试试验。③土层中有个别较较硬土层，在沉桩前，应进行试沉桩，以免造成沉桩困难；④在沉沉桩时，严严格按照吊吊点设置吊吊运；⑤拟建工程基坑开挖挖5.0mm，需要进行行支护，可可采取土钉墙墙喷锚网支支护措施；；由于地下下水位埋深深较浅，需需要进行降降水，可采采用轻型井井点降水，影影响降水的的土层为第第②、③、④层粉土，渗渗透系数经经验取值5.0××10-44cm/s。⑥基坑开挖注意验验槽，若发现异常常地质问题题及时研究究解决。综上所述，预应应力混凝土土管桩是一一种经济有有效、安全全可靠的地地基处理方方法，操作作简单，施施工方便，加加固后地基基长期稳定定性好，应应用在合适适的工程中中，可取得得良好的经经济效益和和社会效益益，近年来来在全国得得到广泛的的推广应用用。由于桩桩身强度高高，耐打性性好，穿透透能力强，单单桩承载力力高，施工工速度快，可可以根据不不同的地质质条件，灵灵活选用配配桩方案，因因而收到了了很好的综综合效益，并并且越来越越显示出强强大的生命命力。但是，由由于预应力力混凝土管管桩的兴起起、发展、使用年限尚短，在不同的地质条件下使用时，仍无较为通用的公式来确定单桩的承载力，因而在实际工程中常出现单桩静载实验结果和设计单桩静载力有较大出入的情况，且通常是设计单桩承载力比试桩值低很多，造成基础工程中的投资浪费。因此，应该进一步规范预应力混凝土管桩的设计和施工，同时应当优化管桩的设计和创新管桩的施工工艺。结束语时光流逝,毕业业时间临近近,我的毕业业设计也接接近尾声.通过这次次设计我学学到了以前前在书本上上学不到的的东西,并且对以前的的知识有了了更加深刻刻的理解。在实习期间，我我深入施工工现场，认认真虚心的的向技术员员、工人师师傅们学习习，学到了了很多课本本中学不到到的实践知知识，也掌掌握了很多多现场操作作技能，提提高了自己己的动手操操作能力，同同时也为我我的毕业设设计积累了了材料。在在设计过程程中我查阅阅了大量的的相关书籍籍，询问了了自己专业业多方面的的知识。通通过这次毕毕业设计，使使我对本专专业的发展展前景有了了更清晰的的认识，同同时也提高高了我自己己分析问题题、解决问问题、综合合分析问题题的能力。实践是检验真理理的唯一标准，只有通过过实践才知知道我们所所学知识的的有用性。这次毕业业设计从设设计选题、收收集资料、设设计计算、到到绘制图件件，每个环环节看似都都特别简单单，但真要要去做的时时候才发现现有许多细细节的问题题还需要认认真解决。经经过四年的的系统的学学习，理论论知识有了了一定的基基础，但如如何将理论论与实践联联系起来，用用理论知识识解决实际际的工程问问题，做到到具体问题题具体分析析是我所欠欠缺的。通通过这次设设计，综合合运用所学学知识解决决实际工程程技术问题题，通过查查阅科技文文献资料，参参阅规范，使使我初步尝尝试了独立立思考、分分析问题、解解决问题的的能力。在以前的学习过过程中，我我只是搬着着书上的知知识套着用用,但是,这次设计计让我学会会了具体问问题具体分分析,书本上的的知识和实实实在在的的工程还是是有区别的的。在地质质状况不同同,水文地质质条件不同同的地区考考虑的侧重重点都不相相同的。这这些知识和和技巧需要要我们在将将来的工作作中不断的的学习和积积累。然而而，通过本本次设计，使使我对解决决问题的思思路、过程程、常用手手段和方法法都有了一一个更为清清晰的认识识。为以后后走进社会会，参加工工作做了准准备，当然然这只是一一个开始，我我需要不断断地学习，不不断地积累累经验，不不断地提高高自己，才才能更好的的投入到社社会建设中中去。随着毕业设计的的结束，我我的大学生生活也即将将结束，毕毕业设计作作为对我四四年学习的的一个检验验，我尽了了自己的努努力来完成成我的毕业业设计，为为我的大学学生活划上上一个圆满满的句号。回回首过去的的四年大学学生活，是是老师把我我培养成一一名合格的的大学生，在在以后的学学习和工作作中，我会会更加努力力,时刻以母母校自勉，谨谨记老师的的教诲，不不断提高，不不断进步，以以报师恩。在此，再次向在在实习和毕毕业设计期期间给予我我指导和帮帮助的黄志志全老师、潘向丽老师师致以我最最诚挚的祝祝福，向在在实习期间间给予我帮助的郑州州地质工程程勘察院表表示感谢！！参考文献[1]《岩土土工程勘察察规范》（GB500021--20011），中国建建筑工业出出版社，20011年；[2]《土工试验方法标标准[S]》﹙GB/TT501223-19999﹚，中国建筑筑工业出版版社，19999年；[3]《建筑筑抗震设计计规范》（GB500011--20011），中国建建筑工业出出版社，20011年；[4]《构筑筑物抗震设设计规范》（GB50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