毕业设计-某20万吨／年啤酒废水处理厂设计计算说明书

毕业设计说明书摘要通过分析啤酒生产中废水产生的环节，污染物及主要污染来源，并从好氧、厌氧生物处理两方面来考虑了废水治理工艺，本啤酒废水处理站工艺技术确定为UASB+CASS的组合工艺流程。本设计工艺流程为：啤酒废水格栅提升泵调节池UASB池CASS池处理水该工艺可将废水COD由2500mg/L降至80mg/L以下，BOD由1500mg/L降至20mg/L以下，SS由300mg/L降到70mg/L以下，出水到达啤酒工业污染物排放标准。UASB所产生的沼气可作为燃烧器燃料，提供蒸汽使用。本处理工艺具有结构紧凑简洁，运行控制灵活，抗冲击负荷，污泥量小等特点，实践说明该组合工艺处理性能可靠，投资少，运行管理简单的特点。为啤酒工业废水处理提供了一条可行途径。具有良好的经济效益、环境效益和社会效益。关键词啤酒废水；UASB；CASSGraduationProjectManualAbstractThispaperanalyzesthegenerationprocessesofwastewater,themajorcontaminatsandtheirmajorsourcesinbeerproduction.Italsointroducestheprimarybiologicalprocessingtechniquesofaerobicandanaerobictreatment.Accordingtotheproductscaleofbeerbrewery,themainstandardofdrainingwater\naturalmaterials,andsoon,themainprocesstechnologyofthebeerwastewaterdisposalstationisdefinedasUASB+CASS.Thetechnologicalprocessofthisdesignis:BeerwastewaterScreensThesewageliftpumphouseRegulatestankReactiontankofUASBTankofCASSTreatmentwaterPracticeofprojectindicate,whenCODofwastewaterreducesfrom2500mg/lto80mg/l,BODreducesfrom1500mg/lto20mg/l,SSreducesfrom300mg/lto70mg/l,sothatdrainsoutcanreachestheStandard.MarshgasproducedbyUASBcanbeusedtobefuelofBurnersousedtoprovidesteam.Thistechnologyofwastewatertreatmenthasmanytraits.Suchas,well-knitstructure,pithyquickcontrol,lastingattacked,lesssledgecapacity.Practiceindicatesthatthecomposedcrafthasreliablefunction,itsinvestmentislittle,anditsrunningandmanagementisuncomplicated.Keywordsbeerwastewater；UASB；CASS目录1绪论…………12设计条件……………………12.1设计依据……………………12.2设计资料………………23设计工艺的选定………………23.1目前国内啤酒废水处理工程概况…………23.2各工艺的分析比照…………53.3选取UASB+CASS工艺的依据…………103.4UASB+CASS工艺流程图………………114处理构筑物设计及选型……………………114.1格栅池……………………114.2调节池……………………124.3提升泵房…………………124.4UASB反响器………………134.5CASS反响器………………134.6污泥浓缩池………………144.7污泥脱水间………………155污水处理构筑物设计计算………165.1格栅……………………165.2调节池……………………185.3UASB反响器………………185.4CASS反响器……………255.5污泥浓缩池………………335.6污泥脱水间………………366污水处理站总体布置………376.1布置原那么…………………376.2管线设计…………………386.3布置特点………………396.4高程布置…………………397构筑物高程计算……………407.1布置原那么…………………407.2污水构筑物高程计算……………………418人员编排及经营管理………418.1人员编排…………………419工程概预算…………………429.1直接投资费用……………429.2间接费用…………………429.3第二局部费用……………429.4工程预备费用……………429.5总投资…………………439.6年经营本钱计算…………43结语……………44致谢……………45参考文献…………46附录A……………47附录B………………611绪论随着人民生活水平的提高，我国啤酒工业得到了长足开展，其产量逐年上升。1988年全国有啤酒厂800多家，年产啤酒663多万吨，位居世界第二。经过近二十年竞争，目前己减少到400多家，但年产啤酒量却已经到达3000多万吨，成为世界第一大啤酒生产国。但是在啤酒产量大幅度提高的同时，也向环境中排放了大量的有机废水。据统计，每生产一吨啤酒需要5到15吨新鲜水，相应地产生5到10吨废水。我国现在每年排放的啤酒废水己达2亿多吨。由于这种废水含有较高浓度的蛋白质、脂肪、纤维、碳水化合物、废酵母、酒花残渣等有机无毒成分，排入天然水体后将消耗水中的溶解氧，既造成水体缺氧，还能促使水底沉积化合物的厌氧分解，产生臭气，恶化水质。另外，上述成分多来自啤酒生产原料，弃之不用不仅造成资源的巨大浪费，也降低了啤酒生产的原料利用率。因此，在粮食缺乏，水和资源供给紧张的今天，如何既有效地处理啤酒废水又充分利用其中的有用资源，己成为环境保护的一项重要研究内容。啤酒废水采用厌氧生物处理与好氧生物处理相结合的处理工艺是成熟、可靠的工艺，具有处理效果好，占地而积小，易操作，运行可靠等特点。工程竣工验收监测结果说明，处理后出水各项污染物均到达国家排放标准。2设计条件2.1设计依据2.1.1生产废水来源及主要成分从啤酒生产工艺过程可以看出，啤酒废水的主要来源有：麦芽生产过程的洗卖水、浸麦水、发芽降温喷雾税、买槽水、洗涤水、凝固物洗涤水；糖化过程的糖化、过滤洗涤水；灌装过程的洗瓶、灭菌水和破瓶啤酒；冷却水和成品车间洗涤水；以及来自办公楼、食堂、单身宿舍和浴室的生活污水。2.1.2啤酒生产工艺流程a、制麦工艺过程：大麦筛选浸麦发芽枯燥成品麦芽贮存排水b、啤酒生产工艺过程：大米糊化排水麦芽糖化过滤麦汁煮沸沉淀槽麦汁冷却发酵洗瓶过滤酒精灌装杀菌外运排水2.2设计资料水质水量啤酒废水水量：5000m3/d啤酒废水水质：COD2500mg/LBOD51500mg/LSS300mg/LPH7-8该啤酒厂啤酒废水平均日产量5000m3/d，其原水水质和设计要求如下表：水质指标BOD5〔mg/L〕COD〔mg/L〕SS〔mg/L〕pH原水150025003007-8排放标准2080706-9设计要求2070606-9该厂位于西南某地，气候温润，地质条件良好，供电供水方便，出水直接排入污水厂边的河流中。污水厂地面相对标高±0.00m，接纳河流标高-2.00m，来水标高-1.00m。3设计工艺的选定3.1目前国内啤酒废水处理工艺概况好氧处理工艺20世纪80年代初，啤酒废水处理主要采用好氧处理技术，包括活性污泥法、高负荷生物滤池和接触氧化法等。传统活性污泥法由于泥产量，脱N、P能力差，操作管理技术要求严，日前己被其它工艺代替。20世纪90年代以来SBR和氧化沟工艺得到了开展和应用。a.生物接触氧化法该方法20世纪70年代由日木初创，它是在生物反响器内装载填料，利用微生物自身的附着作用，在填料外表形成生物膜，使污水在与生物膜接触过程中得到净化。它与传统活性污泥法相比有一定的优势，在啤酒工业中得到了广泛的应用。但由于啤酒废水的进水COD浓度高，处理中一般采用两级接触氧化工艺，此法可防止高糖含量废水引起污泥膨胀现象。该法的缺点是对于大型污水厂填料需要量过大，不便运输和装填，而且污泥排放量大。b．氧化沟活性污泥法氧化沟的处理技术己被公认为一种较成功的活性污泥法工艺，与传统的活性污泥法相比，它在技术、经济等方而具有一系列独特的优点：工艺流程简单构筑物少，运行管理方便；处理效果稳定，出水水质好，能承受水量冲击负荷，对高浓度废水有很大的稀释能力。但该方法的污泥浓度高，污水停留时间长，基建投资大。此外，该法采用外表水渠较浅，不仅曝气效率低，对环境温度要求也高。c．SBR法及改良工艺SBR法(序批间歇活性污泥法)是20世纪70年代山Zrvine等研究出来的方法，应用十分广泛。CASS工艺是对SBR方法的改良，即循环式活性污泥法。它的运行分3个阶段:进水-曝气-回流阶段、沉淀(进水)阶段及滗水一排泥阶段。整个反响池分为3个区：选择区、预反响区及主反响区。各区可以交替进水，易于自动化操作。废水与回流污泥混合后，进入生物选择区，该区内部曝气，利用微生物大量吸附废水中的有机物，能快速有效地降低废水中的有机物浓度。预反响区采用半限制性曝气方式，溶解氧控制在0.5mg/L以内，有机物初步降解。主反响区为好氧曝气，溶解氧控制在2到3mg/L进行硝化和降解有机物。总之，好氧处理工艺存在曝气耗能大、污泥产量大的缺点。故厌氧-好氧工艺逐渐被深入研究和开发利用。厌氧-好氧处理技术a．水解-好氧技术水解反响器利用厌氧反响中的水解酸化阶段，放弃了水力停留时间长的甲烷发酵阶段，致使对有机物的去除率，特别是对悬浮物的去除率显著高于相同停留时间的初沉池。由于啤酒废水中大分子、难降解有机物被转化为小分子、易降解的有机物，出水的可生化性能得到改善，使得好氧处理中的水力停留时间小于传统工艺。与此同时悬浮固体物质(包括进水悬浮物和后续好氧处理中的剩余污泥)被水解为可溶性物质，使污泥得到处理。事实上，水解池是一种以水解产酸菌为主的厌氧上流式污泥床。水解工艺是一种预处理工艺，其后可以采用各种好氧工艺，如活性污泥法、接触氧化法、氧化沟法、SBR法等，因此水解-好氧工艺是一种新型处理工艺。水解酸化SBR工艺处理啤酒废水的试验研究结果说明，当原水COD为1000~2000mg/L，水解酸化水力停留时间为4h，SBR反响时间为6h以及水温为20~25℃的条件下COD啤酒废水经水解酸化后进行接触氧化处理，具有显著的节能效果。BOD/COD值增大，废水的可生化性增加，可充分发挥后续好氧生物处理的作用，缩短整个工艺的总水力停留时间，提高生物处理啤酒废水的效率，尤其是整个系统剩余污泥量少。b．UASB-好氧技术20世纪90年代以来。高效厌氧反响器(UASB)迅速开展，其优点是有机负荷高，净化能力强，能够直接处理高浓度有机废水，而且能产生新的能源，占地面积小，一次性投资省，可以大幅度降低设施的建设费用以及运行费用，具有很高的经济效益。应用UASB反响器在℃处理BOD为1150mg/L，COD为2030mg/L的啤酒废水.在HRT为4h的条件下，COD及BOD的去除率分别为89.1%和91.3%，国外许多啤酒厂采用了厌氧处理工艺。日前，国内有单位在研究和使用厌氧好氧联合技术。工程实例证明此工艺具有技术上先进可行、投资小、运行本钱低、效果好及可回收能源等优点。该法污泥产量虽大大减少，但污泥处理仍是个难题，且能耗较大。清华大学从20世纪80年代中期开始，对利用厌氧UASB反响器处理啤酒废水进行研究，在北京啤酒厂建成日处理4500立方米的UASB的反响器，通过厌氧处理可达85%~90%以上的COD去除率。将内循环UASB反响器与氧化沟工艺串联使用对现有啤酒废水处理工程进行改造的实例，运行情况说明.其COD总去除率可达85%以上。且可根据啤酒生产的季节性、水质和水量的情况进行调整，反响器和氧化沟处理运行组合，可进一步降低运行费用。三孔啤酒厂采用厌氧-好氧工艺的工程运行也说明：高浓度废水经厌氧处理后与低浓度废水混合.经水解、接触氧化和气浮处理后，各项指标均达标排放。但三相别离器的好坏直接影响处理效果。处理啤酒废水需有回流设施，启动慢，操作要求严，因而一般厂家急于排水达标都不愿采用。c．1C-CIRCOX反响器1C反响器即厌氧内循环反响器。它基于UASB的原理，是由荷兰的Paques、公司于1986年开发完成的，由2个UASB反响器的单元相互叠加而成。上部是高浓度负荷，下部是低浓度负荷。从功能上看，它由山4个不同的工艺单元结合成。即：混合区、膨胀床局部、精细处理区和回流系统。此反响器利用沼气提升产生循环，不需用外力搅拌混合和使污泥回流，节省了动力消耗。沈阳华润雪花啤酒引进IC反响器成功启动的工程实例，其COD去除率约达80%，启动周期只需65d，而COD负荷高。处理结果说明此反响器具有占地面积小、启动快、可高负荷稳定运行的特点，省去了回流设施，进一步节省了投资，但操作要求严，三相别离技术高。好氧气提反响器(CIRCOX反响器)又称三相内循环流化床，其特点是流化性能好，氧的转移效率高，载体流失量少。将这两种反响器串联组合，1C反响器适合处理高浓度，CIRCOX适合处理低浓度，工程具有占地面积小、无臭气排放、污泥量少和处理效率高等优点。具体实例及不同处理系统的技术、经济比拟说明，厌氧-好氧联合技术优于单一的好氧工艺，在废水处理方而有较大优势。3.2各工艺的分析比照酸化—SBR法处理啤酒废水酸化—SBR法处理啤酒废水:其主要处理设备是酸化柱和SBR反响器。这种方法在处理啤酒废水时，在厌氧反响中，放弃反响时间长、控制条件要求高的甲烷发酵阶段，将反响控制在酸化阶段，这样较之全过程的厌氧反响具有以下优点：〔1〕由于反响控制在水解、酸化阶段反响迅速，故水解池体积小；〔2〕不需要收集产生的沼气，简化了构造，降低了造价，便于维护，易于放大；〔3〕对于污泥的降解功能完全和消化池一样，产生的剩余污泥量少。同时，经水解反响后溶解性COD比例大幅度增加，有利于微生物对基质的摄取，在微生物的代谢过程中减少了一个重要环节，这将加速有机物的降解，为后续生物处理创造更为有利的条件。〔4〕酸化—SBR法处理高浓度啤酒废水效果比拟理想，去除率均在94%以上，最高达99%以上。要想使此方法在处理啤酒废水到达理想的效果时运行环境要到达以下要求：①酸化—SBR法处理中高浓度啤酒废废水，酸化至关重要，它具有两个方面的作用，其一是对废水的有机成分进行改性，提高废水的可生化性；其二是对有机物中易降解的污染物有不可无视的去除作用。酸化效果的好坏直接影响SBR反响器的处理效果，有机物去除主要集中在SBR反响器中。②酸化—SBR法处理啤酒废水受进水碱度和反响温度的影响，最正确温度是24℃UASB—好氧接触氧化工艺处理啤酒废水UASB—好氧接触氧化工艺处理啤酒废水：此处理工艺中主要处理设备是上流式厌氧污泥床和好氧接触氧化池，处理主要过程为：废水经过转鼓过滤机，转鼓过滤机对SS的去除率达10%以上，随着麦壳类有机物的去除，废水中的有机物浓度也有所降低。调节池既有调节水质、水量的作用，还由于废水在池中的停留时间较长而有沉淀和厌氧发酵作用。由于增加了厌氧处理单元，该工艺的处理效果非常好。上流式厌氧污泥床能耗低、运行稳定、出水水质好，有效地降低了好氧生化单元的处理负荷和运行能耗(因为好氧处理单元的能耗直接和处理负荷成正比)。好氧处理(包括好氧生物接触氧化池和斜板沉淀池)对废水中SS和COD均有较高的去除率，这是因为废水经过厌氧处理后仍含有许多易生物降解的有机物。该工艺处理效果好、操作简单、稳定性高。上流式厌氧污泥床和好氧接触氧化池相串联的啤酒废水处理工艺具有处理效率高、运行稳定、能耗低、容易调试和易于每年的重新启动等特点。只要投加占厌氧池体积1/3的厌氧污泥菌种，就能够保证污泥菌种的平稳增长，经过3个月的调试UASB即可到达满负荷运行。整个工艺对COD的去除率达96.6%，对悬浮物的去除率达97.3%～98%，该工艺非常适合在啤酒废水处理中推广应用。新型接触氧化法处理啤酒废水新型接触氧化法处理啤酒废水：此方法处理过程为：废水首先通过微滤机去除大局部悬浮物，出水进入调节池，然后中提升泵打入VTBR反响器中进行生化处理，通过风机强制供风使废水与填料接触，维持生化反响的需氧量，VTBR反响器出水进入沉淀器，去除一局部脱落的生物膜以减轻气浮设备的处理负荷，之后流人气浮设备去除剩余的生物膜，污泥及浮渣送往污泥池浓缩后脱水。该处理工艺有以下主要特点：①VTBR反响器由废旧酒精罐改造而成，节省了投资。与钢筋混凝土结构相比，具有一次性投资低，运行稳定，处理效果好等特点。②冬季运行时，在VTBR反响器外部加了一层保温材料，使罐中始终保持较高的温度，提高了生物的活性。③因VTBR反响器高达10m左右，水深大，所选用风机为高压风机，风压为98kPa，N＝75kw，耗电量大。生物接触氧化法处理啤酒废水生物接触氧化法处理啤酒废水：该工艺采用水解酸化作为生物接触氧化的预处理，水解酸化菌通过新陈代谢将水中的固体物质水解为溶解性物质，将大分子有机物降解为小分子有机物。水解酸化不仅能去除局部有机污染物，而且提高了废水的可生化性，有益于后续的好氧生物接触氧化处理。该工艺在处理方法、工艺组合及参数选择上是比拟合理的，充分利用各工序的优势将污染物质转化、去除。然而，如果由于某些构筑物的构造设计考虑不周会影响运行效果，致使出水水质不理想，使生物接触氧化池的出水(静沉30min的澄清液)COD为500～600mg/L，经混凝气浮处理后出水COD仍高达300mg/L，远高于排放要求(150mg/L)。但是此处理方法在设计和运行中回出现以下问题：〔1〕水解酸化池存在的问题主要是沉淀污泥不能及时排除。由于该废水中悬浮物浓度较高，因而池内污泥产量很大，而原工艺仅在水解酸化池前端设计了污泥斗，所以池子的后部很快就淤满了污泥。另外，随着微生物量的增加在软性生物填料的中间部位形成了污泥团，使得传质面积减小。针对污泥淤积情况，在水解酸化池前可增设一级混凝气浮以去除水中的悬浮物，经此改良后水解酸化池能长期、稳定、有效地运行，其出水COD也从1100～1200mg/L降至900～1000mg/L，收到了较好的效果。不过，增设混凝气浮增加了运行费用，而且气浮过程中溶入的O2还可能对水解酸化产生不利影响。因此，在设计采用水解酸化处理悬浮物浓度高的污水时，可增设污泥斗的数量以便及时排除沉淀污泥。此外，为防止填料外表形成污泥团应采用比外表积大、不结泥团的半软性填料。〔2〕如果废水中污染物浓度较高或前处理效果不理想，生物接触氧化池前端的有机物负荷较高，使得供氧相对缺乏，此时该处的生物膜呈灰白色，处于严重的缺氧状态，而池末端成熟的好氧生物膜呈琥珀黄色。同时，水中的生物活性抑制性物质浓度也较高，对微生物也有一定的抑制作用。这些因素使得生物接触氧化池没有发挥出应有的作用，处理效果不理想。鉴于此，可采取阶段曝气措施即多点进水，污水沿池长多点流入生物接触氧化池以均分负荷，消除前端缺氧及抑制性物质浓度较高的不利影响。改为多点进水并经过一段时间的稳定运行后，生物接触氧化池的出水(30min的澄清液)COD为200～300mg/L。再经混凝气浮工序处理后最终出水COD＜150mg/L(一般在130mg/L)，到达了排放要求。〔3〕在调试运行过程中，生物接触氧化池中生物膜脱落、气泡直径变大〔曝气方式为微孔曝气〕、出水浑浊、处理效果恶化的现象时有发生。经研究、分析、验证发现这是由于负荷波动或操作不当造成溶解氧缺乏而引起的。溶解氧缺乏使得生物膜由好氧状态转变为厌氧状态，其附着力下降，在空气气泡的搅动下生物膜大量脱落，导致水粘度增加、气泡直径增大、氧转移效率下降，这又进一步造成缺氧，如此形成恶性循环致使处理效果恶化。〔4〕在调试运行初期，发生这种现象时一般是增大供气量以提高供氧能力来消除缺氧，结果由于气泡搅动强度增大，造成了更大范围的生物膜脱落、水粘度更大、氧转移效率更低，非但没能提高供氧能力反而使情况更糟。正确的处理措施应是减小曝气量，待脱落的生物膜随水流流出后再逐渐增加曝气量使溶解氧浓度恢复到原有水平，假设水温适宜那么2～3d后生物膜就可恢复正常。因此当采用此工艺处理啤酒废水时要遵循以下要求：①采用水解酸化作为预处理工序时应考虑悬浮物去除措施。②采用推流式生物接触氧化池时，为防止前端有机物负荷过高可采用多点进水。③应严格控制溶解氧浓度，供氧缺乏会造成生物膜大范围脱落，导致运行失败。内循环UASB反响器＋氧化沟工艺处理啤酒废水内循环UASB反响器＋氧化沟工艺处理啤酒废水：此工艺采用厌氧和好氧相串联的方式，厌氧采用内循环UASB技术，好氧处理用地有一处狭长形池塘，为了降低土建费用，因地制宜，采用氧化沟工艺。本处理工艺的关键设备是UASB反响器。该反响器是利用厌氧微生物降解废水中的有机物，其主体分为配水系统，反响区，气、液、固三相别离系统，沼气收集系统四个局部。厌氧微生物对水质的要求不像好氧微生物那么宽，最正确pH为6.5－7.8，最正确温度为35℃－40内循环UASB技术是在普通UASB技术的根底上增加一套内循环系统，它包括回流水池及回流水泵。UASB反响器的出水水质一般都比拟稳定，在回流系统的作用下重新回到配水系统。这样一来能提高UASB反响器对进水水温、pH值和COD浓度的适应能力，只需在UASB反响器进水前对其pH和温度做一粗调即可。UASB反响器采用环状穿孔管配水，通过三相别离器出水，并在三相别离器的上方增加侧向流絮凝反响沉淀器，它由玻璃钢板成60°安装而成，能在最大程度上截留三相别离出水中的颗粒污泥。此处理工艺主要有以下特点：①实践证明，采用内循环UASB反响器＋氧化沟工艺处理啤酒废水是可行的，其运行结果说明COD总去除率高达95％以上。②由于采用的是内循环UASB反响器和氧化沟工艺串联组合的方式，可根据啤酒生产的季节性、水质和水量的情况调整UASB反响器或氧化沟处理运行组合，以便进一步降低运行费用。内循环UASB反响器＋SBR工艺处理啤酒废水UASB+SBR法处理啤酒废水：本处理工艺主要包括UASB反响器和SBR反响器。将UASB和SBR两种处理单元进行组合，所形成的处理工艺突出了各自处理单元的优点，使处理流程简洁，节省了运行费用，而把UASB作为整个废水达标排放的一个预处理单元，在降低废水浓度的同时，可回收所产沼气作为能源利用。同时，由于大幅度减少了进入好氧处理阶段的有机物量，因此降低了好氧处理阶段的曝气能耗和剩余污泥产量，从而使整个废水处理过程的费用大幅度减少。采用该工艺既降低处理本钱，又能产生经济效益。并且UASB池正常运行后，每天产生大量的沼气，将其回收作为热风炉的燃料，可供饲料烘干使用。UASB去除COD达7500kg3/kgCOD计算，UASB产气量为3500m3/d(甲烷含量为55%～65%)。沼气的热值约为22680kJ/m3，煤的热值为21000kJ/t计算，那么1m3沼气的热值相当于1kg原煤，这样可节煤约4t/d左右，年收益约为39.6万元。UASB+SBR法处理工艺与水解酸化+SBR处理工艺相比有以下优点：①节约废水处理费用。UASB取代原水解酸化池作为整个废水达标排放的一个预处理单元，削减了全部进水COD的75%，从而降低后续SBR池的处理负荷，使SBR池在废水处理量增加的情况下，运行周期同样为12h，废水也能达标排放。也就是说，耗电量并没有随废水处理量的增加而增加。同原工艺相比拟，每天实际节约1500～2500m3年。②节约污泥处理费用。废水经过UASB处理后，75%的有机物被去除，使SBR处理负荷大大降低，产泥量相应减少。水解酸化+SBR处理工艺计算，产泥量达17t/d(产泥率为污泥/kgCOD，污泥含水率为80%)，UASB+SBR法处理工艺产泥量只有5t/d(含水率为80%左右)只有水解酸化+SBR处理工艺的1/3，污泥处理费用大大减少，节约污泥处理费用约为20/年。3.3选取UASB+CASS工艺的依据通过对上述工艺的比照分析，UASB+SBR工艺比拟具有经济竞争力，而且处理出水水质稳定。CASS是SBR的改良工艺，他的处理效果和前者一样，但是具有更强的抗冲击性和操作灵活性，具有厌氧-缺氧-好氧(A-A-O)工艺特征和间歇循环式工艺运行方式SBR的变型工艺。CASS工艺的主要特点有：(1)工艺简单稳定可靠.操作维修方便，无需进行大量污泥回流；(2)运行周期灵活可变，耐冲击负荷能力强；(3)能同时实现硝化/反硝化以去除污水中总氮，处理效率高，出水水质好；(4)池中设有吸附选择区，故无污泥膨胀，剩余污泥产生量少；(5)在同一池内进行污染物降解和泥水别离过程，无需设置初沉池和一沉池，初期投资低.故运行费用少，占地面积小；(6)整套系统可实现自动控制，节省人工费用(7)组合简单方便分阶段施工。总而言之，周期循环活性污泥CASS污水处理工艺是目前国内外公认的先进的污水处理工艺，其具有投资省、运行管理方便、可分期建设等特点，适合我国国情，近年来在我国已得到广泛应用。总装备部工程设计研究总院环保中心，对CASS工艺的引进是从1994年开始的，技术人员经过实验室小试、中试、及工程实际应用，深入研究了CASS工艺的反响机理、污染物去除规律，在工程设计、调试运行管理等方面具有自己的特色。工程实际应用说明，该工艺比常规活性污泥法节省，占地面积20%~35%，节省建设费用10%~25%，节省运转费用10%~25%，二级处理的投资，可到达三级处理的出水水质，目前该工艺的配套深水设备及自控系统已经完善。UASB+CASS工艺流程图鼓风机房沼气柜鼓风机房沼气柜排放CASS池UASB池调节池格栅废水排放CASS池UASB池调节池格栅废水污泥浓缩池污泥泵污泥脱水间泥饼外运提升泵污泥浓缩池污泥泵污泥脱水间泥饼外运提升泵滤液回流滤液回流图为UASB-CASS处理工艺流程图4处理构筑物设计及选型4.1格栅池构筑物功能：放置格栅数量：1座结构：砖混结构尺寸：4000×2000×主要设备机械格栅功能：去除大颗粒悬浮物型号：GH-800链式旋转格栅除污机数量：1台栅宽：B=800mm栅隙：b=500mm安装高度：α=60°4.2调节池构筑物功能：使废水混合均匀，均质均量数量：1座结构：钢筋混凝土尺寸：16主要设备潜水搅拌机功能：混合废水型号：ZJ-700折桨式搅拌机数量：2台电机功率：3kw4.3提升泵房构筑物功能：放置提升泵数量：1座结构：钢筋混凝土结构尺寸：4主要设备离心式杂质泵数量：2台〔一用一备〕流量：210m3/h功率：11kwUASB反响器构筑物功能：去除COD、BOD5、SS，产生沼气数量：2座类型：钢筋混凝土尺寸：16主要设备a．水封功能：保持UASB中气相一定压力数量：2台尺寸：∅b．沼气贮柜功能：贮存沼气数量：1座尺寸：∅4.5CASS反响器构筑物功能：去除COD、BOD、SS结构：钢筋混凝土结构数量：4座尺寸：32主要设备a．鼓风机功能：提供气源数量：2台〔一备一用〕型号：DG超小型离心鼓风机风量：Q=50m3/min风压：P=pab．膜片式微孔曝气器功能：充氧搅拌数量：6144个型号：YMB型微孔曝气器氧利用率：18.4~27.7%c．滗水器功能：排上清液数量：4台〔一备一用〕型号：XBS-100管径：DN150排水量：100m3/h滗水高度：2~5m4.6污泥浓缩池构筑物污泥浓缩池功能：浓缩污泥数量：1座结构：钢筋混凝土结构尺寸：∅4.7污泥脱水间构筑物功能：污泥脱水数量：1座结构：钢筋混凝土尺寸：8主要设备带式压滤机功能：污泥脱水型号：DYD-1000型带式压榨过滤机数量：1台5污水处理构筑物设计计算5.1格栅设计参数设计流量Q=5000m3/d=58m3/s；取用中格栅，栅条间隙d=20mm；格栅安装角度α=60°，栅前流速m/s,过栅流速m/s；单位栅渣量W=m3/103m3废水。设计计算a．栅条间隙数〔n〕n=b．栅槽有效宽度〔B〕设计采用∅20圆钢为栅条，即S=2×(12-1)+0.02×12=c．进水渠道渐宽局部长度设进水渠道内的流速为/s进水渠道宽取B1=渐宽局部展开角20°Ldehe．栅槽总高度(H)取栅前渠道超高h2，栅前槽高H1=h+h2=0.6m，H=h+h1+h2f．栅槽总长度〔L〕L=g．栅渣量：设栅渣量为每1000m3污水中产0.07m3，Kz=1.2，那么：W采用机械清渣，根据栅槽宽度B选型为GH-800型链式旋转格栅除污泥机。GH－800型链式旋转格栅除污泥机格栅宽度800mm有效栅宽500设备总宽1090mm电动机功率kw有效间隙20mm安装角度60～80°5.2调节池设计参数水力停留时间T=5h；设计流量Q=5000m3/d=m3/h；5.2.2设计计算有容积为：×5=1041.67m3取池子总高度H=5m,其中超高,有效水深h=m，那么池面积为：A=V/h=525/5=105池长取L=16m,池宽取B=15m，那么池子总尺寸为：L×B×H=16×15×55.2.3选用设备性能ZJ－700型折桨式搅拌机型号ZJ－700扬程1500m转速85转/秒电动机功率生产厂扬州天雨给排水设备5.3UASB反响池设计参数设计参数选取如下：容积负荷〔Nv〕为：10kgCOD/(m3·d)；污泥产率为：0.1kgMLSS/kgCOD；产气率为：3/kgCOD。5.3.2设计水质UASB反响器进出水水质指标如下表UASB反响器进出水水质指标：水质指标CODBODSS进水水质(mg/l)25001500300去除率〔%〕808560出水水质(mg/l)5002251205.3.3设计水量Q=5000m3/d=m3/h=58m3/s5.3.4设计计算a、反响器容积计算UASB有效容积为：V式中：V有效-------------反响器有效容积，m3Q-------------设计流量，m3/dS0-------------进水有机物浓量，kgCOD/m3Nv-------------容积负荷，kgCOD/(m3·d)V根据经验，UASB最经济的高度一般在4～6米之间，并且大多数情况下，这也是系统最优的运行范围。取h=5.0m，那么：A=采用2座相同的UASB反响器，那么：A1=125m2采用共合壁建方式，建造四边行池比建造圆形池经济，有关资料显示，当长宽比在2：1左右时，基建投资最省。取长L=16m，宽B=8m，那么实际横截面积为：A2=L×B=16×8=128m2实际表面水力负荷为：=0.81<1.0，故符合设计要求。b、三相别离器设计三相别离器设计计算草图见图：〔1〕设计说明三相别离器要具有气、液、固三相别离的功能。三相别离器的设计主要包括沉淀区、回流缝、气液别离器的设计。〔2〕沉淀区的设计三相别离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相同，主要是考虑沉淀区的面积和水深，面积根据废水量和外表负荷率决定。由于沉淀区的厌氧污泥及有机物还可以发生一定的生化反响产生少量气体，这对固液别离不利，故设计时应满足以下要求：=1\*GB3①沉淀区水力外表负荷<m/h=2\*GB3②沉淀器斜壁角度设为50°,使污泥不致积聚，尽快落入反响区内。=3\*GB3③进入沉淀区前，沉淀槽底逢隙的流速≦2m/h=4\*GB3④总沉淀水深应大于m=5\*GB3⑤水力停留时间介于～2h如果以上条件均能满足，那么可到达良好的别离效果。c、回流缝设计设单元三相别离器的宽度b=m,上下三角行集气罩斜面水平夹角为θ＝55°，取保护水层高度h1=m,下三角形高度h3=m，上三角形顶水深h2=0.5m，设每个UASB池的回流缝的数目为10b式中：b1----------下三角集气罩底水平宽度，m；θ----------下三角集气罩斜面的水平夹角；h3----------下三角集气罩的垂直高度，m；b那么相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离：b2=b-2b1×0.42=m那么下三角形回流缝面积为：S1下三角集气罩之间的污泥回流逢中混合液的上升流速(V1)可用下式计算：V式中：Q1----------反响器中废水流量，m3/h；S1----------下三角形集气罩回流逢面积，m2；V设上三角形集气罩回流缝的宽度b3=0.325m,那么上三角形回流缝面积为：S上下三角形集气罩之间回流逢中流速(V2)可用下式计算：V2式中：Q2----------反响器中废水流量，m3/h；S2----------上三角形集气罩回流逢之间面积，m2；VV1<V2<2.0m/s,符合设计要求。确定上下三角形集气罩相对位置及尺寸，由图可知：BC=b3/sin35°=m设AB=0.15m，那么上三角形高为：h4=(AB·cos60°+b2/2)·tg55°=md、气液别离设计取d=(气泡)，T=200С，ρ1=/cm3,ρg=1.2×10-3g/cm3，V=2/s,ρ=，μ=Vρ1==/cm·s。一般废水的μ>净水的μ,故取μ=0.02g/cm·s。由斯托克斯工式可得气体上升速度为：V=0.95×9.8118×0.021.03-1.2×10-30.012=0.266cm/s=9.58m/h

Va=V2VVe、进水系统设计采用穿孔管配水，每个反响器设置10根，直径D=150mm,长8m,每根管之间的中心距离为1.6m,配水孔径采用15mm,孔距1.6m。每孔效劳面积为1.6x1.6=2.56m2，孔径向下，穿孔管距离反响池底,每个反响器有50个出水孔，采用连续进水。〔如右图〕v=故每孔流速为3.28m/s。f、出水系统设计出水系统的设计考虑出水渠的设计：采用锯齿形出水渠，渠宽0.3m渠高0.3m，每个反响器设4条出水渠，根本可保持出水均匀。②出水堰的设计：采用锯齿堰出水，以加大过堰流速，防止郁积，其尺寸为：堰顶宽a=100mm，堰高h=50mm，堰间距L=a+2h=100+2×50=200mm采用双侧集水，那么实际堰长为：L=16×2+8×5×2×2=192m齿形堰总数为：单堰流量为：0.00006m3/s③出水水头损失：采用90°三角堰〔如右图〕，由三角堰过堰流量公式Q=1.4考虑自由跌水水头损失m，那么出水堰总水头损失为：h2=mf、排泥系统设计每日产生的悬浮固体：PSS=5000×0.80×0.1×2500×10-3=1000kgvss/d每日产泥量为：

W=式中：Pss----------产生的悬浮固体，kgvss/dP-----------污泥含水率，以97%计-----------污泥密度，以1000kg/m3计W=m3/d，那么每个USAB日产泥量8.3m3/d，考虑把配水管兼做排泥管用，可以均匀排除污泥区的污泥，同时在反响器的1/2高度处以下处，设排泥管一根，管径为d=100mm，每天排泥一次。该排泥管兼用于排空管。g、产气量计算采用每去除1千克COD产生沼气做参数，那么每日产气量为：5000×0.80×0.5×2500×10-3=5000m3/dh、水封罐水封罐一般设于消化反响器和沼气柜或压缩机房之间，起到调整和稳定压力，兼作隔绝和排除冷凝水之用。UASB反响中大集气罩中出气气体压力为p12O,小集器罩中出气气体压力为p22O，那么两者气压差为:∆p=故水封罐中该收气管的水封深度差为1.5mH2O。沼气柜压力p<400mmH2O，取为0.4mmH2O，那么在忽略沼气管路压力损失时，水封罐所需最大水封为：H取水封罐总高度为H=水封罐直径1800mm，设进气管DN100钢四根，出气管DN150钢一根，进水管DN52钢一根，放空管DN50钢一根，并设液面计。i、气水别离器气水别离器起到对沼气枯燥作用，选用Φ500mm×H1800mm，钢制气水别离器两个，串联使用。气水别离器中预装钢丝填料，在各级气水别离器前设置过滤器以净化沼气，在别离器出气管上装设流量计、压力表及温度计。j、沼气柜容积确定日产沼气量5000m3，那么沼气柜容积应为平时产气量的3h体积来确定，即

3×选用400m3钢板水槽内导轨湿式贮气柜2个。5.4CASS反响池国内很早便对CASS工艺开展研究，经过长时间的理论研究和试验，逐渐成熟。国外在2000年前就已经广泛应用于生活废水和工业废水的处理，效果显著，但国内业界长期处于观望状态，直到2000后才陆续应用该工艺于实际生产中。目前该工艺已经在啤酒废水处理方面斩露头角。安徽一啤酒厂就是一个以CASS为处理中心的应用范例，处理COD范围为500~1800mg/L，出水水质达标，一次性投资省。最为典型的数北京航空航天城的生活污水处理，运行头两年没有排泥，经济效益显著。设计参数各反响区体积比为：选择区体积：预反响区体积：主反响区体积=1：5：30宽深比约为：B：H=1~2长宽比约为：L：B=4~6回流比为：20%充水比为：32%MLSS为：4000mg/LCOD去除率为：85%预反响区和反响区间隔墙的孔口水流速度为：30~50m/h一个运行周期为：4个小时CASS池结构示意图5.4.2设计水质CASS反响器进出水水质指标如表CASS反响器进出水水质指标：水质指标CODBODSS进水水质(mg/l)50022575去除率〔%〕859250出水水质(mg/l)752038设计水量Q=5000m3/d=m3/h=58m3/s设计计算a、池子容积计算每周期处理水量体积为：V式中：Q-----------每天处理水量，m3/hh------------运行周期，小时n------------CASS池子数目，个V根据选取的充水比参数求曝气池子的容积为：V=又根据每个CASS池子各局部的体积比求得：V设定池深为5m，有效深度为4.5m，那么根据宽深比参数取宽为5.5m，则长L：B=5.7符合要求。根据各区体积比例得CASS池子的各局部尺寸如下：生物选择区长为：32×1/36=0.9m预反响区的长为：32×5/36=4.4m主反响区的长为：32–0.9–4.4=26.7mb、污泥COD负荷计算由预计COD去除率得其COD去除量为：420mg/L那么每日去除的COD值为：5000×420N式中：Q-----------每天处理水量，m3/dSU------------进水COD浓度与出水浓度之差，mg/Ln------------CASS池子个数X------------设计污泥浓度，mg/LV------------主反响区池体积，m3Nc、滗水深度计算H式中：Q-----------每天处理水量，m3n1------------CASS池子个数n2-----------一日内运行周期数A------------CASS池子的面积，m2HBSL型连杆式施摆滗水器〔BSL100〕技术参数：参数型号滗水能力〔(m3/h)〕出水管直径〔mm〕滗水高度〔m〕BSL1001002502~5d、验算充水比不包含回流量时，充水比为：

1.78包含回流量的充水比为：0.36×1.25=44.4%根据实际经验说明包含回流量的冲水比可以到达33%，因此以上假设成立。e、需氧量及曝气系统设计计算(1)需氧量计算根据实际运行经验，微生物氧化1kgCOD的参数a1取0.53，微生物自身耗氧参数b1取0.188，那么一个池子需氧量为：O那么：Q2×5000/2×420×10-3×4000×10-3×651=756.7kg/d那么每小时耗氧量为：756.7温度为20度和30度的水中溶解氧饱和度分别为：C空气扩散器出口处的绝对压力为：P式中：H-----------最大水深，m空气离开主反响区池时的氧百分比为：Q式中：EA-----------空气扩散器的氧转移率，取20%值曝气池中混合液平均氧饱和度按最不利温度计算为：C取参数R曝气池平均供气量为：G=每立方米废水供空气量为：885.4×2每去除1kgCOD的耗空气量为：885.4(2)布气系统计算×/h。选择QMZM-300盘式膜片式曝气器。其技术参数见表。QMZM-300盘式膜片式曝气器技术参数：型号工作通气量效劳面积氧利用率淹没深度供气量QMZM-3002～8m3/h0.5～m2/h·35%～59%4～8mm3/h从鼓风机房出来一根空气干管，在4个CASS池设4根空气支管，每根空气支管上设46根小支管。两池共两根空气支管，92根空气小支管。气干管流速v1为15m/s，支管流速v2为10m/s，小支管流速v3为5m/s，那么空气干管管径：空气干管管径：空气支管管径：取空气小支管管径：取c、鼓风机供气压力计算曝气器的淹没深度H=5m，空气压力可按下式进行估算：P=校核估算的空气压力值管道沿程阻力损失可由下式估算：h=λ×式中：λ----------阻力损失系数，取4.4.取空气干管长为30m，那么h其沿程阻力损失取空气支管长为40m，那么h其沿程阻力损失取空气小支管长为16m,那么h其沿程阻力损失空气管道沿程阻力损失为h=设空气管道的局部阻力损失为hi=0.5KPa，那么空气管路的压力总损失为：h=取膜片式微孔曝气器的最大压力损失为hf=2.9KPa，那么鼓风机的供气压力为：P=9.8H+∑h+hf×5+0.2+2.9=52.1kpa＜58.8KPa。故鼓风机的供气压力可采用58.8KPa，选择一台风机曝气，那么风机能力为G=50m3/min.d、鼓风机房布置选用两台DG超小型离心鼓风机，供气量大时，两台一起工作，供气量小时，一用一备。DG超小型离心鼓风机规格如表1-6。DG超小型离心鼓风机流量50m3/min电动机形式TEFC压缩介质空气电动机功率75KW出口压力电动机电压220V轴功率52KW重量1t其占地尺寸为直径10000mm，高为6000mm〔含根底〕。e、预反响区和反响区间的导流孔计算设计流水速度U=50m/h，池子宽B=5.5m，n1为CASS池子数目，n3为导流孔个数按照设计资料参数取2，预反响区长度为L1=4.4m，那么：A=设计导流孔在池底部，要求孔口高要小于1m，设高为0.8m。那么孔宽为：

A〔注：选择区和预反响区间的导流孔设一个，面积为1.4㎡〕e、剩余污泥量计算CASS的剩余污泥主要来自微生物代谢的增殖污泥，还有很多局部由进水悬浮物沉淀形成。CASS生物代谢产泥量为：△式中：a-----------微生物代谢增系数，kgVSS/kgCODb-----------微生物自身氧化率，1/d根据啤酒废水性质，参考类似经验数据，设计，，那么有：∆X=假定排泥含水率为98%，那么排泥量为：Q每池池底坡向排泥坡度i××0.4〕m3排泥坑一个，每池排泥坑中接出泥管DN150根，剩余污泥在重力作用下排入集泥井。5.5污泥浓缩池5.5.1设计作用为方便污泥的后续处理机械脱水，减小机械脱水中污泥的混凝剂用量以及机械脱水设备的容量，需对污泥进行浓缩处理，以降低污泥的含水率。5.5.2设计参数固体负荷〔固体通量〕M一般为10～35kg/m3h，取M=30kg/m3d=/m3h；浓缩时间取T=24h；设计污泥量Q=40m3浓缩后污泥含水率为96%；浓缩后污泥体积：

V5.5.3工作原理本设计由于采用UASB-CASS处理工艺，污泥量少，污泥性质稳定，因此只须采用简单的浓缩-脱水工艺即可。用以减缩污泥的间隙水，降低污泥含水率，减少污泥体积。本设计采用幅流式圆形重力连续式污泥浓缩池，用带栅条的刮泥机刮泥，采用静压排泥，剩余污泥泵房将污泥送至浓缩池。设计计算a、浓缩池池体计算：每座浓缩池所需外表积A=浓缩池直径：D=水力负荷：u有效水深：h1，取h1=2m浓缩池有效容积：V1=Ah13b、排泥量与存泥容积:浓缩后排出含水率P2＝96.0％的污泥，那么Q按4h贮泥时间计泥量，那么贮泥区所需容积V2＝4Qw'＝43泥斗容积V式中：h4——r1——r2——设池底坡度为0.08，池底坡降为：h故池底可贮泥容积：V因此，总贮泥容积为Vc、浓缩池总高度：浓缩池的超高h2取0.30m，缓冲层高度h3取0.30m，那么浓缩池的总高度H为：H=d、浓缩池排水量：Q=Qw-Qw′3/he、浓缩池计算草图：300600030060003000300024004360上清液2400436010001200120012001200出泥进泥5.6污泥脱水间5.6.1设计参数压滤时间取T=4h；设计污泥量Q=100m3/d；压滤后污泥含水率为75%。5.6.2设计计算a、污泥体积压滤后污泥含水率为75%；压滤后污泥体积：

Vb、机型选取选取DYD-1000型带式压榨过滤机，其工作参数如表2.5：DYD-1000型带式压榨过滤机工作参数滤带宽度〔mm〕1000压榨脱水面〔m2〕滤带线速度〔r/min〕电机总功率〔KW〕涨紧工作压力〔MPa〕主机外形尺寸〔mm〕4520×1890×1750纠偏工作压力〔MPa〕重量〔kg〕4000重力脱水面积〔m2〕泥饼含水率〔%〕70-80根据压滤机的外形尺寸，和压滤机台数，布置脱水间的尺寸：设计采取台压滤机横向排列，其总长为1台压滤机的长度4520mm，考虑两边留过道一边×m,设计时取8m，×2=3.78m,考虑2台压滤机及它们距墙壁的距离，各留1m脱水间尺寸：L×B×H=8×5×2〔m〕6污水处理站总体布置6.1布置原那么a、处理站构〔建〕筑物的布置应紧凑，节约用地和便于管理。①池形的选择应考虑减少占地，利于构〔建〕筑物之间的协调；②构筑物单体数量除按计算要求计算外，亦应利于相互间的协调和总图的协调。③构〔建〕筑物的布置除按工艺流程和进出水方向顺捷布置外，还应考虑与外界交通、气象、人居环境和开展规划的协调，做好功能划分和局部利用。b、构〔建〕筑物之间的间距应按交通、管道敷设、根底工程和运行管理需要考虑。c、管线布置尽量沿道路与构〔建〕筑物平行布置，便于施工与检修。d、做好建筑、道路、绿地与工艺构筑物的协调，做到即使生产运行平安方便，又使站区环境美观，向外界展现优美的形象。具体做好以下布置：①污水调节池和污泥浓缩池应与办公区或厂前区别离；②配电应靠近引入点或电耗大的构〔建〕筑物，并便于管理；③沼气系统的平安要求较高，应远离明火或人流、物流繁忙区域；④重力流管线应尽量防止迂回曲折。6.2管线设计a、污水管①进水管：原污水沟上截流闸板的设置和进站控制闸板的设计由啤酒厂完成。DN=500㎜。②出水管：DN400钢管或铸铁管，q=60L/s,v=2m/s,i=。③超越管：考虑运行故障或进水严重超过设计水量水质时废水的出路，在UASB之前设置超越管，规格DN400铸铁管或陶瓷管，i=。④溢流管：浓缩池上清液及脱水机压滤水含微生物有机质0.5%～1.0%，需进一步处理，排入调节池。设置溢流管，DN150钢管，i=。b、污泥管UASB、CASS反响池污泥池均为重力排入集泥井，站区排泥管均选用DN200钢管，。集泥井至浓缩池，浓缩池排泥泵贮泥柜，贮泥柜至脱水机间均为压力输送污泥管。集泥井排泥管DN200，钢管，vm/s。浓缩池排泥管，贮泥柜排泥管，DN200，钢管，v=。c、沼气管沼气管从UASB至水封罐为DN100钢管，从水封罐向气水别离器及沼气柜为DN150，钢管，沼气管道逆坡向走管，。d、给水管沿主干道设置供水干管200DN，镀锌钢管。引入污泥脱水机房供水支管DN50，镀锌钢管。引入办公综合楼泵房及各地均匀为DN32，镀锌钢管。e、雨水外排依靠路边坡排向厂区主干道雨水管。f、管道埋深①压力管道在车行道之下，埋深～0.9m，不得不小于，在其他位置～0.7m，不宜大于。②重力管道由设计计算决定，但不宜小于〔车行道下〕和〔一般市区〕。6.3布置特点平面布置特点：布置紧凑，构〔建〕筑物占地面积比例大。重点突出，运行及平安重点区域UASB放于站前部，引起注意，但未靠近厂区主干道。美化环境，集水井、调节池侧面、污泥储存池设于站后部。6.4高程布置污水处理工程的污水处理流程高程布置的主要任务是确定各处理构筑物和泵房的标高，确定处理构筑物之间连接管渠的尺寸及其标高；通过计算确定各部位的水面标高；从而使污水能够在处理构筑物之间顺畅的流动，保证污水处理工程的正常运行。污水处理工程的高程布置一般遵守如下原那么：〔1〕认真计算管道沿程损失、局部损失、各处理构筑物、计量设备及联络管渠的水头损失；考虑最大时流量，事故流量的增加，并留有一定的余地；还应当考虑到当某座构筑物停止运行时，与其相邻的其余构筑物及其连接管渠能通过全部流量。〔2〕防止处理构筑物之间跌水等浪费水头的现象，充分利用地形高差，实现自流。〔3〕在认真计算并留有余量的前提下，力求缩小全程水头损失及提升泵站的扬程，以降低运行费用。〔4〕需要排放的处理水，在常年大多数时间能够自流排入水体。注意排放水位不一定选取水体多年最高水位，因为当其出现时间短，易造成常年水头浪费，而应选取经常出现的高水位作为排放水位，当水体水位高于设计排水位时，可进行短时间的提升排放。〔5〕应尽可能使污水处理工程的出水渠不受水体洪水的顶托，并能自流。处理装置及构筑物的水头损失〔6〕尽可能利用地形坡度，使污水按处理流程在构筑物之间能自流，尽量减少提升次数和水泵所需扬程。〔7〕协调好站区平面布置与各单体埋深，以免工程投资增大、施工困难和污水屡次提升。〔8〕注意污水流程和污泥流程的配合，尽量减少提升高度。〔9〕协调好单体构造设计与各构筑物埋深，便于正常排放，又利检修排空。7构筑物高程计算7.1布置原那么尽可能利用地形坡度，使污水按处理流程在构筑物之间能自流，尽量减少提升次数和水泵所需扬程。协调好站区平面布置与各单体埋深，以免工程投资增大、施工困难和污水屡次提升。注意污水流程和污泥流程的配合，尽量减少提升高度。协调好单体构造设计与各构筑物埋深，便于正常排放，又利检修排空。7.2污水构筑物高程计算各构筑物、管路水头损失计算表：构筑物名称管长连接管道水力损失流量〔L/s〕连接管径〔mm〕流速〔m/s〕坡度〔‰〕沿程损失〔m〕局部损失〔m〕构筑物水力损失总水力损失〔m〕出口至计量堰8058DN3000.790.2690.300巴氏计量槽580.30.300计量堰至CASS12DN1501929DN200CASSCASS至UASB10DN15029DN2004758DN30029DN200构筑物名称管长连接管道水力损失流量〔L/s〕连接管径〔mm〕流速〔m/s〕坡度〔‰〕沿程损失〔m〕局部损失〔m〕构筑物水力损失总水力损失〔m〕UASBUASB至调节池29DN2003558DN3001029DN200调节池各污水处理构筑物的设计水面标高及池底标高：构筑物名称水面标高(m)池底标高(m)构筑物名称水面标高(m)池底标高(m)出水口UASB巴氏计量槽调节池CASS污水提升泵8人员编制及经营管理8.1人员编排由于CASS池目前已经拥有先进的自动化操作系统，操作管理十分方便。在运行时候，整个污水站的主要监测任务是化出水的COD和PH值，出水的COD和PH值。〔1〕技术员兼站内总管1人，全天工作。〔2〕每班2人值班，每天3班，污水处理水质监测1人，脱水车间1人。共计9人，在招聘人员时候要注意。由于水质分析工作简单，设备运行操作也容易熟练。因此，不需要全部要专业对口的，考虑到污水站的电器设备较多，且复杂，还有机械设备也繁多，出现问题需要有人检测，有必要招一个有电器维护背景专业的和一个有机械背景的人员。他们经过短期培训就可以上岗操作，当遇到设备问题时候，他们也能解决。没有必要专门人员维护，浪费人力物理。由于该工艺有沼气产生，因此需要对工作人员进行平安教育，同时制定相应的平安保护制度，明确责任。9工程概预算9.1直接投资费用投资估算表工程数量指标〔元〕费用(万元)备注站区面积11200m250/m256格栅调节池252m2200/m31座提升泵房30m2400/m21座UASB256m21200/m22座CASS反响池704m3600/m34座鼓风机房32m22000/m2脱水车间32m2