普通型钢悬挑脚手架工程专项施工方案

外脚手架工程专项施工方案目录TOC\o"1-5"\h\z1、编制依据12、工程概况13、施工准备13。1技术准备13.2劳动力配置13。3材料准备23.4机具准备33。5防护用品34、脚手架布置14.1落地式钢管脚手架34。2普通型钢悬挑脚手架45、落地式脚手架搭设要求45。1搭设作业程序45.2搭设要点56、普通型钢悬挑式脚手架搭设要求76。1搭设作业程序76。2搭设要点77、脚手架搭设质量验收要求81脚手架的验收标准规定87。2脚手架的验收和日常检查88、脚手架的使用与维护99、脚手架工程安全技术要求1010、脚手架的拆除1111、施工安全应急救援预案12附录一：26M高钢管落地脚手架计算书14附录二：13。5M高普通型钢悬挑脚手架计算书21附录三：5。5M高普通型钢悬挑脚手架计算书291、编制依据1。1施工图及施工图审查意见书；1.2工程施工组织设计；1。3《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—21）；1。4《混凝土结构设计规范》（GB510—2010）；1.5《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80—91）；1.6《建筑施工手册》（第四版）1。7《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[29]87号）2、工程概况工程地下一层、地上三层建筑，±0。0标高相当于绝对高程372。3m，总建筑面积3417.08m2,采用钢筋混凝土框架结构，屋面形式为双坡屋面。地下一层层高4。2m,一层层高5。1m,二、三层层高均为4.2m.本工程外脚手架使用扣件式钢管搭设.为配合建设单位营销要求，采用不同的搭设形式，其中，背立面（8~1轴）和部分侧立面采用落地式，自地下室底板标高（一4.25m）搭设至坡屋面顶，搭设高度最高约26m;正立面（1〜8轴）和部分侧立面（二层阳台部位）采用普通型钢悬挑脚手架，自二层板标高（5。05m）搭设至坡屋面顶，3〜4轴门厅处悬挑约三层，搭设高度为13.5m,阳台处悬挑一层，搭设高度为5。5m.根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[29]87号）文件规定,本工程悬挑式脚手架工程和26m落地式钢管高外脚手架均属于危险性较大分部分项工程范围.3、施工准备3.1技术准备3.1。1熟悉图纸，了解掌握钢管扣件式脚手架施工工艺，按图纸和项目部的施工方案、施工计划合理安排材料、机具、人员施工。3。1。2按施工方案和技术规程对操作者进行技术安全交底，并下达具有可操作性、可实施的技术交底书。3.1。3认真做好材料进场验收检验工作，复查材料材质证明及材料进场存储工作。3。1。4认真研究建筑物外立面形状，按方案要求进行脚手架形式选择。3.2劳动力配置主要人员配置表序号工种人员数量备注1施工员1名持上岗证2安全员1名持上岗证3班组长1名4架子工8名持特种作业操作证4杂工2名3。3材料准备3。3。1脚手架工程主要材料需用量见下表：主要材料配置一览表材料名称规格数量备注工字钢16#138m悬挑架挑梁钢丝绳6x37巾15mm35m槽钢12#33m转角处横梁钢管巾48x3.0mm190m扣件直角、对接、旋转130个与钢管匹配木脚手板50x2mm260m2安全立网20目/1cm230m2安全平网6m2挡脚板180mm高430m废旧模板制作，刷黑黄相间油漆油漆黑色、黄色35桶/5kg剪刀撑、防护棚刷黄黑相间油漆。3.3.2材质要求1。钢管钢管采用现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T13793)或《低压流体输送用焊接钢管》(GB/T3091)中规定的Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T7)中Q235级钢的规定.每根钢管的最大质量不超过25kg,最大长度6m.钢管表面应平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径与壁厚允许偏差为一0。5mm,钢管锈蚀度及弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130一21)的规定.新钢管进场应有产品质量合格证、材质检验报告，并应涂刷防锈漆。2。扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定；扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N-m时，不得发生破坏。扣件使用前必须全数检查，表面不得有裂纹、气孔、疏松、砂眼或其他影响使用性能的锻造缺陷，并应将影响外观质量的粘砂、浇冒残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm.当扣件夹紧钢管时,开处的最小距离应不小于5mm.3。脚手板木脚手板材质应应符合现行国家标准《木结构设计规范》(GB505)中级材质的规定，脚手板厚度不应小于50mm，两端各设置不小于巾4的镀锌钢丝箍两道.木脚手板重量不宜大于30kg，外观不得有开裂、腐朽缺陷.4。悬挑架用工字钢工字钢材质应符合《碳素结构钢》(GB/T7)或《低合金高强度结构钢》(GB/T1591)的规定。用于固定工字钢挑梁的U形钢筋拉环材质应符合现行国家标准《钢筋混凝土用钢第1部分:热轧光圆钢筋》(GB1499。1)中HPB235级钢筋的规定。3。4机具准备脚手搭设工具主要有梅花板手、力矩板手、铁锤、冲击电锤、钢卷尺等.3.5防护用品3.5。1安全帽必须经有关部门检验合格后方能使用，施工人员必须正确使用安全帽并扣好帽带，不得使用缺衬、缺带及破损的安全帽.3.5。2安全带必须经有关部门检验合格后方能使用，安全带使用两年后，必须按规定抽检一次，抽检不合格的，必须更换后才能使用。安全带使用应高挂低用，不准将绳打结使用，更换新绳时要注意加绳套。3.5。3安全网密目式安全立网，网目密度不低于20目/1cm2,尺寸一般高为1.8m、长为6m,由网体、开眼环扣、边绳和附加系绳组成。安全平网应采用锦纶、维纶、涤纶或其他的耐候性不低于上述品种的材料制成；平网宽度不得小于3m；菱形或方形网目的安全网，其网目边长不大于8cm；边绳与网体连接必须牢固，平网边绳断裂强力不得小于7KN；筋绳分布应合理，平网上两根相邻筋绳的距离不小于30cm，筋绳断裂强力不大于3KN；安全网所有节点必须固定；按规定的方法进行试验，安全平网的冲击性能应符合：10m冲击高度下，网绳、边绳、系绳不断裂。4、脚手架布置4.1落地式钢管脚手架脚手架为双排单立杆，搭设高度为26m，脚手架内侧立杆距外墙0.25m，立杆纵距＜1.4m，立杆横距＜1m,大横杆步距＜1。8m,小横杆间距＜0.9m，小横杆在上，大横杆在下。横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4。2m，采用双扣件连接。小横杆上铺设木脚手板，用木胶合板做栏杆挡板。立杆下设50mm厚垫木，支承在地下室基坑回填土上.详见附图：落地式钢管脚手架平面布置图一〜三。4。2普通型钢悬挑脚手架1正立面门厅处（3〜4轴）悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1。9m，建筑物内锚固段长度2m。悬挑水平钢梁采用6x37巾15钢丝绳与建筑物拉结，钢丝绳拉结点距离建筑物1.7m。脚手架为双排单立杆，搭设高度为13。5m，脚手架内侧立杆距外墙0.7m.架体立杆纵距＜1。65m,立杆横距＜1m，大横杆步距＜1。8m,小横杆间距＜0。6m,小横杆在上，大横杆在下。横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步两跨，竖向间距3。6m,水平间距3。3m,采用双扣件连接；小横杆上铺设木脚手板，用木胶合板做栏杆挡板.4.2.2正立面和侧立面阳台处悬挑水平钢梁采用16#工字钢，其中建筑物外悬挑段长度L8m,建筑物内锚固段长度1。8m。脚手架为双排单立杆，搭设高度为5.5m,脚手架内侧立杆距外墙0.6m。架体立杆纵距＜1。55m,立杆横距＜1m,大横杆步距＜1.8m，小横杆间距＜0。6m,小横杆在上,大横杆在下.横杆与立杆连接方式为单扣件;连墙件采用两步三跨，竖向间距3。6m,水平间距4.65m,采用双扣件连接；小横杆上铺设木脚手板，用木胶合板做栏杆挡板.详见附图：普通型钢悬挑脚手架平面布置图.5、落地式脚手架搭设要求5。1搭设作业程序放置纵向扫地杆一自角部起依次向两边竖立底立杆（第1根）一底端与纵向扫地杆扣接固定后，装设横向扫地杆,并与立杆固定（固定立杆底端前，应掉线确保立杆垂直），每边竖起3〜4根立杆后，随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定）和横向水平杆（小横杆靠近立杆并与纵向水平杆扣接固定）、校正立杆垂直和水平杆水平使其符合要求后，按40〜60N・m力矩拧紧扣件螺栓，形成排架的起始段-按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成.交圈后，再全面检查一遍构架质量和地基情况，严格确保架体质量T设置连墙件（与框架柱拉结）-按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步……-随着搭设过程及时装设连墙件和剪力撑-装设作业层间横杆（在构架横向平杆之间加设的、用于缩小铺板支承跨度的横杆）铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板或围护、封闭措施5.2搭设要点5。2。1立杆搭设要点地基土应平整夯实，立杆垫木面积不小于0.35m2，地面应设置2x2mm排水沟。垫板应位置准确、铺放平稳、不得悬空。立杆底部必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆用直角扣件固定在距地面上层2mm处的立杆上。横向扫地杆固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上以保持脚手架底部的整体性及稳定性搭设时，应先立内侧立杆，后立外侧立杆，立杆架设时先每隔6跨设置1根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据现场情况拆除，以防倒塌伤人立杆接头除在顶层采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于5mm,各接头中心距主节点的距离不得小于步距的1/3。顶层立杆的搭接长度不应小于1m,并不少于两个扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于1mm。立杆顶端至少高出檐上1。5m.当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵横水平杆后，应立即设置连墙件.在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作》1mm的构架尺寸放大，确有需要对构架作调整和改变时，应提交或请示技术主管人员解决.5。2。2纵横向水平杆搭设要点1。纵向水平杆设置在立杆内侧，长度不宜小于3跨；接长采用对接扣件交错布置。两根相邻纵向水平杆的接头不宜设在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于5mm,各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵向距离的1/3。2。纵向水平杆搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于1mm。3。在脚手架同一步中，纵向水平杆应四周交围，用直角扣件与内外角部立杆固定，搁栅用纵向水平杆用直角扣件固定在横水平杆上，并应等距设置，间距不大于330mm.横向水平杆的两端，应用直角扣件固定在立杆上，靠墙端距离应小于1mm且外伸长度3mm以内，外立杆一端外伸扣件1mm以上。竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角用18#镀锌铁丝固定在纵向水平杆上.5。2。3连墙件设置要点连墙杆应从底部第一步纵向水平杆处开始设置，以上水平间距每间隔3根立杆（4.2m），竖向间距每间隔二步高度（3。6m）采用钢管与建筑物框架进行水平拉结。2。连墙杆一端与脚手架立杆用直角扣件相连接,另一端与结构柱梁预埋钢管扣接，钢管外端均应外伸扣件1mm以上.5.2.4剪刀撑搭设要点1。当脚手架搭设两层楼高后，每间隔7m（5跨）内在脚手架外侧设置一道剪刀撑，角度在45°〜60o之间.剪刀撑斜杆接长宜用搭接，搭接长度不小于1m,应采用二个以上旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，每段钢管均应伸出扣件1mm以上。5。2。5栏杆、挡脚板、密目网搭设要点作业层上人斜道的栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；上栏杆上皮高度为1。2m,中栏杆居中布置，挡脚板高度为180mm。脚手架外侧面挂设密目安全网，每一拉结点采用18#镀锌铁丝与钢管绑扎牢固。密目网下端与大横杆之间绑扎牢固，要求不留空隙，以防物件下坠伤人脚手架最上3部应在密目网外侧设置高度为180mm、厚12mm以上的挡脚板，用18#镀锌铁丝与脚手架绑扎牢固，排列整齐。5。2。6门洞和斜道搭设要点落地式脚手架底部设置人行门洞时，宜采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构形式.斜杆与地面的倾角应在45°〜60°之间。门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余平面内节间设置一根斜腹杆.门洞斜腹杆应采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点距离不宜大于150mm。当斜腹杆在一跨内跨越两个步距时，宜在相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上。门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞1~2步。桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，且紧靠主节点处扣件。本工程上人斜道采用之字形搭设，依附于外脚手设置。宽度为1m,坡度为1:3;脚手板应与横杆可靠连接，防止滑动，梯段踏步高度为160mm，宽度为220mm。斜道两侧及平台外围均应设置栏杆、挡脚板，并按规定设置连墙件、剪刀撑和横向斜撑，每两步应加设水平斜杆。出入通道设置防护棚，做法详见下图：6、普通型钢悬挑式脚手架搭设要求6。1搭设作业程序二层板内预埋巾16@15钢筋压环两道一安装16#工字钢一转角处加设12#槽钢横梁-安装钢丝绳-安装架体底部安全平网-放置纵向扫地杆-自角部起依次向两边竖立底立杆（第1根）一底端与纵向扫地杆扣接固定后，装设横向扫地杆，并与立杆固定（固定立杆底端前应掉线确保立杆垂直），每边竖起3〜4根立杆后，随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定）和横向水平杆（小横杆靠近立杆并与纵向水平杆扣接固定）、校正立杆垂直和水平杆水平使其符合要求卮按40〜60N•m力矩拧紧扣件螺栓，形成排架的起始段-按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。交圈后，再全面检查一遍构架质量和地基情况严格确保架体质量-设置连墙件（与框架柱拉结）一按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步一随着搭设过程及时装设连墙件和剪力撑一装设作业层间横杆（在构架横向平杆之间加设的、用于缩小铺板支承跨度的横杆），铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板或围护、封闭措施。6。2搭设要点6。2。1悬挑钢梁安放应按悬挑脚手架的立杆纵距和排距要求进行定位和放线.挑梁布置标高为2层楼面（标高5.05m）.6。2。2挑梁长度均为4.1m,压环锚筋第一道放置在距挑梁端部2mm的位置，第二道在距外墙边2mm处,锚筋沿外墙长度方向间距应＜1650，用于固定16#工字钢挑梁。6。2。3水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上焊接搭接长度，防止浇捣楼板砼时移位。6.2.4有钢丝绳拉杆部位，在安放挑梁楼面的上一层板面预埋巾16@15钢筋拉环,用于固定钢丝绳。6。2.5在建筑物转角部位考虑到立杆支撑点设置，采用12#工字钢横梁作为立杆支撑点。6。2。6拉杆上下端必须按与横梁和埋件夹角安装，检查支架垂直度和水平度后，随后进行拉杆的固定工作。6。2。7挑架全部安装完毕后，即在架体底部系扎安全平网，随后进行上部脚手架的搭设工作，底部立杆套入挑梁上巾25mm短钢筋内，同时在立杆下部距底座上部2mm处设置扫地杆。6.2。8由于在挑梁上搭设第一步脚手架时，该层楼面砼强度还未达到设计强度标准值，挑脚手架的最下一道横杆宜用扣件与下部落地脚手架的立杆扣接，当梁和楼板砼强度达到设计标准值的75%后方可进行挑梁上部架体的操作施工。6。2。9其余要点见5.2。1〜5。2。6条。7、脚手架搭设质量验收要求7。1脚手架的验收标准规定7.1。1架体结构应符合施工方案的规定。1。节点的连接可靠。其中扣件的拧紧程度应控制在扭力距达到40〜60N・m;8号钢丝十字交叉扎点应拧1.5〜2圈后箍紧，不得有明显扭伤，且钢丝在扎点外露的长度应》80mm。脚手架立杆的垂直度偏差应＜1/3,且应同时控制其最大垂直偏差值:当架高＜20m时为不大于50mm;当架高〉20m时为不大于75mm。3。纵向水平杆的水平偏差应＜1/250,且全架长的水平偏差值应不大于50mm。作业层铺板、安全防护措施等均应符合以下要求：1）脚手板或其他铺板应铺平铺稳，必要时应予绑扎固定。2）脚手板采用对接平铺时，在对接处，与其下两侧支承横杆的距离应控制在1〜2mm之间。铺板严禁出现端头超出支承横杆250mm以上未作固定的探头板.3）纵铺脚手板下支承横杆的间距不得大于1。0m，脚手架的两端和拐角处、板端;坡道的两端及其他可能发生滑动和翘起的部位应固定牢固。7.2脚手架的验收和日常检查7。2.1脚手架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后，方允许投入使用或继续使用：1。搭设完毕后；2。连续使用达到6个月；3。施工中途停止使用超过15天，在重新使用之前；4。在遭受六级大风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后；5。在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。7.2.2脚手架使用中，应定期检查下列项目：1。杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；2。地基是否积水、底座是否松动、立杆是否悬空；3。扣件螺栓是否松动；4。立杆沉降与垂直度偏差是否符合规范要求；5。安全防护措施是否符合要求；6。是否超载。8、脚手架的使用与维护8。1作业层每1m2架面上实际的施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超过以下的规定值或施工设计值：施工荷载（作业层上人员、器具、材料的重量）的标准值，结构脚手架采取3N/m2；装修脚手架取2kN/m2;在架板上堆放的标准砖不得多于单排立码3层；砂浆和容器总重不得大于1。5kN;施工设备单重不得大于1kN，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于2o5kNo8.2在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不得影响施工操作和人员通行。严禁上架人员在架面上奔跑、退行。8.3作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。8.4在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。8.5工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。8.6人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通（梯）道，严禁攀援脚手架上下.8。7每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业.在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。8.8在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至下步架或地面；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。9、脚手架工程安全技术要求9.1脚手架搭设施工人员必须通过现行国标《特种作业人员安全技术培训考核管理办法、》考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。9。2脚手架搭设施工人员应严格遵循《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80—91)有关规定，作业人员必须戴好安全帽、穿好防滑鞋，高处作业一律系好安全带，外侧临边施工挂好保险钩方能进行施工。9。3脚手架搭设时，每日上班前,班长应详细布置施工任务应及时检查现场安全状态，检查施工现场是否存在安全隐患，及时提醒施工人员注意。9.4六级及六级以上大风和雨、雾天应停止外架上作业，雨、雪后上架作业应有防滑措施，应设专人负责对外架进行定期维修及检查.9.5雨天应仔细检查外架底部是否积水，基础底部是否松动，立杆是否悬空，保证排水沟排水通畅.9。6脚手架验收合格后，应在架体醒目处悬挂验收合格牌、限载牌及安全操作规程牌。9.7在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵横水平杆或纵横扫地杆。严禁拆除连墙件，确实影响施工的，应征得施工负责人同意，落实脚手操作人员拆除、更换拉结位置，以确保脚手架的稳定性。9。8当有六级及六级以上大风和浓雾、雷雨等恶劣天气及夜间照明昏暗条件下，应停止脚手架搭拆施工作业。9。9在脚手架上进行电、气焊作业时，必须事先申请,且有防火措施和专人看护.焊割作业点与氧气瓶、乙炔发生器等危险物品距离不得少于10米，使用时，氧气瓶与乙炔发生器的距离不得少于5米.严禁无证动用焊割工具，严格执行“十不烧”规定.9。10脚手架的消防管理,必须按安全施工有关规定，楼层内设置必要数量消防器材，并有效进行管理。不准在操作层上吸烟。9.11施工现场带电线路如无可靠的安全措施，一律不准通过脚手架；非专业电工不准擅自拉接电线和电器装置。9。12施工操作人员应及时做好脚手架上落手清工作，清理脚手架上建筑垃圾及杂物，并落实专人经常性地做好脚手架维护保养工作，保持脚手架的清洁和安全.9。13脚手架避雷接地措施9.13。1脚手架接地采用2.5m长10平方双色线，与结构内接地钢筋焊接或与接地极焊接，架体上下用巾8圆钢焊接连成整体，接地电阻不大于40。9。13。2脚手架搭设完成后，在建筑物转角及中间每间隔40m设置一道防雷接地装置.接地极采用L50X50角钢，长度2m以上打入地下，分别与接地线焊接，焊接长度为80mm，应满足离接地极最远点内脚手架上的过渡电阻不超过1的要求。9.13。3雷雨季节应按规范设置避雷装置,避雷针采用巾48x3。0镀锌钢管或直径不小于12mm的镀锌钢筋制作，设在房屋四角的脚手架上，高度不小于1m,并将所有最上层的横杆全部连通，形成避雷网路。10、脚手架的拆除10。1脚手架拆除顺序与搭设顺序相反.10.2拆除脚手架前，应由脚手施工负责人对操作人员进行拆除安全技术、外装饰保护措施等书面交底工作，并且清除脚手架上杂物和地面障碍物。10。3在拆除的脚手架周围及可能坠落范围区四周设置明显“禁止入内”标志，并有专人监护，以保证在拆脚手架时无其它人员入内.10。4拆除脚手架前，应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合要求，脚手板上垃圾杂物以清除，并确认建筑物已施工收尾,质量验收合格.有隐患处须整改修复后，再实施拆除工程。10。5拆除作业必须由上而下逐层进行。严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不得大于2步。10.6脚手板拆除时，由外向里竖立、搬运，防止向外翻起后垃圾从高处坠落伤人;拆除纵向水平杆、剪刀撑时，应先拆中间扣，再拆两头扣；拆除时扣件与管件应分离，不允杆件附着扣件输送至地面。10。7挑架拆除应在下层的脚手架上进行，先拆除拉杆和横梁，随后拆除伸入楼层内的挑梁.拆除的钢构件应传递到楼层内再由塔吊吊运至地面。10.8在拆除脚手架一段落后，要对尚未拆除的脚手架安全状况进行检查，还应对现场周边情况进行检查。如有异常情况应及时处理解决，不可疏忽大意，留有隐患。10。9当脚手架拆至下部最后一根长立杆高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙部件。10。10随着脚手架往下拆除，应随时做好外饰面的清洁、保护和修补工作，拆下的钢管、扣件及其它材料严禁抛掷，应由塔吊吊运至地面堆场，按规格堆放整齐。10。11当有六级及六级以上大风和浓雾、雷雨等恶劣天气及夜间照明昏暗条件下，-11应停止脚手架拆除作业。11、施工安全应急救援预案11.1项目部安全应急救援预案为了防范安全事故的发生，加强安全防范措施，避免安全事故的发生;在出现安全事故时，能够做到及时，有效的针对事故发生而采取的措施,使经济损失和人员伤亡降低到最低限度，项目部特别成立安全事故紧急救援小组，并且经常演练，达到在安全事故发生能够迅速、及时的处理妥当。11.1.1安全事故紧急救援小组名单：Xxx11。1.2各成员职责：组长：发生安全事故后，负责总体调度指挥，总体策划，及时与上级主管部门及各救护单位第一时间取得联系.副组长：负责现场指挥实施救护工作，安排人员疏散、管理，保持稳定现场，冷静沉着处理。各组员：负责实施救护工作，保证事故发生后，能使救护工作做到最佳，确保经济损失和人员伤亡降低到最低限度。11。1。3在发生安全事故时，紧急动员小组组员和各班班组进行迅速、针对性的处理，保护好现场。紧急救援电话：火警：119急救:120报警：11011.2高处坠落和物体打击事故应急救援预案11.2.1一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救.11。2.2迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清除伤病员鼻内的泥砂、呕吐物、血块或其他异物，保持呼吸道通畅等。11。2.3检查伤员的生命体征：检查伤病员呼吸、心跳、脉搏情况.如有呼吸心跳停止，应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸。11。2.4止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等.同时尽快送往医院.11.2。5观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。11.2。6车辆一到立即就近送往医院。11.2。7由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。11。2.8总结经验教训，教育职工。11。3消防事故应急救援预案为了减小火灾的影响，有效抢救受伤人员，特制订如下应急预案:1、灭火器材准备：—二氧化碳泡沫灭火器/台干粉灭火器/台消防水带/条项目部252、发生火灾后，应大声喊：“起火了！起火了！”，并拨打110报警。报警时一定要讲清发生火灾的部署、着火的材料、大概面积并留下报警人的电话；拨打110报警后,报警人到场外马路上等候消防车的到来并做好向导工作；3、现场抢救组立即展开扑救防止火在蔓延，并立即通知公司安全部；4、消防组接到报警后立即同医护人员到现场组织扑救；5、安全保卫组组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人员，同时安排人员管理现场,预防趁乱偷盗行为的发生；6、现场抢救组随时与现场伤员营救组保持联系，如需送往医院治疗立即通知现场伤员营救组；7、发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电；在火灾现场如有易爆物质，首先转移该物质以防止爆炸的发生；如电器起火应首先切断电源再组织扑救；如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救；如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑救；在扑救燃烧产生有毒物质的火灾时，扑救人员应该佩戴防毒面具后方可进行扑救；在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁因拯救物资而置生命于不顾；8、对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗；9、消防组值班人员坚守岗位，认真负责、做好下情上达工作，对事件发展情况,所采取的措施，存在的问题，要认真做好记录,直至事件完全解决；10、事故调查组对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案事故调查组将事件发生、处理的全过程和预防的方案及时向公司汇报11.4触电事故应急救援预案11.4。1如果发生触电事故时首先断开电源。项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。11.4.2如果电源开关在较远处，则可用绝缘材料(如木条等)把触电者与电源分离.11.4。3高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则可抛掷导电体(如裸导线)，让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。11.4.4触电者脱离电源后马上进行抢救，同时通知110送往最近的医院。11.4。5由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门.11。4。6总结经验教训，教育职工.11.5脚手架坍塌应急救援预案11。5.1一旦发生模板、脚手架坍塌事故,现场抢救组应首先进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。了解事发前该区域施工人员情况，作业人数,如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘、移除，防止及机械对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短时间内将被压埋人员抢救出来。11.5。2如有人员失踪、受伤，安全保卫组应立即报警。并做好救助车辆引导。11。5.3在专业医疗人员到达前由现场伤员抢救组对受伤人员进行简单救助。1。争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通.2。出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。3。伤止血且使用止血带.4。切忌对压伤进行热敷或按摩。11。5。4事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。11.5。5总结经验教训，教育职工.附录一:26m高钢管落地脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-21)、《建筑地基基础设计规范》(GB507-22、《建筑结构荷载规范》(GB509-21)、《钢结构设计规范》(GB517—23)等编制。一、参数信息1。脚手架参数双排脚手架搭设高度为26m,立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为1m，纵距La为1。4m，大小横杆的步距为1。8m；内排架距离墙长度为0。25m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根；采用的钢管类型为①48x3。0；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距3。6m,水平间距4。2m,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；活荷载参数施工均布活荷载标准值：2。0kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数：2层；风荷载参数本工程地处四川叙永，基本风压0。3kN/m2；风荷载高度变化系数vz,计算连墙件强度时取1.284,计算立杆稳定性时取1,风荷载体型系数vs为1。128；静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）：0。1219;脚手板自重标准值（kN/m2）:0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）：0.140；安全设施与安全网（kN/m2）:0。5；脚手板类别：木脚手板；栏杆挡板类别：竹夹板挡板；每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）:0。033；脚手板铺设总层数：13;地基参数地基土类型：素填土;地基承载力标准值（kPa）：1。；立杆基础底面面积（m2）:0。35；地基承载力调整系数：0。40。二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面.按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形.1。均布荷载值计算小横杆的自重标准值：P1=0。033kN/m;脚手板的荷载标准值：P2=0.35x1。4/2=0。245kN/m；活荷载标准值：Q=2x1。4/2=1.4kN/m；荷载的计算值：q=1。2x0。033+1。2x0。245+1。4x1.4=2。294kN/m；小横杆计算简图强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式：Mqmax=qL/8最大弯矩Mqmax=2。294xI2/8=0。287kN-m;最大应力计算值a=Mqmax/W=63。863N/mm2;小横杆的最大弯曲应力a=63。863N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2满足要求！3。挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0245+14=1678kN/m;vqmax=5ql4/384EI最大挠度v=5o0x1o678x104/(384x2o06x105x1078)=0。984mm;小横杆的最大挠度0.984mm小于小横杆的最大容许挠度10/150=6.667与10mm,满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1。荷载值计算小横杆的自重标准值：P1=0.033x1=0。033kN;脚手板的荷载标准值：P2=0o35x1x1.4/2=0.245kN;活荷载标准值：Q=2x1x1.4/2=1。4kN;荷载的设计值：P=(1o2x0o033+1.2x0o245+1o4x1。4)/2=1.147kN;大横杆计算简图强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。Mmax=0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08x0。033x1.4x1。4=0.5kN-m;集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax=0。213P1集中荷载最大弯矩计算：M2max=0o213x1。147x1。4=0。342kN-m;M=M1max+M2max=Q5+0。342=0.347kN-m最大应力计算值a=0.347x106/4490=77o339N/mm2;大横杆的最大弯曲应力计算值a=77o339N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!3。挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和，单位:mm;均布荷载最大挠度计算公式如下：vmax=0.677ql4/1EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：vmax=0。677x0.033x144/(1x2。06x105x1078)=0。039mm;集中荷载最大挠度计算公式如下：vpmax=1。615P13/1EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=(0.033+0.245+1。4)/2=0。839kNv=1。615x0。839x143/(1x2。06x105x1078)=1。675mm;最大挠度和：v=vmax+vpmax=0。039+1.675=1。714mm;大横杆的最大挠度1。714mm小于大横杆的最大容许挠度14/150=9。3与10mm,满足要求!四、扣件抗滑力的计算按规范表5。1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8。kN,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8。kN.纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5。2。5)：R<Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8。kN;R—-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值:P1=0.033x1x1/2=0。017kN;大横杆的自重标准值：P2=0.033x1.4=0.047kN;脚手板的自重标准值：P3=0.35x1x1.4/2=0。245kN;活荷载标准值：Q=2x1x1。4/2=1。4kN;荷载的设计值：R=1.2x(0。017+0.047+0。245)+1。4x1。4=2。33kN;R<8。kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：每米立杆承受的结构自重标准值，为0。1219kN/mNG1=[0.1219+(1.x1/2)x0。033/1。80]x26。=3。410kN;脚手板的自重标准值;采用木脚手板，标准值为0。35kN/m2NG2=0。35x13x1。4x(1+0。2)/2=3。981kN;栏杆与挡脚手板自重标准值;采用竹夹板挡板，标准值为0.14kN/mNG3=0。14x13x1。4/2=1。274kN;吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0。5kN/m2NG4=0.5x1。4x26=0。182kN;经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8。847kN;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2x1x1。4x2/2=2.8kN;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=1。2NG+0.85x1.4NQ=1.2x8.847+0.85x1。4x2.8=13。949kN;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N’=1。2NG+1。4NQ=1。2x8。847+1。4x2.8=14。537kN;六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7^z-^s-w0其中30—-基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB509-21)的规定采用：30=0。3kN/m2;^z-—风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB509—21)的规定采用：^z=1；^s风荷载体型系数：取值为1。128;经计算得到，风荷载标准值为：Wk=0。7x0.3x1x1.128=0。237kN/m2;风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为：Mw=0。85x1.4WkLah2/10=0。85x1。4x0。237x1。4x1。82/10=0。128kN-m;考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式a=N/(巾A)+MW/W<[f]立杆的轴心压力设计值：N=13。949kN;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式a=N/(巾A)<[f]立杆的轴心压力设计值：N=N'=14.537kN;计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm;计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-21)表5。3。3得：k=1。155;计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—21)表5。3.3得：N=1。5;计算长度，由公式10=kuh确定：10=3.118m;长细比：L0/i=196;轴心受压立杆的稳定系数巾，由长细比lo/i的结果查表得到：巾=0.188立杆净截面面积：A=4。24cm2;立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4。49cm3;钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2;考虑风荷载时a=13948。58/(0。188乂424)+127864.034/4490=203。465N/mm2;立杆稳定性计算a=203。465N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！不考虑风荷载时a=14536.58/(0。188乂424)=182.364N/mm2;立杆稳定性计算a=182.364N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！七、最大搭设高度的计算按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-21)5.3。6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs=[巾Af-(1。2NG2k+0°85x1.4(£NQk+Mwk巾A/W))]/1。2Gk构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=5。437kN;活荷载标准值：NQ=2。8kN;每米立杆承受的结构自重标准值:Gk=0.122kN/m;计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4x0.85)=0。128/(1。4x0.85)=0.107kN-m;Hs=(0。188x4.24x10-4x205x103—(1。2x5.437+0。85x1.4x(2。8+0.188X4.24x1x0。107/4。49)))/(1。2x0。122)=28。81m;按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—21)5。3。6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米：[H]=Hs/(1+0。1Hs)[H]=28.81/(1+0。1x28.81)=28。3m;[H]=28.3和50比较取较小值.经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=28。3m。脚手架单立杆搭设高度为26m,小于[H],满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算vz=1。284,vs=1.128,30=0。3,Wk=0.7^z-^s-w0=0o7x1o284x1o128x0o3=0。304kN/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=15o12m2;按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(况门30-21)5。4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5o0kN;风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4xWkxAw=6o438kN;连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=11o438kN;连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=巾・A・[f]其中巾一-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=250/15.9的结果查表得到巾=0。958,l为内排架距离墙的长度;A=4.24cm2;[f]=205N/mm2;连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.958x4o24x10-4x205x103=83.269kN;Nl=11o438〈Nf=83o269,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=11.438小于双扣件的抗滑力12kN,满足要求!连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p<fg地基承载力设计值：fg=fgkxkc=40kPa;其中，地基承载力标准值:fgk=1kPa;脚手架地基承载力调整系数:kc=0。4;立杆基础底面的平均压力：p=N/A=39.853kPa;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=13。949kN;基础底面面积：A=0。35m2。p=39。853kPa<fg=40kPa.地基承载力满足要求！附录二：13.5m高普通型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-21)、《建筑结构荷载规范》(GB509—21)、《钢结构设计规范》(GB517—23)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59—99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80—91)以及本工程的施工图纸。1。脚手架参数双排脚手架搭设高度为13。5m,立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.65m,立杆的横距为1m,立杆的步距为1。8m;内排架距离墙长度为0。70m;小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根；采用的钢管类型为①48x3。0;横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3。6m,水平间距3.3m,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件;2。活荷载参数施工均布荷载(kN/m2)：3.0;脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数：2层；-21风荷载参数本工程地处四川叙永，基本风压0.3kN/m2;风荷载高度变化系数vz,计算连墙件强度时取1。098,计算立杆稳定性时取1,风荷载体型系数vs为1。236;静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）:0。1248;脚手板自重标准值（kN/m2）:0.350;栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:0。140;安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:0.5;脚手板铺设层数：7层；脚手板类别：木脚手板；栏杆挡板类别:竹夹板挡板；水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.9m,建筑物内锚固段长度2m。锚固压点压环钢筋直径（mm）：16。;楼板混凝土标号：C30;拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为：5。5;钢丝绳与墙距离为（m）:4。2;悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结,最里面面钢丝绳距离建筑物1。7m.二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面.按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。均布荷载值计算小横杆的自重标准值：P1=0。033kN/m;脚手板的荷载标准值：P2=0。35x1。65/2=0。289kN/m;活荷载标准值：Q=3x1.65/2=2。475kN/m;荷载的计算值：q=1。2x0。033+1。2x0。289+1.4x2.475=3.851kN/m;小横杆计算简图2。强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：Mqmax=ql2/8最大弯矩Mqmax=3。851x12/8=0。481kN-m;最大应力计算值a=Mqmax/W=107。223N/mm2;小横杆的最大弯曲应力a=107.223N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2满足要求!3。挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0033+0289+2475=2.797kN/m;vqmax=5lq4/384EI最大挠度v=5。0x2.797x104/(384x2.06x105x10=718)4)mm;小横杆的最大挠度1。64mm小于小横杆的最大容许挠度10/150=6。667与10mm,满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0。033x1=0。033kN;脚手板的荷载标准值：P2=0.35x1x1。65/2=0.289kN;活荷载标准值：Q=3x1x1。65/2=2.475kN;荷载的设计值：P=(1。2x0。033+1.2x0。289+1。4x2。475)/2=1.926kN;大横杆计算简图强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。Mmax=0.08ql2均布荷载最大弯矩计算：M1max=0.08x0.033x1。65x1.65=0.7kN-m;集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax=0。213P1集中荷载最大弯矩计算：M2max=0.213x1.926x1。65=0。677kN-m;M=M1max+M2max=Q7+0。677=0.684kN-m最大应力计算值a=0。684x106/4490=152.35N/mm2;大横杆的最大弯曲应力计算值a=152。35N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和，单位:mm;均布荷载最大挠度计算公式如下：vmax=0。677ql4/1EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：vmax=0o677x0o033x16504/(1x2.06x105x1078)=0。075mm;集中荷载最大挠度计算公式如下：vpmax=1o615P13/1EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=(0o033+0o289+2o475)/2=1.399kNv=1o615x1o399x16503/(1x2o06x105x1078)=4.569mm;最大挠度和：v=vmax+vpmax=0。075+4.569=4。644mm;大横杆的最大挠度4o644mm小于大横杆的最大容许挠度1650/150=11与10mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5o1o7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8okNo纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5。2o5)：R<Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值，取8.kN;R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值:P1=0.033x1x1/2=0.017kN;大横杆的自重标准值：P2=0o033x1。65=0o055kN;脚手板的自重标准值：P3=0o35x1x1。65/2=0o289kN;活荷载标准值：Q=3x1x1。65/2=2o475kN;荷载的设计值：R=1.2x(0。017+0.055+0.289)+1。4x2。475=3。897kN;R〈8okN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:每米立杆承受的结构自重标准值，为0。1292kN/mNG1=[0.1292+(1。x1/2)x0o033/1。80]x13.50=1。869kN;脚手板的自重标准值;采用木脚手板，标准值为0o35kN/m2NG2=0.35x7x1o65x(1+0o7)/2=3.436kN;栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹夹板挡板，标准值为0o14kN/mNG3=0o14x7x1.65/2=0°808kN;吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0o5kN/m2NG4=0o5x1o65x13.5=0.111kN;经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6o225kN;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3x1x1.65x2/2=4。95kN;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85x1.4NQ=1.2x6.225+0。85x1。4x4.95=13。361kN;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N'=1。2NG+1.4NQ=1.2x6。225+1.4x4.95=14。4kN;六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0o7^z-^s-w0其中30——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB509—21)的规定采用：30=0.3kN/m2^z——风荷载高度变化系数按照《建筑结构荷载规范》(GB509—21)的规定采用：Vz=1;^s风荷载体型系数:取值为1o236;经计算得到，风荷载标准值为：Wk=0o7x0.3x1x1o236=0o26kN/m2;风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为：Mw=0o85x1o4WkLah2/10=0.85x1。4x0.26x1.65x1。82/10=0.165kN•m;考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式a=N/(巾A)+MW/W<[f]立杆的轴心压力设计值：N=13.361kN;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式a=N/(巾A)<[f]立杆的轴心压力设计值：N=N’=14.4kN;计算立杆的截面回转半径：i=1。59cm;计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-21)表5。3。3得:k=1。155;计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-21)表5.3。3得：N=1.5;计算长度，由公式10=kuh确定：10=3。118m;长细比：L0/i=196;轴心受压立杆的稳定系数巾，由长细比lo/i的结果查表得到：巾=0。188立杆净截面面积：A=4。24cm2;立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4。49cm3;钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2;考虑风荷载时a=13360.59/(0.188x424)+165125.323/4490=204.387N/mm2;立杆稳定性计算a=204.387N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！不考虑风荷载时a=144°09/(0.188x424)=180.651N/mm2;立杆稳定性计算a=180.651N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算vz=1。098,^s=1o236,30=0.3,Wk=0.7^z-^s-w0=0o7x1.098x1.236x0.3=0。285kN/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=11.88m2;按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-21)5。4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5。0kN;风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算：Nlw=1。4xWkxAw=4.74kN;连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=9.74kN;连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=巾・A・[f]其中巾--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=7/15.9的结果查表得到巾=0。872,l为内排架距离墙的长度;A=4。24cm2;[f]=205N/mm2;连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.872x4。24x10-4x205x103=75。794kN;Nl=9。74〈Nf=75。794,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=9。74小于双扣件的抗滑力12kN,满足要求！连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为10mm,内排脚手架距离墙体7mm,支拉斜杆的支点距离墙体为17mm,水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4,截面抵抗矩W=141cm3,截面积A=26。1cm2。受脚手架集中荷载N=1。2x6.225+1。4x4.95=14.4kN;水平钢梁自重荷载q=1。2x26。1x0。01x78。5=0。246kN/m;悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN・m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R[1]=19。259kN;R[2]=11.389kN;R[3]=-0.889kN。最大弯矩Mmax=4.68kN-m;最大应力a=M/1.05W+N/A=4.68x106/(1。05X1410)+10.546x103/2610=35。652N/mm2;水平支撑梁的最大应力计算值35。652N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢，计算公式如下a=M/ebWx<[f]其中巾b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB517—23)得，巾b=1.3由于巾6大于0。6,根据《钢结构设计规范》(GB517—23)附表B,得到巾b值为0。85。经过计算得到最大应力a=4o68x106/(0o85x1410)=38。908N/mm2;水平钢梁的稳定性计算a=38。908小于[f]=215N/mm2,满足要求！十、拉绳的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算RAH=XRUicos0i其中RUicosOi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力.各支点的支撑力RCi=RUisinOi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=20.777kN;十一、拉绳的强度计算钢丝拉绳(支杆)的内力计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=20。777kN选择6x37钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度17MPa,直径15mm。[Fg]=aFg/K其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN);Fg-一钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN),查表得Fg=145KN;a—-钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6x19、6x37、6x61钢丝绳分别取0。85、0.82和0o8oa=0。82;钢丝绳使用安全系数。K=5.5.得到：[Fg]=21。618KN〉Ru=20。777KN.经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环强度计算钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N,为N=RU=20.777kN钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环的强度计算公式为a=N/A<[f]其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10。9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2;所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环最小直径D=（20777x4/（3。142x50x2））1/2=16.3mm;实际拉环选用直径D=18mm的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.889kN;压环钢筋的设计直径D=16mm;水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为：a=N/2A<[f]其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2;A=kD2/4=3o142x162/4=201o062mm2a=N/2A=888°852/201.062x2=2。21N/mm2;水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2,满足要求！附录三：5。5m高普通型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—21）、《建筑结构荷载规范》（GB509-21）、《钢结构设计规范》（GB517—23）、《建筑施工安全检查评分标准》（JGJ59—99）、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）以及本工程的施工图纸.一、参数信息脚手架参数双排脚手架搭设高度为5。5m,立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.55m，立杆的横距为1m，立杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0。60m;小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根；采用的钢管类型为①48x3.0;横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6m,水平间距4。65m,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件;2。活荷载参数施工均布荷载（kN/m2）：3。0；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数：1层；3。风荷载参数本工程地处四川叙永，基本风压0.3kN/m2；风荷载高度变化系数vz,计算连墙件强度时取1,计算立杆稳定性时取1,风荷载体型系数vs为1.236；4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）:0。1263；脚手板自重标准值（kN/m2）:0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:0。140；安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:0。5；脚手板铺设层数：3层；脚手板类别：木脚手板；栏杆挡板类别：竹夹板挡板；水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.8m,建筑物内锚固段长度1。8m.锚固压点压环钢筋直径（mm）:16。；楼板混凝土标号：C30；拉绳与支杆参数悬挑水平钢梁采用悬臂式结构,没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面.按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算小横杆的自重标准值：P1=0.033kN/m;脚手板的荷载标准值：P2=0。35x1.55/2=0.271kN/m;活荷载标准值：Q=3x1。55/2=2。325kN/m;荷载的计算值：q=1。2x0。033+1.2x0。271+1.4x2.325=3.62kN/m;小横杆计算简图强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：Mqmax=ql2/8最大弯矩Mqmax=3。62x12/8=0。453kN-m;最大应力计算值a=Mqmax/W=1.792N/mm2;小横杆的最大弯曲应力a=1.792N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm满足要求！挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0。033+0271+2325=263kN/m;vqmax=5ql4/384EI最大挠度v=5。0x2.63x104/(384x2.06x105x10=71^42mm小横杆的最大挠度1。542mm小于小横杆的最大容许挠度10/150=6.667与10mm,满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值：P1=0。033x1=0。033kN;脚手板的荷载标准值：P2=0.35x1x1。55/2=0.271kN;活荷载标准值：Q=3x1x1.55/2=2.325kN;荷载的设计值：P=(1。2x0.033+1。2x0。271+1.4x2.325)/2=1.81kN;大横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯-31矩和.Mmax=0。08ql2均布荷载最大弯矩计算：M1max=0.08x0。033x1.55x1。55=0。6kN-m;集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax=0。213P1集中荷载最大弯矩计算：M2max=0。213x1。81x1。55=0。598kN-m;M=M1max+M2max=0。6+0。598=0。604kN-m最大应力计算值a=0.604x106/4490=134。532N/mm2;大横杆的最大弯曲应力计算值a=134.532N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和，单位：mm;均布荷载最大挠度计算公式如下：vmax=0.677q14/1EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度vmax=0.677x0.033x15504/(1x2.06x105x1078)=0。059mm;集中荷载最大挠度计算公式如下：vpmax=1。615P13/1EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度小横杆传递荷载P=(0.033+0。271+2.325)/2=1。315kNv=1。615x1。315x15503/(1x2.06x105x1078)=3。561mm;最大挠度和：v=vmax+vpmax=0。059+3.561=3O619mm;大横杆的最大挠度3.619mm小于大横杆的最大容许挠度1550/150=10