天然气分子筛脱水装置工艺设计样本

概述设计要求原料气压力为4.5MPa301ppm〔质实行球形4A4A分子筛颗粒直径为3.2mm8小时。其具体内容以下：绘制自然气脱水工艺步骤图；确定工艺步骤关键工艺参数；对脱水系统中关键设备进展工艺计算，并确定关键设备构造尺寸和型号。确定步骤中关键管线规格〔材质、壁厚、直径〕。编写工程设计书。设计范围导热油换热单元过滤器连接收道排污放空系统设计标准落实国家建设根底方针政策，遵照国家和行业各项技术标准、标准。全、稳定地运行。模式，实现工艺、技术成熟牢靠、节约投资、便利生产。充分考虑环境保护，节约能源。气质工况及处理规模气体处理规模：100×104m3/d原料气压力：4.5MPa原料气温度：30℃脱水后含水量：1ppm1-1。1-1自然气组成表〔干基〕组分H2HeN2CO2C1C2mol%0.0970.0520.550.02694.5953.305组分C3iC4nC4iC5nC5C6+mol%0.730.1210.1560.0560.0520.262分子筛脱水工艺步骤步骤选择100×104m3/d〔20℃、101.325kPa标准状态下〕。23〔分再生、一塔冷吹同时进展。1-2三塔方案〔常规〕时间安排表吸附器0～8h8～16h16～24h分子筛脱水塔A吸附加热冷却分子筛脱水塔B冷却吸附加热分子筛脱水塔C加热冷却吸附间加热、冷却功率相对较小，三塔步骤灵敏性较高。1-3两塔方案〔常规〕时间安排表吸附器吸附器0～8h8～16h分子筛脱水塔A吸附加热/冷却分子筛脱水塔B加热/冷却吸附由表1-2能够看出，分子筛两塔脱水装置运行时，始终保持一塔处于吸附状态，1冷却过程为密闭过程，对环境污染少。,2在进展枯燥,1在进展再生。在再生期间,全部被吸附物质经过加热而被脱吸,为该塔下一个吸附周期作预备。湿原料气通常经原料气过滤分别器,(塔2),进展,作为本装置产品气输送出去。且选择两塔步骤仍有扩建空间。假设以后自然气处理量逐步增大，可能造成分”，同时增加配套自控系统，以完成扩建。所以，本设计中实行分子筛两塔吸附脱水步骤。分子筛脱水工艺步骤介绍筛粉尘和杂质后进制冷单元。后作为生活及装置用气。原料气吸附枯燥过程最终接触部位，直接影响流出床层枯燥自然气质量。遵照关键标准、标准SY/T0076-《自然气脱水设计标准》HG/T20570.2-95《安全阀设置和选择》SY/T0524-《导热油加热炉系统标准》GB/T8163-《输送流体用无缝钢管》GB/T17395-《无缝钢管尺寸、外形、重量及许可偏差》GB50251-《输气管道工程设计标准》GB50350-《油气集输设计标准》GB8770-1988《分子筛动态水吸附测定方法》GB/T9019-《压力容器公称直径》GB150-1998《钢制压力容器》《石油化工塔器设计标准》JB731-《锅炉和压力容器用钢板》SY/T0515-《油气分别器标准》HGT21618-1998《丝网除沫器》工艺参数及设备选型工艺参数优选再生气冷却器、再生气分别器。3.2mm球形8kg〔水〕/100kg〔分子筛〕分子筛积存密度：660kg/m3分子筛比热：0.96kJ/〔kg·℃〕瓷球比热：0.88kJ/〔kg·℃〕3.2小时，操作0.330275℃。原料气压力：4.5MPa30℃床层温度：35℃29743.34kg/h饱和含水量：34.76kg/h自然气相对湿度：100%4.5MPa、30℃下密度：33.89kg/m3自然气在4.5MPa、30℃时粘度：0.0125cP再生加热气进吸附器压力：4500kPa再生加热气进吸附器温度：260℃再生加热气出吸附器温度：200℃260℃、4500kPa下密度：17.44kg/m3260℃、4500kPa热焓：-3826kJ/kg117.5℃、4500kPa热焓：-4226kJ/kg275℃、4500kPa热焓：-3780kJ/kg干气温度：30℃干气压力：4500kPa干气将床层冷却到：30℃30℃、4500kPa密度：33.88kg/m330℃、4500kPa热焓：-4448kJ/kg130℃、4500kPa热焓：-4193kJ/kg30℃、4500kPa下低位热值：49210kJ/kg物料平衡表表2-1 100×104m3/d自然气分子筛脱水装置设计物料表物料流12345气体分率11110.9825温度，℃30353026030压力，KPa45004500450045004480摩尔流量,kmol/h1736.8351734.903180.8180.8180.8质量流量，kg/h29743.3529708.553096.033096.033099.03液体体积流量,m3/h95.6595.619.969.969.84热流量，kJ/h-1.33E+08-1.32E+08-1.38E+07-1.18E+07-1.45E+07质量密度,kg/m317.12517.12417.12417.12417.141分子量33.8933.1333.8817.4434.33压缩因子0.90230.90790.90230.9968—粘度,cp0.01250.01260.01250.0184—氢气0.09690.09700.09700.09700.0952氦气0.05190.05200.05200.05200.0510氮气0.054940.55000.55000.55000.5397二氧化碳0.02600.02600.02600.02600.0255甲烷94.489894.595094.595094.595092.8320组 乙烷3.30133.30503.30503.30503.2434成 丙烷0.72920.73000.73000.73000.7164〔mol%〕 异丁烷0.12090.12100.12100.12100.1187正丁烷0.15580.15600.15600.15600.1531异戊烷0.05590.05600.05600.05600.0550正戊烷0.05190.05200.05200.05200.0510正己烷0.25970.26000.26000.26000.2552水0.11120.00000.00000.00001.8637分子筛吸附器选型筛吸附和再生过程中温度\压力循环转变，分子筛枯燥器设计制造要求严格，本钱较高。厂技术人员可依据气质条件及运行时问长短来打算滤芯更换频率。表2-2 吸附器计算选型结果表吸附器吸附器封头裙座内径〔mm〕设计压力〔MPa〕设计温度〔℃〕床层高度〔mm〕筒体壁厚〔mm〕筒体材料操作周期〔h〕封头类型类型筒体高度〔mm〕分子筛类型装填次序分子筛厚度〔mm〕内径〔mm〕材料厚度〔mm〕质量〔kg〕类型质量〔kg〕壁厚〔mm〕外径〔mm〕高度〔m〕DN1600530037003916MnR〔Q345R〕8〔4.53.20.3〕椭圆式封头立式45004A条形分子筛由下至上2500160016MnR低合金压力容器用钢12276.37圆筒形裙座473.71216241粉尘过滤器选型≥1尘埃芯，考虑到不一样大小杂质在气流中表现出不一样特征(较大颗粒呈直线运动，较小颗粒做布朗运动)，实行筛、挡和阻方法，捕获杂质微粒。在气质恶化或长时问运行时机。降低已分别液体携带量是提升分别效率有益补充。本设计实行两个SBFQ系列型粉尘过滤器并联使用。SBFQ型气体过滤器是一个2-3。2-3粉尘过滤器规格工作温度，℃30工作压力，kPa4500气体体积流量，m3/h896.8过滤精度，μm5过滤器计算截面积，m20.097过滤器选择外径，mm300过滤器型号SBFQ300-4.5/5C设备名称工艺参数及几何尺寸粉尘过滤器再生气加热炉选择设备名称工艺参数及几何尺寸粉尘过滤器本设计关键实行导热油供热系统进展加热。,利用热油泵将其送给各用热设备,再返回炉中重加热,从而形成闭路循环。导热油作为工业传热介质含有低压条件下工作，故其操作安全性要高于水和蒸汽系统。工艺步骤关键设备有：导热油炉、热油主循环泵、热油辅循环泵、膨胀罐。流量调整阀和回流低温热油减温混合达成低温位热用户其中低温位系统设独立热油辅循环泵供给系统循环动力。油和接收膨胀罐溢流出导热油。导热油选型。由于油品储运加热系统负荷波动较大，经过旁路回到导热油炉，以增加进入炉内导热油流量。2.5~3m/s3m/s，经比较YDX系列，X6D系列，JD系列导热油比热，密度及热功率后，导热油型号选导热油，由于它比热更大，密度较轻且发烧功率更大。2-4导热油系统选型结果表导热油炉型号导热油型号导热油流速〔m/s〕总循环油量〔m3/h〕

QX1.2〔125〕-Y/Q-1200KWYD—325332.6QX1.2〔125〕-Y/Q-1200KWYD—325技术参数：2-5导热油炉技术参数参数参数额定热功热效率设计压力最高介质循环油量设备名称率(MW)(%)〔MPa〕温度〔℃〕〔m3/h〕QX1.2(100)-Y/Q1.280135065温度〔℃〕50100150200250300350温度〔℃〕50100150200250300350物理特征密度〔kg/m3〕1007972936910874845821C(kJ/kg·℃)1.8842.06662.23952.41242.58532.75832.896热功率〔MW〕1.6573再生气分别器选型100万方分子筛脱水工艺步骤图，本装置中含有一个再生气分别器，其中2-7。2-7再生分别器计算结果及选型结果工艺参数及几何尺寸操作温度，℃

设备名称

再生气分别器30操作压力，MPa工况下气体流量，m/s原 工况下气相密度，kg/m3始数 工况下液相密度，kg/m3据 工况下气体粘度，mPa·s工况下气体压缩因子型式

4.480.025133.8510050.012470.9025立式重力式f·〔Re2〕0.00274阻力系数54液滴沉降速度，m/s0.026分别器直径计算值，m0.039捕雾器气流许可速度，m/s0.43捕雾器面积计算值，m20.0592-7设备名称再生气分别器选择公称直径，mm600筒体长度，mm1800捕雾器厚度，mm150材质16MnR型号LE0.6×1.8-4.48/2有效容积，m30.6选用值安全阀选型选用值依据HG/T20570.2-95《安全阀设置和选择》和油《气田常见阀门手册》选择A42Y-642-8：2-7再生分别器计算结果及选型结果工艺参数及几何尺寸操作温度，℃

设备名称

再生气分别器30计算值操作压力，计算值工况下气体流量，m/s原 工况下气相密度，kg/m3始数 工况下液相密度，kg/m3据 工况下气体粘度，mPa·s工况下气体压缩因子型式

4.480.025133.8510050.012470.9025立式重力式安全阀类型〔MPa〕通道截面积〔mm2〕公称通径〔mm〕

A42Y-64型弹簧封闭全启式安全阀29743.344.95MPa826DN356.4安全阀类型泄放量，kg/h开启压力，MPa通道截面积，mm2公称通径，mm公称压力，MPa

A42Y-64型弹簧封闭全启式安全阀29743.344.95MPa826DN356.42-12安全阀选型结果管线选型依据《输送流体用无缝钢管》〔GB/T8163-〕，选择系统内用无缝钢管管材为20号。s245MP〔GB/T17395-〕选择较为适宜无缝钢管外径及标准壁厚。2-9所表示。管线基础数据计算数据选管线基础数据计算数据选型结原料气进塔原料气出塔再生气进塔再生气出炉再生气出塔再生气管线管线管线管线管线离器流体介质设计温度，℃自然气50自然气50自然气50自然气250自然气250自然5设计压力，Mpa555555工况下输量，m3/s0.24380.24910.02540.04930.04340.02经济流速，m/s10101010101计算管线内径,mm1771785780755计算管线壁厚，mm4.154.172.032.442.352.计算管线外径，mm185.3186.3461.0684.8879.761.选择管线外径，mm1901906089896选择管线壁厚，mm772.2442.管线规格Φ190×7Φ190×7Φ60×2.2Φ89×4Φ89×4Φ60果管线材质无缝钢管20#无缝钢管20#无缝钢管20#无缝钢管20#无缝钢管20#无缝钢实际流速，m/s10.0310.2410.479.578.4310.材料设备表序号2-10名称及规格材料设备附表单位数量一工艺设备埋地卧式储油罐115m3个330m3个12立式重力分别器个13自然气压缩机个1篮式过滤器4SBL14台25污水罐座16调压计量撬装套1高压储气井卧装篮式过滤器口高压储气井卧装篮式过滤器口6SBL-W台1调压器1//-NPT-627 PN4.0MPa台11//-NPT-HSR PN1.6MPa台18910二配套阀门管线阀门不锈钢闸阀套11Z41W PN1.6 DN80只10Z41W PN1.6 DN20只10高压闸阀2Z41H-40C PN25 DN25高压焊接球阀3PN25 DN25焊接球阀PN1.6 DN144PN1.6 DN16PN1.6 DN18

只 22只 20只 13只 8只 8序号名称及规格单位序号名称及规格单位数量PN1.6 DN20只4安全阀5A42Y-16CPN1.6 DN80A42Y-320PN25 DN25只只12不锈钢螺纹截止阀6PN1.6三DN80仪表只5不锈钢双金属温度计〔径向〕1测量范围：0~400℃全不锈钢压力表只12Y-50B-Z测量范围-0.1~0.9MPa只8Y-100B 测量范围-0.1~40MPa只8计算书吸附计算吸附器直径计算经过HYSYS软件，处理量为1736.8kmol/h0.1112%〔摩尔分数〕。按全部脱去考虑，需脱水量：0.0011121736.810000.01834.76kg/h。T=8h834.76278.12kg。操作条件〔30℃，4.5MPa〕Gg

分子筛密度 660kg/m3，分子筛D 0.0032m。b p0.5即可依据雷督克斯半阅历公式求得吸附塔直径，半阅历公式以下：0.5GCDb g p

(3.1)式中G——kg/(m2s；C——0.25~0.320.167； ——分子筛堆密度，kg/m3；b ——气体在操作条件下密度，kg/m3；gDp——分子筛平均直径〔球形〕或当量直径〔条形〕，m。分子筛密度 660kg/m3，分子筛D 0.0032m 。b p所以，G36000.2966033.890.00320.516401.525kg/(m2h)吸附塔截面积：F29743.3416401.52518134m2。直径：

D(1.8134/0.785)0.51.52m，1600mmF=2.0096m2。吸附器高径比计算分子筛〕吸附塔需装分子筛：287.12/0.083589kg则分子筛体积为：V3589/6605.44m3裕量，1.2V=1.2×5.44=6.528m3床层高：h 1.2VT F

6.5282.0096

3.248m3.2m，高径比约3.2/1.62。吸附传质区长度hz计算由《自然气脱水设计标准》： q0.7895 h 1.41Agz v0.5506g

0.2646

(3.2)式中Hz——吸附传质区长度，m；A=0.8；q——kg/(m2h；vg——空塔线速，m/min；——进吸附塔气体相对湿度，%。q=34.76/2.0096=17.30kg/(m2h)

v Q/F877.74/2.00960.1213ms7.278mmingh 1.410.6 17.30.7895

0.7961mz 7.2780.55061000.2646hT2hz。吸附剂有效吸附容量校核由《自然气脱水设计标准》：xh xh 0.45hxT S T Z S式中X——吸附剂有效吸附容量，kg水/100kg吸附剂；Xs——动态平衡湿容量，kg水/100kg吸附剂；HT——吸附塔床层高度，m；hz——传质区长度，m。

(3.3)X 0.083.2 0.0901〔kg水/kg分子筛〕s 3.20.450.7961〔X=8%)，则分子筛床层高度满足要求。转效点计算由《自然气脱水设计标准》：式中θB——抵达转效点时间，h；

0.01xbhTB q

(3.4)ρb——分子筛堆密度，kg/m3；%；hT——整个床层长度，m；q——kg/(m2h。ρb=660kg/m3；x=8%；hT=3.2m；q=17.30kg/(m2h)符合设计要求。

0.0186603.2B 17.3

9.77h>8h,吸附塔压力降计算由《自然气脱水设计标准》：计算式以下：式中△P——压降，kPa；L——床层高度，m；μ——气体粘度，mPa·s；气体流速，m/min；

P/LBv Cv2g g g

(3.5)ρg——气体操作状态下密度，kg/m3。3.2mmB=4.155，C=0.00135。304500kPaρ=33.89kg/m3s，气vg=7.278m/min。P3.2(4.1550.01257.2780.0013533.897.2782)8.96kPa0.035MPa0.055MPa，不然应重调整空塔气速。此处所算压降满足标准要求，无须重调整空塔气速。再生加热和冷却时压降全部很小，可不计算。吸附器安全阀计算HG/T20570.2-95《安全阀设置和选择》计算：安全阀泄放量内流过设备气体质量流量，即Gg=G 29743.34kg/h。g安全阀设定压力〔或开启压力〕压设备或管道设计压力。可按下面方法确定：时，P0=P+0.18MPa时，P0=1.1P当P>7.5MPa时P0=1.05P (3.6)式中P——被保护设备或管道操作确定压力，MPa；P0——安全阀设定压力，MPaP=4.5MPa1.8MPa<P≤7.5MPa，则：P 1.1P1.14.54.95MPa0超压Pα表示。对于安装在无火压力容器上安全阀：Pα=0.1P=0.45MPa泄放压力艺步骤中，最高泄放压力可按下式确定：P PPm 0

(3.7)式中Pm——安全阀最高泄放压力，MPa；P0——安全阀设定压力，MPa；Pα——安全阀超压，MPa。Pm=4.95+0.45=5.4MPa背压通常应小于气体临界流淌压力值，气体临界压缩比可按下式计算： 2 k式中σc——气体临界压缩比；

k1 (3.8)c k1k——1.2～1.4。假设背压满足式P Pb cr

P，则为临界流淌，不然为亚临界流淌。c安全阀通道截面积气体在临界流淌条件下最小泄放面积：13.16WC 13.16WC XPKTZM

(3.9)0 b式中A——最小泄放面积，mm2；kg/h；C0——流量系数，由制造厂供给，假设没有制造厂数据，则取C0=0.975；k2k2k1k1k1

,k为绝热系数；P——泄放压力，MPa；Kb=1.0；T——泄放温度，K；M——分子量。、30HYSYSk=1.444，则：1.44422.4441.44422.4442.4440.4443030.902317.125A 13.1629743.340.9753603030.902317.125

826mm2安全阀直径：

4AD 4A

448263.14A42Y-64型弹簧封闭全启式安全阀，公称通DN35mm6.4MPa。吸附塔壁厚计算及选型吸附塔壁厚计算依据吸附器设计压力及温度，吸附器材质选择16MnR(Q345R)。依据分子筛床层5.5m。Pc=5MPa〔略高于安全阀开启压力〕，Tc=300℃依据JB731-《锅炉和压力容器用钢板》查得设计温度下材质许用应力7850kg/m3。吸附塔壁有以下公式计算：cPc2 i CC

(3.10)式中δ——吸附塔壁厚，mm；Pc——设计压力，MPa；吸附塔管内径，mm；

tP 1 2c0.8；C1——0.8mm；C2——1mm。34mm。

51600 0.8133.49mm，21430.95分子筛吸附塔壁厚校核34mm，有效壁厚：δ=34-0.8-1=32.2mm。反算出吸附塔最大许可工作压力为：t

232.21430.9PDi

32.21600

5.07MPa吸附塔封头、裙座选型计算头，被支承在裙式支座上。分子筛吸附器内盛装分子筛脱水填料，装填次序为由下至上，4A条形分子筛装20mm20010目/寸不锈钢丝网盘。该盘为分体组装式，能强度。〔JB/T4737-95〕，吸附器内径为1600mm时，3-116MnR低合金压力容器用钢，则封头12mm276.37kg。3-1封头性质复合钢板1010229.631212276.3716004004014142.97610.6166323.401616370.701818418.27ΔmmDNmm曲面高直边高h1h2mmmm碳素钢低ΔmmDNmm曲面高直边高h1h2mmmm碳素钢低合金钢高合金钢A2m2Vm3mkg〔SY0076-〕，分子筛吸附器为立式容器。依据《塔器设计技术标准》〔HG20652-1998〕，吸附器高度H包含填料层高筛吸附器内盛装分子筛脱水填料，装填次序为由下至上，4A条形分子筛装填厚度为2500mm20mm200mm。在分10目/寸不锈钢丝网盘。该盘为分体组装式，能够由人孔装塔顶、部底部空间后，初步设定筒体两焊缝间距离〔筒体有效高度〕为5500mm。两H=7880mm。进气口设置在设备顶部，为使进气分布均匀，在进口处设置分布头。经过以上计算，分子筛吸附塔塔体选型结果以下：吸附器设计压力：5MPa吸附器设计温度：300℃吸附器床层高度：3200mm吸附器内径： 1600mm吸附器筒体壁厚：34mm16MnR〔Q345R〕钢板封头形式：椭圆形封头封头壁厚：12mm:16MnR〔Q345R〕钢板裙座高：1500mm裙座壁厚：12mm裙座材料：16MnR〔Q345R〕钢板应力校核

551.634 i 120.15MPaσt1 2 20.034

551.634 i 60.07MPaσt

2 4 40.034质量估算〔附件包含梯子平台预焊件、对焊钢法兰、加厚接收、垂直吊盖对焊法兰人孔、不锈钢丝、丝网、栅板、支持圈、支持板等〕圆筒有效高度质量计算：mV(S

Sh (3.11)外 内4 D2 D24 外 4

h78503.145.5(1.66821.62)7532kg4封头质量：2m=552.74kgm=0.25〔圆筒质量+封头质量+裙座质量〕=2255.4kg裙座质量：mV(S Sh 〔3.11〕外 内D2 D2 外 内h 4 4 78503.141.5(1.62421.62)937.6kg4分子筛质量计算：

D2

3.141.62m SH 660 i 3.2660 3.24244.3kg2 T 4 4瓷球重量计算：200mm2500kg/m3m Sh2500D20.425003.141.620.42023.6kgi4 4 4再生计算再生热负荷计算用贫干气加热，进吸附器温度260℃，分子筛床层吸附终了后温度t=35℃(5℃)，1再生加热气出吸附器温度200℃，床层再生温度是t2

2预先计算在230℃时，分子筛比热0.96kJ/〔kg·℃〕，钢材比热0.5kJ/(kg.℃)，瓷球比热0.88kJ/〔kg·℃〕。热焓：-4167.30kJ/kg。再生热负荷计算以下：Q，则：QQQ1 2

Q Q3 4

(3.12)式中Q1——加热分子筛热量，kJ；Q2——加热吸附器本身〔钢材〕热量，kJ；Q3——脱附吸附水热量，kJ；Q4——加热铺垫瓷球热量，kJ。所以：1 1

(tp1

t)4244.30.96(23035)794533kJ1Q mC (t2 2 p2

t)11277.70.5(23035)1099575.75kJ1Q m4186.8278.124186.81164432.8kJ3 3Q mC (t4 4 p4

t)2023.60.88(23035)344847.36kJ1

Q1.1(QQ1

Q Q3

)1.13743727.8kJ设再生加热时间t=4.5小时，每小时加热量为：q3743727.8/4.5831939.5kJ/h再生气量计算1(20035)117.54500kPa，2其热焓为-4226kJ/kg260℃、4500kPa热焓：-3826kJ/kg。每千克再生气给出热量：q H

260

h117.5

kJ/kg

q831939.5/4002079.8 kg/h换算成标准条件下〔20℃，101.325kPa〕2913.7m3/h。加热气所需面积效核：4500kPa，260ρg=17.44kg/m3C0.167，加热气许可质量流量：GD516766014400325b g p再生加热气所需面积：

2.48kg/〔m2·s〕 q F 0.233 m2G 2.4836002.0096m2，所以满足要求。冷却气量计算将床层温度自230℃冷却到30℃，则冷却热负荷以下：Q4244.30.96(23030)814905.6 kJ1加上10％裕量：

Q 11277.70.5(23030)1127770 kJ2Q 2023.60.88(23030)353689.6 kJ4Q 11QQ冷 1 2

Q〕2526001.72kJ43.2小时，每小时移去热量2526001.72/3.2789375.5kJ/h。304500kPa，其热焓为-4448kJ/kg。而出口平均温度t 0.23030130 ℃,压力4500kPa其热焓为-4193kJ/kg。m每千克再生气给出热量：q H

h130

q789375.5/2553095.6 kg/h换算成标准条件下〔20℃，101.325kPa〕4336.8m3/h。冷却气所需面积效核：4500kPa，30ρg33.88kg/m3，气体从下往上流则C0.167，加热气许可质量流量：GD516766038800325b g p

3.457kg/〔m2·s〕再生加热气所需面积：F

q 3095.6 0.2487 m2 G 3.45736002.0096m2，所以满足要求。4336.8m3/h〔20℃，101.325kPa〕。0.3MPa/min。此设4.5MPa操作压力下进展，床层运行稳定。热油导热工艺计算及设备选型导热油加热系统设计负荷计算3015℃，即275℃，4500kPa热焓为-3780kJ/kg30℃、4500kPa热焓为-4448kJ/kg。Qq1 mH

Hout

H kWinQ1.2Q

(3.13)1式中Q—导热油加热站设计负荷，kJ/h；Q1—用户用热量〔这里指再生气用热量〕，kJ/h；3～5%。实际热负荷需求：Q1.2Q1q1.2574.410.05723.7 kw1依据所需热负荷，选择QX1.2〔125〕-Y/Q型导热油炉两台〔一台导热炉正常工作，另一台备用〕，1500kW。导热油系统总循环油量计算ct (3.14)11 22式中G—导热油总循环量，kg/h；Q——导热油炉额定热功率，kJ/h；t1—导热油供油温度，℃；t2—导热油回油温度，℃；t1温度时比热，kJ/(kg.℃)，设计时通常取C=2.93kJ/(kg.℃)；)C=2.55kJ/(kg.℃)。所以，ct=1200·3600/(2.93×320-2.55×300)=27531.9kg11 22G=27531.9kg/h，300ρ=845kg/m则循环量： V=27531.9/845=32.6m3/h导热油输送。由于油品储运加热系统负荷波动较大，经过旁路回到导热油炉，以增加进入炉内导热油流量。2.5~3m/s3m/s。燃料气量燃料气在4500kPa、30℃下低位热值为49210kJ/kg。QVHQ

Gct 11

ct2222

27531.9(2.933202.55300) 120.7 kg/hH 492100.8粉尘过滤器过比照，选择启东汇龙混合设备厂生产SBFQ型气体过滤器。SBFQ型气体过滤器是一个型、高效气体除尘设备，广泛用于石油、自然气工3-2。设备名称工艺参数及几何尺寸粉尘过滤器3-2设备名称工艺参数及几何尺寸粉尘过滤器工作温度，℃30工作压力，kPa4500气体体积流量，m3/h896.8过滤精度，μm5过滤器计算截面积，m20.097过滤器选择外径，mm300过滤器型号SBFQ300-4.5/5C再生气分别器〔GB50350-〕，立式重力分别器直径可按以下公式进展计算：qTZvKPW1 ODqTZvKPW1 O式中D——分别器内径，m；qv——标准参比条件下气体流量，m3/h；T——操作温度，K；Z——气体压缩因子；P——操作压力〔绝〕，MPa；

(3.15)L L3 fGGoog——重力加速度，g=9.81m2/s；100×10-6m；ρL——液体密度，Kg/m3；ρG——气体在操作条件下密度，Kg/m3； 4gd3

f——阻力系数。用式fR2 ef

L L 32G

Gf·〔Re2〕，在经过查μG——气体在操作条件下粘度，Pa·s；K1=0.8； fR2e

0.002743(0.0125)2:f=54。49.8149.810.0001100533.85333.8954o43383030.90230.844800.026D43383030.90230.844800.026LGG依据《油气集输设计标准》〔LGGv Kmax SB

(3.16)式中vmax——气体经过丝网最大许可速度，m/s；100533.8533.85KSB——桑得斯-布朗〔Souders-Brown〕系数，K100533.8533.85vmax

0.107

0.573m/sv0.5730.750.43m/s捕雾器面积应为S=q/υ，其中q为操作条件下气体流量。S=0.0251/1.43=0.059m2SY/T600mm,1800mm,0.6m316MnR。HGT21618-199150mm。设备名称干气出口分别器工艺参数及几何尺寸原始数据设备名称干气出口分别器工艺参数及几何尺寸原始数据计算值选用值操作温度，℃30操作压力，MPa4.48工况下气体流量，m/s0.0251工况下气相密度，kg/m333.85工况下液相密度，kg/m31005工况下气体粘度，mPa·s0.01247工况下气体压缩因子0.9025型式立式重力式f·〔Re2〕0.00274阻力系数54液滴沉降速度，m/s0.026分别器直径计算值，m0.039捕雾器气流许可速度，m/s0.43捕雾器面积计算值，m20.059选择公称直径，mm600筒体长度，mm1500捕雾器厚度，mm150材质16MnR型号LE0.6×1.8-4.48/2有效容积，m30.6管线计算20245MPa。依据《油气集输设计标准》〔GB50350-〕计算管线内径：4Qv4Qv式中：v——10m/s；Q——输气管气体流量，m3/s；d——输气管管径,m。

pD +C (3.18)钢管设计壁厚，mm；

2Fts5MPD——钢管外径，mm；F——强度设计系数，本设计按二级地域选择，F=0.6；Φ=1.0；120t=1.0；H2SCO2及实行防腐方法确定；其它状况不计腐蚀