长江大桥施工图设计总说明

施工图设计总说明一、概述1.重庆市XX至XX高速公路第XX段XXXX长江大桥位于路线K48+657～K50+376处。大桥南岸位于XX区XX办事处XX村1组，北岸位于XX区XX镇XX村2组及XX村6组。本桥桥型为单跨788m悬索桥，加劲梁为流线型扁平钢箱梁，门形框架式索塔，钻孔群桩基础；南岸引桥为4-35m预应力混凝土T梁+2-90m预应力混凝土T形刚构；北岸引桥为17-35m预应力混凝土T梁。全桥长1719m。本桥属于XX至XX高速公路第LJ15、LJ16合同段。大桥每个合同段共有六个分册：第一分册《总体》(本册)第二分册《索塔》第三分册《锚碇》第四分册《缆索系统、索鞍》第五分册《加劲梁》第六分册《引桥》各分册图纸具有关联性、一致性，施工前应仔细阅读全部图纸，防止在施工过程中遗漏部分工作内容。2．初步设计批复意见执行情况根据初步设计专家审查意见及初设批复意见，在详勘阶段对长江大桥南岸锚碇区增加了隧道锚方案的勘察。勘察表明，南岸锚碇区域主要由中等风化粉砂质泥岩及砂岩组成，围岩级别较低（Ⅳ、Ⅴ级），砂泥岩层间结合较差，岩体中结构面较发育，隧道围岩自稳能力较差。受地下水、洞室开挖、尤其是隧道围岩受大桥主缆拉力的作用，将会降低洞锚区岩土体的稳定性。根据对隧道锚适宜性的分析研究，南岸锚碇仍采用安全性、实施性较好的重力锚方案。施工图阶段，对原初设推荐方案的南、北引桥进行了如下调整：（1）原初设南锚区上方采用路基方案，同时对下穿XX公路采用1-40mT梁跨越。施设调整为采用4-35mT梁跨越南岸锚碇区及XX公路；（2）对跨越娃哈哈厂区的T构由初设的2-88mT构调整为2-90mT构；（3）北岸引桥由（6x40+13x30）mT梁调整为17-35mT梁；对于大桥主跨、主墩、主桥结构形式等，按照初设批复的推荐方案进行施工图设计。3．大桥建设主要影响因素及对策（1）交通条件桥位区南岸有XX路、北岸有乡村公路与外界相通，大桥所跨长江段为长江重要航道。来往货船及客船均可在XX镇停靠。因此，桥位区交通较为便利。（2）XX铁路隧道（1）桥址区里程K48+863.5~K48+873为XX铁路之隧道，隧道洞顶高程211.00，隧道洞底高程204.00，该隧道位于南岸4#墩及5#墩之间，桥墩及其基础施工对其无影响。（2）桥址区里程K48+755~K48+769为规划的XX铁路复线之隧道，隧道洞顶高程211.00，隧道洞底高程204.00。该隧道正位于拟建长江大桥3#墩，桥墩对XX铁路复线之隧道无影响，但桥墩桩基采用人工挖孔桩，施工时严禁放炮，避免震松其下岩层。南岸锚碇区位于XX铁路复线隧洞斜上方，与隧道顶最近距离为25.00m；该隧洞局部地段离南岸锚碇区较近，南岸锚碇区基础施工可能影响XX铁路复线隧洞的安全。因此锚碇基础施工时严禁放炮，避免震松其下岩层。（3）通过运用MIDAS-GTS建立的有限元计算模型对南锚锚碇区有无锚碇进行对比计算，施加锚碇前后隧道洞身附近出现的压应力最大差值为0.05Mpa，施加锚碇前后隧道洞口附近出现的变形差值为0.3mm。因此南锚锚碇的施加对已有隧道及隧道周围岩体基本无影响。（3）娃哈哈厂区大桥南引桥K48+808~K48+868处为上跨娃哈哈厂区。由于采用90mT构跨越厂区，故对厂区安全生产影响小。T构采用挂篮悬臂浇注施工，施工时为保证厂区安全，应对挂篮采取防止掉落物件的保障措施，厂区范围的桥面也应采取措施防止掉落物品。（4）XX路大桥K48+791处上跨XX路。大桥在该处为35mT梁上跨，除架设预制T梁时需要采取安全措施（设置临时安全通道）保证桥下道路通行安全外，道路两侧的3#墩、4#墩施工时也应采取必要措施，减少施工对道路通行的干扰。（5）取水管大桥南岸主墩南侧分布有蓬威石化厂给水管，管道为两排圆形PVC管，管线半径为0.80m，两排管线平行布置，净间距0.40m，位于大桥中线里程K48+963～K48+970处，管底标高为179.50m。未来墩基础施工时，应作好对给水管的保护工作，采用逆作法，先将水管支挡或支撑保护，再开挖，至基础完成后，再回填被开挖的空腔，确保水管不会由于墩基础施工而遭受破坏。（6）不良地质在桥位区发现的不良地质现象有塌岸、软弱夹层、滑坡、崩塌堆积体及卸荷带。以上不良地质现象规模小，易于治理。对影响范围内的塌岸、崩塌堆积体以及北岸主塔左侧的吴家湾滑坡，均予以清除；对南岸5#墩处的泥化夹层，在桥墩基础开挖时进行灌浆处理。对南岸主塔下方强风化砂岩夹层，索塔桩基础采取与之保持安全距离以及穿越的方式；对两岸的卸荷带，采用部分清除及设置柔性防护网、设置锚索等方式治理。二、设计依据1.设计依据（1）重庆市交通委员会下达的XXXX长江大桥初设批复；（2）XXXX长江大桥初步设计文件；（3）XXXX长江大桥工程地质详细勘察报告。2.设计遵循的相关标准及规范主要有：（1）《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）（2）《公路工程水文勘测设计规范》（JTGC30-2002）（3）《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）（4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）（5）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）（6）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）（7）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/TB02-01-2008）（8）《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/TD60-01-2004）（9）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）（10）《悬索桥预制主缆丝股技术条件》（JT/T395-1999）（11）《桥梁缆索用热镀锌钢丝》（GB/T17101-2008）（12）《公路悬索桥吊索》（JT/T449-2001）（13）《混凝土桥梁结构表面涂层防腐技术条件》（JTT695-2007）（14）《公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件》（JT/T722-2008）（15）《悬索桥主缆系统防腐涂装技术条件》（JTT694-2007）（16）与设计有关的其它标准、规范、手册参考标准、规范及相关资料：（1）《公路悬索桥设计规范》（报批稿）（2）《桥梁结构用钢》（GB/T714-2008）（3）《合金结构钢》（GB/T3077-1999）（4）《大型低合金钢铸》（JB/T6402-2006）（5）《一般工程用铸造碳钢件》（GB/T11352-2009）（6）《碳素结构钢》（GB/T700-2006）（7）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-2005）（8）《铁路钢桥制造规范》（TB10212－98）（9）《铁路钢桥保护涂装》（TB1527－2004）三、技术标准1.路线等级：双向四车道高速公路2.设计车速：80km/h3.荷载标准：车辆荷载：公路—I级检修道荷载：2.5kN/m2船撞力：横桥向1400kN，顺桥向1100kN基本风速：24.2m/s4.通航标准：I-(2)级通航净高：18.0m通航净宽：双向通航净宽382m最高通航水位：183.44m5.设计基准期：100年6.设计安全等级：一级7.桥面宽度：（1）引桥（有检修道）：全宽27.5m，其中行车道宽：2×2×3.75m；中央分隔带宽：2.0m；左侧路缘带宽：2×0.5m；紧急停车带：2×2.50m；防撞护栏、灯柱：2×0.75m；检修道（含栏杆）：2×1.5m；（2）引桥（无检修道）：全宽25.0m，其中行车道宽：2×2×3.75m；中央分隔带宽：2.0m；左侧路缘带宽：2×0.5m；紧急停车带：2×2.50m；外侧护栏宽2×0.5m；灯柱2×0.50m；（3）主桥：全宽27.5m，其中行车道宽：2×2×3.75m；中央分隔带宽：2.0m；左侧路缘带宽：2×0.5m；紧急停车带：2×2.50m；防撞护栏、灯柱：2×0.75m；检修道（含栏杆）：2×1.5m；8．桥面横坡：2%；桥面纵坡：双向1%；9．设计洪水频率：1/300；10．地震烈度：基本烈度为Ⅵ度，地震动峰值加速度0.05g；11．环境类别：Ⅰ类四、总体布置1．主桥（1）主缆跨径布置中跨788m（单跨双铰简支钢箱梁悬索桥）；南边跨245m（无吊索），北边跨245m（无吊索）。（2）在设计成桥状态下，中跨理论垂度为78.8m，垂跨比为1:10。（3）主缆中心距28.70m。（4）吊索间距16.0m（近塔吊索距塔中心线18.0m）。（5）锚碇形式南锚碇埋置式混凝土重力锚体，矩形扩大基础，散索鞍中心高程为252.35m。北锚碇三角框架式混凝土重力锚体，矩形扩大基础，散索鞍中心高程为252.35m。（6）桥塔形式南桥塔钢筋混凝土门式框架，塔柱为变壁厚矩形单箱单室结构，共设三道横梁。每根塔柱底设9根φ3.0m的灌注桩。北桥塔钢筋混凝土门式框架，塔柱为变壁厚矩形单箱单室结构，共设三道横梁。每根塔柱底设9根φ3.0m的灌注桩。为抵抗高水位通航船舶撞击的影响，索塔在高程187.00m以下塔柱设计为实心段。（7）主缆形式预制平行钢丝股法（PPWS）。每根主缆为88股，每股含127根φ5.2mm镀锌高强钢丝，空隙率在索夹处取18.2%，索夹外取19.8%，相应主缆外径分别为608mm、614mm。（8）加劲梁形式扁平流线型钢箱梁，正交异性板桥面，梁高3.5m，全宽30.70m（含风嘴）。（9）桥面纵坡设1.0%双向纵坡，中跨处于R-20000T-200E-1.0m的凸竖曲线上。2．引桥（1）南引桥南引桥为4-355m预应力混混凝土T梁+2-900m预应力混混凝土T形刚构。其中4×35m预应力混混凝土采用用先简支后后结构连续续，为全预预应力结构构。桥墩分别别采用三柱柱墩和双柱柱墩，基础础采用圆桩桩基础。2-90m预应应力混凝土土T形刚构箱梁梁顶面宽度度13.5m，悬臂2x3.25m，箱底宽宽度7.0m，墩顶箱箱高10..0m，端部箱箱高3.5m，为悬臂臂施工的全全预应力刚刚构桥。南岸引桥桥台为为U型桥台，T梁与刚构构桥交界墩采采用钢筋砼砼板式墩、承承台和桩基基础，刚构构桥墩采用用钢筋砼空空心薄壁墩墩，下设承台和和桩基础。（2）北引桥北引桥为17--35m预应力混混凝土T梁，共分为为四联，分联形式为（3x4+5）跨。其中第8、9、10#墩为40米以上高高墩，采用用钢筋砼板板式墩、承承台和桩基基础；其余余桥墩采用用双柱（或或三柱）墩墩，桩基础础。五、地质概况1.地形地貌桥位区地貌总体体属长江岸岸坡地貌，桥桥位区最低低点位于长长江河床，标标高为1229.100m，最高高点位于南南岸XX村，标标高为253..82，相对高高差为1224.722m。桥位区长江相对对较直，河河流流向约约59°。其中南南岸为堆积积岸，岸坡坡相对较缓缓，地势开开阔，河漫漫滩较明显显，地面标标高151..00～165.000m，地地形坡角一一般10～25°。北岸为为冲刷岸，岸岸坡较陡，多多为砂岩出出露形成陡陡坎，地面面标高164..00～175.000m，地地形坡角一一般20～30°。北岸引桥区为一一缓坡地形形，斜坡坡坡角5～10°，坡向164°，地面标标高225..00～235.000m，坡坡顶为相对对较平的缓缓丘地形。南南岸引桥区区为宽缓的的缓丘地形形，地面标标高240..00～255.000m，地地形坡角一一般5～15°。2.气象及水文勘察区属亚热带带湿润季风风气候，具具四季分明明、雨量充充沛、无霜霜期长、湿湿度大、春春旱、夏热热、秋多绵绵雨、冬季季多雾的特特点。据XXX区气象象资料，多多年平均气气温18..17℃，极端最最低气温--1.5℃（1977年1月29日），最高高气温422.2℃（1977年8月26日）。多年年平均降雨雨量为11140.22mm，但但雨量在时时间上分布布不均，5-9月降雨量量约占全年年的70%，且多大大雨、暴雨雨，最大年年降雨量为为16000mm，最最小年降雨雨量为8223mm，最最大日降雨雨量为1227mm。规规划区常年年多有伏旱旱，属我国国夏季最热热地区之一一。历年平平均无霜期期315天，年均均雾日30.2天，年平平均日照时时数1297小时，年年平均太阳阳辐射能345..83J//cm2（82.66kcall/cm22），为重重庆市日照照低值中心心之一。区区内地形起起伏大，立立体小气候候较为明显显，从河谷谷到山脊气气候随着高高程而变化化，随着高高度的增加加，气温、日日照逐渐减减少，而霜霜期、降雨雨量、湿度度等与此相相反逐渐增增大，受北北东北北东东向山脉影影响，XXX市主要盛盛行东北风风（7%）和北风风（6%），静风风率为54%，平均风风速1.33m/s，最大风风速为244.4m//s。桥位区中部自西西向东流过过长江，与与拟建大桥桥近正交通通过桥位区区，构成桥桥位区地表表水、地下下水的主要要迳流排泄泄通道，勘勘察时水位位151..40m，长长江三峡工工程水库坝坝前1355m和156mm水位在XXX区XX段的回回水位平均均为1699.70mm；坝前1775m水位位在XX区XX的回水水位均为1177.00m。长江江大桥水系系分布见图图2.3。长江多多年流量、水水位统计见见表2.3--1，XX城区长长江洪水位位见表2.3--2。拟建桥位区地质质构造位处处苟家场背背斜南西翼翼。受地质质构造的影影响，岩层层产状变化化较大，未未发现断层层通过，于于拟建桥位位区南岸娃娃哈哈厂西西侧约5000m处，出出露一小皱皱褶，线路路轴线与向向斜构造线线在K48++806呈88°相交。3.地层岩性桥址区地表分布布第四系残残坡积（Q4el++dl）粘粘土，第四四系冲洪积积（Q4al++pl）卵卵石、砂土土、粘土，第第四系滑坡坡堆积层（Q4del）粘粘土，第四四系崩坡积积（Q4c+dl）块石土土及人工填填土（Q4me），下下伏基岩为为侏罗系中中统沙溪庙庙组(J2s)粉砂质泥泥岩夹砂岩岩。（1）第四系残坡积（Q4el+ddl）粘土：灰黄色，硬硬塑状，含含少量岩石石角砾。厚厚度0～2.80m，广泛泛分布于桥桥位区两岸岸大部分地地段。（2）第四系冲洪积（Q4al+ppl）细砂：灰黄色，湿湿，中密，颗颗粒级配差差，含量为为85%，充填粘粘性土，硬硬塑，含量量为5%，夹少量量卵石，粒粒径20mmm～110mmm，含量10%。厚度0～5.00mm，分布于于桥位区邻邻近长江两两岸地段。卵石：灰色,母母岩成分以以石英砂岩岩、石英岩岩为主,湿,中密,呈亚圆形,磨圆度较较好,颗粒级配配差,一般粒径50～300mmm,最大可达达500mmm,含量80%,漂石含量10%,充填粘性性土,硬塑。厚厚度约0～5.00mm，分布于于桥位区长长江河床地地段。粘土：灰黄色，硬硬塑状，含含少量岩石石角砾。厚厚度0～2.00mm，分布于于桥位区两两岸岸边地地段。（3）第四系滑坡堆积积层（Q4del）粘土：灰黄色，硬硬塑，含少少量角砾、碎碎石。厚度度0～6.00mm，分布在在长江北岸岸滑坡范围围内。（4）第四系人工填土土（Q4me）素填土：灰色，主主要由砂、粉粉砂质泥岩岩碎块石夹夹少量粘土土组成,碎块石粒粒径200～800mmm,土石比2:8,稍湿,松散。厚厚度0～8.00mm，主要分分布于桥位位区两岸居居民居住地地、娃娃哈哈厂及水管管修建场地地两侧地段段。（5）第四系崩坡堆积积层（Q4c+dl）块石土：灰色，主主要由粘土土夹少量砂砂岩碎块石石组成,碎块石粒粒径200～500mmm,土石比8:2,稍湿,松散，厚厚度0～2.00mm，位于长长江北岸岸岸坡上。（6）侏罗系中统上沙沙溪庙组(J2s)长江北岸：粉砂质泥岩：紫紫红色，粉粉砂泥质结结构，厚层层状构造，主主要由粘土土矿物组成成，局部夹夹少量灰绿绿色砂质团团块及条带带。分布于于桥位区北北岸大部分分地段,为场地内内主要岩性性。强风化化岩石较破破碎，呈泥泥状及碎块块状，质软软。中风化化岩石较完完整，呈柱柱状及少量量碎块状，质质硬。砂岩：灰黄～灰灰白～青色色，中粒结结构，巨厚厚层状构造造，矿物成成份以长石石、石英为为主，云母母次之，钙钙泥质胶结结。分布于于桥位区局局部地段，与与粉砂质泥泥岩互层。强强风化岩石石较破碎，呈呈砂状及碎碎块状，质质软。中风风化岩石较较完整，呈呈柱状及少少量碎块状状，质硬。长江南岸：粉砂质泥岩：紫紫红色，粉粉砂泥质结结构，厚层层状构造，主主要由粘土土矿物组成成，局部夹夹少量灰绿绿色砂质团团块及条带带。分布于于桥位区北北岸大部分分地段,为场地内内主要岩性性。强风化化岩石较破破碎，呈泥泥状及碎块块状，质软软。中风化化岩石较完完整，呈柱柱状及少量量碎块状，质质硬。砂岩：灰黄～灰灰白～青色色，中粒结结构，巨厚厚层状构造造，矿物成成份以长石石、石英为为主，云母母次之，钙钙泥质胶结结。分布于于桥位区局局部地段，与与粉砂质泥泥岩互层。强强风化岩石石较破碎，呈呈砂状及碎碎块状，质质软。中风风化岩石较较完整，呈呈柱状及少少量碎块状状，近江边边地段岩芯芯多呈碎块块状，质硬硬。4.地下水对桥位区场地内内地下水主主要为土层层孔隙水和和基岩裂隙隙水，土层层孔隙水分分布于土体体中；粉砂砂质泥岩属属相对隔水水层，基岩岩裂隙水主主要分布在在砂岩的基基岩裂隙中中；桥位区区地下水主主要接受大大气降雨及及长江水的的补给，并并具有就近近补给就近近排泄的特特点。除长长江边江水水以下存在在统一水位位，其余地地段不存在在统一水位位。桥址区内岩土综综合渗透系系数k=0..050～0.2288m/d。说明场场岩地土层层的透水性性中等，属属弱～中等等透水层。地表水及地下水水对砼物无无结晶类、分分解类、结结晶分解复复合类腐蚀蚀。5.不良地质在桥位区发现的的不良地质质现象有塌塌岸、软弱弱夹层、滑滑坡、崩塌塌堆积体及及卸荷带。以以上不良地地质现象规规模小，易易于治理。（1）塌岸预测评价长江南岸预测最最终再造宽宽度92.550～106.770m，再再造深度0～8.90mm，位于长长江大桥里里程K48++963～K49++070处，主要要对南岸重重力锚南岸岸主塔有影影响，影响响长度约1100m,,影响面积积104880m2，但由于于岸坡土体体厚度小，岸岸坡基岩顶顶面坡角小小，易于治治理，建议议进行清除除处理，治治理工程量量524000m33。长江北岸预测最最终再造宽宽度80～150m，再造深深度2.07～7.50mm，位于长长江大桥里里程K49++712～K49++815处，主要要对南岸重重力锚北岸岸主塔及8#墩有影响，影影响长度约约100mm,影响面积102000m2。由于岸坡坡土体厚度度小，岸坡坡基岩顶面面坡角小，易易于治理，建建议进行清清除处理，清清除工程量量306000m3。（2）软弱夹层特征软弱夹层主要表表现为两种种，一种为为泥化夹层层，另一种种为强风化化砂岩夹层层。泥化夹夹层主要分分布在高程程160..81m、198..20m、208..44m、212..84m及及215..80m等等处，为厚厚度5～50mmm岩屑夹粘粘土，以裂裂隙中居多多，主要位位于里程K48++873～K48++995处。主要对5#墩有影响响，桥墩基基础开挖时时，建议对对泥化夹层层进行灌浆浆处理。强风化砂岩夹层层主要位于K48++979～K49++056处，对南南岸主塔有有影响，建建议主塔基基础穿过该该软弱夹层层，以其下下部中风化化粉砂质泥泥岩为持力力层。未来来桥墩基础础开挖时，强强风化软弱弱夹层对桥桥址区的施施工时有局局部的影响响，但桥址址区整体稳稳定好。（3）滑坡滑坡位于重庆市市XX区XX镇XX村2组吴家湾湾，滑坡发发生时间11998年7月5日，且以后后每年雨季季滑坡体都都有变形加加剧的现象象。①滑坡边界、规模模、形态特特征长江北岸吴家湾湾滑坡周界界北起吴家家湾居民房房前面的条条石堡坎，南南至长江岸岸边，东西西两侧以地地形基岩出出露为界。滑滑坡区地形形北高南低低，前缘高高程156～160m，后缘高高程192～194m，前后缘缘高差388.30mm，南北长长105mm，东西宽宽110mm，滑坡面面积为0.8××104m2，滑坡体体积为3.233×104m3，平均厚厚4.0mm。根据地地面变形裂裂隙调查及及擦痕方向向判定，滑滑坡主滑方方向156°。该滑坡坡为一中型型粘性土滑滑坡，滑坡坡呈圈椅形形。②滑体特征滑体物质主要由由粘土组成成，厚度不不大，钻孔孔揭露为1.60（ZK17）～5.440m（ZK16）。粘土：分布于滑滑体表层，灰灰黄色、硬硬塑状，表表层含少量量植物根系系，厚度1.60～5.40mm。勘探表明，长江江北岸吴家家湾滑坡体体原为斜坡坡上的残坡坡积体，沿沿残坡积物物与基岩分分界线向下下滑动，堆堆积成滑体体，因此，滑滑带（面）在在几乎是沿沿土、岩接接触的薄弱弱带滑动。滑坡距XXXX长江大桥北岸里程中线K49+738～K49+826左1.70～16.30m，主要对北岸主塔及8#墩有影响，大桥左线桥墩在滑坡体范围之内，距北东侧边缘1.20m，大桥右线桥墩在滑坡范围之外，且只对大桥左线桥墩产生影响。滑坡防治措施，由于滑坡体积较小，滑坡体积为3.23×104m3，建议对滑坡进行清除处理，清除工程量3.23×104m3。（4）崩塌堆积体桥位区北岸里程程K49++856～K49++905表层局部部地段零星星分布少量量的崩塌堆堆积体，灰灰色，主要要由粘土夹夹少量砂岩岩碎块石组组成,碎块石粒粒径200～500mmm,土石比8:2,稍湿,松散。崩塌堆积积体长度约约400mm，宽度45～120m，厚度0～2.00mm，体积约为3.2××104m3。此段地形形坡角为15～25°，基岩面面坡角为15～25°。据本次工工程地质调调查，该崩崩塌堆积体体现状稳定定。未来桥桥墩施工时时，可能对对北岸主塔塔及8～10#墩有影响响。由于崩塌塌堆积体零零星分布，体体积小，未未来桥墩施施工时，建建议清除对对桥位区有有影响的崩崩塌堆积体体，清除工工程量0..56×1104m3。（5）卸荷带桥位区南岸里程程K48++875～K49++877及北岸里里程K49++916..5～K49++919各存在一一带状砂岩岩陡崖。①南岸卸荷带：位于桥位区南岸岸即里程为为K48++875～K49++877一带的砂砂岩陡崖，坡坡长约4000m,坡高7.550m，坡坡向335°，坡角54～71°。陡崖发发育一组卸卸荷裂隙，其其产状为320～345°∠30～55°，裂隙间间距为0.20～0.500m，卸荷荷带宽0.50～2.500m，卸荷荷裂隙深1.00～2.500m，长2.00～5.000m。据裂隙赤赤平投影图图(图2.9..5-1)分析，陡崖崖稳定性主主要受产状状为影发倾滑稳定定性较差。将将对XXXXX长江大大桥南岸陡陡坎下的南南岸主塔及及5#墩安全产生生影响,因此对卸荷裂隙隙产生的危危岩用锚索索进行锚固处处理，治理理工程量约约15000m3。②北岸卸荷带：位于桥位区北岸岸即里程为为K49++916..5～K49++919一带的砂砂岩陡崖，坡坡长约4550m，坡坡高8.330m，坡坡向146°，坡角55～75°。陡崖发发育一组卸卸荷裂隙，其其产状为158～175°∠42～86°，裂隙间距为0.30～0.50mm，卸荷带带宽1.00～3.00mm，卸荷裂裂隙深1.50～3.00mm，长3.00～5.00mm。据裂隙赤赤平投影图图(图2.9..5-2)分析，陡崖崖稳定性主主要受产状状为158～175°∠42～86°隙易外面稳稳定性较差差。将对XXXXX长长江大桥北北岸陡坎下下的主塔及8#～11#墩安全产生生影响,因此对卸荷裂隙隙产生的危危岩进行部部分清除及及设置柔性性防护网的的措施处理理，治理工工程量约11660mm3。六、主桥锚碇设计计南、北锚碇散索索鞍中心桩桩号分别为为：K488+7388和K50+016。1．工程地质条件件（1）南锚碇南岸锚碇区为缓缓坡地形，地地形坡角55～10°，丘丘陵地貌，北北西高南东东低，地面面标高253..0～258.00m，相对高高差5.00m。上覆覆第四系全全新统堆积积（Q4me）的填填筑土，厚厚1.00～2.50m，第四系系全新统残残坡积（Q4el+ddl）的粘粘土，厚00.50～2.00m，下伏基基岩为侏罗罗系中统上上沙溪庙组组(J2s)粉砂质质泥岩及砂砂岩，强风风化层厚11.00～4.00m。地下水贫贫乏，水文文地质条件件简单。南锚区内地层由由J2s的砂岩岩、粉砂质质泥岩、填填筑土及粘粘土组成。根根据地面地地质调查及及本次钻探探揭露，南南锚区地层层分述如下下：①填筑土呈灰色，主要由由砂、粉砂砂质泥岩碎碎块石夹少少量粘土组组成,碎块石粒粒径200～800mmm,土石比2:8,稍湿,松散。厚厚度0～8.00mm，主要分分布于桥位位区两岸居居民居住地地、娃娃哈哈厂及水管管修建场地地两侧地段段。粘土呈呈灰黄色，硬硬塑状，含含少量岩石石角砾。厚厚度0～2.80m，广泛泛分布于桥桥位区两岸岸大部分地地段。②砂岩灰黄～灰白～青青色，中粒粒结构，巨巨厚层状构构造，矿物物成份以长长石、石英英为主，云云母次之，钙钙泥质胶结结。分布于于桥位区局局部地段，与与粉砂质泥泥岩互层。强强风化岩石石较破碎，呈呈砂状及碎碎块状，质质软。中风风化岩石较较完整，呈呈柱状及少少量碎块状状，近江边边地段岩芯芯多呈碎块块状，质硬硬。③粉砂质泥岩紫红色，粉砂泥泥质结构，厚厚层状构造造，主要由由粘土矿物物组成，局局部夹少量量灰绿色砂砂质团块及及条带。分分布于桥位位区北岸大大部分地段段,为场地内内主要岩性性。强风化化岩石较破破碎，呈泥泥状及碎块块状，质软软。中风化化岩石较完完整，呈柱柱状及少量量碎块状，质质硬。地质构造位处苟苟家场背斜斜南西翼，地地层产状1183°∠15°，共发现现三组裂隙隙：①组裂隙，产状状为53～85°∠60～81°，面平，微张张～张开，张张开1～5mm，局部泥泥质充填，间间距为0.50～1.50mm，延伸1.0～3.0m；②组裂隙，产状状为320～345°∠30～55°，面平，微张张～张开，张张开1～3mm，局部泥泥质充填，间间距为0.20～0.50mm，延伸3.0～5.0m；③组裂隙，产产状为100～115°∠82～88°，面平，微微张～张开开，张开1～15mm，局局部泥质充充填，间距距为0.30～0.50mm，延伸2.0～5.0m。物物探资料表表明该区中中等风化砂砂岩岩体纵纵波速平均均值为2.711～2.87kmm/s，完整整性系数为为0.63～0.69，岩体较较完整。中中等风化泥泥岩岩体纵纵波速平均均值为2..92～2.98km/ss，完整性性系数为00.67～0.72，岩体较较完整。南锚区各地质层层设计参数数如下表：：岩土名称天然密度(g//cm3)单轴抗压强度(MPa)岩土容许承载力力(KPa))基底摩擦系数临时边坡允许值值桩周土极限摩阻阻力(KPa))天然饱和中风化砂岩2.6432.7625.599800.61:0.2400中化粉砂质泥岩2.6019.3513.039000.41:0.3200（2）北锚碇北锚区地貌总体体属长江岸岸坡地貌，该区为缓坡地形，地形坡角5～10°，丘陵地貌，北东高南西低，地面标高230.0～233.0m，相对高差3.0m。锚碇顶面高程为255.212m，底面高程为203.712m，高度为51.5m，宽度为48.7m，长度为64m。上覆第四系全新统堆积（Q4me）的填筑土，厚0.00～1.50m，第四系全新统残坡积（Q4el+dl）的粘土，厚0.00～2.20m，下伏基岩为侏罗系中统上沙溪庙组(J2s)粉砂质泥岩及砂岩，强风化层厚1.20～2.50m。地质构造位处苟家场背斜南西翼，地层产状236°∠10°，区内岩体较完整。北锚区内构造较简单，未发现断层通过；地下水贫乏，水文地质条件简单。桥址区地表分布布第四系残残坡积（Q4el++dl）粘粘土，下伏伏基岩为侏侏罗系中统统沙溪庙组组(J2s)粉砂质泥泥岩夹砂岩岩。①粘土：灰黄色，硬硬塑状，含含少量岩石石角砾。厚厚度0～2.80m，广泛泛分布于桥桥位区两岸岸大部分地地段。②粉砂质泥岩：紫紫红色，粉粉砂泥质结结构，厚层层状构造，主主要由粘土土矿物组成成，局部夹夹少量灰绿绿色砂质团团块及条带带。分布于于桥位区北北岸大部分分地段,为场地内内主要岩性性。强风化化岩石较破破碎，呈泥泥状及碎块块状，质软软。中风化化岩石较完完整，呈柱柱状及少量量碎块状，质质硬。③砂岩：灰黄～灰灰白～青色色，中粒结结构，巨厚厚层状构造造，矿物成成份以长石石、石英为为主，云母母次之，钙钙泥质胶结结。分布于于桥位区局局部地段，与与粉砂质泥泥岩互层。强强风化岩石石较破碎，呈呈砂状及碎碎块状，质质软。中风风化岩石较较完整，呈呈柱状及少少量碎块状状，质硬。综上述，长江北北岸岩层比比较稳定。北锚区各地质层层设计参数数如下表：：岩土名称天然密度(g//cm3)单轴抗压强度(MPa)岩土容许承载力力(KPa))基底摩擦系数临时边坡允许值值桩周土极限摩阻阻力(KPa))天然饱和中等风化砂岩2.6134.5626.2911500.61:0.2400中等风化泥岩2.6217.3411.628500.41:0.32002．锚碇设计锚碇材料：①南锚：采用埋置置式重力锚锚，锚块采采用C30和C40混凝土，鞍鞍部散索鞍鞍底座下混混凝土采用用C40，其余鞍鞍部混凝土土为C30（不同混混凝土分界界面参见有有关锚块和和鞍部构造造图）。鞍鞍部后浇段段采用C30微膨胀混混凝土，压压重块和侧侧墙采用C30混凝土。北锚：采用三角角框架式重重力锚，基础和后后锚块采用用C30混凝土，锚锚块采用C30和C40混凝土，散散索鞍墩顶顶以下5mm的混凝土土采用C40，散索鞍鞍墩其余部部分混凝土土为C30。锚室采采用C30混凝土。②钢筋直径大于等等于12mmm用HRB3335钢筋。钢钢筋直径等等于10mmm用HRB3335和R235钢筋。其其技术标准准应符合《钢筋混凝凝土用钢第1部分热轧光圆圆钢筋》（GB14499.11-20008）、《钢筋筋混凝土用用热轧带肋肋钢筋》（GB14499.22-20007）规定定。③预应力钢绞线采采用环氧途途层钢铰线线，钢铰线线应符合《预预应力混凝凝土用钢绞绞线》（GGB/T55224--20033）规定。④拉杆材料为400CrNiiMoA，扣紧螺母母，螺母材材料为400Cr球球面垫圈、内内球面垫圈圈材料为440Cr，连连接器材料料为45号锻钢钢。（1）南锚碇①设计荷载：2根主缆拉力2..99×1005KN。1号墩在锚碇上的的作用力恒载：：173446KN活载：82244KNN②安全度指标：抗倾覆安全系数数7.2；抗滑动安安全系数22.5,大于2.0.拉杆设计时考虑虑了10％的偏载载系数，设设计安全系系数为2.0。③锚体为大体积混混凝土结构构，共分成成锚块、鞍鞍部、鞍部部后浇段、压压重块和侧侧墙五块，每每块分层灌灌注。为防防止锚体温温度裂缝的的发生，除除要求采用用低水化热热水泥和对对骨料进行行预冷外，每每层设置冷冷却管，进进行冷却，并并且锚体表表面设置Φ20mmm温度钢筋筋，间距220cm，此此外，锚体体表面还需需设置CRRB5500D66的防裂钢钢筋网。④要求南锚基底摩摩阻系数不不小于0.5，并应进进行原位摩摩阻系数试试验。⑤锚固系统是将二二根主缆的的2.99×105KN拉力均匀匀地扩散到到锚体混凝凝土中，然然后再传到到地基。主主缆锚固系系统是由索索股锚固拉拉杆构造和和预应力钢钢束锚固构构造组成的的。预应力力钢束锚固固系统构造造由预应力力钢束和锚锚具组成，预应力钢束采用可更换式无粘结预应力钢绞线。对应于单锚头类型连接器选用15－16预应力钢束锚固，预应力钢束锚具采用特制15－16型锚具。设计要求：拉杆杆方向均与与其相对应应索股方向向一致。散散索鞍中心心至前锚面面距离为225m。前锚面面至后锚面面锚固距离离为20m，前锚面面与后锚面面均为与中中心索股垂垂直的平面面。索股锚锚固的预应应力钢束其其方向与索索股方向一一致。拉杆杆方向误差差用球面垫垫圈和内球球面垫圈调调整。⑥锚碇检修楼梯根根据使用要要求和实际际情况，选选用钢筋混混凝土楼梯梯或钢楼梯梯。楼梯栏栏杆采用钢钢栏杆（栏栏杆立柱和和栏杆扶手手）。检查查门建设单单位可根据据实际使用用要求采用用。⑦钢楼梯及楼梯栏栏杆的各钢钢构件的焊焊接均应根根据等强度度原则进行行，保证焊焊缝的质量量和外观，栏栏杆的立柱柱和扶手均均要作渡锌锌防腐处理理。⑧桥梁运营期间，应应保持室内内恒定的温温度和湿度度，锚室内内设置抽湿湿装置。⑨在里程K48++698、K48+7733处锚体上上设有引桥桥1号桥墩。（2）北锚碇①设计荷载：2根主缆拉力2..99×105KN。14、15号墩在锚碇碇上的作用用力：恒载：177346KKN活载：82244KNN②安全度指标：抗倾覆安全系数数27.00；抗滑动安安全系数22.7，大于2.0。拉杆设计时考虑虑了10％的偏载载系数，设设计安全系系数为2.0。③锚体为大体积混混凝土结构构，共分成成基础、锚锚块、后锚锚块、散索索鞍支墩和和前锚室五五块，每块块分层灌注注。为防止止锚体温度度裂缝的发发生，除要要求采用低低水化热水水泥和对骨骨料进行预预冷外，每每层设置冷冷却管，进进行冷却，并并且锚体表表面设置Φ20mmm温度钢筋筋，间距220cm，此此外，锚体体表面还需需设置CRB5550D6的冷轧带带肋网。④要求北锚基础落落在新鲜的的中风化砂岩岩上，基底底摩阻系数数不小于0.5，并应进进行原位摩摩阻系数试试验。⑤锚固系统是将二二根主缆的的2.99×105KN拉力均匀匀地扩散到到锚体混凝凝土中，然然后通过基基础再传到到地基。主主缆锚固系系统是由索索股锚固拉拉杆构造和和预应力钢钢束锚固构构造组成的的。预应力力钢束锚固固系统构造造由预应力力钢束和锚锚具组成，预应力钢束采用可更换式无粘结预应力钢绞线。对应于单锚头类型连接器选用15－16预应力钢束锚固，预应力钢束锚具采用特制15－16型锚具。设计要求：拉杆杆方向均与与其相对应应索股方向向一致。散散索鞍中心心至前锚面面距离为225m。前锚面面至后锚面面锚固距离离为18mm，前锚面面与后锚面面均为与中中心索股垂垂直的平面面。索股锚锚固的预应应力钢束其其方向与索索股方向一一致。拉杆杆方向误差差用球面垫垫圈和内球球面垫圈调调整。⑥锚碇检修楼梯根根据使用要要求和实际际情况，选选用钢筋混混凝土楼梯梯或钢楼梯梯。楼梯栏栏杆采用钢钢栏杆（栏栏杆立柱和和栏杆扶手手）。检查查门建设单单位可根据据实际使用用要求采用用。⑦钢楼梯及楼梯栏栏杆的各钢钢构件的焊焊接均应根根据等强度度原则进行行，保证焊焊缝的质量量和外观，栏栏杆的立柱柱和扶手均均要作渡锌锌防腐处理理。⑧桥梁运营期间，应应保持室内内恒定的温温度和湿度度，锚室内内设置抽湿湿装置。⑨在里程K50++016、K50++051处锚体上上设有引桥桥14、15号桥墩。七、主桥桥塔设计南、北桥塔中心心桩号分别别为：K448+9883和K49++771。1．工程地质条件件（1）南塔该区总体为斜坡坡地形，于于墩位区为为一平缓的的台地，墩墩位区地形形坡角一般般10～20°，河谷岸岸坡地貌，南南东侧高北北西侧低，地地面标高152..0～192.00m，相对高高差40.0mm。上覆第第四系全新新统堆积（Q4me）的填填筑土，厚厚2.00～13.500m，第四系系全新统残残坡积（Q4el++dl）的的粘土，厚厚1.00～2.30m，下伏基基岩为侏罗罗系中统上上沙溪庙组组(J2s))粉砂质泥泥岩及砂岩岩，强风化化层厚3.80～6.50m。地质构构造位处苟苟家场背斜斜南西翼，地地层产状153°∠52°，共发现现三组裂隙隙：①组裂隙，产产状为25～50°∠43～65°，面平，微微张～张开开，张开1～5mm，局部泥泥质充填，间间距为0.50～1.50mm，延伸1.0～3.0m；②组裂隙，产产状为320～345°∠30～55°，面平，微微张～张开开，张开1～3mm，局部泥泥质充填，间间距为0.20～0.50mm，延伸3.0～5.0m；③组裂隙，产产状为230～245°∠59～80°，面平，微微张～张开开，张开1～15mm，局局部泥质充充填，间距距为0.30～0.50mm，延伸2.0～5.0m。地地下水贫乏乏，水文地地质条件简简单。南岸主塔位区位位处长江岸岸坡，受长长江水位涨涨落的影响响，可能发发生塌岸，需需要对覆盖盖层进行清清除。南岸主塔位区由由于地质作作用，岩体体中普遍发发育泥化软软弱夹层，未未来桥墩基基础须穿过过这些泥化化软弱夹层层，桥墩基基础开挖至至设计高程后后，须对该墩基基底3d或5m范围内进进行桩端持持力层检测测，以查明明其桩底有有无空洞、破破碎带及软软弱夹层等等不良地质质现象。持力层为中等风风化粉砂质质泥岩，采采用嵌岩的的钻孔桩基基础，其单单桩轴向受受压承载力力容许值[Raa]，按《公公路桥涵地地基与基础础设计规范范》JTGDD630224—2007第5.3.44条推荐的的公式计算算。未来施工主塔区区其涌水量量很大,建议靠近近长江的三三面基坑采采取帷幕灌灌浆后，基基坑内采取取抽水设备备降水施工工。（2）北塔该区总体为斜坡坡地形，墩墩位区地形形坡角一般般15～25°，河谷岸岸坡地貌，南南东侧低北北西侧高，地地面标高150..0～185.00m，相对高高差35.0mm。上覆第第四系全新新统冲洪积积（Q4al++pl）的的粘土，厚厚1.00～2.50m，第四系系全新统残残坡积（Q4el++dl）的的粘土，厚厚1.00～7.50m，第四系系全新统滑滑坡堆积（Q4dell）的粘土土，厚1.60～5.40m，下伏基基岩为侏罗罗系中统上上沙溪庙组组(J2s))粉砂质泥泥岩及砂岩岩，强风化化层厚2..90～12.500m。地质构构造位处苟苟家场背斜斜南西翼，地地层产状2236°∠10°，共发现现三组裂隙隙：①组裂隙，产产状为55～72°∠60～80°，微张～～张开，张张开1～5mm，局部泥泥质充填，间间距为0.50～2.00mm，延伸3.0～6.0m。②组裂隙，产产状为305～320°∠58～75°，微张～～张开，张张开1～3mm，局部泥泥质充填，间间距为0.50～1.50mm，延伸2.0～5.0m。③组裂隙，产产状为150～175°∠42～86°，微张～～张开，张张开1～15mm，局部泥泥质充填，间间距为0.30～0.50mm，延伸2.0～5.0m。物物探资料表表明该区中中等风化砂砂岩岩体纵纵波速平均均值为3..12～3.19km/s，完整整性系数为为0.67～0.70，岩体较较完整。中中等风化粉粉砂质泥岩岩岩体纵波波速平均值值为2.78～2.84km/s，完整整性系数为为0.65～0.68，岩体较较完整。地地下水贫乏乏，水文地地质条件简简单。北岸主塔位区位位处长江岸岸坡，受长长江水位涨涨落的影响响，可能发发生塌岸，需要对覆盖层进行清除。北岸主塔位区见见一小型土土质滑坡，其其对桥墩有有一定影响响，需要进进行清除。未来施工主塔区区其涌水量量很大,建议靠近近长江的三三面基坑采采取帷幕灌灌浆后，基基坑内采取取抽水设备备降水施工工。持力层为中等风风化粉砂质质泥岩，建建议采用嵌嵌岩的钻孔孔桩基础，其其单桩轴向向受压承载载力容许值值[Raa]，按《公公路桥涵地地基与基础础设计规范范》JTGDD630224—2007第5.3.44条推荐的的公式计算算。2．索塔设计（1）基础设计要点根据桥塔塔位的的地形、地地质、水文文和环境等等自然因素素以及岩层层情况，设设计采用群群桩基础。索塔每个塔塔柱设置塔塔座、承台台，承台下下布设9根直径为φ3.0m的桩基础。索塔桩基基础均为钻钻孔灌注桩桩。塔座为一个棱型型台。索塔塔塔座底面面为12.4m（横桥向向）×16.22m（顺桥向向），顶面面为8.88m（横桥向向）×12.66m（顺桥向向），厚度度为3m，南塔座座顶标高为为181..0m，北塔座座顶标高为为178..0m。承台布设为矩形形。塔座下下承台面积积为20..5m×20.55m，高度为6.0m。南塔承台台顶标高1178.00m，北塔承承台顶标高高175..0m。（2）塔身设计要点桥塔是由塔柱、横横梁组成的的门式框架架结构。塔塔柱为普通通钢筋砼结结构，横梁梁为预应力力砼结构。主主要承受由由索鞍传下下的垂直荷荷载及由活活载、风载载、温度差差、流水压压力、船舶舶撞击等所所产生的顺顺桥向和横横桥向荷载载。南、北索塔有各各两个塔柱柱，三道横梁。索索塔高程++187mm以上塔柱柱为钢筋砼砼空心箱形形截面，以以下为实心心矩形截面面。横梁为为预应力空空心箱型截截面。索塔塔柱顶标高高为+3455.47mm，上横梁顶面面标高为++341..47m，中横梁梁顶面标高高为+2556.2005m，南北索索塔底横梁梁顶面标高高分别为++177..25、+1744.25mm，塔座顶顶面标高分分别为+1181.00、+1788.0m，塔柱高高度分别为为164..47、167..47m。索塔塔柱横桥向向尺寸全高高为5.8m，顺桥向向尺寸由塔塔顶的7.0m以7/10000的坡率线线性增大到到塔柱底的的9.2447m（北北塔9.2289m）。上塔柱壁厚为0.800m，下塔柱壁壁厚为1.0m。塔柱在横梁梁附近壁厚厚加大。上横梁的高度为55.0m，宽度6.0m。中横梁梁的高度为为7.5m，宽度7.0m。底横梁梁高度4.0m，宽度6.0m。所有横横梁均设置置横隔板。横梁的预应力锚锚头均埋于于塔身或承承台内，用用混凝土加加封。上横梁设50-115φs15.22mm预应应力钢束，中中横梁设82-115φs15.22mm预应应力钢束，底底横梁设30-119φs15.22mm预应应力钢束。桥塔施工时采用用主鞍向岸岸预偏并用用千斤顶顶顶推复位的的施工方案案，由预埋埋于塔顶的的格栅及反反力架共同同组成主鞍鞍预偏及复复位操作平平台。主鞍鞍复位后，切切除格栅悬悬出部分。（3）计算分析全桥结构静、动动力分析的的计算方法法为空间几几何非线性性有限元法法，计算软软件采用“桥梁结构构静动力非非线性分析析系统BNLAAS”。在BNLAS系统统对大桥进进行总体计计算后，通通过运用MADAAS空间分析析程序利用用总体计算算得出的主缆最大轴力以以及主引桥桥在中横梁梁处的支反反力对索塔塔进行了单单独的结构构分析。计算结果果表明，主主塔塔柱及及横梁各截截面均无拉拉应力出现现，最大压压应力14.3Mppa，满足规规范要求。索索塔塔顶在在各种组合合下最大水水平位移114.1ccm，满足规规范要求。（4）附属结构设计要要点主、引桥支座垫垫石均设在在中横梁顶面面上。主桥桥侧设2个支座，每每个支座最最大支反力力为2400kN；南引桥为为两个分离离的混凝土土箱梁，共共设4个支座，每每个支座最最大支反力力为3200kN；北引桥为连连续T梁，共设设置12个支座，每每个支座最最大支反力力13300kN。主桥桥支座要承承受负反力力，用了8根螺杆，螺螺杆端头深深埋于垫石石中，以承承受拉力。为把横桥向风力力等水平力力传给主塔塔，在加劲劲梁端部侧侧面设置一一对抗风支支座，支座座支承在索索塔塔柱内内侧的支座座垫石上。抗抗风支座除除限制主梁梁在支座处处的横桥向向位移外，对对主梁的其其它自由度度均无约束束。钢箱梁端部底板板与桥塔中中横梁顶面面之间设有有阻尼器。阻阻尼器垫石石设置在中中横梁顶面面，垫石顶顶面设有预预埋钢板，阻阻尼器的下下支座底板板与垫石预预埋钢板通通过螺栓接连接接。下游塔柱内设电电梯及人行行楼梯，上上游塔柱内内仅设人行行楼梯，供供大桥维护护人员使用用。楼梯各各部位结构构简述如下下：①塔柱内楼梯由栏栏杆、楼梯梯和转角平平台组成。爬梯由槽钢，角钢,钢管等型钢焊接而成。上下端用槽钢与预埋钢板焊接定位。为保证安全，所有爬梯均设有安全环圈。②楼梯由槽钢与菱菱形花纹钢钢板（用筋筋板加劲）焊焊接而成。楼楼梯的上下下端支撑在在转角平台台上。楼梯梯上均设有有栏杆（靠靠墙一侧不不设）。③转角平台由预埋埋钢板、肋肋板、踏板板和栏杆组组成。预埋埋板用ф16钢筋锚于于塔柱壁（应应在塔柱浇浇注时埋入入）。埋板板侧面与塔塔柱壁面齐齐平。肋板板焊在预埋埋板上，而而踏板焊在在肋板和预预埋板上，平平台也设有有栏杆。④在上横梁、塔冠内，设设有爬梯，这这样可以从从横梁底板板爬到顶板板、塔冠上。其其爬梯结构构与塔柱内内相似，爬爬梯的出口口处即为在在横梁和塔塔冠的顶板板人孔位置置。塔冠人孔设设有孔盖，以以防雨水进进入。在上上横梁和塔塔冠上均设设有栏杆，均均有预埋板板和钢筋。（5）鞍罩、塔冠设计计要点本桥所处地理位位置环境优优美，悬索索桥桥塔挺挺拔秀丽。塔塔顶鞍罩顶顶部围墙作作成一定斜斜度，以增增强其挺拔拔流畅之感感。在上横横梁之上设设置曲线形形塔冠使整整个索塔更更显庄重大大气。塔顶顶鞍罩、塔塔冠设计要要点如下：：①塔顶鞍罩的作用用是保护主主鞍免受风风雨等外部部因素的影影响，使主主缆在主鞍鞍部位保持持密封性。鞍鞍罩内所需需抽湿系统统、照明等等设施的布布置及预埋埋件的埋设设另提供。②鞍罩与塔顶的锚锚固连接通通过植筋方方式来实现现。鞍罩根根部与塔顶顶处混凝土土接触面在在浇注之前前做凿毛处处理，以保保证新老混混凝土的粘粘结性能。在在鞍罩侧墙墙浇注时根根部加钢筋筋网，以减减少新老混混凝土连接接处裂缝的的产生。③鞍罩侧墙上主缆缆出口与主主缆扶手绳的出出口位置间间隙应用软软质弹性密密封材料填填塞，所用用密封材料料防水性能能好，不结结块，耐老老化。④为了保证鞍罩的的密封性，鞍鞍罩的出入入口均采用用气密门密密封，其技技术指标符符合<<船用风雨雨密单扇钢钢质门>>（GB33477--20088）的具体规规定。⑤塔冠与塔顶、上上横梁的锚锚固连接通通过植筋方方式来实现现。塔冠与与鞍罩的锚锚固连接则则采用预埋埋钢筋的形形式。⑥按照施工方便、外外形美观的的设计思想想，爬梯采采用型钢焊焊接而成，力力求简洁。⑦爬梯的涂装应符符合全桥涂涂装的总体体要求，颜颜色采用浅浅色调为宜宜。八、主桥主缆设计计1.主缆⑴本桥主缆由五跨跨组成，由由北向南分分别为：南南锚跨、南南边跨、中中跨、北边边跨、北锚锚跨。其跨跨径组成为为18.8867+245+788+245+17.8331m。南边跨垂跨比约约为1:2.7077，中跨垂垂跨比约为为1:10，北边跨跨垂跨比约约为1:2.7077，锚跨的的跨长和转转角根据索索股散索情情况及散索索鞍、锚碇碇构造要求求等确定。⑵边跨不设吊索，线线型为悬链链线，中跨跨主缆重量量沿缆均布布，加劲梁梁及桥面荷荷载沿水平平方向均布布，索夹及及吊索重量量由跨中向向跨端逐渐渐增大，故故中跨主缆缆线型既非非悬链线，也也非抛物线线，而是介介于悬链线线和抛物线线之间，接接近于抛物物线的悬挂挂线型，全全桥主缆线线型由BNLAAS程序计算算取得。本桥主缆施工采采用预制平平行钢丝索索股逐根架架设的施工工方法（PPPWS）。主主缆共2根，每根根主缆中含含88股平行钢钢丝索股，每每股含1227丝直径径为5.20mm的镀镀锌高强钢钢丝，每根根主缆共111776丝，竖向向排列成尖尖顶的近似似正六边形形。紧缆后后，主缆为为圆形，其其直径为608mmm(索夹处)和614mmm（索夹间间）。⑶为保证锚固质量量，并适应应索股安装装时的扭转转，减少锚锚头套入锚锚杆对位困困难，方便便施工，于于锚头前部部设置锚板板，锚头通通过锚板与与锚杆相连连。索股锚头采用套套筒式热铸铸锚，在铸铸钢制成的的锚杯内，浇浇铸锌铜合合金。锚杯杯内锚固锥锥体锥角及及锚固长度度等均由试试验确定。⑷主缆紧缆完成后后，先进行行捆扎并安安装索夹，待待加劲梁施施工完成后后，进行缠缠丝等防护护工作，然然后施工桥桥面系。⑸主缆在主鞍鞍罩罩及锚室入入口等处采采用喇叭形形缆套密封封防护。主主缆缆套的的作用是主主缆在鞍罩罩上的出入入口或锚室室前墙的出入口处主缆防护护的过渡装装置。要求求具有良好好的密封性性能，与鞍罩或锚室室前墙之间间允许少量量的伸缩活活动，使主缆钢钢丝保持一一定长度不不受缠丝约约束。缆套套采用喇叭叭形管状钢钢套，缆套套沿纵向分分为两半，两两半之间设设拼接条板板用螺栓联联接，条板板及两端接接头均用橡橡胶层防水水。⑹为主缆检修人员员和主缆检检修车通行行，沿主缆缆顶面设主主缆检修道道，检修道道扶手钢丝丝绳上下两两端分别锚锚固于索塔塔顶部鞍罩罩及锚碇处处前墙上，中中间通过固固定于索夹夹上的立柱柱支撑。检检修道栏杆杆需考虑检检修人员侧侧向推力以以及有关竖竖向荷载作作用。2.索夹、吊索吊索上端通过索索夹与主缆缆相连，下下端与加劲劲梁相连。根据吊索和索夹夹的受力特特点，并综综合考虑吊吊索和索夹夹的材料性性能、制造造、加工、安安装、维护护、后期更更换等影响响因素，本本桥设计时时，采用索索夹为上下下两半夹紧紧相连，吊吊索上下端端均为销接接式。⑴吊索形式：采用用垂直吊索索形式，每每个吊点共共2根吊索，吊吊索采用预预制平行钢钢丝束股（PWS），外包7.0mm厚PE进行防护，钢丝采用直径为φ5.2mm的镀锌高强度钢丝，钢丝强度≥1670MPa，每根吊索含106根钢丝。⑵吊索锚头：吊索索上下锚头头均采用叉叉形热铸锚锚。锚头由由锚杯与叉叉形耳板构构成，锚杯杯内浇铸锌锌铜合金，叉叉形耳板与与锚杯用螺螺纹联接。=3\*GB2⑶缓冲器：：在吊索锚锚口处设置置一段热轧轧无缝钢管管，与锚头头相连，钢钢管与吊索索之间填充充密封缓冲冲材料，以以改善锚口口的弯折疲疲劳影响。=4\*GB2⑷减震措施施：所有吊吊索，在PE护套外表表面设凹槽槽，以提高高吊索的抗抗风雨震能能力，桥梁梁建成后，根根据实桥检检测吊索风风震情况，再再决定是否否采取其他他减震措施施。=5\*GB2⑸索夹：索索夹壁厚均均为40mm，除中中跨安装吊吊索的索夹夹外，还有有夹紧边跨跨主缆的索索夹和安装装缆套的索索夹。由于于主缆倾角角不同，所所需夹紧力力不同，索索夹长度和和螺杆数量量均不相同同，为节省省模型，将将相近长度度的索夹并并为4组。同一一组索夹耳耳板孔眼位位置略有变变化，以适适应吊索与与主缆交角角的变化。为为使两只销销孔保持水水平并避免免索长受力力偏心，销销孔对称于于通过索夹夹中心的垂垂直线。索索夹均采用用上、下分分开的形式式。上、下下两半索夹夹用螺杆相相连夹紧，接接缝处嵌填填橡胶防水水条防水。=6\*GB2⑹索夹螺杆杆：螺杆做做成缩腰形形，以免在在螺纹处断断裂。由于于索夹螺杆杆要求具有有较大的弹弹性回缩量量，收紧螺螺杆时引伸伸量应较大大，故螺杆杆应较长。但但是，螺杆杆增长势必必增加索夹夹的增厚部部分，带来来较大的应应力集中。为为避免这个个矛盾，本本设计采用用增厚垫圈圈的办法，尽尽量缩小索索夹的增厚厚厚度。=7\*GB2⑺吊索间距距：吊索基基本水平间间距为16m。由于主主梁设有竖竖曲线，如如果吊索按按等间距设设置，每段段主梁长度度均不相同同。为便于于主梁制造造，将每段段主梁长度度做成相同同，据此来来调整吊索索的间距。但但由于总跨跨度仍保持持不变，因因调整间距距所积累的的长度增量量在主梁的的合拢段所所在的节间间加以消除除。如果实实际施工时时合拢段位位置改变，吊吊索间距应应作相应调调整。3.计算分析全桥结构静、动动力分析的的计算方法法为空间几几何非线性性有限元法法，计算软软件采用“桥梁结构构静动力非非线性分析析系统BNLAAS”。主缆计算结果主缆在最不利组组合Ⅵ=恒载+活载+温降+风载作用下下最大轴力力（受拉为为正）发生生在塔顶附附近，轴力力值为14494800kN；主缆最最大应力为为629.664MPa；安全系数2.65，大于2.5。吊索计算结果在最不利组合即恒恒载+活载+温降+风载作用下下最大吊索索力（受拉拉为正）发发生在桥塔塔附近的1#吊索，为2143kN，最大吊索索应力为476.22Mpa；安全系数3.5，大于3.0。3.主索鞍⑴主要设计参数①主缆钢丝直径：：d=5.20mmmσb=1670MPa②主缆构成：φ5.2×1277×88缆径：608mmm(空隙率率18.2%%)③主缆恒载切线角角：中跨侧恒载切线线角：21.5881°（北塔）21.5881°（南塔）边跨侧恒载切线线角：22.340°（北塔）22..340°（南塔）④I.P.点标高高：347..85m（北塔），347..85m（南塔）⑤主索鞍预偏量：：南主索鞍鞍1126mm，北主索鞍1123mmm⑵主索鞍系统①主索鞍鞍体为铸铸钢件，材材料牌号为为ZG2775-4885H，应符合合《焊接结结构用碳素素钢铸件》（GB/T7659-1987）标准。铸钢件出厂前，需出具合格证明书，该书应包括：制造厂名称代号、图号或件号（发运号）、牌号、炉号、化学成分及机械性能试验报告，以及合同明确规定的其他内容。主索鞍上承板、下下承板、格格栅及反力力架所用钢钢板材料牌牌号为Q235AA，要求符合《碳碳素结构钢钢和低合金金结构钢热热轧厚钢板板和钢带》（GB/T3274-2007）和《碳素结构钢》（GB/T700-2006）标准。②主索鞍由鞍槽、鞍鞍座和底座座组成。鞍鞍槽用铸钢钢铸造，鞍鞍座由钢板板焊成。鞍鞍槽和鞍座座焊成鞍体体。鞍体下下设不锈钢钢板-聚四氟乙乙烯板滑动动副，以适适应施工中中的相对移移动。为增加主缆与鞍鞍槽间的摩摩阻力，并并方便索股股定位，鞍鞍槽内顺桥桥向设竖向向隔板，在在索股全部部就位并调调股后，在在顶部用锌锌块填平，再再将鞍槽侧侧壁用螺栓栓夹紧。塔顶设有格栅底底座，以安安装主索鞍鞍。格栅悬悬出塔顶以以外，以便便安置控制制鞍体移动动的千斤顶顶，鞍体就就位后将格格栅的悬出出部分割除除。为减轻吊装运输输重量，将将鞍体分成成两半，吊吊至塔顶后后用高强度度螺栓拼接接。半鞍体体吊装重量量不超过35t。施工中鞍体相对对于底座的的移动，借借助设在塔塔顶的临时时千斤顶分分几次有控控制地推动动。到达规规定移动量量后，用夹夹件锁紧。应应控制由于于加劲梁安安装使主索索鞍两侧主主缆拉力的的水平分力力之差，不不大于主塔塔所能承受受的水平力力。③在主索鞍和索塔塔塔顶之间间设置格栅栅，其主要作作用是：a.保证塔顶平平面平整，与与主鞍的下下承板接触触良好；b.使主鞍的垂垂直反力均均匀分布于于塔顶平面面；c.与顶推千斤斤顶的反力力架相连作作为其传力力构件；d.提高格栅内内混凝土的的承压能力力。构造型式：格栅栅要求表面面平整，与与塔顶构成成一体并具具有足够的的竖向弯曲曲刚度，故故采用纵横横向以竖直直钢板焊成成的格构，上上、下设格格状顶、底底板，形成成纵横两向向均为Ⅰ字形断面面的网格，网网格内设锚锚固钢筋并并填浇混凝凝土。⑶散索鞍系统①散索鞍鞍槽为铸铸钢件，材材料牌号为为ZG2775-4885H，应符合合《焊接结结构用碳素素钢铸件》（GB/T7659-1987）标准。铸钢件出厂前，需出具合格证明书，证明书应包括：制造厂名称代号、图号或件号（发运号）、牌号、炉号、化学成分及机械性能试验报告，以及合同明确规定的内容。散索鞍鞍体为组组焊件，材材料牌号为为20g钢板板，应符合合《锅炉用用钢板》（GB7113-19997）标准。鞍鞍体摆轴座座为锻钢件件。散索鞍底板和底底座材料为为ZG20Mn，符合《大型型低合金钢钢铸》（JB/T64402-22006）,件拉杆材料料为40CrrNiMooA，符合合《合金结结构钢》（GBTT30777-19999）。②散索鞍鞍体采用用铸焊结合合的结构方方案。鞍槽槽用铸钢铸铸造，鞍体体由钢板焊焊成。为增加主缆与鞍鞍槽间的摩摩阻力，并并方便索股股定位，鞍鞍槽内设竖竖向隔板，在在索股全部部就位并调调股后，在在顶部用锌锌填块填平平，在压紧紧梁下放上上垫板，然然后上紧压压紧梁，再再将鞍槽侧侧壁用拉杆杆夹紧。③散索鞍必须在制制造厂技术术人员的指指导下进行行安装，以以确保散索索鞍各部件件配合正确确、安装精精度满足设设计要求。散索鞍底板安装装前应先将将地脚螺栓栓装到相应应孔中，保保证与底板板的垂直度度要求，并并要为底座座、螺母、垫垫圈留出足足够的安装装长度。由由于支墩有有较大斜度度，底板孔孔中的混凝凝土应不溢溢出至安装装面上。鞍体安装时应先先放好密封封带并设置置临时支撑撑，按“空缆位置”调定初始始位置。主主缆索股架架设安装完完毕后，将将鞍体上的的约束构件件拆除。桥桥面铺装完完成后，鞍鞍体应向索索塔侧转动动一个角度度（南鞍1.083°、北鞍1.049°）至“成桥位置”。九、主桥加劲梁设设计1.加劲梁结构⑴主桥加劲梁采用用正交异性性板流线型型扁平钢箱箱梁，梁高高3.5m，宽（含含风嘴）30.77m；顶板厚14mm，U形加劲肋肋厚8mm；底板厚10mm，其U形加劲肋肋厚6mm；吊耳板板厚80mm。钢箱梁梁标准梁段段长16m，内设6道实体式式横隔板，为为加强桥面面板刚度，减减小桥面板板变形对铺铺装层的不不利影响，横横隔板间距距确定为2.7m。吊索处处横隔板厚厚12mm（承力板板为30mm），其余余横隔板厚厚8mm。在端梁梁段有永久久竖向支座座处的横隔隔板厚度为为20mm，端横隔隔板厚度为为20mm。根据构构造需要，端端梁段局部部设纵隔板板2道。支座座处横隔板板上设置起起顶加劲构构造，以备备更换支座座时使用。钢箱梁为全焊结结构，作为为受力的统统一体，要要求焊缝的的力学性能能与母材相相同，其中中，冲击功功的要求为为34J(－20℃)。结合吊索的设计计方案，钢钢箱梁与吊吊索的连接接采用销接接式锚板。⑵根据加劲梁的长长度、梁段段运输条件件、吊装能能力等因素素，全桥钢钢箱梁单元元制造划分分成50个梁段段，梁段间间连接采取取全断面焊焊接的连接接形式。梁梁段长度16m（标准段段）、16.66m（中央段段）、8.32m（端梁段段）。单元元梁段最大大重量为2242.33吨（跨中段）。⑶全桥梁段划分成成50个吊装装段，即跨跨中吊装段段(2个)、标准吊吊装段(44个)、合拢段(2个)、端部吊吊装段(2个)。其中标准准吊装段为为16m，跨中吊装装段长度16.66m，合拢段段为标准梁梁段，长16m。最大吊吊装重量2242.33吨（跨中段）。⑷图中给出的所有有梁段的计计算长度，该该长度均为为基准温度度20℃下的尺寸寸，未计入入焊缝的收收缩。合拢拢段长度需需根据合拢拢时的实际际温度情况况给定，现现场配切。主梁南北两端各各设有一道道伸缩缝，其其不受约束束的伸缩量量为±760mm。2．加劲梁安装⑴梁段吊装从跨中中开始。首首先吊装跨跨中段，然然后向两边边对称起吊吊。吊装初初期，各梁梁段间临时时连接均为为铰接状态态，梁段上上翼缘顶紧紧，下翼缘缘张开，随随着吊装梁梁段的增加加，下翼缘缘张口将逐逐渐减小。因因此，吊装装阶段严禁禁拉紧底板板上的临时时连接螺栓栓使张口闭闭合，以避避免增大上上翼缘的压压力。⑵梁段采用四点起起吊，起吊吊过程必须须使梁段处处于水平状状态。梁段段吊装就位位后，必须须将吊索与与梁段锚箱箱吊耳板销销接牢靠，并并将临时连连接件连接接好后方可可松开跨缆缆吊机的主主钩。⑶端段及合拢段的的吊装采用用跨缆吊机机将端梁段段吊至临时时支架上，然然后向岸侧侧平移300～500mmm，待合拢拢段吊装到到位后，端端梁段再回回移，与合合拢段对接接。⑷钢箱梁梁段间的的工地连接接全部采用用焊接。工地焊接的精度度要求应按按本桥招标标文件的技技术规范以以及国内有有关规程、规规范执行。施工中各梁段端端部标高的的控制测量量必须在日日落后4小时及次次日日出之之前进行。⑸钢箱梁在塔处的的竖向支座座及阻尼器器待全桥合合拢后，定定位安装；；其余的竖竖向支座与与梁段同时时安装；横横向抗风支支座在全桥桥合拢后安安装。3．支座与伸缩缝缝梁端设有竖向支支座和横向向抗风支座座，竖向支支座的额定定承载力抗抗压为4000kkN，抗拉为10000kN，顺桥向位位移量±7000mm。横向抗风风支座的额额定承载力力为30000kN，顺桥向位位移量：±7000mm，竖向位移移量：±80mm。加劲梁两端端均设置11520型伸缩缝缝。4．桥面铺装、泄泄水孔、护护栏和灯柱柱钢桥面铺装采用浇浇注式沥青混凝凝土，中央央分隔带和和行车道均均需要铺设设。行车道道铺装上层采采用40mm厚SMA，下层采用用40mmm厚浇注式沥青青混凝土；；中央分隔隔带采用（40+40）mm浇注式式沥青混凝凝土，检修修道采用的的是40mm厚浇注式沥青青混凝土。桥面铺装施工前前，应该根根据重庆地地区的气候候状况等进进行配合比比实验，以以确定合适适的材料组组成。泄水水孔、护栏栏根据相应应的设计图图进行施工工，灯柱的的形式和布布置仅供参参考，应结结合本桥景景观设计的的内容进行行施工。5．防腐涂装由于钢箱梁各部部位所处环环境不同，故故各部位采采用的防腐腐涂装也不不尽相同。⑴钢箱梁外表面钢箱梁外表面系系指除桥面面车行道铺铺装部分以以外的所有有直接暴露露于大气中中的钢箱梁梁外表面部部分，要求求其在正常常维护下，防防腐年限不不小于25年。⑵钢箱梁内表面钢箱梁内表面系系指箱内所所有部分，该该部分处于于封闭环境境中（由于于采用抽湿湿系统，箱箱内相对湿湿度小于50%），因此此，防腐涂涂装要求可可低于钢箱箱梁外表面面。U形加劲肋肋在与顶、底底板焊接前前，其内侧侧应按钢箱箱梁内表面面涂装要求求完成涂装装。在抽湿湿条件下，钢钢箱内表面面的防腐年年限要求不不小于25年。为保保证钢箱梁梁内抽湿系系统的正常常工作，需需要保证钢钢箱梁内部部与外界环环境的密封封，所有与与外界连通通的过焊孔孔均需要用用腻子填封封，所有顶顶底板上的的高强度螺螺栓孔均需需要用高强强度螺栓封封堵。所有有与外部相相通的管线线孔均需采采用适当方方法（如采采用橡胶等等材料）进进行封堵。⑶护栏、路缘石与与灯柱与钢箱梁外表面面涂装相同同，要求其其在正常维维护下，防防腐年限不不小于25年。⑷涂装完成后，在在梁内醒目目位置喷涂涂梁段号、横横隔板编号号及相应的的吊索编号号。十、引桥设计1.南引桥引桥桥区上覆第第四系全新新统堆积（Q4me）的填填筑土，厚厚1.00～2.50m，第四系系全新统残残坡积（Q4el+ddl）的粘粘土，厚00.50～2.00m，下伏基基岩为侏罗罗系中统上上沙溪庙组组(J2s)粉砂质质泥岩及砂砂岩，强风风化层厚11.00～4.00m。引桥桥桥区岩体较较完整。地下水水贫乏，水水文地质条条件简单。①南引桥范围：KK48+657～K48+983，全长长326m，南引桥采采用组合跨跨径设计，即4×35m先简支后结构连续T梁+2×90mT构箱梁。左线桥起迄桩号为K48+657～K48+983；右线桥的起讫桩号为YK48+647.803～K48+983。桥梁共分两联，4×35m先先简支后结构连续T梁为第一联，2×90mT构箱梁为第二联。南引桥平面部分分位于缓和和曲线段内内，(左线缓和和曲线参数数：YH==K48++624..397，HZ=KK48+7744.4421,参参数A=3328.6666；右右线缓和曲曲线参数：：YH=YYK48++657..070，HZ=YYK48++777..091,,参数A=3337.6668)。墩墩台均以径径向布置，平平面线形通通过调整桥桥上防撞护护栏来形成成，桥跨内内外弧差通通过调整预预制T梁长度来来适应。南引桥纵面部分分位于i==-2.55%、i=1%及R=133500的竖曲线线内。南引桥分两种桥桥宽，第一一联桥宽为为25米，由10片梁间距距2.4mm的T梁组成，第第二联桥宽宽为27..5米，由由两个箱梁梁组成。两两种桥宽在在4#交界墩处处变化。②第一联T梁的结结构体系为为先简支后后结构连续续，按全预预应力构件件设计。设设计计算采采用平面杆杆系结构计计算软件计计算，横向向分配系数数按刚接梁梁法计算，并并采用空间间结构计算算软件校核核。T梁预制梁梁高2.33m，梁间间距2.44m，湿接接缝宽700cm，预预制梁最大大吊装重量量：边梁10255kN,中梁10122kN。主梁预制浇筑主梁混凝土土前应严格格检查伸缩缩缝、护栏栏、泄水管管、支座等等附属设施施的预埋件件是否齐全全，确定无无误后方能能浇筑。施施工时，应应保证预应应力管道及及钢筋位置置准确。梁梁端2m范围内内及锚下混混凝土局部部应力大、钢钢筋密，特特别是锚下下混凝土，应应充分振捣捣密实，严严格控制其其质量。主梁安装结构连续一联上上构施工顺顺序：主梁梁预制→架梁，浇浇注墩顶现现浇连续段段及翼缘板板、横隔板板湿接缝，张张拉中墩顶顶T梁负弯矩矩钢束→形成连续续体系→浇筑桥面面现浇层混混凝土→安装护栏栏，浇筑沥沥青混凝土土铺装、安安装附属设设施→成桥。③T形刚构跨径为2x990米，其全全部位于纵纵坡为1.0%的单向坡坡内。T构桥上部部采用预应应力混凝土土箱梁，采采用单箱单单室，箱顶顶宽13..5米，箱底宽宽7.0米，单侧悬悬臂长度33.25米。箱梁梁端梁高33.5米，墩顶根根部梁高110.0米，箱梁梁梁高从梁端端至箱梁根根部，箱高高以半立方方抛物线变变化。箱梁梁底板厚从从箱梁根部部截面的1120cmm厚渐变至至梁端支点点截面的335cm厚厚，按二次次抛物线变变化。箱梁梁腹板厚度度采用50、6