融安三桥三角挂篮计算报告

融安县长安三桥东桥及引道工程-桥梁工程（88+160+88）m连续梁三角挂篮计算报告编制：校核：审核：重庆关东钢结构制造有限公司二O一九年十二目录1概况11.1工程概况11.2挂篮受力体系32设计依据43计算依据43.1计算假定、材料参数及设计基本参数43.1.1计算假定43.1.2材料参数43.1.3设计基本参数53.2计算荷载53.2.1永久荷载53.2.2可变荷载53.3荷载组合74计算工况75混凝土浇筑工况计算75.2工况一承载力和正常使用极限状态验算计算模型85.2.1主桁架计算85.2.2底纵梁计算95.2.3后下横梁计算105.2.4前上横梁125.2.5前下横梁计算135.2.6滑梁计算145.2.7精轧螺纹吊杆计算145.3工况二承载力和正常使用极限状态验算155.3.1主桁架计算155.3.2底纵梁计算165.3.3后下横梁计算175.3.4前上横梁185.3.5前下横梁计算195.3.6滑梁计算205.3.7精轧螺纹吊杆计算216走行工况三承载力和正常使用极限状态验算216.1.1后下横梁计算226.1.2精轧螺纹钢吊杆计算236.1.3滑梁计算236.1.4平联计算247各构件计算汇总257.1主桁稳定性计算277.1.1立柱（受压）稳定性计算277.1.2主纵梁(压弯)稳定性计算287.2抗倾覆计算297.2.1浇筑混凝土状态297.2.2行走状态307.3斜拉杆孔壁削弱处计算317.3.1削弱处截面抗剪计算317.3.2销轴计算327.4吊框转换架计算337.5后锚固计算347.6轨道验算357.7反力钩销轴及孔壁局部承压验算358结论与建议369其他369.1挂篮安装369.2挂篮拆除379.3后锚保险装置说明38概况工程概况融安县长安三桥东桥梁体为单箱单室、变高度、变截面箱梁，梁体全长336m。箱梁箱底宽6.25m，一般断面顶板宽12.7m。0号梁段采用托架现浇，1~18号梁端采用挂篮悬臂浇筑，边、中跨合龙梁段采用吊架浇筑合龙，边跨现浇段采用托架浇筑，悬浇挂篮为三角挂篮。各悬浇节段控制计算梁段计算参数如下：各梁段参数节段编号1#10#节段重量（t）221.6172.3截面高度（m）8.431~8..0085.251~44.9166节段长度（m）3.54.5挂篮布置如下：挂篮立面图挂篮前横断面示意图挂篮后横断面示意图挂篮受力体系三角挂篮主要由主桁系统、行走系统、锚固系统、底篮系统、吊挂系统、平台及防护系统等组成。主桁系统主桁架是挂篮的主要受力结构，由主桁架、横向联结系组成。其作用是保证主桁架的横向稳定，并在走行状态悬吊底模平台后横梁。底篮系统底模平台直接承受梁端混凝土重量，并为立模、钢筋绑扎、混凝土浇筑等工序提供操作场地。由地模板、底纵梁、前后下横梁组成。悬吊系统悬吊系统用于悬吊底模平台、外模和内模。并将底模平台、外膜、内模的自重、梁段混凝土重量及其它施工荷载传递到主桁架和已成梁段上。悬吊系统包括前上横梁、底模平台前后吊杆，外模导梁前后吊杆、外模滑梁前后吊杆、内模滑梁前后吊杆。表1.2-1挂篮主要构件材料属性序号名称材料材质1斜拉带300X50Q345B2立柱2[40C+22[32bQ235B3主纵梁2I63bQ235B4前上横梁2I63bQ235B5前下横梁2I63bQ235B6后下横梁2I56b+22I16Q235B7内滑梁2I45bQ235B8外滑梁2I56bQ235B9导梁2I45bQ235B10主桁横联2I25b+I14Q235B11轨道梁2I45bQ235B12销轴Ø100mm45#钢13精轧螺纹Ø32mmPSB93014底模分配梁I45bQ235B15后锚梁2I45aQ235B设计依据(1)《融安县长安三桥东桥及引道工程-桥梁工程施工图设计》(2)《钢结构设计标准》GB50017-2017;(3)《公路桥涵设计通用规范》JTJD60-2015;(4)《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001;(5)《桥梁悬臂浇筑施工技术标准》CJJ/T281-2018;(6)《钢结构设计手册》第四版;(7)《建筑结构荷载规范》GB5009-2012(8)《混凝土结构工程施工规范》GB50666计算依据计算假定、材料参数及设计基本参数计算假定据设计图纸，对挂篮的主要构造进行了空间建模，采用通用有限元分析程序Midascivil2019进行空间分析。对传力作了如下的假定：（1）箱梁翼缘板砼及侧模重量通过外导梁分别传至前一节段已施工完的箱梁翼板和挂篮主桁的前上横梁承担。（2）箱梁顶板砼、内模支架、内模重量分别由前一节段已施工完的箱梁顶板和挂篮主桁的前上横梁承担。箱梁底板、腹板砼及底模平台重量分别由前一节段已施工完的箱梁和挂篮主桁的前上横梁承担。材料参数材料参数钢材弹性模量：：E=2..06e55Mpa密度：γ=7..85x110^3kkg/m33泊松比：ν=00.3线膨胀系数：aa=0.00000112材料及力学参数数主要根据据《钢结构构设计标准准》（GBB500017）中中表4.44-1以及及《桥梁悬悬臂浇筑施施工技术标标准》（CCJJ/TT2811-20118）表44.3-22确定，钢钢材设计值值如下：材料力学参数应力种类材质Q235BQ345B45#钢PSB930精轧轧螺纹钢抗拉、抗压和抗抗弯（）205295360790抗剪（）120170196--端部承压（）320400设计基本参数（1）梁段混凝凝土重量：：26kN/m（2）施工人员及设备备机具荷载载2.5kN/m（3）超载系数数取1.005；（4）对挂篮行走系系统的的强强度和稳定定性计算，考考虑1.33的行走冲冲击系数；；（5）倾覆稳定系数数2.0；；（6）底模施加加模板荷载载，按0..8计算，内模模和侧模施加荷荷载按1..2计算；（7）根据《桥梁悬臂臂浇筑施工工技术标准准》（CJJJ/T281--20188），4..2.1作作用于挂篮篮的荷载可可分为永久久荷载和可可变荷载。永永久荷载的的分项系数数应取1..2，可变变荷载的分分项系数应应取1.44。（8）挂篮允许许最大变形形为20mmm。计算荷载永久荷载根据《桥梁悬臂臂浇筑施工工技术标准准》（CJJJ/T281--20188），4..2.2：：=1\*GB2⑴新浇筑混凝土（含含钢筋）自自重（）1#节段（3.5米米长），2221.66t；10#节段（44.5米长），1172.33；=2\*GB2⑵模板自重（）=3\*GB2⑶挂篮承重、锚固固及悬吊系系统自重（）模型自动输入。=4\*GB2⑷栏杆、挡脚板、安安全网等组组成挂篮作作业平台的的各部分自自重（）可变荷载根据《桥梁悬臂臂浇筑施工工技术标准准》（CJJJ/T281--20188），4..2.3：：=1\*GB2⑴施工人员及设备备机具荷载载（）按2.5考虑。=2\*GB2⑵振捣混凝土产生生的振动荷荷载（）浇筑和振捣混凝凝土时产生生的荷载标标准值可按按现行国家家标准《混混凝土结构构工程施工工规范》GGB506666,AA.0.44规定取值值。采用内部振捣器器时，新浇浇筑的混凝凝土作用于于模板的最最大侧压力力标准值可可按下列公公式计算，并并应取其中中的较小值值：式中：F—新浇浇筑混凝土土对模板的的最大侧压压力（）；；——混凝土的的重力密度度（）——新浇筑混混凝土的初初凝时间（hh），可按按实测确定定；当缺乏乏试验资料料时可采用用计算，TT为混凝土土的温度（℃℃）；—混混凝土坍落落度影响修修正系数：：当坍落度度在50mmm～900mm时，取0.85；坍落度在100～130mm时，取0.9；坍落度在140mm～180mm时，取1.0；V—混混凝土浇筑筑高度（厚厚度）与浇浇筑时间的的比值，即即浇筑速度度（m/hh）;H—混混凝土侧压压力计算位位置处至新新浇筑混凝凝土顶面的的总高度（mm）；混凝土侧压力的的计算分布布图形如下下图所示：：图中。混凝土侧压力分分布h-有效压头高高度；H--模板内混混凝土总高高度；F--最大侧压压力取值=3\*GB2⑶新浇筑混凝土对对模板侧面面的压力（）与一致。=4\*GB2⑷混凝土入模时产产生的水平平方向冲击击荷载（）与一致。=5\*GB2⑸风荷载（）风荷载标准值按按现行国家家标准《建建筑结构荷荷载规范》GGB50000988.1.11取值。式中：—风荷载载标准值（）——高度z处处的风振系系数；取11.70——风荷载体体型系数；；取1.225——风压高度度变化系数数；取1..0——基本风压压（）；取取0.3。由上计算得，涪涪陵地区的的风荷载标标准值为。=6\*GB2⑹其他荷载（）根据现场实际取取值。荷载组合挂篮设计计算荷荷载效应组组合计算项目强度、稳定性刚度挂篮承重、锚固固及悬吊系统++++++++++++模板及作业平台台系统作业平台++++++侧模板++底篮++++行走系统1.3（++）+++++++注：表中的“++”仅表示示各项荷载载参与组合合，而不表表示代数相相加。计算工况工况一：1#节节段浇筑完完成但未达达到强度，工工作风速垂垂直向下作作用；工况二：10##节段浇筑筑完成但未未达到强度度，工作风风速垂直向向下作用；；工况三：挂篮空空载走行计计算。混凝土浇筑工况况计算挂篮采用Middasccivill20119建模计计算，模型型如下图所所示：工况一模型工况一承载力和和正常使用用极限状态态验算计算算模型主桁架计算主纵梁采用2II63b,,计算结果果如下：主桁架组合应力力图(MPPa)主桁架位移图((mm)主桁最大组合压压应力为1105.66＜2055Mpa，满满足强度要要求。主桁最大组合拉拉应力为991.9＜＜205MMpa，满满足强度要要求。挂篮整体竖向位位移10..7mm＜＜20mmm,满足刚刚度要求。底纵梁计算底纵梁采用工455b，计算结结果如下：：底纵梁组合应力力图(MPPa)底纵梁剪应力图图(MPaa)底纵梁位移移图(mmm)底纵梁最大组合合应力为：：120..7Mpaa＜2055Mpa，满满足强度要要求。最大剪应力：222.9＜＜120MMpa；满满足强度要要求。相对最大变形为为：22-10.77=11.03mm＜5600/4400=114mm,满足刚度度要求。后下横梁计算后下横梁采用22I56bb+2I116，计算算结果如下下：后下横梁组合应应力图(MMPa)后下横梁剪应力力图(MPPa)后下横梁位位移图(mmm)后下横梁最大组组合应力为为：50..7Mpaa＜2055Mpa，满满足强度要要求。最大剪应力：228.788＜1200Mpa；；满足强度度要求。最大变形：6..27-6.233=0.044<1500/4400=33.75mm,,满足刚刚度要求。前上横梁前上横梁采用22I63bb计算结果果如下：前上横梁组合应应力图(MMPa)前上横梁剪应力力图(MPPa)前上横梁位移图图(mm))前上横梁最大组组合应力为为：60..76Mppa＜2005Mpaa，满足强强度要求。最大剪应力：224.6MMpa＜1120Mppa；满足足强度要求求。相对最大变形为为：13..032--10.77=2.3332mm<<1900/4400=44.75mmm,满满足刚度要要求。前下横梁计算前下横梁采用22I63bb，计算结结果如下：：前下横梁组合应应力图(MMPa)前下横梁剪应力力图(MPPa)前下横梁位位移图(mmm)前下横梁最大组组合应力为为：15..24Mppa＜2005Mpaa，满足强强度要求。最大剪应力：112.6MMpa＜1120Mppa；满足足强度要求求。相对最大变形为为：21-20.996=0.04mm<<470/4400=11.1755mm,满足刚度度要求。滑梁计算内滑梁采用2II45b，外外滑梁采用用2I566b，导梁梁采用2II45b，计计算结果如如下：滑梁组合应力图((MPa))滑梁剪应力图(MMPa)滑梁位移图(mmm)滑梁最大组合应力力为：433.6Mppa＜2005Mpaa，满足强强度要求。最大剪应力：99.2Mppa＜1220Mpaa；满足强强度要求。相对最大变形为为：13..35-10.7=2.65mm<5600/4000=14mm,满足刚度度要求。精轧螺纹吊杆计计算吊杆均使用PSSB9300精轧螺纹纹钢，计算算结果如下下：精轧螺纹吊杆应应力图(MMPa)精轧螺纹吊杆位位移图(mmm)吊杆最大拉应力力为：4331.6MMpa＜7790Mppa，满足足强度要求求。工况二承载力和和正常使用用极限状态态验算主桁架计算主纵梁采用2II63b,,计算结果果如下：主桁架组合应力力图(MPPa)主桁架位移图((mm)主桁最大组合压压应力为888.255＜2055Mpa，满满足强度要要求。主桁最大组合拉拉应力为778.6＜＜205MMpa，满满足强度要要求。挂篮整体竖向位位移8.998mm＜＜20mmm,满足刚刚度要求。底纵梁计算底纵梁采用I455b，计算结结果如下：：底纵梁组合应力力图(MPPa)底纵梁剪应力图图(MPaa)底纵梁位移移图(mmm)底纵梁最大组合合应力为：：83.114Mpaa＜2055Mpa，满满足强度要要求。最大剪应力：116＜1220Mpaa；满足强强度要求。相对最大变形为为：17..4-8.988=8.422mm＜5600/4400=114mm,,满足刚刚度要求。后下横梁计算后下横梁采用22I56bb+2I116，计算算结果如下下：后下横梁组合应应力图(MMPa)后下横梁剪应力力图(MPPa)下横梁位移图((mm)后下横梁最大组组合应力为为：32..25Mppa＜2005Mpaa，满足强强度要求。最大剪应力：115.4＜＜120MMpa；满满足强度要要求。最大变形：3..8-3.2=00.6<14500/4000=7.775mm,,满足刚刚度要求。前上横梁前上横梁采用22I63bb计算结果果如下：前上横梁组合应应力图(MMPa)前上横梁剪应力力图(MPPa)前上横梁位移图图(mm))前上横梁最大组组合应力为为：54..9Mpaa＜2055Mpa，满满足强度要要求。最大剪应力：220.355Mpa＜＜120MMpa；满满足强度要要求。相对最大变形为为：11..55-8.899=2.666mm<19900/4000=4.75mmm,满足足刚度要求求。前下横梁计算前下横梁采用22I32bb，计算结结果如下：：前下横梁组合应应力图(MMPa)前下横梁剪应力力图(MPPa)前下横梁位位移图(mmm)前下横梁最大组组合应力为为：13..46Mppa＜2005Mpaa，满足强强度要求。最大剪应力：99.4Mpa＜＜120MMpa；满满足强度要要求。相对最大变形为为：17..36-17.001=0.35mm<<470/4400=11.1755mm,满足刚度度要求。滑梁计算内滑梁采用2II45b，外外滑梁采用用2I566b，导梁梁采用2II45b，计算结果果如下：滑梁组合应力图((MPa))滑梁剪应力图(MMPa)滑梁位移图图(mm))滑梁最大组合应力力为：433.6Mppa＜2005Mpaa，满足强强度要求。最大剪应力：99.2Mppa＜1220Mpaa；满足强强度要求。相对最大变形为为：11..86-11.4=0.433mm<5600/4000=144mm,满足刚度度要求。精轧螺纹吊杆计计算吊杆均使用PSSB9300精轧螺纹纹钢，计算算结果如下下：精轧螺纹吊杆应应力图(MMPa)精轧螺纹吊杆位位移图(mmm)吊杆最大拉应力力为：2449.8MMpa＜7790Mppa，满足足强度要求求。走行工况三承载载力和正常常使用极限限状态验算算挂篮走行时前吊吊杆作为底底平台前走走行吊杆，后后走行吊杆杆采用2根根直径322mm精轧轧钢筋，外外侧模通过过外模走行行吊杆吊于于前上横梁梁及主桁连连接桁架上上，内模通通过内滑梁梁吊于前上上横梁及已已浇部分箱箱梁顶板上上，底篮系系统通过22个10tt手拉葫芦芦吊于外滑滑梁上同步步行走。模模型中采用用钩锁单元元等效代替替手拉葫芦芦。挂篮走形工况计计算模型如如下：后下横梁计算后下横梁采用22I56bb+2I116，行走走状态下后后下横梁跨跨度变为113.155m计算结结果如下：：后下横梁组合应应力图(MMPa)后下横梁剪应力力图(MPPa)后下横梁位移图图(MPaa)后下横梁最大组组合应力为为：12..74Mppa＜2005Mpaa，满足强强度要求。最大剪应力：22.3＜1120Mppa；满足足强度要求求。最大变形：2..8＜131550/4000=32.877mm,满足刚度度要求。精轧螺纹钢吊杆杆计算吊杆拉应力计算算吊杆受力最大应应力：533.2Mppa＜7990Mpaa，安全系系数14..8，满足足强度要求求。滑梁计算挂篮从9#节段段向10#节段段行走时，行行走距离最最大，此时时，滑梁的的最大跨度度为10m，计计算如下图图：滑梁组合应力图((MPa))滑梁剪应力图(MMPa)滑梁位移图图(mm))滑梁最大组合应应力为：115.2MMpa＜2205Mppa，满足足强度要求求。最大剪应力：11.7Mppa＜1220Mpaa；满足强强度要求。相对最大变形为为：3.9956-3.711=0.2446mm<<10000/4400=225mm,满足刚度度要求。平联计算走形状态下，后后下横梁及及底模平台台一半荷载载传递到平平联上，此此时平联受受力最大，计计算如下图图：平联应力图(MMPa)平联剪应力图((MPa))平联位移图图(mm))最大组合应力为为：3.338Mpaa＜2055Mpa，满满足强度要要求。最大剪应力：66.11MMpa＜1120Mppa；满足足强度要求求。相对最大变形为为：0.85mm<<3900/2000=199.5mmm,满足足刚度要求求。各构件计算汇总工况一各构件位位移计算结结果构件名称绝对位移（mmm）相对位移（mmm）允许位移（mmm）主桁架（斜拉带带钢板3000X50/立柱柱2[400C+2[[32b，主纵梁梁2I633b）10.7-20前上横梁（2II63b）13.0322.3324.75前下横梁（2II63b）210.041.175后下横梁（2II56b++2I166）6.270.043.75滑梁（内滑梁22I45bb，外滑梁 2I566b，导梁2I445b）13.352.6514底板纵梁（I445b）2211.0314工况一各构件应应力计算计计算结果构件名称组合应力组合应力允许值值剪切应力剪切应力允许值值主桁架（斜拉带带钢板3000X50/立柱柱2[400C+2[[32b，主纵梁梁2I633b）105.6205-120前上横梁（2II63b）60.7620524.6120前下横梁（2II63b）15.2420512.6120后下横梁（2II56b++2I166）50.720528.78120滑梁（内滑梁22I45bb，外滑梁 2I566b，导梁2I445b）43.62059.2120底板纵梁（I445b）120.720522.9120精轧螺纹钢431.6(拉拉)790--工况二各构件位位移计算结结果构件名称绝对位移（mmm）相对位移（mmm）允许位移（mmm）主桁架（斜拉带带钢板3000X50/立柱柱2[400C+2[[32b，主纵梁梁2I633b）8.89-20前上横梁（2II63b）11.552.664.75前下横梁（2II63b）17.360.351.175后下横梁（2II56b++2I166）3.80.63.75滑梁（内滑梁22I45bb，外滑梁 2I566b，导梁2I445b）11.860.4314底板纵梁（I445b）17.48.4214工况二各构件应应力计算计计算结果构件名称组合应力组合应力允许值值剪切应力剪切应力允许值值主桁架（斜拉带带钢板3000X50/立柱柱2[400C+2[[32b，主纵梁梁2I633b）88.25205-120前上横梁（2II63b）54.920520.35120前下横梁（2II63b）13.462059.4120后下横梁（2II56b++2I166）32.2520515.4120滑梁（内滑梁22I45bb，外滑梁 2I566b，导梁2I445b）43.62059.2120底板纵梁（I445b）83.1420516120精轧螺纹钢249.8(拉拉)790--主桁稳定性计算算杆件计算长度立柱（受压）稳稳定性计算立柱截面参数立柱单肢截面参参数长细比：；；，；换算长细比：查钢结构设计标标准GB500117-20017附录录D得稳定定系数，满满足要求。主纵梁(压弯))稳定性计算算主桁弦杆轴力图图（N）主桁弦杆弯矩图图（MPAA）主纵梁1#块最大大轴力为9903.117kN，最最大弯矩为为45.4MPa，主纵梁属于压弯弯构件需计计算稳定性性，截面参参数如下：：主纵梁截面参数数主纵梁单肢截面面参数平面外稳定性计计算如下：：，；换算长细比：查钢结构设计标标准GB500017--20177附录D得稳定系系数，满足足要求。平面内稳定性计计算如下：：;查稳定系数：;;截面塑性性发展系数数:;等效弯矩系数::;抗力分项系数的的欧拉临力力：；,满足要求。抗倾覆计算浇筑混凝土状态态浇筑时最大反力力（N）单片主桁受到前前上横梁传传递最大为为851..54KNN（验算1#块）,将吊带和和吊杆的内内力施加在在前上梁节节点上，单单根∅32精轧螺螺纹钢筋抗抗拉力为：一片主桁共8根根，则根据据《桥梁悬悬臂浇筑施施工技术标标准》CJJJ/T2281-2281（44.1.44-1）得：即抗倾覆满足要要求。其中：K：抗倾覆稳定系系数，取22.0；:稳定力系总力力矩标准值值；:倾覆力系总力力矩标准值值；行走状态挂篮走行时反力力结果如下下图所示：：行走时反力（NN）主桁反受到底平平台及内外外模自重荷荷载作用，单单片主桁收收到的前上上横梁荷载载为1988.08KKN,单片片主桁前上上横梁的力力对前支点点产生的倾倾覆力矩为为：需满足的要求；；即走行时单片主主桁行走需需要的后锚锚固力（反反力钩）RR=5788.75KKN＜150..72x44=6022.88KKN;后锚锚机构可以以满足要求求。说明：走行时利利用已有预预埋孔需要要在后端反反固定住主主桁，（两两根精轧螺螺纹钢）抗抗倾覆力矩矩为6355X2X4..7=59969KNN.m＞11459..946KN.mm,稳定系数大大于2。斜拉杆孔壁削弱弱处计算削弱处截面抗剪剪计算斜拉杆拉力计算算如下图：：斜拉杆拉力（NN）斜拉杆最大拉力力为12003.1225kN。销孔截面削弱处处计算，截截面削弱后后截面对比比如下：截面参数销孔直径为1000mm，局局部采用同同等强度的的20mm厚厚钢板加强强，加强后后净截面面面积大于原原截面面积积，满足要要求。削弱处截面抗剪剪计算：，满足要求。销轴计算销轴承压强度：：销轴抗剪强度：：，满足要要求。吊框转换架计算算吊框结构示意图图（1）吊框强度度验算吊框转换架用于于承受底模模平台及浇浇筑混凝土土重量，最最大轴力为为：吊框组合应力图图吊框剪力图最大组合应力为为：，满足足强度要求求；最大剪应力为：：，满足强强度要求。（2）吊框与转转换架连接接销轴验算算中间连接销轴采采用销子，销销子材质为为45#钢钢，做调制制处理，销轴承压强度：：，满足要要求；销轴抗剪强度：：，满足要要求。后锚固计算根据计算结果，工工况1主桁受力力最大，反反力最大，两根主桁后锚最大反力为842.852kN。后锚固梁采用11根2工45b，1根2工工56b通压梁，共共8根精轧螺螺纹钢锚固固，截面参参数如下：：后锚固梁截面参参数锚固梁跨度，腹腹板；腹板高；弯矩，剪力;后锚弯曲应力：：，满足要要求；后锚剪应力:，满满足要求。后锚通压梁计算算不再赘述述，满足要要求。轨道验算（1）走道梁采采用2I445b，最最大锚固间间距不得超超过2m，反反力为：FF=1922.9kNN，轨道参参数如下：：弯曲应力：剪应力：满足要求。（2）浇筑状态态下轨道验验算浇注状态下轨道道梁受压力力，轨道梁梁下采用型型钢全部满满塞垫，轨轨道梁按照照端面承压压进行计算算，压力FF=前支点点最大反力力=16998.622kN。轨轨道梁承受受端面腹板板面积=，,满足要求。反力钩销轴及孔孔壁局部承承压验算反力钩结构布置置图如下所所示（1）反力钩销销轴直径为为75mmm,材质为445#钢,,截面模量量w=414117.488根据最大弯曲剪剪应力公式式,得销轴能能承受得最最大剪力按照销轴能承载载的极限弯弯矩计算为为：;抗弯计算能承受受的最大剪剪力为;反力钩销轴最大大承载力可可以满足要要求。（2）按孔壁局局部承压