沈阳某工厂空调通风设计

综合课程设计说明书PAGEPAGE35沈阳某工厂暖通空调系统设计条件1.室外气象参数。冬季风向夏季风向冬季室外计算干干球温度℃夏季室外计算干干球温度℃℃北风或偏北风南风或偏南风采暖通风空调通风空调-19-12-222831.4纬度夏季室外空气调调节计算湿湿球温度℃冬季空气调节室室外计算相相对湿度冬季平均风速m/s夏季平均风速m/s北纬41.7度25.464%3.12.9最热月平均温度度℃年平均温度℃最冷日平均温度度℃热工分区24.67.8-24.9严寒地区2.建筑概况该工厂为二层建筑，长40米（东西向），宽18米（南北向），总面积为720平方米。一层为加工车间，分为普通机加工和精密加工车间，二楼为装配车间具体如下：面积人数设备KW普通机加工车间间24X18432250电动设备容量1180精密加工车间16X18288825电动设备容量990装配车间40X18720060总散热量660沈阳地区冬冷夏热，为保证车间内部人员的工作效率及设备能够正常工作，需要为该工厂设计通风空调系统。3.设计参数及条件。要求室内设计温度室内设计湿度墙体窗屋顶门装配车间夏季通风，冬季季采暖夏季32℃冬季22℃夏季50%冬季50%高6米，厚度3700mmKK=1.55=22\*ROMAANII型普通玻璃双层KK=2.66厚200mm，KK=0.556单层玻璃木门K=22个2X1平方方米普通机加工车间间控制温度恒定，冬冬季采暖，夏夏季供冷夏季22℃冬季20℃夏季50%冬季50%高5米，厚度3700mmKK=1.55=22\*ROMAANII型普通玻璃双层KK=2.66厚200mm，KK=0.556双层木门K==22个2X1平方方米精密加工车间恒温恒湿冬季采暖，夏季季供冷夏季20℃冬季20℃夏季50%冬季50%高5米，厚度2400mm，带保温温层K=00.9==2\\*ROOMANII型普通玻璃双层KK=2.66厚200mm，KK=0.556单层玻璃木门K=22个2X1平方方米4.负荷及通风量估算（1）装配车间=1\*GB3①夏季通风量估算仅考虑热压通风量可由下面公式计算：=1.01kj/(kg*℃)，=28℃，车间设备散热60kw,人均散热45w，车间60人，则总热量Q=60+45x60+20X720=77.1kw=+=28℃，=32℃，m：有效热量系数，设热源占地面积为30%，则m=0.63，计算得=34.35℃，代入（1）式得通风量G=12.02kg/s=2\*GB3②冬季采暖负荷估算。设窗墙比20%面积A传热系数K温差负荷KW四周墙体557.01.54134.26窗139.22.64114.84门带入冷风1.5屋顶7200.564116.53渗透10KW合计77.13（2）普通机加工车间=1\*GB3①夏季冷负荷设窗墙比30%，高5米面积A传热系数K温差℃负荷KW墙体2311.59.43.26窗992.69.42.42屋顶4320.56102.42灯光208.64设备，，，54人员显热每人1112潜热每人123WW4.6新风新风量每人445，25.0合计100.34=2\*GB3②冬季热负荷估算面积A传热系数K温差℃负荷KW墙体2311.54214.53窗992.64210.81渗透33.25门带进冷风1.5KW1.50合计60.09（3）精密加工车间=1\*GB3①夏季冷负荷估算设窗墙比10%，高5米面积A传热系数K温差℃负荷KW墙体2250.911.42.31窗252.611.40.74新风新风量每人440，12.54设备，，，27.00灯光205.76人显热每人1117潜热每人128WW2.29合计51.00=2\*GB3②冬季负荷估算设窗墙比10%，高5米面积A传热系数K温差℃负荷KW墙2250.9428.5窗252.6422.73新风新风量每人440，14.78门带进冷风1.51.5合计26二.方案设计及比较（1）采暖可以通过以下方法实现=1\*GB3①散热器采暖：散热器采暖使用历史长，广泛的用于各类建筑物的供暖。尤其是近些年散热器产品的发展，改变了以前产品种类少，型式陈旧的落后局面，基本上满足了不同建筑物的供暖要求。并且系统初投资低，仍被大量采用并且在不断的提高。其占用室内有效使用空间，不利于物品的摆放布置。系统维修量大，接口经常出现渗漏现象。尤其近几年，铸铁散热器已在多个地区出现多起的爆裂事故。造成了人员伤害和经济损失。对于传统的室内系统形式，当采用一般的散热器时，其造价为40元/

平方米左右。=2\*GB3②辐射采暖：热水地面辐射供暖具有热舒适性好，节省供暖能耗，室内不出现管道，扩大了房间的有效使用面积等特点。并且较容易实现分户计量。但是在使用过程中也暴露出下列不足：如单位面积的造价高，减少室内的净层高。地面装饰容易造成破坏加热管等。并且设备的安放会影响散热面积，该系统室内部分的初投资从目前的施工看价格均在每平方米100元/平方米以上，其系统的运行费用基本与散热器供暖系统的运行费用基本相同。但是如果该系统的施工质量好，一般可减少维修费。=3\*GB3③空调采暖，干净、环保、方便，温度与时间可预调，舒适性高。且空调还可以解决夏天的制冷问题，渐渐成为城市供暖的生力军。但其初投资和运行费用要高。（2）夏季空调供冷可以采用集中式或分散式=1\*GB3①集中式系统：将冷（热）源设备集中设置，空气处理设备集中或相对集中设置，空调房间内设有风口或末端处理设备。便于对设备进行集中管理和维护，管路系统相对简单。处理设备在机房内，不易被污染。=2\*GB3②分散式空调系统：将冷热源设备根据需要布置在各个不同的空调房间内，可以对不同性质的房间分别进行供冷。设备（如盘管）设在车间内，容易被有毒气体污染，影响空气质量。（3）空气加湿方式：=1\*GB3①蒸汽加湿：为等温过程，如有蒸汽源，由于蒸汽加湿较经济合理，而且控制精度高，所以应首先选择蒸汽加湿；=2\*GB3②超声波加湿或电极加湿：利用超声波使水雾花，混合到空气中，需要额外耗用电能=3\*GB3③喷淋室喷水加湿：喷淋室造价相对比较高，且管网将成为开式系统，需要额外克服静水压力，优点是可以同时实现加湿和减湿。综合考虑以上各因素提出以下方案：装配车间=1\*ZODIAC1甲：采用普通散热器供暖，将95度热水热界送到二楼的双管系统中。乙：空调采暖，利用一楼风机盘管将空气集中处理后用风道送到二楼。采用散热器取暖，初投资较少，但温度的均匀性要差一些，空调送风温度分布较均匀，但要向二楼专门铺设管道，投资比较大，考虑到装配车间温度要求不是太高，决定采用甲方案散热器供暖，因二楼面积比较大，散热器数量较多，为保证各散热器进出口水温度相同（散热量相同）采用双管系统，用水泵将水送到二楼普通机加工车间。方案一：夏季用表冷器，将空气集中处理，送到指定区域，冬季采用散热器供暖。方案二：冬季和夏季都用风机盘管系统。方案三：冬夏季都用表冷器实现。方案一冬季和夏季用两套不同的系统，设备初投资大，占用空间多，方案二只用一套风机盘管系统，设备投资少，且系统较简单，夏季直接通入冷冻水，冬季将95度水与盘管出口低温水以一定比例混合，但属于分散式系统不利于设备的管理里控制，且送风均匀性差。方案三冬季在表冷器中通热水，夏季通冷水，可以采用集中式系统，系统简单。普通加工车间要求温度恒定，且配合二楼采暖，采用方案1。精密加工车间方案一：夏季采用表冷器冷除湿，冬季用加热器与蒸汽加湿器配合对空气进行升温加湿。方案二：夏季利用风机盘管系统，冬季采用加热器与超声波加湿。方案三：由于喷淋室能够同时对空气进行加热.冷却.加湿和减湿。采用一套喷淋系统。方案一表冷器的除湿效果比较好，喷蒸汽加湿为等温过程，容易实现和控制。方案二需采用分散式系统，不便于设备管理和维护。方案三采用同一个设备，系统简单，但喷淋室造价较高，占地面积较大。因此决定采用方案一机组的选择风冷机组水冷机组吸收式溴化锂锂机组蒸汽压缩式特点不需要冷却水源源要求水源充足，需需定期补水水，需额外外设置冷却却塔适用于水源紧张张地区的中中小型系统统对年运行行时数越长长的制冷系系统采用风风冷制冷机机组越有利利活塞式单机容量量小于580KKW容积效率率不高，有有液击现象象，螺杆式式噪声小，技技术得到进进步离心式式转速高造价0.8—1.005元/W0.4—0.55元/W，冷却塔塔大概在2万元左右右0.9-1.11元/W离心式581--639元/KW螺杆式814--872元/KW运行费用风冷制冷机组的的年度综合合费用低于于水冷系统统管理得当，补水水量控制在在3%以下，则则风冷制冷冷机组较水水冷制冷机机组所增加加的初投资资很难回收收。在一些特定场合合（如高温温环境）大大型集中式式中央空调调设计中，选选用溴化锂锂吸收式机机组是利大大于弊的；；而现有的的条件：电电力取消电电力增容费费，燃料费费上涨螺杆式压缩机CCNC加工技术术的提高、螺螺杆机能量量调节技术术的成熟及及配备先进进的自动化化控制技术术等依照国际价格，单单机容量在在14000KW以内的制制冷系统，可可选用螺杆杆机组；而而单机容量量在20000KW的制冷系系统，采用用离心式机机组较为经经济；吸收收式制冷机机组的价格格平均为离离心式机组组的2倍左右。总费用估算：风冷机组：机组初投资10万元，电价按0.5元计算，每年运行4个月，每天8小时，则耗电费6000元，设维护费1000元，则总费用90000+6000+1000=107000元水冷机组：机组初投资50000元，冷却塔2万元，水泵200元/KW，每年运行4个月，每天8小时，则耗电费6000元，总费用约9万元。溴化锂机组：机组初投资11万元，额外加上燃料费总费用大于蒸气压缩式。综上考虑，沈阳市不缺水，且目前燃料价格上涨，而电力价格波动不大，因此决定采用蒸汽压缩式水冷机组。活塞式冷水机组：在国内外有很长的发展历史,早在100多年前世界各国就已投入使用,经过不断改进,使之技术日趋成熟,产品具有很高的技术经济指标,一般认为其技术完善程度已达到95%~96%。存在吸排气阀和余隙容积,其实际循环严重偏离理论循环，COP值为3.2螺杆式水冷机组：螺杆式制冷压缩机在我国起步较晚,但它一出现,就以其结构简单、易损件少、排温低、压比大,尤其不怕带尘、带液压缩而得到了飞速的发展。存在泄漏三角形,但是由于螺杆式压缩机没有余隙容积,喷油提高了密封效果,减小了泄漏,故螺杆压缩机的容积效率比活塞式明显要高。COP值为3.3。最后考虑到本工厂的冷负荷比较小，选用活塞式冷水机组。夏季冬季装配车间自燃通风散热器采暖普通机加工车间间表冷器散热器精密加工车间表冷器加热器与蒸汽加加湿值班采暖可将供供热设备少少量开启机组采用活塞式式水冷机组组，集中式式系统三.热工及水力计算负荷计算冷负荷：逐时计算=1\*GB3①外墙和屋面传热冷负荷计算（w）式中：F——计算面积，m2；τ——计算时刻，点钟；τ-ξ——温度波的作用时刻，即温度波作用于外墙或屋面外侧的时刻，点钟；——作用时刻下，，通过外窗或屋面的冷负荷计算温差，℃。=2\*GB3②窗通过外窗温差传热形成的计算时刻冷负荷(W)(2-3)式中——计算时刻下的负荷温差，℃；K——传热系数，透过外窗的太阳辐射形成的计算时刻冷负荷(W)，应根据不同情况按下式计算：当外窗只有内遮阳设施时(2-4)式中：——窗户的构造修正；——内遮阳系数；——地点修正系数；——计算时刻下，透过有内遮阳设施外窗的太阳辐射负荷总强度=3\*GB3③内维护结构(2-2)式中——稳态冷负荷，下同，W；——夏季空气调节室外计算日平均温度，℃；——夏季空气调节室内计算温度，℃；——邻室温升，可根据邻室散热强度，℃。=4\*GB3④人散热负荷其中——人体显热散热量——不同室温和活动强度下人体显热散热量——人体潜热散热量——不同室温和活动强度下人体散潜热散热量——室内人数——群集系数负荷=——人体冷负荷系数=5\*GB3⑤设备散热负荷得热量：——电动机容量利用系数——同时使用系数——负荷系数负荷=——设备冷负荷系数=6\*GB3⑥新风负荷——室外空气焓值——室内空气焓值G——新风量热负荷：稳态计算=1\*GB3①维护结构基本耗热量：——j部分维护结构的基本耗热量，W——j部分维护结构的表面积，——j部分维护结构的穿热系数——冬季室内计算温度℃——冬季室外空气计算温度℃a——维护结构的温差修正系数=2\*GB3②门缝渗入的冷空气耗热量：——为加热门窗缝隙渗入的冷空气耗热量L——经每米门窗缝隙渗入室内的空气冷量L——门窗缝隙长度——室外空气密度——空气定压比热℃M——朝向修正系数二楼装配车间=1\*GB3①夏季通风计算仅考虑热压通风量可由下面公式计算：————（1）G——车间全面换气量（kg/s）Q——车间的总余热量(kj/kg)——车间上部的派风温度(℃)——车间的进风温度(℃)——空气定压热容，取=1.01kj/(kg*℃)室外通风计算赶求温度28℃，室内工作地点温度32℃，则=28℃，车间设备散热60kw,人均散热45w，车间60人，则总热量Q=60+45x60+20X720=77.1kw=+=28℃，=32℃，m：有效热量系数，设热源占地面积为30%，则m=0.63，计算得=34.35℃，代入（1）式得通风量G=12.02kg/s确定通风面积：进风口面积和出风口面积可由下式确定：———（2）——（3）——窗孔进排风量(kg/s)——窗孔a的局部阻力系数——窗孔b的局部阻力系数——室外空气密度()——排风温度下的空气密度()室内平均温度下的空气密度()其中——（4）近似取=，，由平衡方程，则有式中分别为进风孔和排风孔距中和面高度。设两窗口中心线距离为4米，则，解得℃设窗形式为单层上悬，,b;l=1:2,将数据分别代入2和3式得：，考虑灯光等其它因素留取一定余量，取。进风口可取48个窗，南北恻墙各15个，东西恻墙各9个，每个窗0.5x1，排风口也取48个，南北恻墙各15个，东西各5个，每个0.5X0.8，进排风口上下对称布置。房间总高度可取6米。即可满足自然通风要求。=2\*GB3②冬季采暖负荷计算具体计算结果如下：外墙厚370mmm,传热系数K=1..5，类型2型，从外到到内依次为为水泥砂浆浆.砖墙和白白灰粉刷面面。窗采用用双层钢窗窗单层标准准玻璃面积传热系数朝向修正负荷KW北墙226.51.508.59西墙99.91.5-0.054.74南墙226.51.5-0.2512.35东墙99.91.5-0.054.74北窗13.52.601.17西窗8.12.6-0.050.67南窗13.52.6-0.250.89东窗8.12.6-0.050.67渗透8.81屋顶16.53放大系数1.1合计63.36普通机加工车间间冷负荷外墙厚370mmm,传热系数K=1..5，类型=2\**ROMMANII型，从外到到内依次为为水泥砂浆浆.砖墙和白白灰粉刷面面。窗采用用双层钢窗窗单层标准准玻璃，传传热系数K=2..6，窗墙比比为30%，车间高5米。工作作时间为8：00——18：00，中午12：00——14：00休息。新新风量为每每人45立方米/h墙和屋面5.37KW灯光8.64窗14.41设备54新风24.99人9.7湿负荷人9.11kgg/h新风255.64kkg/h合计冷负荷（含新风风）1177.23KKW不含新风风为91.559KW湿负荷344.75kg/hh不含新风为9..11kkg/h详细计算结果见见附表1热负荷（）℃℃a朝向修正W南窗362.620-221.0-20%3144北窗362.620-221.003931西窗272.620-221.0-5%2801南墙841.520-221.0-20%4233北墙841.520-221.005292西墙631.520-221.0-5%3770门带进冷风1.5KW1500渗透12000合计37000风力修正：5%%高度修正2%则Q=399KW考虑一定定安全余量量，最后取取热负荷42KWW（3）精密加工车间间墙体从外到内依依次为砖.泡沫混凝凝土.木丝板，白白灰层，保保温层厚100mmm，墙厚240mmm,传热系数K=0..9，=2\*RROMANNII型。窗墙比10%，双层钢钢窗标准玻玻璃，K=2..6，无内遮遮阳。a.夏季冷负荷：墙和屋面4.18灯光5.76窗3.87设备27新风12.54人4.43湿负荷人4.07kgg/h新风122.52kkg/h合计总冷负荷557.799KW不含新风风为45.227KW总湿负荷166.58kkg/h，不含新新风为4.077kg/hh详细结果见附表表2=2\*alphhabetticb.冬季热负负荷（）（℃）（℃）a朝向修正（W）南窗82.620-221.0-20%742.56北窗82.620-221.00873.60西窗92.620-221.0-5%933.66南墙720.920-221.0-20%2313.366北墙720.920-221.002313.366东墙810.920-221.0-5%3061.800门冷风1.5KW1500合计11738.334风力修正：5%%高度修正正：2%则Q=122.57新风负荷荷：14.66KW总热负荷27.117KW不含新风风为12.557KW，考虑一定定余量，取取总热负荷荷取29KWW，不含新新风为14KWW湿负荷：人1..22g//s新风1.6gg/s取一定安安全余量（不不含新风）W==2.0g/sO：室外状态点，R：室内空气状态点S；机器露点送风点空调房间送风状状态的确定定O：室外状态点，R：室内空气状态点S；机器露点送风点普通机加工车间间混合混合R冷却减湿SMOR95%OMRSR冷却减湿SMOR95%OMRS采用机器露点送送风热湿比=QQ/W=3361944kj//kg，查得330kjj/kg，=45kj/kkg，，送风量G==66.1kgg/s新风量=00.73kg/ss一次回风风量==5.338kg//s==48kkj/kgg，则夏季季处理空气气所需要的的冷量为1009.8KKW换气次数数9次/h精密加工车间。车车间要求控控制温度与与湿度恒定定，具体处处理过程如如下：NANABL95%DO：夏季室外状态点L：机器露点O：夏季送风点：N：室内状态点Td=1\*GB3①夏季取送送风温差5℃，400442kJ//kg,查得：，，75送风量G=5..03，新新风量=00.4二次回风量1..26通过表冷器的风风量3.777，一次次回风量由42则空气在冷却除除湿过程中中所消耗的的冷量为：：56.555KW换气次数数10次/h=2\*GB3②冬季：WNABCWNABCTdW:室外空气状态点N：室内空气状态点：送风状态点预热预热喷蒸汽等温加湿喷蒸汽等温加湿再热一次混合A再热一次混合A二次混合BW二次混合BCCNNN冬季与夏季室内内空气状态态相同，且且室内余湿湿量相同，则则冬季与夏夏季送风N状态点含湿量相相同，Q=14KWW，总送风风量G=5..03，G=42，新风量=0..4，查得得室内空气气露点温度度为10℃，室外空空气，℃，设℃，查得，则则一次加热热量13..2KW令一次回风量为为0.8，29，，，则二次回回风量，6.7，加加湿量为11.2488，，，二次加加热量155.6KWW表冷器选型=1\*ROMAANI.机加工车车间已知：进口空气气，℃，℃，，出口空空气，℃，℃，空气流量G=6..1。冷水水℃，℃计算接触系数查附表，在常用用的范围内内，JW型4排表面冷冷却器能满满足要求，所所以选择4排确定表面冷却器器型号假定，根据，得得2.544根据2.51，查查表可选择择JW300-4型表冷器器一台，，所所以实际的的1.977，由附表表可知，，4排JW型的实际际，基本符符合假定要要求。每排排传热面积积，通水断断面面积求析湿系数求传热系数假设，70.223℃求冷水量7.18求表冷器能够达达到的NTU=查的0.75求水温=0.75求得得℃得11.664℃=2\*ROMAANII.精密加工工车间夏季：已知进口口空气：，℃，℃，出口空空气，℃，℃，冷水进进水温度为为℃，℃，空气流流量G=3..77计算接触系数查附表，在常用用的范围内内，JW型6排表面冷冷却器能满满足要求，所所以选择6排确定表面冷却器器型号假定，根据，得得1.044根据1.04，查查表可选择择JW100-4型表冷器器一台，，所所以实际的的2.777，由附表表可知，，6排JW型的实际际，基本符符合假定要要求。每排排传热面积积，通水断断面面积求析湿系数求传热系数假设，66.443℃求冷水量4.884求表冷器能够达达到的NTU=查得0.83求水温=0.83求得得7.6℃得11.2℃散热器水力计算算选择长翼型铸铁铁散热器，规规格为280XX600XX115，传热系系数，工作压压力为4X，每片片散热面积积为：1.177散热器热水进口口温度为℃℃，出口温温度为℃所需要的散热器器面积：——（1）（1）二楼采暖Q=63.366KW℃，℃，82.55-22==60.55℃6.31散热器与与采暖系统统的连接方方式为：上上进下出，同同侧连接。修修正系数，散散热器安装装形式为标标准敞开式式安装，修修正系数为为，散热器器组装片数数小于6片，修正正系数，散散热器进水水流量系数数代入（1）式得得，F=1553，则所所需散热器器片数为：：片热水流量=0..6选择同程式系统统，热水管管道由南面面垂直进入入，示意图图如下，外外部为供水水管，内部部为回水管管每组散热器六片片，共22组，入口口处距第一一个散热器器距离为1米南北各6组，东西西各5组，每两两组散热器器间距离为为4米，每组组水流量XX0.000458==0.022748选选择管道绝绝对粗糙度度为0.2的钢钢管，供水水管长0.5米，回水水管长0.5米，散热热器距地面面0.5米，，，散热器前总供水水管流量为为，选择D=400，，，设阀门门一个，，分分流三通一一个，，弯弯头一个，总总长度，沿沿程阻力，局局部阻力每组散热器水流流量为0.022748，选选择D=155，，，则进水水管与出水水管的沿程程阻力为33，散热热器前乏门门局部阻力力，散热器局局部阻力，三三通局部阻阻力，局部部阻力为依次可求得通过过最近散热热器的回水水管路的直直径和比摩摩阻依次为为：15333，151114，20556，20992，25441，25660，25881，251105，25332，32338，32445，32550，32663，32772，32883，32994，321100，40558，40558，40771，40774，阻力为56800散热器后总回水水管长度6米，D=400，，，则总管路阻力99439设局部阻力为沿沿程阻力30%，则，总阻阻力122270，考考虑一定安安全余量，水水泵扬程130000（2）一楼机加工车车间Q=42KW，℃，℃，82.55-22==60.55℃6.31散热器与与采暖系统统的连接方方式为：上上进下出，同同侧连接。修修正系数，散散热器安装装形式为标标准敞开式式安装，修修正系数为为，散热器器组装片数数小于6片，修正正系数，散散热器进水水流量系数数，代入（1）式得得，F=1001.388，则所需需散热器片片数为：片片热水流量=0..4散热器布置形式式与二楼基基本相同，采采用同程式式，每组6片，共15组，每组组间隔5米，南北北各五组，东东西为3组与两组组，管路总总长度68米，方法法一装配车车间相似，此此处不再详详算，通过过最近散热热器的管路路直径和比比摩阻依次次为：32777，15229，151109，20449，20884，25339，25557，25777，25996，32228，32334，32441，32550，32558，32668，32777则=45000设局部部阻力为沿沿程阻力的的30%，则，总阻阻力为20400+68000=58850，取取一定安全全余量则水水泵需要提提供的压头头为610005.送风口设计普通机加工车间间=1\*GB3①机加工车车间面积为为24X118平方米，总总送风量为为6.1，选选择最简单单的散流器器平送风方方式，上送送上回，每每个散流器器的服务区区域为6X6散流器分别位于个区域的几何中心位置，选用圆形散流器，共12个风口，散流器分别位于个区域的几何中心位置，选用圆形散流器，共12个风口，，查相关计算表格得，2.48，F=0.159，颈部尺寸，工作区平均风速为，送冷风修正后为0.18，射流末端速度0.5时，满足要求精密加工车间精密加工车间面面积16X118，，总总送风量为为6.422，选择最最简单的散散流器平送送风方式，上上送上回，每每个散流器器的服务区区域为4.5XX4散流器分别位于个区域的几何中心位置，选用圆形散流器，共16个风口，查相关计算表格得，散流器分别位于个区域的几何中心位置，选用圆形散流器，共16个风口，查相关计算表格得，2.16，F=0.13，颈部尺寸，工作区平均风速为，送冷风修正后为0.18，送热风为0.114.54.5射流末端速度00.5时，可以覆覆盖整个服服务区，满满足要求。6.送风管布置（1）普通机加工车车间风口布置如上，考考虑到房子子中间有柱柱子，支风风管要偏移移，因风管管平均比摩摩阻比较小小，计算阻阻力时忽略略偏移，示示意图如下下，选择矩矩形无缝钢钢管，设垂垂直管段长长度3.5米各支路路设矩形蝶蝶阀，初状状态是全部部开启水力计算结果序号长度G规格动压19.5183001250X6330弯头0.3+三通11.4+风机出口0.99=2.662.60.4825.354.5665.9170.47296100630X5000三通1.4+阀门00.04==1.4440.5718.155.132631333050630X25000.140.9918.152.972.55.47461525400X2000弯头0.3+渐扩00.9+散流器1.0==2.21.4218.158.5239.3947.91合计支路一15519.5183001250X6330弯头0.3+三通11.4+风机出口0.99=2.60.4825.354.5665.9170.47566100630X2500阀门0.04+三通通1.4==1.4440.5718.153.422630633050630X2500三通=1.20.9918.152.972023731525400X2000弯头0.3+渐扩00.9+散流器1.0==2.21.4218.154.2639.3943合计166不平衡率：7%%考虑一定安全余余量风机全全压为190精密加工车间风口布置如上，考考虑到房子子中间有柱柱子，支风风管要偏移移，因风管管平均比摩摩阻比较小小，计算阻阻力时忽略略偏移，示示意图如下下，选择矩矩形无缝钢钢管，设垂垂直管段长长度3.5米，各支支路设矩形形蝶阀，初初状态是全全部开启水力计算结果如如下序号长度G规格动压12.25943.12320X3200弯头0.3+渐扩00.9+散流器1.0==2.20.263.750.5858.258.8221886.5500X3200三通1.40.387.35、0.765.46.234.53772400X4000三通1.41.1825.355.3136.5424475441000X8000三通1.4+阀门00.04==1.4440.073.750.285.45.7512.5180881250X6330弯头0.3+三通11.4+风机出口0.99=2.60.3518.154.3754750合计113考虑一定安全余余量取风机机压头为1307.回风管布置（1）机加工车间采用网板式风口，风口面积1000X500，风速2.0，共3个，总回风量5.37，每个风口5369采用网板式风口，风口面积1000X500，风速2.0，共3个，总回