施工图设计说明三零

PAGE10第10页共6页施工图设计说明S4-3-1概述XX大桥是重庆XX至XX高速公路上的一座重点大桥，跨越XX。本桥分左、右线设计，左线桥桥起点桩号为K32+033，终点桩号为K32+861，中心桩号为K32+447；右线桥桥起点桩号为K32+163，终点桩号为K32+857，中心桩号为K32+510。本桥平面位于直线上，立面部分位于凹形竖曲线上，R=9000m，T=207m，E=2.3805m，桥上纵坡分别为i=+2.10%。本桥左线跨径组合为7x20m+4x30m+（66+3x120+66）m+2x30m，结构形式为连续刚钩（主桥）+先简支后连续预应力混凝土“T”型梁桥/空心板（引桥），桥全长828.0m；右线跨径组合为4x30m+（66+3x120+66）m+2x30m，结构形式为连续刚钩（主桥）+先简支后连续预应力混凝土“T”型梁桥（引桥），桥全长694.0m；桥面横坡2.0％，主桥由箱梁腹板形成，引桥由墩、台帽梁形成。对初步设计审查意见的执行情况：一、本桥初步设计阶段为波形钢腹板连续刚构桥，因为设计了体内外混合配索的纵向预应力体系，所以结构比较复杂，施工难度大，经过技术和经济比较，预应力混凝土连续刚构桥在我国山区高速公路中是常用的结构形式，其设计、施工技术均已成熟，所以在施工图设计中采用了主跨66+3x120+66m的预应力混凝土连续刚构桥。二、审查意见中，建议对左、右线桥第一孔的凹形竖曲线进行调整，使竖曲线不上主桥，以免桥上排水不利，从而影响行车安全。同时接线纵坡调整后，可将150米引桥变为路基。设计中未能执行的主要原因是：南岸横坡陡峻，达到35～40度，地质条件比较差，碎石土层厚，如果采用路基，会破坏土体原有的平衡状态，所以采用引桥的形式跨越比较安全；三、连续刚构墩高有近80m，建议由双肢薄壁墩改为箱形墩。设计中采纳了专家的建议，将80m以上的高墩均改为箱形墩。设计依据技术标准及设计指标的取用主要考虑满足远期交通量的需求，遵照的主要规范：设计基准期：100年，安全等级：一级；交通部颁发《公路工程技术标准》(JTGB01-2003)；交通部颁发《公路桥位勘测设计规程》（JTJ062-91）；交通部颁发《公路桥涵通用设计规范》（JTGD60-2004）；交通部颁发《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）；6、交通部颁发《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）；7、交通部颁发《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-89）；8、交通部颁发《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；9、交通部颁发《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/TB02-01-2008）；10、交通部颁发《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/TD60-01-2004）三、主要技术标准3.1.左、右线桥面宽度：净2x11.0m（行车道）+2x0.5m(防撞墙)=12.0m。3.2.荷载等级：（1）公路-Ⅰ级;（2）设计风速：V设=24m/s;3.3.设计洪水频率：1/100；3.4.设计车速：80公里/小时；3.5.地震烈度：Ⅶ度设防；3.6.连续刚构和连续梁设计合拢温度为18℃，设计月平均最高温度为41.4℃，设计月平均最低温度为-3.7℃；四、桥位地质4.1.地形地貌桥位区地形总体上两桥台高，中间低，XX台位于一走向95°的山脊近顶部，地面坡角20～45°，在坡脚局部为陡壁，近于直立；中间宽缓开阔，地面坡角2～10°，平安河从中流过，平安河河道宽6～15m，河床平缓，平面上呈“S”形展布；XX台位于一走向21°的陡坡中部，地面坡角40～60°。桥位区地面高程约为234.60～370.60m，相对高差为136.00m。桥位区地貌上构造剥蚀低山地貌单元。4.2.地层岩性据地质调绘及钻孔揭露，桥位区分布地层主要为第四系残坡积层、冲洪积层、侏罗系中统新田沟组（J2x）及侏罗系中统沙溪庙组（J2s），现将各层岩性由新至老分述如下：(1)残坡积层（Q4el+dl）主要以粘土为主，局部地段为碎石土，褐黄色、浅黄色，可塑状，干强度和韧性中等，刀切面较光滑，无摇震反应，质较纯，偶含砂岩，粉砂质泥岩碎石。分布于场地内XX岸，钻探揭露厚度0.6m～5.6m，平均厚度2.5m；据地面调查，该层在场地内分布不均、不连续，厚度小，无大的裂隙分布。(2)冲洪积层（Q4al+pl）灰黄色，稍湿、松散，卵石含量，粒径75～350mm不等，大者可达2.0m，母岩成分为灰色、砂岩、粉砂质泥岩，呈亚圆状，钻探揭露厚度5.4m，平均厚度3.5m，据地面调查，该层分布于平安河河底及两侧。(3)侏罗系中统下沙溪庙组（J2sx）：砂岩：分布于桥位区里程K32+850～K32+880.00m段，灰白色,细～中粒结构，中～厚层状构造，主要由长石、石英组成，岩屑、云母等次之，泥质胶结。强风化岩体破碎，呈碎块状，强风化层厚度较小，揭露厚度2.1～2.8m，一般厚度1.5～2.5m；中风化岩体较完整，多呈碎块～块状。粉砂质泥岩：分布于桥位区里程K32+580～K32+850.00m段，紫红色，粉砂泥质结构，中～厚层状构造，主要由粘土矿物组成，具风干起裂纹之特征。强风化岩体破碎，呈碎块状，强风化层厚度较小，揭露厚度2.0～3.0m，一般厚度2.55m；中风化岩体较完整，多呈碎块～块状。(4)侏罗系中统珍珠冲组（J1z）：页岩：分布于桥位区里程K32+100～K32+580.00m段，灰黄色，青灰色，局部紫红色，粉砂泥质结构，中～厚层状构造，主要由粘土矿物组成，具风干起裂纹之特征。强风化岩体破碎，呈碎块状，强风化层厚度较小，揭露厚度3.0～13.6m，一般厚度6.5～8.7m；中风化岩体较完整，多呈碎块～块状。粉砂质泥岩：分布于桥位区里程K32+000～K32+100.00m段，灰黄色，紫红色，粉砂泥质结构，中～厚层状构造，主要由粘土矿物组成，具风干起裂纹之特征。强风化岩体破碎，呈碎块状，强风化层厚度较小，揭露厚度2.9～4.7m，一般厚度3.2m；中风化岩体较完整，多呈碎块～块状。砂岩：呈薄层状，灰白色,细～中粒结构，中～厚层状构造，主要由长石、石英组成，岩屑、云母等次之，钙质胶结。强风化岩体破碎，呈碎块状，强风化层厚度较小；中风化岩体较完整，多呈碎块～块状。4.3.地质构造及地震桥位区位于梓里场背斜北西翼，岩层产状285～305°∠38～48°。岩体中主要发育有两组裂隙：①、110～120°∠38～50°，裂面较粗糙，近地表裂隙多张开，宽2～15mm，地表往下渐至闭合，局部粘土充填，延伸约2～5m，发育间距0.2～0.6m；②、170～190°∠72～82°，裂面较平整，近地表裂隙多张开，宽1～10mm，地表往下渐至闭合，局部粘土充填，延伸约2～7m，发育间距0.5～0.8m。根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001），桥位区地震动峰值加速度为0.05g，地震动反应谱特征周期为0.35s，相当于地震基本烈度Ⅵ度，抗震设计建议按《公路工程抗震设计规范》JTJ004-89执行。4.4、岩土物理力学指标岩土设计参数建议值表项目岩土名称天然重度(KNN/m3)单轴抗压强度（MPa）岩、土的承载力力基本容许许值（KPa）抗剪强度弹性模量(1004MPa))泊松比基底摩擦系数天然饱和C（Mpa）tgφ（°）中风化粉砂质泥泥岩（新田田沟）2.597.264.325000.4强风化粉砂质泥泥岩（新田沟）250*0.3中风化粉砂质泥泥岩（沙溪庙）2.6217.311.679002.250.840.440.290.45强风化粉砂质泥泥岩（沙溪溪庙）300*0.3中风化页岩2.6110.196.648002.350.820.750.160.4强风化页岩300*0.3中风化砂岩2.6234.5426.2312009.140.921.440.160.5强风化砂岩500*0.3粘土22.701600.254.5.水文地质条件通过对桥位区工程地质测绘，大桥跨越之平安河，属一常年性流水河流，源头为魏东水库及沿线溪沟，排泄于乌江。河床宽10～13m，流量约1.0T/S（2008.10.11），勘察时溪沟水位236.00m，最高洪水位238.0m，洪水流量约15.0T/S。在里程K32+618处有一水渠，其源头为魏东水库，为桥位区一小型发电站引水渠道，其流量约为1.0T/S（2008.10.16），其流量受人为控制。场地内地下水主要为土层孔隙水和基岩裂隙水。桥址区两桥台地势陡，有利于地表水及地下水排泄，且多在雨季存在，水量变化大且贫乏，径流短，排泄快。基岩裂隙水主要分布在J2xs、J2x地层中，其含水量较小，分布不均，无统一的水位面。粉砂质泥岩、页岩为桥位区主要相对隔水层。粉砂质泥岩的基岩裂隙中，无统一水位；桥址区主要接受大气降水补给，并具有就近补给就近排泄的特点。4.6.气象测区属亚热带湿润气候，气候温和，雨量充分。具有云雾多，日照少，绵雨多，湿度大，无霜期长的特点。—多年平均气温在16.8～18.0℃之间；最热月份为每年的7～8月，平均气温35.5℃；最冷出现在1月，平均气温1.5℃；日极端最高气温43.0℃(1951年8月15日)；日极端最低气温-2.5℃(1975年12月15日)；常年云雾多，年雾平均为67.8天，最多达148天（1953年）；多年平均相对湿度为79～81%，绝对湿度17.1～18.2毫巴。—年平均风速为1.40m/s，年最大风速为15.00m/s(ESE)。—多年平均降雨量978.50～1338.70mm，年最大降雨量1544.8mm，年最小降雨量740.1mm。降水多集中于每年的5～9月，约占全年降水量的70%。年蒸发强度1054.6～1148.6mm，夏季6～8月的蒸发强度占全年蒸发强度的43.9～46.4%。详细水文气象资料参见工程地质勘察报告。五、主要材料5.1．混凝土：箱梁及主桥墩身采用C55混凝土，其轴心抗压强度标准值fck=35.5MPa，轴心抗拉强度标准值ftk=2.74MPa，弹性模量Ec=3.55x104MPa。桥墩、盖梁、系梁、承台、防撞墙、桩基础采用C30砼，其轴心抗压强度标准值fck=20.1MPa，轴心抗拉强度标准值ftk=2.0MPa，弹性模量Ec=3.0x104MPa。5.2.普通钢筋：设计用钢筋为R235钢筋和HRB335钢筋，其各项技术指标均应符合国家标准[GB13013-1991]和[GB1499-1998]的规定。5.3.钢板﹑角钢:采用的16Mn﹑A3钢板﹑角钢，其质量必须符合GB700—88的规定。5.4.预应力混凝土钢材：预应力钢束采用Фs15.24mm钢绞线，抗拉强度标准值fpk=1860MPa，弹性模量为Ep=1.95x105MPa,钢绞线必须符合“ASTMA416-98”的技术标准。5.5.预应力锚具：预应力锚具，应采用设计要求的标准及型号，并应符合国家有关标准和各项检验要求。六、结构设计要点6.1.主桥上部构造⑴、箱梁主梁采用三向预应力混凝土箱梁，单箱单室结构，箱顶宽12.0m，箱底宽6.0m，单侧悬臂宽度3.0m。主桥跨径组合为66+3x120+66m，主桥长度为482.0m，边跨与主跨度的比值为L1/L=0.55。箱梁跨中梁高2.7m，墩顶根部梁高6.8米，单“T”箱梁高度采用二次抛物线变化；箱梁跨中底板厚度28cm，墩顶底板根部厚度100cm，底板厚度变化采用二次抛物线。箱梁腹板厚度采用50、60cm二个级别变化，边跨箱梁腹板从合拢段到梁端由50cm增加到150cm；主梁零号块腹板厚度为60cm。为满足桥面横坡和减轻结构自重，将箱梁顶板设置成带有横坡的形式，使桥面铺装厚度横向一致。结合有利施工、缩短悬臂浇注周期、降低施工用钢材考虑，主梁悬臂浇注梁段长度划分为4m和4.5m两种节段，悬臂浇注梁段的最大重量为1634KN。⑵、预应力布置箱梁采用三向预应力混凝土结构。纵向预应力：纵向预应力钢束分为顶板束（布置在负弯矩区）、腹板束、中跨、边跨底板束（布置在正弯矩区）四种束型。腹板束是为了减小主拉应力、防止腹板开裂而在腹板内设置的下弯束。所有纵向预应力采用大吨位群锚体系，顶板预应力钢束采用19φs15.24钢绞线束，每个断面锚固4束；腹板预应力钢束采用19φs15.24钢绞线束，每个断面锚固2束；中跨底板预应力钢束采用22φs15.24钢绞线，每个断面锚固2束；边跨底板预应力钢束采用22φs15.24钢绞线，每个断面锚固2束。纵向预应力钢束锚下控制应力表（单位：MPa）名称代号规格(mm)fpk控制比例控制应力顶板束T、L19φs15.2418600．701302腹板束W19φs15.2418600．721339中跨底板束Z22φs15.2418600．701302边跨底板束B22φs15..2418600．721339横向预应力：箱梁设置了较大的悬臂宽度，因而需设置横向预应力来抵抗悬臂板由荷载产生的内力。横向预应力采用2φs15.24钢绞线，扁锚体系，间距50厘米，采用一端张拉、另一端轧花固定的锚固方式，张拉端与固定端沿桥纵向交错布置。顶板横向钢束的设计张拉吨位为365KN。竖向预应力：竖向采用JL-32的高强精轧螺纹粗钢筋施加预应力，锚具采用YGM32型，竖向预应力粗钢筋的纵向间距为50厘米，分单排布置和双排布置两种形式。单根精轧粗钢筋的张拉力为542KN；⑶、预应力管道纵向预应力采用符合要求的塑料波纹管、竖向预应力管道采用镀锌铁皮波纹管、顶板横向预应力管道则采用镀锌铁皮扁型管道。(4)、纵向预应力张拉流程纵向预应力的初始张拉吨位为15%，其张拉流程为：0→初应力15%→张拉吨位（持荷3min后锚固）。（5）、预应力张拉顺序在悬臂浇注端，预应力张拉的顺序为：张拉竖向预应力钢束→张拉相应顶板预应力钢束→张拉横向预应力钢束。在现浇段、合拢段，预应力张拉的顺序为：张拉顶板临时预应力钢束→张拉底板预应力钢束→张拉竖向预应力钢束→张拉横向预应力钢束。6.2.主桥伸缩逢和支座主桥在每个交界墩顶各设置一道GL-240型伸缩逢，桥台及其他每联交接处设置一道SSFB-80型伸缩逢。主桥箱梁沿路线中线一恻设置两个QZ（Ⅱ）4型单向活动球型支座，沿路线边线一恻设置两个QZ（Ⅱ）4型多向活动球型支座；引桥在每个交界墩顶处设置300x400x66四氟滑板支座，在其它墩顶处的支座详见引桥说明。支座安装温度：20±3℃。6.3.主桥桥面铺装桥面铺装采用8cm厚C55砼调平层+9cm厚沥青混凝土铺装层，要求砼调平层具有防水功能，防水砼可采用GNA外加剂配制，或采用其他有效涂膜剂防水。调平层内布置D6冷轧带肋钢筋焊接网防裂纹，网格间距为10x10cm，施工时需采取一定措施，保证其到调平层顶面的距离为净2.5cm。9cm厚沥青混凝土铺装层内应该添加聚炳稀纤维，其掺量可向厂家咨询。6.4.主桥下部构造主桥墩采用箱形墩和双肋式柔性薄壁墩两种形式，高度在82m以上的主墩采用箱形墩,箱形截面尺寸为5.5x6.0m，墩身顺桥向壁厚1.2m，横桥向壁厚0.6m，墩身与箱梁和承台相交处设置倒角。箱形墩中部设置一道厚1.0m的横隔板。高度在58m以下的主墩采用双肋式柔性薄壁墩,两肋间净距2.5m，墩身横桥向宽度与主桥梁箱底宽相同，均为6.0m,墩身顺桥向宽度为1.5m，每肋的等截面尺寸为6.0x1.5m。双肋式墩的中部设置一道厚1.5m的横系梁。每个主墩基础布置一个9.0x9.0x3.5m的承台，承台下设置5根群桩基础,桩径均为Φ200cm，桩长均在25m长以上。过渡墩墩身采用双柱式结构，柱身直径Φ280cm，桩基础直径Φ300cm。高度在57m的墩柱中间设置一根横系梁，其余不设；过渡墩顶采用伸臂式钢筋混凝土盖梁，盖梁上设置主桥箱梁及引桥T梁的支座垫石。过渡墩基础采用柱式桩基础，在地面处设置地系梁。6．5.设计电算及其他特点本桥上部构造采用BSAS桥梁电算程序进行计算，计算中考虑了如下因素：.主桥和引桥均计算了施工加载阶段和成桥的运营阶段，.引桥行车道梁横向采用钢筋混凝土横隔梁连接，正弯矩钢束承担主梁组装阶段的荷载，负弯矩钢束主要承担二期恒载及活载。.连续梁按部分预应力A类构件设计，承载能力按极限状态进行强度检算，按正常使用极限状态进行应力验算。.桥墩盖梁按简支双悬臂梁计算，支点负弯矩未予削峰。.台后主动土压力按库伦理论计算，并考虑土与台背的摩擦作用。台前的被动土压力不予考虑，台后填土的内摩擦角取35度。（5）.桩的内力按“m法”计算。七、主桥箱梁施工要点7.1.浇注主梁0号、1号、2号块混凝土主梁0号、1号、2号块是上部结构构主梁施工工中的关键键步骤之一一，混凝土土方量较大大，约2443m3，其中1号、2号块的混混凝土约889m3，预应力力钢束和钢钢筋密集，人人洞、预埋埋件等构造造复杂，应应严格控制制施工质量量。施工时时将主梁0号、1号、2号块同时时在三角托托架上浇注注，浇注时时分两层，第第一层的浇浇注高度为为3.2mm，第二层层的浇注高高度为3..6m，两两层混凝土土的浇注时时间差不宜宜超过6天,并控制温温差；分层层处的新旧旧砼结合面面，应该按按照施工缝缝处理，并并注意分层层浇注接合合面的质量量。在浇注注混凝土时时，应经常常检查三角角托架构件件的安全状状况。在浇注混凝土之之前，应该该对安装好好的三角托托架的刚度度和稳定性性进行预压压验收，以以消除其弹弹和非弹性性变形。预预压重量应应该为1号、2号块混凝凝土总重量量。7.2.箱梁悬臂臂浇注①、在已经浇注的的0号、1号、2号块上拼拼装调试挂挂蓝，之后后再将挂蓝蓝推到梁端端，前支点点距离梁端端0.5mm，后支点点锚固在已已经浇注块块件的预埋埋钢筋上。此此处提醒，严严禁将竖向向预应力粗粗钢筋作为为挂蓝的后后支点锚固固钢筋。②、悬臂浇注混凝凝土之前，应应先进行挂挂篮的试验验，实测挂挂篮刚度，以以计算悬臂臂浇注过程程中的挂篮篮变形。挂挂蓝的设计计承载力不不小于18000KN，挂蓝自自重及其他他施工荷载载的重量应应控制在800KKN以内。③、主梁箱梁采用用挂蓝对称称悬臂浇注注，其阶段段工艺如下下：挂篮安装→移动动就位→调整标高→绑扎钢筋→检查立模模标高→浇注梁段段混凝土→养生至设设计强度的的80%→张拉竖向向预应力钢钢束→张拉相应应顶板预应应力钢束→张拉横向向预应力钢钢束→解除挂篮篮锚固并移移动至下一一梁段→重复以上上步骤。④、预应力钢束管管道应定位位准确，与与钢筋绑扎扎应牢靠，张张拉时混凝凝土强度应应达到设计计要求。⑤、各悬臂浇注梁梁段要求一一次浇注完完成，无论论在浇注阶阶段、挂蓝蓝移动阶段段、或挂蓝蓝撤除阶段段，均应保保持对称平平衡施工，对对称浇注梁梁段的不平平衡重量应应控制在一一个梁段的的底板重量量内。⑥、混凝土构件的的加载龄期期不小于6天，同时时还应检测测混凝土的的弹性模量量（EC=3.555×1004MPa）是否达达到设计值值，只有混混凝土弹性性模量和强强度均达到到设计要求求，才能最最大限度地地减少混凝凝土收缩、徐徐变对结构构的影响。⑦、加强每个梁段段的施工测测量和施工工控制，作作好各项参参数及数据据的实验及及收集，做做到对各梁梁段的准确确分析和调调整，确保保箱梁受力力状态和梁梁体线形控控制在设计计容许的范范围内。7.3.箱梁预拱拱度预拱度的设置考考虑了以下下几个因素素的影响：：（1）跨中的预应力力度（2）结构超方、桥桥面铺装超超方（3）收缩徐变的影影响因素（4）施工质量的控控制（5）汽车活载挠度度的一半本桥跨中计算的的下挠值为为7cm，边边跨计算的的最大下挠挠值为4..7cm，综综合施工等等各种因素素的影响，中中跨箱梁在在跨中预拱拱度值取112cm，在在边跨距梁梁端22mm处取7cmm，施工中中按照二次次包抛物线线分配到各各点，箱梁梁的成桥线线形应该满满足设计要要求。由于于设计中已已经将上面面的预拱度度值计入到到了立模标标高中，所所以施工中中不应再提提高预拱度度，以免桥桥面铺装调调整困难。八、合拢施工流程程8.1.合拢段施施工原则对本桥而言，合合拢的顺序序为先边跨跨合拢、再再中跨合拢拢、最后是是次边跨合合拢。三个个关键施工工工序，应应在如下二二个原则下下进行：（1）、三个工序的的全过程均均应在结构构处于稳定定变形条件件下进行；；（2）、三个工序的的全过程均均应在结构构处于平衡衡状态下进进行。8.2.边跨合拢拢施工流程程（1）、支架的安装与预预压：主桥桥边跨现浇浇段的支架架安装完成成后要求进进行预压，预预压重量为为现浇段混混凝土重量量，消除支支架的非弹弹性变形，测测定支架L/4、L/2、L/8三点挠度度，其弹性性变形作为为支架的预预拱度。（2）、边跨合拢段段混凝土浇浇注：根据据测得支架架的弹性变变形，调整整支架L/4、L/2、L/8三点的标标高；在支支架上立模模、绑扎钢钢筋、浇注注边跨现浇浇段混凝土土。（3）、在悬臂施工工完成后撤撤除全部挂挂篮，在T构两悬臂臂端安装水水箱，并往往水箱注水水，其总重重量（水箱箱+水）为边边跨合拢段段混凝土和和吊架总重重的一半，测测定T构两悬臂臂端标高；；（4）、等现浇段混混凝土强度度达到设计计强度后，在在边跨合拢拢段两侧安安装吊架，吊吊架重量不不超过现浇浇段混凝土土重量的0.5倍；（5）、在设计温度度时安装边边跨合拢段段刚性骨架架并锁定，浇浇注合拢段段的混凝土土，边浇注注混凝土边边卸去两悬悬臂端水箱箱中的水，重重量同等于于浇注混凝凝土重量的的一半；浇浇注时间控控制在两小小时以内，或或按所测标标高不变控控制卸水量量。（6）、边跨合拢段段混凝土强强度达到设设计强度80%以上，且且混凝土成成熟度大于于100℃天时，对对称张拉底底板及顶板板纵向预应应力钢束，张张拉顺序为为先长束后后短束，待待纵向预应应力钢束张张拉完毕后后，张拉竖竖向、横向向预应力。（7）、拆除边跨吊吊架及水箱箱。8.3.次边跨、中中跨合拢施施工流程（1）、中跨两个水水箱注水，其其总重量为为中跨合拢拢段混凝土土和吊架总总重的一半半，测定悬悬臂端标高高；（2）、安装吊架，吊吊架重量不不超过现浇浇段混凝土土重量的0.5倍；（3）、锁定边跨梁梁端的支座座，在次边边跨设置反反力架，用用千斤顶进进行顶推（10000KN），在设设计温度时时安装合拢拢段刚性骨骨架并锁定定，卸去顶顶推力，马马上浇注次次边跨合拢拢梁段的混混凝土，边边浇注混凝凝土边卸去去两悬臂端端水箱中的的水，重量量同等于浇浇注混凝土土重量的一一半，或按按所测标高高不变控制制，浇注时时间控制在在两小时以以内；（4）、合拢段混凝凝土强度达达到设计强强度80%以上，且且混凝土成成熟度大于于100℃天时，对对称张拉底底板及顶板板纵向预应应力钢束，张张拉顺序为为先长束后后短束，待待纵向预应应力钢束张张拉完毕后后，张拉竖竖向、横向向预应力；；（5）、拆除吊架和和水箱。九、预应力孔道真空空辅助压浆浆技术要求求为明确预应力孔孔道真空辅辅助压浆的的技术，确确保真空辅辅助压浆工工艺得以正正确实施，特特建立如下下技术要求求。9.1.材料要求求(1)．锚具除了满足规范要要求的技术术指标外，锚锚具组装件件应配有密密封盖帽，且且此密封盖盖帽的材质质为HT2000，应带有有观察孔。密封盖帽的作用用：用以密密封预应力力孔道和压压浆质量的的检测（通通过观察孔孔）。(2)．塑料波纹管①．塑料波纹管规规格、尺寸寸、形状和和性能，和和与锚具的的匹配关系系，应满足足〈〈预应应力混凝土土桥梁用塑塑料波纹管管标准〉〉〉（JT/TT529--20044）的规定定，不应采采用和标准准不一致的的产品。②．塑料管的连接接，除了采采用焊接外外，应有专专用的连接接接头，此此专用的连连接接头应应保证连接接处密封、牢牢固，且应应带有观察察功能。③．塑料波纹管的的生产厂家家，应具有有一定的工工程业绩，要要在特大桥桥梁上采用用的业绩。最最后是专业业的预应力力专业制造造厂家。(3)．压浆浆体和外外加剂为满足压浆质量量的要求，压压浆浆体可可以加入部部分的外加加剂，以改改善浆体的的性能。配配制好的压压浆浆体，应应具备如下下技术指标标：①．外加剂应具有有减水、缓缓凝、微膨膨胀的功能能；但不得得含有铝粉粉。②．水灰比：0..29-00.35,,一般取0.33。③．泌水率：小于于2%,224小时内泌泌水被吸收收。④．流动度:133-18((秒),停止30分钟后,流动度损损失不得大大于2秒。⑤．密度：大于22000kkg/m3。⑥．抗压强度:77天龄期的的抗压强度度大于42MMPa;;28天龄期后后，浆体抗抗压强度大大于60MPPa。⑦．膨胀率小于55%。9.2.压浆设备备(1)．为保证压浆过过程中空气气不进入孔孔道，压浆浆机应采用用螺杆式压压浆机。(2)．此压浆机应具具备多级压压力控制，在在压浆过程程中应能控控制压浆压压力。(3)．拌浆设备应采采用高速搅搅拌设备，桨桨叶的转速速至少为10000rpm，桨叶的的最高线速速限制在115m/ssec以内，拌拌和时间不不宜超过6min。(4)．压浆设备，应应具有拌浆浆用水的有有效控制设设备，以便便简单、方方便控制外外加的水。9.3.施工工艺艺(1)．塑料波纹管的的布设①．在塑料波纹管管的布设时时，应再安安装专用、带带观察孔的的连接卡箍箍；此连接接卡箍的安安装应满足足：A．每一预应力束束，至少一一个。B．对长索，应考考虑每隔440米左右安放放一个。C．此带观察孔的的连接卡箍箍，应安放放在预应力力索的特殊殊位置，如如：竖弯处处最高点、平平弯处最远远点。D．在节块现浇梁梁的施工过过程中，在在张拉空间间处的塑料料管连接，应应采用专用用的密封连连接卡箍连连接。(2)．预应力张拉、工工作长度钢钢绞线的切切除。(3)．安装密封盖帽帽。密封盖帽的安装装；应注意意密封盖帽帽的观察点点应处于预预应力索的的最高点。(4)．布设压浆机和和抽真空机机。一般真真空机和压压浆机布设设在预应力力束两端，一一端布设压压浆机、另另一端布设设抽真空机机。设备和和锚座压浆浆口和出浆浆口用透明明管连接。如如下图示：：(5)．制浆：按要求求配置在试试验室