收费站连接桥桥墩连系梁支撑体系计算书

XX收费站连接桥墩系梁满堂脚手支架计算书一、计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；《碗扣式钢管脚手架构件》（GB24911-2010）；《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）；《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）；《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194-2009）；《混凝土结构设计规范》GB50010-2002；《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)；《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。二、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.90；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；脚手架搭设高度(m):6.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:槽钢支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):26.000；系梁浇筑厚度(m):1.200；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.方木参数方木弹性模量E(N/mm2):9500.000；方木抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；方木抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；方木的间隔距离(mm):200.000；方木的截面宽度(mm):100.00；方木的截面高度(mm):100.00；三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=10.000×10.000×10.000/6=166.67cm3；I=10.000×10.000×10.000×10.000/12=833.33cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=26.000×0.200×1.200=6.000kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.350×0.200=0.070kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(1.000+2.000)×0.600×0.200=0.360kN；2.强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(6.000+0.070)=7.284kN/m；集中荷载p=1.4×0.360=0.504kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.504×0.600/4+7.284×0.6002/8=0.403kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=0.504/2+7.284×0.600/2=2.437kN；截面应力σ=M/w=0.403×106/166.667×103=2.420N/mm2；方木的计算强度为2.420小于13.0N/mm2,满足要求!3.抗剪计算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=0.600×7.284/2+0.504/2=2.437kN；截面抗剪强度计算值T=3×2437.200/(2×100.000×100.000)=0.366N/mm2；截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；方木的抗剪强度为0.366小于1.300，满足要求!4.挠度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=6.000+0.070=6.070kN/m；集中荷载p=0.360kN；最大变形V=5×6.070×600.0004/(384×9500.000×8333333.33)+360.000×600.0003/(48×9500.000×8333333.33)=0.150mm；方木的最大挠度0.150小于600.000/250,满足要求!四、方木支撑槽钢计算:支撑槽钢按照集中荷载作用下计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=7.284×0.600+0.504=4.874kN；支撑槽钢计算简图支撑槽钢计算弯矩图(kN.m)支撑槽钢计算变形图(kN.m)支撑槽钢计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.780kN.m；最大变形Vmax=0.798mm；最大支座力Qmax=15.924kN；截面应力σ=0.780×106/5080.000=153.582N/mm2；支撑槽钢的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!支撑槽钢的最大挠度小于600.000/150与10mm,满足要求!五、模板支架荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.149×6.000=0.893kN；钢管的自重计算参照《碗扣式式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×0.600×0.600=0.126kN；(3)钢筋混凝土系梁自重(kN)：NG3=26.000×1.200×0.600×0.600=10.800kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=11.819kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.600×0.600=1.080kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=15.695kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=15.695kN；σ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；Lo计算长度(m)；如果完全参照《碗扣式规范》，由公式(1)或(2)计算lo=k1uh(1)lo=(h+2a)(2)k1计算长度附加系数，取值为1.155；u计算长度系数，参照《碗扣式规范》表5.3.3；u=1.700；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.300m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×0.900=2.356m；Lo/i=2356.2/15.800=149.127；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.312；钢管立杆受压强度计算值；σ=15695.280/（0.312×489.000）=102.87N/mm2；立杆稳定性计算算σ=1022.87N/mmm2小于[f]]=2205.0000满足要求求！公式(2)的计算结结果：立杆计算长度Lo=hh+2a=1..200++0.3000×2=1..800m；Loo/i==1800.0000//15..800=1113.924；由长细比Loo/i的结果查查表得到轴轴心受压立立杆的稳定定系数φ=0.4489；钢管立杆受压强强度计算值值；σ=156695.2280/（0.4899×4899.0000）=655.64N/mmm2；立杆稳定性计算算σ=65..64NN/mm22小于[f]]=2205.0000满足要求求！如果考虑到支撑撑架的安全全因素，适适宜由公式式(3)计算lo=kk1k2(h+2aa)((3)k1--计算长度度附加系数数按照表1取值1.2443；k2--计算长度度附加系数数，h+2aa=11.800按照表2取值1.0009；公式(3)的计算结结果：立杆计算长度Lo=kk1k2(h+2aa)=1.2443×1..009××(1.2200+00.3000×2)=2..2