挂篮检算修改

PAGE挂篮检算一、检算依据1、《合武施图修（桥）-37》(铁四院2006年二月)2、《肆桥设(2005)2012-Ⅷ》(铁四院2005年五月)3、《钢结构》黎钟、高云虹编高等教育出版社1990年11月出版4、结构计算程序SMSOLVER二、参数取值材料截面积（）惯性矩（）截面模量（）重量（）[80×43×5510.24101.325.3258.038[100×488×5.3312.74198.339.6610.0[120×53××5.515.36234657.712.059[160×63××6.521.95866.2108.275517.231[200×73××728.831780.4178.0422.632[250×78××734.913359.1268.728827.404[320×88××848.507510.6469.413338.072[360×966×960.8911874659.747.8I250×1116×848.515017401.3638.08I320×1300×9.567.1211080692.552.689I400×1422×10.5586.07217141085.767.5658.0425.1473.2176.313钢板重量钢筋混凝土重量量26..5KN/m3三、荷载计算及组合3.1、荷载类型(1)模板、支架自重(2)新浇注混凝土的重力(3)施工人员和施工材料，机具等行走或运输或堆放荷载。(4)振捣混凝土时产生的荷载(5)新浇混凝土对侧模的压力3.2、荷载组合=1\*GB2⑴检算底模强度检算：（1）+（2）+（3）+（4）刚度检算：（1）+（2）=2\*GB2⑵侧模板检算强度检算：（4）+（5）刚度检算：（5）四、检算1、底模检算1.1、底模面板1.1.1、检算说明底模面板检算分腹板处底模面板检算和底板处底模面板检算，检算时以1#浇筑混凝土时为控制工况，以1#段最大截面为检算荷载控制截面。检算时面板宽度按1m考虑。1.1.2、检算模型1.1.3、腹板处横桥向加劲肋间距L=0.17m腹板处梁体砼自重:q1=6.125*26.5=162KN/m2施工人员、施工料具运输、堆放荷载：q2=1KN/m2振捣砼产生的冲击荷载：q3=2KN/m2强度检算时：q=(q1+q2+q3)*1=165刚度检算时：q=q1*1=1621.1.4、底板处横桥向加劲肋：L=0.34m底板处梁体砼自重：q1=1.287*26.5=34KN/m2强度检算时：q=29.02刚度检算时：q=24.524.2.1.3、检算结果=1\*GB2⑴腹板处a、正应力：可b、剪应力：可c、变形可=2\*GB2⑵底板处a、正应力：可b、剪应力：可c、变形可4.1.2、底模[80×43×5检算4.1.2.1、检算说明底模[80×43×4.5控制工况为1#段浇筑混凝土状态，检算时以1#浇筑混凝土为检算荷载控制段，以1#段最大截面为检算荷载控制截面。4.1.2.2、检算模型4.1.2.3、检算结果=1\*GB2⑴剪力图=2\*GB2⑵弯矩图=3\*GB2⑶变形图4.1.2.4、结果分析=1\*GB2⑴正应力可=2\*GB2⑵剪应力可=3\*GB2⑶杆件最大变形为0.0mm，满足要求。=4\*GB2⑷支反力1#段：支反力编号123456789101112支反力（kN）10.0011.5411.537.517.927.777.777.927.5111.5311.5410.004#段：支反力编号123456789101112支反力（kN）8.409.406.085.936.586.426.426.585.936.089.408.408#段：支反力编号123456789101112支反力（kN）7.074.933.684.855.215.135.135.214.853.684.937.074#段、8#段对挂篮底模[80*43*5检算不起控制作用，因挂篮其他构件检算时需要，故仅给出各检算模型支座反力。4.2、底纵梁检算4.2.1、检算说明底纵梁检算分别以1#段、4#段和8#段浇筑混凝土状态为施工控制工况，检算时以各节段最大截面作为检算荷载控制截面。底模槽钢将荷载以多个集中力形式传递给底纵梁，为便于检算，将集中力换算为均布荷载，且按底模槽钢检算模型最大支反力考虑，腹板处底纵梁为型钢桁架形式，底板处为I25a，检算时分底、腹板两种情况。4.2.2、腹板处底纵梁检算（底纵梁桁片）4.2.2.1、检算模型4.2.3.2、1#段L1=3.0m，L2=1.45m，L=4.8m，q1=1.0kN/m，q2=67.9kN/m⑴强度检算①[25aa、正应力：《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86规定：对于临时性结构，荷载组合为Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ时可乘以1.4的提高系数，即故正应力检算通过。b、剪应力：可为确保施工安全,施工时在上下翼缘间间隔50cm加焊长80cm的10mm厚钢板,以增加底纵梁珩片的整体刚度.②[16a[16a杆件以承受轴力和弯距为主，故强度检算主要以正应力检算为主。正应力：《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86规定：对于临时性结构，荷载组合为Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ时可乘以1.4的提高系数，即故正应力检算通过。为确保施工安全,施工时在上下翼缘间间隔50cm加焊长80cm的10mm厚钢板,以增加底纵梁珩片的整体刚度.③[8[8杆件以承受轴力为主，故强度检算主要以正应力检算为主。正应力：为确保安全,改用[10槽钢,其σ=127.8Mpa满足要求.⑵刚度检算桁片最大变形为：可4.2.3.3、4#段L1=3.5m，L2=0.95m，L=4.8m，q1=1.0kN/m，q2=55.3kN/m⑴强度检算①[25aa、正应力：《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86规定：对于临时性结构，荷载组合为Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ时可乘以1.4的提高系数，即故正应力检算通过。b、剪应力：可②[16a[16a杆件以承受轴力和弯距为主，故强度检算主要以正应力检算为主。正应力：《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86规定：对于临时性结构，荷载组合为Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ时可乘以1.4的提高系数，即故正应力检算通过。③[8[8杆件以承受轴力力为主，故故强度检算算主要以正正应力检算算为主。正应力：可⑵刚度检算桁片最大变形为为：可4.2.3.44、8#段L1=4m，LL2=0..45m，L=4.88m，q1=00.4kNN/m，q2=115.322kN/mm⑴强度检算①[25aa、正应力：可b、剪应力：可可②[16a[16a杆件以承受轴力力和弯距为为主，故强强度检算主主要以正应应力检算为为主。正应力：可③[8[8杆件以承受轴力力为主，故故强度检算算主要以正正应力检算算为主。正应力：可⑵刚度检算桁片最大变形为为：可4.2.3、底底板处I25a4.2.3.11、检算模模型4.2.3.22、1#段L1=3.0mm，L2=1..45m，L=4.88m，q1=00.4kN/m，q2=23.3kNN/m⑴强度检算a、正应力：b、剪应力：可可⑵刚度检算c、变形：可可4.2.3.33、4#段L1=3.5mm，L2=0..95m，L=4.88m，q1=00.4kNN/m，q2=199.4kNN/m⑴强度检算a、正应力：b、剪应力：可可⑵刚度检算c、变形：可可4.2.3.44、8#段L1=4m，LL2=0..45m，L=4.88m，q1=00.4kNN/m，q2=115.322kN/mm⑴强度检算a、正应力：b、剪应力：可可⑵刚度检算c、变形：可可4.4、顶板内内模检算4.4.1、组组合钢模检检算4.4.1.11、检算模模型顶板内模采用宽宽度为2550mm的的组合钢模模，组合钢钢模直接放放置顶板内内模框架上上，检算时时，按计算算跨径为00.9m的的简支梁考考虑。L=0.9mq=6.34.3.4.33、检算结结果=1\*GB2⑴正应力可=2\*GB2⑵剪应力可=3\*GB2⑶变形可4.4.2、顶顶板内模框框架4.4.2.11、检算模模型荷载数值大小分分别为：223，154.4.2.22、计算结结果⑴强度检算①[16aa、正应力：b、剪应力：可可②[12a、正应力：b、剪应力：可可⑵刚度检算桁片最大竖向变变形为：可⑶支反力R1=R2=444.111kN4.4.3、22I28a纵梁检算算组合钢模将荷载载以多个集集中力的形形式传递给给2I28a纵梁，检检算时以44m段顶板板施工作为为检算控制制工况，为为计算方便便，将集中力换换算为均布布荷载。4.4.3.11、检算模模型q1=1kN//m，q2=499kN/mm，L1=0..35m，L2=4mm，L3=0..45m，L=4.88m4.4.3.22、检算结结果=1\*GB2⑴正应力可=2\*GB2⑵剪应力可=3\*GB2⑶变形可4.5、外滑道道检算4.5.1、检检算说明外滑道检算分打打砼状态和和侧模前移移两种控制制工况，打打砼状态以以浇筑4..0m长节节段为控制制工况节段段。4.5.2、检检算模型=1\*GB2⑴打砼状态态L=4.8m，P1=PP5=300.5kNN，P2=P3=P4=551.4kkN，q=1..0kN/m，x=0.35m=2\*GB2⑵侧模前移移状态L=8.8m，P1=P5=111.6kkN，P2==P3==P4==13.6kNN，q=1..0kN/m，x=4..35m4.5.3、检检算结果4.4.3.11、正应力力=1\*GB2⑴工况一可=2\*GB2⑵工况二可4.4.3.22、剪应力力=1\*GB2⑴工况一可=2\*GB2⑵工况二可4.4.3.33、变形=1\*GB2⑴工况一可=2\*GB2⑵工况二可4.6、前吊挂系统检算算4.6.1、检检算说明挂篮前吊挂系统统检算以1#段、4#段和8#段浇筑混混凝土状态态做为检算算控制工况况。检算时时底纵将荷荷载以集中中力形式传传递给前下下横梁，侧侧模荷载、顶顶板荷载以以集中力形形式传递给给前上横梁梁。4.6.2、检检算模型4.6.2.11、横梁自自重上横梁自重：11.5kNN/m下横梁自重：11.2kNN/m4.6.2.22、侧模吊吊杆传递的的荷载1#段：101.777kN4#段：104.880kN10#段：1007.844kN4.6.2.33、内模吊吊杆传递的的荷载1#段：52.45kNN4#段：78.14kNN10#段：1007.388kN4.6.2.44、底纵梁传传递给下横横梁的荷载载=1\*GB2⑴1#段编号123456荷载(kN)70.3081.1381.0620.9323.2322.66编号789101112荷载(kN)22.6623.2320.9381.0681.1370.30=2\*GB2⑵4#段编号123456荷载(kN)78.2987.6156.6727.8730.9330.17编号789101112荷载(kN)30.1730.9327.8756.6787.6178.29⑶8#段编号123456荷载(kN)84.6359.0144.0528.8631.0030.52编号789101112荷载(kN)30.5231.0028.8644.0559.0184.634.6.3、检检算结果4.6.3.11、1#段=1\*GB2⑴正应力2I40a前上上横梁可2I32a前下下横梁可吊杆可=2\*GB2⑵剪应力2I40a前上上横梁可2I32a前下下横梁可=3\*GB2⑶变形吊杆伸长量依次次为（吊杆杆计算长度度长度按112m考虑虑）：13.2mm、8.5mmm、8.5mmm、13.22mm上横梁最大变形形：9.66mm下横梁最大竖向向位移：112.4mm（含含吊杆伸长长值）均满足要求。⑷支反力：4699.2kNN4.6.3.22、4#段=1\*GB2⑴正应力2I40a前上上横梁可2I32a前下下横梁可吊杆可=2\*GB2⑵剪应力2I40a前上上横梁可2I32a前下下横梁可=3\*GB2⑶变形吊杆伸长量依次次为（吊杆杆计算长度度长度按112m考虑虑）：13.1mm、8.0mmm、8.0mmm、13.11mm上横梁最大变形形：8.77mm下横梁最大竖向向位移：112.3mm（含含吊杆伸长长值）均满足要求。⑷支反力：5100.14kkN4.6.3.33、8#段=1\*GB2⑴正应力2I40a前上上横梁可2I32a前下下横梁可吊杆可=2\*GB2⑵剪应力2I40a前上上横梁可2I32a前下下横梁可=3\*GB2⑶变形吊杆伸长量依次次为（吊杆杆计算长度度长度按112m考虑虑）：11.1mm、9.0mmm、9.0mmm、11.11mm上横梁最大变形形：6.44mm下横梁最大竖向向位移：110.1mm（含含吊杆伸长长值）均满足要求。⑷支反力：5077.29kkN4.7、后下横横梁检算4.7.1、检检算说明挂篮后下横梁检检算以1#段、4#段、8#段浇筑混凝凝土状态做做为检算控控制工况状状态。检算算时底纵将将荷载以集集中力形式式传递给后后下横梁。4.7.2、检检算模型4.7.3、荷荷载数值各控制节段施工工时后下横横梁所承受的底底纵梁传递递的集中荷荷载分别依次为为：1#段编号123456荷载(kN)110.10127.06126.9541.6843.9643.12编号789101112荷载(kN)43.1243.9641.68126.95127.06110.104#段编号123456荷载(kN)99.37111.2071.9335.5839.4830.17编号789101112荷载(kN)30.1739.4835.5871.93111.2099.378#段编号123456荷载(kN)87.6761.1345.6330.0732.3031.81编号789101112荷载(kN)31.8132.3030.0745.6361.1387.67后下横梁自重：11.2kN/mm故检算时仅检算算1#段后下横横梁受力状状态。4.7.3、检检算结果=1\*GB2⑴正应力可=2\*GB2⑵剪应力可=3\*GB2⑶变形最大变形量：杆件号16122226变形（mm）2.90.70.20.72.9均满足要求。4.7、挂篮主主桁检算4.7.1、检检算说明挂篮主桁检算分分3个工况进进行,分别为1#段、4#段及8#段浇筑混混凝土状态态。根据前吊吊挂系统检检算结果，4#段浇筑混凝土时挂篮主桁前端承受的荷载最大，其数值为510.14kN。故挂篮主桁检算以4#段浇筑混凝土作为检算控制工况。4.7.2、检检算模型4.7.3、检检算结果4.7.3.11、2[20aa受力主要为轴力力，检算荷荷载取⑴、⑵号杆件中中轴力最大大者，故N=4889.733kN可4.7.3.22、2[32aa受力主要为轴力力，其中⑷、⑸号杆件直直接检算杆杆件的轴向向应力，检算时荷荷载取两者者中的较大大者，其数数值大小为为951..87kkN；⑶号杆件需需按压杆稳稳定理论进进行检算，⑶号杆件轴力力数值大小小为8166.22kN。⑷、⑸号杆件最大轴向向应力检算算：可⑶号杆件检算：μ=1，l取5..3m查Q235钢b类类截面轴心心受压构件件的稳定系系数表得4.7.3.33、变形前吊点变形为114.7mmm4.8、挂篮主主桁细部检检算挂篮主桁各杆件件采用高强强螺栓连接接，检算主主要为高强强螺栓抗剪剪性能和高高强螺栓连连接处的构构件净截面面强度检算算。4.8.1、高高强螺栓抗抗剪性能一个φ22mm高强螺螺栓的抗剪剪承载力设设计值为：：4.8.1.11、⑴、⑵号杆件⑴、⑵号杆件需要的螺螺栓数目最最少为：489.73／／72.99≈7个＜14个可4.8.1.22、⑶号杆件⑶号杆件需要的螺螺栓数目最最少为816.22／／72.9≈12个＜22个可4.8.1.33、⑷号杆件⑷号杆件需要的螺螺栓数目最最少为951.87／／72.9≈14个＜24个可4.8.1.44、⑸号杆件⑸号杆件需要的螺螺栓数目最最少为707.17／／72.9≈10个＜18个可4.8.2、构构件截面强强度检算构件截面强度检检算未考虑虑构件截面面加强处理理因素的影影响。4.8.2.11、⑴、⑵号杆件⑴、⑵号杆件毛截面强强度为：可⑴、⑵号杆件净截面强强度为：可4.8.2.22、⑶号杆件⑶号杆件毛截面强强度为：可⑶号杆件净截面强强度为：可4.8.1.33、⑷号杆件⑷号杆件毛截面强强度为：可⑷