安庆长江公路大桥某标工程实施施工组织设计

PAGE99安庆长江公路大桥某标工程(实施)施工组织设计工程概述一、概述（一）工程概况安庆长江大桥起始于长江北岸合安高速公路安庆连接处，在圣埠处与合安高速公路大桥接线直接相连，与国道318线及国道206线的共线段通过菱湖北路互通立交相连；南与国道318线及国道206线的分界点直接相连。大桥穿越安庆市区，在安庆市东门汽车轮渡处跨越长江天堑及南北岸部份区域，全长约5.9Km。大桥的建设对促进沿江地区特别是皖西南大别山区的经济快速发展，具有十分重要的意义。主桥为50+215+510+215+50m五跨连续双塔双索面钢箱梁斜拉桥，主桥全长1040m。本标段范围为KX～KXX。主桥采用全焊扁平流线形封闭钢箱梁，空间双索面扇形钢绞线斜拉索。钢箱梁梁高3.0m（桥中心线处），斜拉索16对共64根，在梁上锚固标准间距为15m，在塔上锚固间距为2.0～2.5m，与索塔连接采用钢箱式锚固，与主梁的连接采用锚箱式锚固。斜拉索在塔端张拉。索塔采用钢筋砼分离上塔柱倒Y型索塔，锚索区上塔柱为分离单箱单室多边形断面。索塔设上、中、下三道横梁，均为预应力钢筋混凝土结构。索塔总高184.781m，桥面以上塔高与主跨比为0.2616。主桥索塔采用双壁钢围堰大直径钻孔桩复合基础，双壁钢围堰外径32m，内径29m，壁厚1.5m。钢围堰高度59m。圆形承台直径29m，高6.0m，承台顶面高程－3.25m（黄海高程，下同）。承台下为18根直径3.0m的钻孔灌注桩，桩位呈梅花形排列，桩中心距为6.0m。封底设计为C25砼，厚7.0m。主桥边跨及辅助跨处各设一个辅助墩和一个过渡墩，其中辅助墩为双柱式实心结构，基础为8根Φ3m的大直径钻孔灌注桩基础；过渡墩为分离式实体结构，基础为2×4根直径2m的钻孔灌注桩基础。（二）主要技术标准：桥梁等级：四车道高速公路特大桥设计行车速度：100km/h桥面宽度：31.2m，四车道桥面标准宽度26.0m，中间设2.0m宽中央分隔带，两边各设0.5m防撞护栏。主桥斜拉桥两边增设锚索及检修宽度。荷载标准：汽车-超20级，挂车-120桥面最大纵坡：3.0%桥面横坡：2.0%设计洪水频率：1/300地震列度：基本烈度Ⅵ度，按Ⅶ度设防通航水位：最高通航水位16.930m（20年一遇），最低通航水位2.480m（保证率99%）通航净空：最小净高24m，主通航孔双向航宽不小于460m，边通航单向航宽不小于204m。（三）本施工标段主要工程内容：1、临时工程：包括临时道路与施工便道的修建、养护及拆除；临时供电的电力系统、临时电信系统及供水系统的配置、维护及拆除等。2、主桥基础：钢围堰刃脚段及其余钢围堰单元的起吊、定位、拼装、接高及下沉；配合钢围堰焊接工作；钢围堰下沉落床，钢护筒制作与沉放，砼封底，浇注索塔基础钻孔灌注桩及承台；按图纸要求对钢围堰进行切割。3、主塔：安装塔吊，提升模板，浇注分离上塔柱倒Y形索塔砼，张拉索塔横向及环向预应力钢束；拆除模板及临时支撑。4、辅助墩：钢套箱加工、制造及安装就位，钻孔灌注桩施工，钢套箱内水下砼封底、浇注承台、爬升模板浇注墩身。5、过渡墩：钻孔灌注桩施工、浇注承台、爬升模板浇注墩身。6、主桥上部：安装桥面吊机，吊装全部钢箱梁逐段就位，安装钢绞线斜拉索，拆除桥面吊机，边跨压重施工，检查车安装，配合安装支座及伸缩缝装置。二、地理位置桥位位于长江安庆河段振风塔以下，鹅眉洲分流口以上部分。该处江段单一、顺直、稳定，桥位处两岸江堤堤距1660m，河床断面表现为北岸边坡较陡，南岸边坡较缓。其中深泓区中线靠近北岸，距北岸约580m，宽约1100m，平均水深约35.9m，最大水深距北岸大堤347m处，水深为38.9m。三、气象桥址位于亚热带季风气候区，温和湿润，四季分明，光照充足，雨量充沛，冬夏温差较大。春季以风和日丽天气为主，夏季炎热，秋高气爽，冬季天气晴朗，寒冷干燥。安庆月平均气温16.5℃，极端最高气温40.2℃，极端最低气温-12.5℃。安庆常年主导风向为东北风，多年最大风速20m/s，瞬间极大风速24.2m/s（1997年8月19日，风向东北偏北）。桥址区位安庆市历年气温及气流参数见下表：安庆历年各月平均气温特征值表（℃）统计年份1951年～1990年安庆历年气流特征值表分项各年最大风速常年主导风向夏季主导风向冬季主导风向瞬间极大风速特征20m/s东北风西南风东北风24.2m/ss四、水文（一）水位安庆长江公路大桥桥址河段内设有安庆水位站，根据已有资料表明统计出的安庆站月平均水位见下页表：（二）流速与流向长江安庆段位于长江下游非感潮河段，根据实测的洪中两级水位的流速、流向资料，桥位附近河段流速分布较为均匀，全年主流位置居中偏左，流速相对较小。桥轴线法向夹角在0°～左7.5°之间。安庆水位站逐月水位平均值表（黄海高程：m）月份最高最低平均长江安庆段的平均水面比降，九江至安庆段为，安庆至大通段为。此处，根据长江下游多年资料统计分析，汛期比降一般较枯水期比降大。（三）3月份～7月份20年一遇最高、最低水位（1981～2001）（黄海高程）月份极月份极值三月份四月份五月份六月份七月份最高值11.7511.8912.1815.8616.57最低值2.694.725.726.48.72（四）桥址设计水位及计算流量以安庆水位站和下游大通站资料为依据，按分洪与不分洪两种情况，分析内插得安庆站及桥位处的水位及流量。大桥的设计洪水位及流量采用设想不分洪情况理论频率值。设想不分洪桥位处各频率洪水位、流量表项目安庆水位站安庆大桥桥址20年一遇水位（m）16.9816.93流量（m3/ss）81000—884000050年一遇水位（m）17.6817.63流量（m3/ss）87000—9910000100年一遇水位（m）18.2218.17流量（m3/ss）91000—9950000300年一遇水位（m）19.0218.97流量（m3/ss）97000—11010000注：水位标高为黄海高程，单位m。五、工程地质桥位区北岸为长江高河漫滩Ⅰ级阶地和Ⅱ级阶地。河床宽度1655m。第四系覆盖层厚度23～36m，河床北侧最薄8.5m。基岩为白垩系上统宣南组紫红色粉细砂岩夹疏松砂岩、粘土质粉砂岩、粉砂质粘土岩和杂色砾岩，其中杂色砾岩为较软岩、粉细砂岩为软质岩，其余为极软岩。桥位处基岩构造变形较微，桥位未见断层，裂隙也少见，岩体完整。极软岩承载力很低，北侧河床冲刷和北侧岸坡稳定对桥基稳定的影响，是桥位的主要工程地质问题。主桥范围均为负地形，高程－0.36m～－6.74m，最低－24m。极软层-疏松砂岩和极软层-粘土质粉砂岩对主桥各墩位影响较小。作为墩基桩端持力层的粉细砂岩，在主桥各墩位占82～92%，以北主塔墩含量最高，主桥各桥墩基础岩体工程地质条件总体来说较好。项目区内岩、土物理力学指标见下表：桥位各主要岩石力学指标值地层岩石名称风化程度天然单轴抗压强强度（Mppa）[б0]i备注（Kpa）（Kpa）K2Χ3.776001303.66400100砂岩12.141600200疏松砂岩0.71300100桥位各主要土层力学指标值层号土层名称物理状态[бб0]i孔隙比液性指数砂土密实程度粘性土状态态е（Kpa）（Kpa）Ⅱ2粉质轻亚粘土0.9070.49可塑12040Ⅱ3淤泥质粉质轻亚亚粘土1.2601.15流塑7020Ⅱ4淤泥质亚砂土夹夹粉土0.9730.953软塑8020Ⅱ5粉质轻亚粘土及及重亚粘土土0.7370.55可塑28050Ⅲ1粉质轻亚粘土0.7150.24硬塑30070Ⅲ2粉质亚砂土夹粉粉土、粉细细砂0.7870.51可塑25065Ⅲ3砂砾石中密—密实400110桥位区位于地震烈度Ⅵ度区内。第一部分4#主墩施工第一章锚锭系统钢围堰的稳定、就位和纠扭主要靠锚定系统完成，4#墩墩位处枯水期水深就在20米左右，（2001年11月2日实测泥面标高-13.00米，水位+7.3米。）属深水钢围堰施工，受力非常复杂，施工难度较大，且施工船舶受通航影响，桥位上游约500米处有过江光缆，锚定系统抛锚必须避开光缆区域。经与有关航道管理部门的协商，已经划分出明确的抛锚区和禁航区，详见附图01。第一节锚碇系统的设计计算一、基本质料：㈠、设计依据的资料：1.安庆长江公路大桥施工图设计；2.安庆长江公路大桥招标文件和《参考资料》；㈡、气象①常年主导风向：东北风；②风速：多年最大20m/s;瞬间极大24.2m/s;③基本风压：按24.2m/s计；㈢、水文：水位：安庆水位站逐月水位平均值表（黄海高程：m）月份123456789101112最高4.304.666.458.8010.8312.1913.0512.4711.7410.959.016.42最低3.183.103.955.618.159.6111.0110.7410.108.786.243.99平均3.613.845.217.069.5910.8512.2811.7611.2110.097.755.04施工水位按12月份平均水位+5.0计。流速与流向：桥位处水流流速中水期为：0.91-1.31m/s流向与桥轴线法线方向夹角为左4°～右7.8°；洪水期桥位处流速1.83-2.3m/s，水流方向与桥轴线法线方向夹角为左0°～右7.5°；㈣、工程地质：4#墩泥面高程：-13.0～-16.8米覆盖层厚度：-43.0～-16.8米，厚约27米；计算所用参数的选定：按照工程进度计划安排，从首节钢围堰入水到封底，施工期从2001年11月到2002年4月，为确保安全，参数选取均按最不利情况考虑，围堰着床在12月，流速选定为中水期流速的上限流速1.31m/s，另考虑到围堰入水后减小河床断面引起流速增大，同时围堰周围产生涡流和吸力也可能引起流速增大，故分别取1.1倍的流速增大系数；流向夹角取最不利值7.8°，冲刷深度按6米考虑（着床），钢围堰露出水的最大高度按8（6+2）米计；基本风荷载W0=0.5KN/m2。综合上述所得计算参数如下：①水位5.0米②流速：V=1.31×1.1×1.1m/s=1.6m/s③流向：7.8°④墩位泥面高程：-16.0米⑤覆盖层厚度：27米⑥钢围堰着床时刃脚高程：-22.0米⑦钢围堰露出水面高度：8.0米⑧基本风压：W0=0.5KN/m2⑨定位船尺寸（长×宽×高）：44.8m×9m×2.1m⑩定位船负载吃水深度：1.1m⑾导向船尺寸（长×宽×高）：45m×9m×2.0m⑿导向船负载吃水深度：1.1m⒀钢围堰外径：φ32m三、锚锭系统所需外力计算：作用于锚锭系统的外力主要有钢围堰、定位船、导向船和导向船旁工作船组的水阻力、风阻力，现分别计算如下：1、动水阻力：根据《公路桥涵设计规范》知：R1=KγAV2/2g式中：K：水流阻力系数，圆形取0.8γ：水容重，取10KN/m2A：围堰入水部分在垂直于水流平面上的投影面积A=32×（22+5）=864m2V:计算流速，取1.6m/sg:重力加速度，取10m/s2这样，R1=0.8×10×864×1.62/(2×10)=885KN2、围堰风阻力：根据《规范》知：R2=KKZW0F=128KN式中：K：风载体形系数取1.0KZ：风压高度变化系数，偏大取1.0W0:基本风压，W0=0.5KN/m2F:挡风面积，F=32×（6+2）=256m23、施工船组水流阻力：根据《规范》和有关质料知：R3=（fSV2+ΨA1V2）×10-2（KN）式中：S：船泊浸水面积，S=L(10T+B)=5018m2f：为铁驳摩阻力系数取0.17L：为船舶长度按44.8m计T：吃水深，按最大吃水深1.0mB：船宽综合考虑按100mΨΨ：阻力系系数，方船船头按100.0取AA1：船舶舶垂直水流流方向的投投影面积AA1=T··B=1200m2则RR3=52..6（KN）4、作业船组所受受风阻力：：R4=KKZZW0F式中：K：风载载体形系数数取1.00KKZ：风压高高度变化系系数，偏大大取1.00W0：基本风压，WW0=0.55KN/mm2FF:挡风面面积，取FF=3×1100=300m2则R4=150KN综上所述可知，锚锚锭系统所所受最不利利外力组合合为：R总=R1+R2++R3+R4=8855+1288+53..6+1550=12215.66KN四、主锚个数的的计算：根据以往施工经经验及施工工实际情况况，拟采用用混凝土蛙蛙式锚，混混凝土蛙式式锚锚着力力按下列公公式计算：：根据公路施工手手册《桥涵涵》上册：：对于钢筋混凝土土锚，河床床覆盖层砂砂土时：W=（1∽1.5）R/100式中：W为混凝凝土蛙锚在在空气中重重量，t；R为锚的总拉力，单单位KN，取K=1.2；则每个锚可提供供的锚着力力为：R=45××10/11.2=3375KNN故所需主锚个数数为：N=1215..6/3775=3.244个为安全计，取66个45吨蛙式钢钢筋混凝土土锚块。每个锚受力：11215..6/6==202..6KN202.6/3375=554%即主锚锚锚力只达到到可提供锚锚力的544%。五、锚链计算：：根据公路施工手手册《桥涵涵》上册：：对于有档档锚链，锚锚链直径d=√PK/00.0255(mmm)式中：K为安全全系数，取取K=3P为锚的拉力，取取P=20..26t则:d=49mm按镇江锚链厂产产品试验负负荷表中提提供数据，按3.0的安全系数考虑选用ф54的M2级有挡链作为主锚锚链，每个主锚配3节25米长锚链。六、钢丝绳选择择：锚绳系用钢丝绳绳与锚链联联结，锚链链平躺在河河床上，考考虑到有过过江光缆影影响，锚绳绳长度受一一定限制，按按每个主锚锚配75米锚链，联联结300米钢丝绳，本本工程选用用6×19-443-17700钢丝丝绳，其安安全系数K=1190/2203=5..9符符合要求。七．钢围堰下拉拉揽计算：：钢围堰拟设两层层布置。第第一层设在在刃脚以上上5米处，拉力力为Rb1。距离离转动轴心心为hb1。第二二层设在刃刃脚以上114m处，拉拉力为Rb2，距离离转动轴心心为hb2。转动动轴心在导导向架位置置附近，按按水面位置置考虑。钢钢围堰水阻阻力R1作用中心心取水面以以下钢围堰堰高度1/3位置处。风风荷载R2作用在水水面以上钢钢围堰高度度1/2位置处，则则：h1=(5+22)/33=9mhb1=(5+222)-55=22mmh2=8/2=4mmhb2=(55+22))-14==13m由Rb1/Rb2==hb1/hb2得Rb2=Rbb1×hb2/hb1……①对转动轴心取矩矩：则有:Rb1·hbb1+Rb2·hb2=R1h1+R2h2……②得Rb1·hbb1+hb22/hb1·Rb1=R1h1+R2h2Rb11=(R1h1+R2h2)/(hhb12+hb22)·hb11=2229KNRb2=1165KNN采用6×19-443-17700钢丝绳第二层拉缆kk=α（Fg/Rb2）=0.882（11900/1655）=5.9第一层拉缆k==α（Fg/Rb1）=0.882（11900/2299）=4.266满足[k]=3～66之间，故故该型钢丝丝绳为下层层拉缆是安安全的。第二节锚碇碇系统的组组成桥位处水流方向向与桥轴线线夹角接近近90°，故锚碇碇系统按墩墩轴线南北北对称布置置。锚碇系系统主要包包括定位船船、导向船船及锚碇设设施。锚碇碇系统平面面总体布置置见附图--02。1．定位船：定位位船主要作作用是导向向船拉缆及及钢围堰下下拉缆传来来的力传给给主锚系统统，并调节节导向船和和钢围堰上上、下游方方向和位置置以及使各各锚受力均均匀。根据定位位船的受力力特点，采采用380吨加长方方驳改造而而成，船长长42.5米，型宽9米，型深2..6米，空载吃吃水0.338米，重载吃吃水2.1米，甲板承承载力4t/m2。上设拉拉力架承受受水平力而而不致使船船体受力，拉拉力架设于于船体中部部，按最大大受力200吨设计。其其上安装卷卷扬机用于于所有锚缆缆连接收紧紧，主锚定定位后除非非水位变化化过大，一一般不需大大幅度调整整主锚。定定位船总体体布置见附附图-03。定位船设置包括括以下系统统：⑴主锚系统：定位位船主锚6个，锚块块为45吨混凝土土蛙式锚块块，锚块结结构及配筋筋分别见附附图04、05。锚链按按镇江锚链链厂产品试试验负荷表表中提供数数据，按55.0的安安全系数考考虑选用Φ54的M2级有挡链链作为主锚锚锚链，每每个锚块配配3节27.5米长锚链。钢钢丝绳按一一个主锚受受力为30t计，查钢钢丝绳性能能表得选用用6×199-43--17000钢丝绳，其其安全系数数大于4..0。⑵拉缆系统：由44根6×199-43--17000钢丝绳拉拉缆固定装装置和调缆缆设施组成成，用以调调整与导向向船的相对对位置，使使导向船精精确定位；；⑶下拉缆系统：由由2根拉缆固固定装置和和调缆设施施组成，以以调节围堰堰上下游方方向的垂直直状态，详详见附图06；⑷边锚系统：边锚锚主要作用用是调节定定位船平行行于桥轴线线的南北方方向位置，抵抵抗主锚的的不平衡水水平分力，在在定位船两两侧各设置置2个混凝土土锚，每个个钢筋混凝凝土蛙式锚锚块重30t,每个锚配2节50米长锚链。⑸卷扬设备：设44台5吨卷扬机机作为定位位船上各调调缆的动力力车，每台台卷扬机均均设有量程程100KKN的测力计计，以便测测定每根锚锚缆的拉力力。⑹拉力架：承受定定位船工作作负荷而不不使拉力直直接作用于于船体，船船头主锚拉拉力和船尾尾各拉揽形形成对拉平平衡。2.导向船的布置：：导向船两两艘，根据据围堰大小小及受力情情况采用250吨方驳，船船长44..8米，型宽9米，型深1..82米，空载吃吃水0.4米，重载吃吃水1.1米，甲板承承载力4t/m2。导向船船侧锚4个45吨混凝土土蛙式锚块块。两艘方方驳通过桁桁架连接成成双船体，主主要作用为为围堰的安安装、定位位、导向、下下沉等的工工作平台。导导向船布置置结构见附附图07。导向船上设有各各种拉缆及及其调节系系统，其中中联结梁系系统由多层层万能杆件件桁架组装装而成，上上、下游侧侧万能杆件件拼装成的的桁架断面面尺寸均为为2m×4m，详见附附图08、09。在联结结梁与围堰堰接触点处处设有橡胶胶护舷。橡橡胶护舷作作为钢围堰堰下沉的导导向架，同同时可避免免钢围堰对对船只的直直接碰撞。橡橡胶护舷导导向架见附附图10。导向船船本身的定定位系统由由两组缆绳绳系统组成成，其一由由4根缆绳与与定位船相相联，其二二由2个前边锚锚和2个45°方向尾锚锚组成，构构成自身定定位移动系系统，导向向船上4个锚块均均为45吨混凝土土蛙式锚块块。导向船船上设置的的主要设备备有：⑴与定位船相联的的拉缆系统统，由双柱柱缆桩、导导缆转盘以以及水平导导缆滚筒组组成，共计计两套。⑵边锚缆调缆系统统，由双滚滚子导缆钳钳、四轮滑滑车组、拉拉力架、调调节索及相相配套的钢钢丝绳、眼眼板、卸扣扣等共4套。⑶尾锚缆调缆系统统设备同边边锚缆共2套。⑷钢围堰纠扭系统统，用于纠纠正钢围堰堰在定位安安装过程中中可能产生生的转动偏偏差，由四四轮滑车、拉拉力架及相相配套的钢钢丝绳、卸卸扣组成，共4套。⑸绞车系统：每条条船均设有有2台500KKN卷扬机，用用于全船调调缆系统的的动力供应应。同样每每台卷扬机机均设有量量程100KKN测力计。⑹联接梁系统：两两条导向船船由万能杆杆件和钢管管构成的桁桁架联结成成整体。第三节锚碇系系统的施工工工艺流程程定位船安装改造定位船抛自备锚初步就位抛定位船14#、12#江侧边锚并带缆到定位船导向船拼接导向船初步就位调整各锚缆锚力使定位船准确就位施工准备橡胶护舷导向架安装按３２１４５６的顺序抛定位船的主锚并带缆到定位船抛定位船岸侧7#、9#边锚并带缆到定位船抛导向船江侧13#、18#和11#边锚和尾锚八字锚并带缆到导向船抛导向船岸侧10#、15#和8#边锚和尾八字锚并带缆到导向船抛导向船16#和17#尾锚锚碇系统施工完毕调整导向船各锚缆拉力使定位船精确定位参考同类桥型的的施工经定位船安装改造定位船抛自备锚初步就位抛定位船14#、12#江侧边锚并带缆到定位船导向船拼接导向船初步就位调整各锚缆锚力使定位船准确就位施工准备橡胶护舷导向架安装按３２１４５６的顺序抛定位船的主锚并带缆到定位船抛定位船岸侧7#、9#边锚并带缆到定位船抛导向船江侧13#、18#和11#边锚和尾锚八字锚并带缆到导向船抛导向船岸侧10#、15#和8#边锚和尾八字锚并带缆到导向船抛导向船16#和17#尾锚锚碇系统施工完毕调整导向船各锚缆拉力使定位船精确定位第四节锚碇碇系统的施施工1．施工测量：由于于抛锚区靠靠近光缆区区域和主航航道，经与与有关航道道管理部门门的协商，已已经划分出出明确的施施工区和抛抛锚区，（见见附图01）固抛锚锚时必须按按预定的位位置抛设。测量定定位在大桥桥测量控制制网的基础础上建立测测量基线，并并设置一些些临时控制制点，在岸岸上布置两两台全站仪仪，采用前前交会法定定位。各锚块块的坐标已已计算出来来，由于水水深较深，11月中旬抛抛锚水深约约20米左右，锚锚块在下沉沉过程中由由于水流的的冲击会使使锚块向下下游移动一一段距离，故故锚块抛设设位置应比比设计位置置向上游抢抢一定距离离，各锚点点的抢位情情况如下：：导向船尾尾八字锚10#，11#向上游抢抢10米，其余锚锚块均向上上游抢20米。抢位后后的坐标见见附图02。2.抛锚施工工:施工准备:抛抛锚施工应应座好以下下工作：锚块起吊钢丝绳绳准备就位位;锚块放到送锚船船上;锚块与锚链用配配套卸扣联联起来;锚块整体摆放在在送锚船上上，以便于于下放;拉缆钢丝绳与锚锚链用相应应夹子联结结好;准备足够数量配配套的夹子子，扳手以以及短扣等等起重常用用工具；对所有锚链、锚锚缆、卸扣扣和卷扬机机及其联结结情况进行行全面检查查；各项工作指定专专人负责，由由总指挥协协调调动。抛锚:作好好充分准备备工作后开开始抛锚。用拖轮将1200吨浮吊拖拖至锚位处处，送锚船船靠近起重重船，起重重船吊起锚锚块，注意意用钢丝绳绳将锚链打打住，防止止锚链随锚锚块入水成成堆。慢慢慢调整锚块块位置，测测量进行观观测，达到到锚位施工工坐标后，拖拖轮稳住起起重船，开开始下放锚锚块,锚链也跟跟着慢慢下下放。锚块块到达泥面面后，取下下起重绳，拖拖轮拖住起起重船向定定位船移动动，边移边边下放锚链链，锚链逐逐节下江，防防止在江底底成堆。锚锚链放完后后放锚缆，直直到带缆到到定位船。定位船定位，理理顺边缆，调调直。定位船主锚、边边锚全部抛抛完后，可可左右对拉拉边缆，调调直理顺边边缆，实现现定位船南南北方向定定位。定位位船边缆对对拉调直、南南北方向就就位后，可可适当收紧紧主锚缆，六六根主锚缆缆上设有六六个100KKN测力计，可可测出滑轮轮组单根钢钢丝绳拉力力，从而计计算出主锚锚拉力。调调整主锚拉拉力时要力力求个缆绳绳拉力基本本相同。导向船就位：在抛定位船锚块块的同时，将将导向船初初步抛锚定定位，并完完成改造，用用万能杆件件及钢管联联成整体。导向船四个锚抛抛完后，开开始对拉各各锚缆，调调整导向船船精确到位位。导向船船边锚对控控制围堰南南北方向摆摆动起着至至关重要的的作用，导导向船精确确定位后，每每根边锚应应预拉10吨左右的的拉力。4．主锚缆测力和和各锚缆调调整：在施工过程中，由由于诸多因因素影响，各各主缆受力力容易出现现不均衡现现象，所以以在所有锚锚块抛设到到位后，需需对各锚缆缆拉力进行行调整。定定位船和导导向船上共共设8台5吨卷扬机机，配8个量程100KNN拉力计，以以便测定每每根拉揽的的拉力。三．锚定系统的的拆除：在在钢围堰封封底结束，且且基础成桩桩数量能满满足围堰渡渡洪的条件件下，可拆拆除锚碇系系统。锚锭系统按如下下顺序拆除除:围堰下拉缆围堰下拉缆定位船与导向船之间拉缆导向船边锚、尾八字锚定位船主锚定位船边锚导向船联结桁架及橡胶护舷锚锭系统拆除结束拆除方法：用拖轮拖住起重重船，解除除锚缆与船船体的联结结，利用卷卷扬机或绞绞缆机拉锚锚缆，到拉拉起锚链后后，用起重重船逐段缓缓扣吊起锚锚链。锚链链起到锚块块位置后，潜潜水员下水水把钢丝绳绳扣到锚块块吊点上，由由起重船吊吊起锚块，放放到装锚船船上。若锚锚块被泥沙沙埋起，可可先用高压压水枪冲洗洗，将泥沙沙冲走后再再拴起重钢钢丝绳。锚碇系统施工使使用的主要要设备机具具序号名称单位数量规格备注1定位船艘1380t加长方驳2导向船艘2250t加长方驳3起重船艘1120t4拖轮艘1400匹5装锚船艘11500吨6运锚汽渡艘18车位7交通船艘180座8机驳艘1120吨工作船9趸船趸船1工作码头10锚块个1045t钢筋混凝土蛙式式锚个430t钢筋混凝土蛙式式锚个48t铁锚11全站仪台2锚块定位12卷扬机台85吨配8个拉力计13锚链节30φ54M2级每节27.5mm，配D70卸扣节10φ54M2级每节50m，配配D70卸扣节6φ48M2级每节50m14滑车个38H8×1K配φ20-24绳个32H20×3D配φ20绳个36H32×4D配φ20绳15钢丝绳米50006×19φ433-1700米12006×19φ31-170米52006×37φ20-117016绳夹个154Y45备有余量个170Y20个132Y3217卸扣个4020个个4032个18拉力计个8100KN用余测量定位船船锚揽拉力力第二章钢围围堰拼装及及下沉第一节工程概概况安庆长江公路大大桥南主墩墩基础钢围围堰设计为为内径299.0m，外外径32..0m，壁厚1.5米，高59.0m，重1491吨的圆筒形形深水双壁壁钢围堰挡挡水结构。拼装接高需要复杂的锚碇系统定位。围堰下沉需穿过约28米厚的覆盖层，沉达岩面，然后清基封底作为承台的施工挡水结构。一、地质质条件：墩墩位处覆盖盖层较厚，分分为四层，厚厚度26.220∽30.005米，平均约约28米。第一层层为浅黄色色细砂层，是是近代河流流的沉积层层；第二层层为含砾中中细砂层，是是河流较早早的沉积物物；第三层层为卵石层层；第四层层为基岩，在在围堰刃脚脚段。各分分层情况如如下表（各各层标高为为各钻探点点的平均值值）。序号各层标高厚度方量地质特点1-16.00∽∽-25..009m5945呈松散状，偶含含0.2∽0.5cmm的粉细砂层2-25.00∽--41.00016m10568呈中密状的含砾砾中细砂层层，含少量量砾石3-41.00∽--43.5002.5m1651砂卵石层，中粗粗砂含量15%∽30%，卵石为为石英砂岩岩、砂岩，砾砾径2cm×3cm∽3cm×5cm最大大砾径5cm×9cm呈不规规则球状，厚厚度2∽3m4-43.50∽-444.0000.5m330中厚层粉细砂岩岩及粘土质质粉砂岩和和含砾细砂砂岩二、主要工程数数量表：序号名称标号单位数量备注1封底混凝土C25m33743.62钢围堰t14913围堰内填混凝土土C20m356984围堰内填混凝土土C25m330刃脚段混凝土三、围堰分节重重量表：围堰分节重量（t）高度（m）备注1175.37壁体内浇筑混凝凝土2118.06壁体内浇筑混凝凝土3118.06壁体内浇筑混凝凝土4118.06壁体内浇筑混凝凝土5118.06壁体内浇筑混凝凝土6118.06壁体内浇筑混凝凝土7218.06壁体内浇筑4..23m混凝土8218.06注水9145.05注水10145.05注水合计149159浇筑混凝土高度度40.336m混凝土方量57728.00m3五、钢围堰设计计位置剖面面图：第二章索塔塔施工第一节概述述（一）施工工艺艺下塔柱采用搭设设支架翻模模施工工艺艺，中塔柱柱采用爬架架翻模施工工工艺。下下横梁、中中横梁与塔塔柱同步施施工，上横横梁与上塔塔柱异步施施工。主塔塔施工分节节见附图29。（二）塔柱施工工的主要机机械设备1、塔吊、电梯、搅搅拌系统及及水电供应应见塔柱施工设备备布置图（附附图-30）。2、混混凝土泵送送系统混凝土泵送系统统包括：SCHWWINBPP—4000型混凝土土拖式泵、泵泵管、泵管管附墙件等等。为适应应水位涨落落影响，搅搅拌船与承承台间的泵泵管采用临临时接头连连接，承台台以上的泵泵管采用固固定连接，上上、下游泵泵管之间通通过人工拆拆装换向。混混凝土泵管管附着于塔塔柱外壁并并用直螺母母固定。第二节施工顺顺序下塔柱施工脚手搭设下塔柱施工脚手搭设电梯安装中塔柱爬架翻模施工上塔柱封顶上塔柱翻模施工下塔柱翻模施工下横梁、下塔柱同步一次浇筑下横梁支撑安装中塔柱第一、二节段翻模施工爬架安装中横梁、上塔柱同步施工塔冠施工中塔柱、中横梁支撑安装上横梁施工塔吊移位至下游塔肢外侧第三节下塔塔柱施工下塔柱模板共分分9节，搭设φ48×3..5mm钢钢管扣件式式脚手架翻翻模施工，脚脚手沿塔柱柱周围形成成封闭操作作平台。承承台施工结结束，先将将承台与塔塔柱的混凝凝土界面凿凿毛，接高高劲性骨架架，调整预预埋钢筋，并并接高100m，同时时搭设施工工脚手架。测测量放样后后，塔吊吊吊装1节5m高模板板，并测量量、复核模模板位置，微微调整（如如果需要）后后，浇注第第一节5mm高混凝土土，凿毛混混凝土面，绑绑扎第二节节段钢筋，立立模浇注第第二节5mm高混凝土土，接高劲劲性骨架，并并将钢筋接接高10mm，待混凝凝土达到拆拆模强度后后，拆除底底节5m模板，翻翻至上节，以以第二节模模板作基准准模板支立立第三节段段模板，浇浇注混凝土土。循环施施工其他节节段，同步步施工脚手手架和横梁梁支撑钢管管等。下塔柱每肢各设设2套内外模模板，每节节模板高度度5m。下塔柱柱顺桥向、横横桥向尺寸寸均随塔柱柱高度发生生变化，翻翻模施工时时纵、横向向模板均需需作相应收收分，以满满足截面尺尺寸变化的的要求。下塔柱平衡架施施工：（1）塔柱两塔肢向向外倾斜，在在下横梁完完成预应力力张拉前，下下塔柱柱脚脚处由于受受到塔柱混混凝土和施施工荷载的的偏心作用用，会产生生较大的附附加应力，为为此施工时时在两塔肢肢间设置平平衡架，通通过平衡架架拉杆将劲劲性骨架和和平衡架连连接成整体体稳定结构构，同时在在两塔肢之之间施加体体外预应力力，以减小小横桥向水水平分力对对塔肢的不不利影响。（2）平衡架与横梁梁支撑体系系共同设计计，塔柱施施工时预埋埋受力螺杆杆，螺杆与与劲性骨架架焊接成整整体，并通通过螺杆将将模板拉住住。模板拆拆除后，由由平衡架斜斜拉杆、平平衡架、体体外预应力力共同组成成空间受力力结构，使使两塔肢沿沿横桥向的的分力相互互抵消。下下塔柱平衡衡架见附图图-31所示。（3）下塔柱起步段段25.55m高为实心心体，按大大体积混凝凝土施工，冷冷却水管采采用φ33.55×2.55焊接钢管管，按1mm×0.8mm布置。实实心段施工工完后用相相应标号水水泥净浆封封堵。第四节中、上上塔柱翻模模施工根据塔身的外形形特点，中中塔柱采用用爬架翻模模工艺施工工，上塔柱柱采用脚手手架翻模工工艺施工。上上塔柱四周周搭设ф48×3..5mm钢管扣扣件式脚手手架，形成成封闭式操操作平台，以以方便塔柱柱环向预应应力及后期期挂索施工工的需要。一、爬架系统：：（一）、爬爬架体系的的组成1、爬架体系由爬爬架、导向向系统、动动力提升系系统等部分分组成。爬架由附墙架、工工作架、翻翻板式活动动脚手、背背面加强架架、爬梯及及限位滑轮轮等组成，是是一个集爬爬升架、操操作平台、脚脚手于一体体的空间结结构。其中中附墙架通通过锚固螺螺栓附着于于已成段混混凝土外壁壁上，是主主要承力结结构，锚固固螺栓采用用M24H型锥形螺螺母，材质质为45号。钢爬爬架结构布布置见附图图-32所示。2、导向系统分为为拉结导轮轮、伸缩脚脚轮。拉结导轮布置在在工作架的的四角，是是一种十字字连轮结构构，主要作作用是在爬爬架爬升时时，成为侧侧面爬架和和斜面爬架架之间交替替上升的导导向和限位位器。伸缩缩脚轮是能能够自由伸伸缩的橡胶胶滚轮，设设置在附墙墙架上，与与提升系统统一起形成成爬架爬升升时的平衡衡体系，同同时也可减减小爬架提提升过程中中对塔柱混混凝土的磨磨擦，保护护塔柱混凝凝土外露面面。3、利利用10吨倒链葫葫芦提升爬爬架，东、西西侧爬架提提升时各布布置10个，南、北北侧爬架提提升时各布布置7个，钩头头提升高度度6m。（二）爬架翻模模施工原理理施工工艺：下横横梁施工完完毕，继续续搭设脚手手架施工中中塔柱第一一、二节段段，然后吊吊装爬架，从从中塔柱第第三节段开开始采用爬爬架翻模施施工。施工工时利用爬爬架与模板板互为支承承和悬挂，彼彼此交错提提升、固定定，从而有有效地完成成爬架与模模板的爬升升、定位作作业。塔柱柱施工节段段的工艺循循环见附图图-33所示。（三）爬爬架安装1、准备工作

爬爬架各分段段构件在陆陆上组装，按按设计要求求对焊缝、外外形尺寸等等进行检查查验收。

检检查提升设设备、节点点板、拼接接螺栓等配配件是否配配齐，混凝凝土墙体上上预留孔位位是否与附附墙板的设设计孔位一一致。

进进行技术交交底，使组组装人员熟熟悉组装工工序及注意意事项。2、爬架组装装考虑现现场塔吊的的起重能力力，爬架分分两阶段组组装，即附附墙架和工工作架两部部分。组装顺序：先附附墙架，后后工作架。首先将将附墙架就就位固定后后，起吊工工作架至附附墙架上部部，交叉固固定上、下下拼接板，螺螺栓必须全全部拧紧，不不得漏拧或或少拧；工工作架先装装南北侧爬爬架，后装装东西侧爬爬架，采用用四点平衡衡吊装法，并并用2个10t手拉葫芦芦进行调平平。爬架全全部组装后后，安装拉拉结导轮和和伸缩脚轮轮，在模板板相应位置置带上安全全葫芦和安安全钢丝绳绳，做为安安全储备。（四）爬爬架提升1、提升前的的准备工作作

检检查手拉葫葫芦、模板板吊点是否否安全可靠靠，复核墙墙面安装螺螺栓孔位置置是否正确确可用。

清清除架体上上不必要的的物件。

安安装保险钢钢丝绳，检检查安全措措施。2、爬爬架提升爬架分分片由固定定在基准模模板上的起起重葫芦提提升，到位位后，用塔塔柱内螺栓栓将其固定定于塔柱上上，全部分分片提升到到位并固定定，将爬架架连成整体体。提升时时必须做到到：

拉拉紧所有吊吊点葫芦，使使葫芦均匀匀受力，拆拆除附墙螺螺栓。

均均匀推进伸伸缩脚轮，使使架体离开开混凝土墙墙面2～3cm。

逐逐片提升爬爬架，使整整个架体均均匀上升下下降，指挥挥人员应根根据上升平平衡情况调调整各点提提升速度。

就就位后，退退回伸缩脚脚轮，使架架体紧贴混混凝土表面面。

调调整爬架位位置，使附附墙架上孔孔位对准预预留孔位，上上满附墙螺螺栓并拧紧紧。查验收，松开多多余手拉葫葫芦，收紧紧保险绳，爬爬架进入正正常使用状状态。二、模板系统（一）模板的的强度、刚刚度以及表表面平整度度是影响塔塔柱混凝土土外观的重重要因素。因因此本工程程外模采用用厚度为88mm的钢钢板和型钢钢焊制成大大块组合钢钢模板，内内模采用组组合钢模和和木模加工工制作。由由于上塔柱柱是斜拉桥桥缆索的悬悬挂锚固区区，索塔内内将埋设共共64根斜拉索索钢套筒，且且钢套筒伸伸出塔柱外外壁的最小小长度均为为25cm，同时时上塔柱内内模在顺桥桥向两侧变变化很大，因因此施工时时将根据上上塔柱不同同部位制作作相应的专专用内模和和外模。为为保证预留留孔洞的尺尺寸准确，人人孔等预留留孔洞处的的模板采用用定型钢模模。（二）中塔柱的的标准施工工节段高度度为5m，单节模模板高5mm。每肢塔塔柱设2节模板，二二者互为基基准模板（基基准模板附附着于塔柱柱已浇混凝凝土上）进进行循环翻翻模作业。内内、外模采采用H型螺母对对拉杆固定定，相邻模模板用螺栓栓联接，侧侧面模板与与斜面模板板用拉杆固固定。上塔塔柱内外模模板高度与与上塔柱高高度相同（横横桥向除外外）。1、模模板提升①.提升前准准备工作

检检查提升工工具、吊点点构件是否否可靠；

按按设计要求求挂装葫芦芦。②模板提升、拼装装、固定

由塔吊或挂于爬爬架上的起起重葫芦提提升；

用手拉葫芦拉紧紧模板，然然后松开固固定螺栓。

拉开模板，使其其靠在爬架架立杆上，及及时清理模模板表面和和涂刷脱模模剂。

模板均匀提升，就就位安装。

内外模之间用对对拉螺杆连连接；

将部分对拉螺杆杆与劲性骨骨架焊接，利利用已浇段段、劲性骨骨架固定模模板并同基基准模连接接。三、劲性骨架施施工（1）劲劲性骨架的的加工、制制作本索塔塔劲性骨架架主要作用用是定位、支支撑钢筋，临临时调整、固固定模板和和测量放线线。劲性骨骨架单元体体采用型钢钢，在车间间进行分段段加工制作作，先行制制作单件，现现场吊装、接接高。为保保证劲性骨骨架的加工工精度，需需在专用台台座上定型型靠模制作作，编号堆堆放。（2）劲劲性骨架安安装劲性骨架用汽车车运至码头头，上船后后水运至施施工现场。利利用塔吊分分片吊安、接接高。吊安安时先用螺螺栓临时固固定，测量量控制精度度满足要求求后将劲性性骨架焊接接固定，相相邻骨架间间用∠100××100××8、∠75×755×8等连接角角钢作水平平撑和斜撑撑焊成整体体。四、塔柱钢筋施施工（1）钢钢筋接头工工艺塔柱ΦΦ32mmm主筋，采采用钢筋挤挤压连接器器接长。同同一断面钢钢筋接头数数量不超过过断面钢筋筋数量的50%，钢筋接接头技术标标准按YB92250-993的要求执执行。对Φ332主筋接头头，先挤压压好一端，运运至现场定定位后，再再挤压另一一端接长。（2）钢钢筋加工塔柱主主筋按100m定尺长长度供料，在在钢筋加工工车间加工工成半成品品，分类编编号堆放，按按需运至现现场。（3）钢钢筋定位、绑绑扎钢筋用汽车经汽汽渡船水运运至施工现现场，利用用塔吊吊安安就位。主主筋利用劲劲性骨架上上的定位框框精确定位位，并预留留出对拉螺螺杆位置，采采用挤压连连接器接长长后，再绑绑扎箍筋、拉拉筋，安装装精度按设设计和规范范的要求执执行。在塔塔柱、横梁梁外侧面钢钢筋外侧设设置一层φ5mm的带带肋防裂钢钢筋焊网，施施工时将其其定位于主主筋上，以以避免浇筑筑混凝土时时钢筋焊网网发生移位位。焊网应应符合YB/TT076--19955-CHIINA的规定。五、预应力施工工上塔柱的锚具通通过槽口模模板定位在在主筋和劲劲性骨架上上。六、塔柱斜拉索索导管的定定位、安装装为保证证塔柱斜拉拉索套筒的的安装精度度，拟分两两次定位。先先将钢套筒筒与定位架架作临时定定位。再安安装调整套套筒的微调调装置，利利用全站仪仪通过微调调装置进行行最后调整整，直至钢钢套筒上、下下口的三维维坐标满足足要求后作作最后定位位。钢套筒筒定位后严严禁碰撞、移移位。七、塔柱混凝土土施工（1）混混凝土配合合比塔柱为C50高高强混凝土土，应具有有高集料、低低水灰比、高高泵扬程、早早强、缓凝凝等特性。混混凝土采用用泵送入仓仓，由于泵泵送垂直距距离较大，所所以施工时时对混凝土土的可泵性性、和易性性、泌水性性以及缓凝凝早强等性性能要求很很高。混凝凝土配合比比要求：坍坍落度为18～20cm，粗骨料料粒径5～25mm。随着塔塔柱升高，混混凝土配合合比做适当当调整。此此外还应考考虑施工季季节混凝土土配合比的的调整，比比如在高温温季节混凝凝土水平和和垂直运输输过程中水水分均有损损失，易造造成泵送时时间过长或或堵管现象象，应适当当调整混凝凝土配合比比以改善混混凝土的泵泵送性能。塔柱混凝土配合合比设计时时应注意：：①掺掺入外加剂剂，以降低低单位水泥泥用量，并并改善混凝凝土的和易易性、可泵泵性以及达达到缓凝早早强等要求求，改善混混凝土的工工作性能。②夏夏季、冬季季施工时，分分别采用砂砂石料降温温、热水拌拌和，以控控制混凝土土的出仓温温度，同时时对混凝土土泵管采取取降温和保保温措施，减减少混凝土土水分的损损失。（2）浇浇筑工艺塔柱混凝土施工工时，由SCHWWINBPP-40000拖泵泵送送混凝土入入仓，中、下下塔柱二肢肢施工时采采取同步浇浇注。塔柱柱施工面设设三通管对对称布料，混混凝土分层层布料、分分层浇筑，分分层厚度为为40cmm，插入式式振捣器振振捣。SSCHWIINBP--40000泵主要性性能名称性能指标混凝土最大泵送送距离水平距离900m垂直距离300m混凝土泵送压力力最低压力9Mpa最高压力15.4Mpaa电机功率132kw电机转速1500r/mmin（3）塔塔柱混凝土土养护和施施工缝处理理混凝土土养护：根根据气候采采用不同方方式，夏季季拆模前蓄蓄水养护，拆拆模后喷洒洒养护液进进行养护；；冬季采用用低温成模模性能好的的养生液均均匀涂刷两两道。施工缝处理：采采用人工方方法凿毛。支支立模板前前施工缝混混凝土凿毛毛清理至露露石后，用用高压水冲冲洗，浇注注前先铺2～3cm厚砂浆浆。八、预埋件施工工塔柱施施工中，预预埋件的埋埋设包括：：爬梯、排排水、电缆缆、照明设设施、防雷雷接地设施施以及施工工用的塔吊吊、爬模支支架、电梯梯、横梁支支架、塔柱柱水平支撑撑等，埋设设精度分别别满足设计计和施工要要求。预埋埋件施工图图分订成册册，由专人人负责施工工。（1）施工埋件尽量减少施工预预埋件的数数量，施工工时通过在在塔柱壁体体内预埋“U”型螺栓或或锥形螺母代替预埋钢板板，施工完完毕及时拆拆除并用同同色砂浆修修补墙体，以以避免施工工预埋件发发生锈蚀后后影响塔柱柱外观质量量。（2）设计埋件图纸中的设计预预埋件，按按设计要求求进行加工工制作。对对于接地等等有特殊要要求的埋件件，除采用特殊材料料加工、制制作外，每每次预埋后后均需进行行接地电阻阻测量，合合格后方可可进行下一一道工序施施工。8、下下横梁、中中塔柱支撑撑体系随塔塔柱施工同同步跟进塔柱施工时，下下横梁支撑撑体系的水水平支撑与与塔柱施工工同步跟进进，确保塔塔柱的悬浇浇高度符合合设计规定定。其中下下塔柱利用用支撑系统统的立柱及及水平钢管管组成平衡衡架，由平平衡架拉杆杆通过预埋埋螺杆与下下塔柱内的的劲性骨架架焊接；中中塔柱设两两排四列Φ600mmm×8mm竖向钢钢管支撑和和五层φ600mmm×12mmm水平钢管管作为水平平撑杆，经经液压千斤斤顶对塔柱柱施加一定定的水平撑撑力（严格格按设计的的要求进行行操作）后后，通过预预埋件将两两肢塔柱水水平撑住，确确保结构安安全。水平平撑杆预埋埋件等的连连接采用钢钢管焊接。中中、上塔柱柱水平支撑撑体系见附附图-34所示。九、塔柱施工安安全技术措措施（1）在塔柱施工过过程中，按按照安全第第一的原则则进行施工工安排，避避免安全事事故的发生生。（2）水上作业均需需配带救生生设备。（3）坚坚持高空作作业戴安全全帽、安全全带，杜绝绝酒后上高高空作业。电电梯、塔吊吊司机、起起重工、电电工等特殊殊工种必须须持证上岗岗。（4）在在爬架四周周及底部挂挂设安全网网，形成封封闭作业区区域。（5）机机械设备经经常检查、维维修、保养养，保证设设备的完好好性能。（6）爬爬架、模板板的提升操操作必须专专人统一指指挥，提升升前须做技技术交底。（7）对对临时构件件的设计，安安全系数必必须满足有有关规范的的要求。（8）在在不良气候候条件下，如如暴雨或风风力达6级以上时时，则停止止塔柱施工工。第五节横梁梁施工下横梁与下塔柱柱、中横梁梁与中塔柱柱采用同步步施工工艺艺，上横梁梁与上塔柱柱采用异步步施工工艺艺，为保证证施工质量量，横梁混混凝土均一一次浇筑完完成。支撑立柱预埋件埋设φ900钢管立柱安装底模梁系及底模板安装支撑立柱预埋件埋设φ900钢管立柱安装底模梁系及底模板安装φ600钢管水平系安装钢管立柱顶砂箱及钢箱梁安装贝雷桁架安装底板、腹板、隔墙钢筋绑扎及波纹管埋设顶板底模系统的安装横梁混凝土浇注封锚混凝土养护预应力钢铰线穿束、张拉、压浆外侧模板的安装、固定及内、外模板调整顶板钢筋绑扎内侧模板安装及固定二、横梁支撑撑体系的设设计与施工工（一）支撑体系系的结构1、支撑系统组成成（1）横横梁支撑体体系由立柱柱、平联、风风构、砂箱箱、上分配配梁、贝雷雷桁片等底底模系组成成。（2）下下横梁支撑撑立柱采用用中间3排2列共6根φ900mmm的钢管管，钢管标标准节长66.0m，钢钢管间采用用法兰螺栓栓连接。立立柱平联采采用φ600××12mmm钢管现场场下料与立立柱焊接，平平联设角钢钢∠75×8mmm风钩。为为保证支撑撑体系的稳稳定，平联联与塔身结结合处采用用钢板与塔塔身预埋螺螺栓连结。（3）为方便卸落支支架，每根根立柱顶设设卸落砂筒筒，砂筒顶顶面设置分分配梁。（4）横横梁底模系系统由贝雷雷桁片、型型钢及钢板板组成，贝贝雷桁片沿沿横桥向布布设。I36顺桥向铺铺设在贝雷雷桁片结点点处，间距距@75cm，隔板板下加密，在在I36a上横桥向向铺设I16型钢，I16在腹板板下满铺，底底板下间距距@35cmm。下横梁梁支撑系统统见附图-05所示。（5）横梁内模支撑撑采用满堂堂支架，因因横梁一次次浇注，为为使顶板荷荷载传至支支架系统，在横梁底板内设设置劲性骨骨架及混凝凝土垫块，使使顶板荷载载通过支架架、劲性骨骨架以及混混凝土垫块块作用于支支撑体系上上。（6）中上横梁支撑撑系统均采采用两排四四根支撑立立柱，其余余结构与下下横梁支撑撑体系相同同。中、上上横梁底模模系支撑见见附图-08所示。2、消除支撑体系系变形影响响的措施支撑体系变形包包括弹性变变形和非弹弹性变形。在在混凝土初初凝之后，由由于支撑体体系的变形形易造成混混凝土的开开裂，因此此要采取如如下措施消消除支撑体体系变形的的影响，保保证混凝土土的质量。（1）为减小支撑体体系的非弹弹性变形，安安装时尽量量减少联接接构件间的的间隙，并并用薄钢板垫实所有间间隙。（2）配制和易性好好、坍落度度损失小、初初凝时间长长的混凝土土，以确保保混凝土浇浇注在其初凝前完成。（3）根据计算的挠挠度数值，在在底模铺设设时预留一一定的起拱拱度。（4）采取措施，减减小钢管立立柱因温差差而引起的的变形。（二）支撑体系系施工1、钢管管立柱安装装钢管预先在车间间进行分段段加工，然然后运至现现场用塔吊吊逐根吊安安，通过测测量控制钢钢管的垂直直度和顶面面标高，同同步搭设操操作平台，安安装平联及及风构。平平联与立柱柱之间设外外套管。施施工中立柱柱的分段接接长采用法法兰盘接头头。钢管立立柱安装后后，吊安砂砂箱和钢箱箱梁等。2、桁架安装贝雷桁桁片在驳船船上分节组组拼，现场场由塔吊整整体吊安，桁桁片之间用用异形杆件件连接成为为整体。三、横梁模板（一）模板的组组成及其结结构型式横梁模板由顶模模、底模、侧侧模和内模模及底板压压模组成。内内模由定型型组合钢模模组拼，便便于拆卸和和组装。为为保证混凝凝土外观质质量，外侧侧模采用大大块钢模，人人孔模板采采用定制钢钢模。底模模由型钢及及10mmm钢板共同同组成。（二）模板安装装及顺序横梁模模板由塔吊吊逐块吊装装组拼，安安装之前作作好除锈、涂涂脱模剂等等准备工作作，然后按按照“底模→内侧模→隔墙模板→顶模→外侧模”的顺序安安装。底模模安装时根根据计算所所得数据预预设起拱值值。（三）模板固定定外侧模模板下口准准确定位并并锁定于II36a型钢分配配梁上。横横梁内模、顶顶板底模采采用满堂脚脚手架作支支撑，并设设置劲性骨骨架以增加加支撑体系系的整体刚刚度。为防防止腹板及及隔墙内混混凝土向底底板处外翻翻，横梁底底板上设置置满铺压浆浆模板，该该模板用螺螺栓锚固于于底模系的的型钢梁上上，并设若若干振捣窗窗，供振捣捣混凝土时时使用，底底板浇注完完成后即封封闭。为方方便布料及及内模等的的拆除，横横梁顶板的的底模也需需设置布料料窗，该布布料窗待横横梁混凝土土全部浇注注完毕且模模板等拆除除、清理结结束后再封封闭。内侧侧模之间用用剪刀撑加加固。四、横梁钢筋及及波纹管锚锚具施工（一）钢筋施工工横梁钢筋根据施施工图进行行配料，在在车间加工工成型，编编号堆放，船船运至现场场绑扎。钢钢筋通过劲劲性骨架定定位。钢筋筋的绑扎顺顺序为：底底板钢筋→腹板竖向向、水平钢钢筋→隔墙钢筋→顶板钢筋筋。钢筋长长度、间距距、接头等等均严格按按设计及施施工技术规规范执行。（二）金属波纹纹管埋设横梁预预应力管道道通过埋设设波纹管的的方法进行行预留。波波纹管使用用前进行外外观质量检检查，检查查合格后，波波纹管才可可运到现场场施工。波纹管安装工艺艺：波纹管管安装时通通过定位网网片定位，用用接头套管管接长，并并按设计要要求对波纹纹管接头进进行密封处处理，以防防接头处漏漏浆。然后后用钢筋卡卡子与定位位网片固定定，以防止止混凝土浇浇注时波纹纹管上浮。波波纹管的安安装精度按按设计要求求进行控制制。在波纹管就位过过程中，防防止电火花花等烧伤管管壁，并检检查有无破破损、接头头是否密实实，有质量量缺陷的波波纹管禁止止使用。（三）锚具安装装锚具通过槽口模模板定位在在钢筋及劲劲性骨架上上。五、混凝土配合合比设计横梁混凝土一次次浇筑，混混凝土方量量大（约7714m3）,浇筑时间间长，全部部混凝土必必须在混凝凝土初凝前前浇筑完，要要求混凝土土初凝时间间在30h以上。施施工前需优优化横梁混混凝土的配配合比设计计，增大混混凝土的缓缓凝时间，以以保证混凝凝土的浇筑筑质量。通通过采取优优化混凝土土配合比设设计、合理理选择外加加剂、混凝凝土浇筑时时间、改善善混凝土浇浇筑工艺以以及加强养养护等措施施，确保横横梁混凝土土浇筑质量量。（一）混凝土原原材料选择择1、水水泥：应优优先考虑低低水化热水水泥。2、粗粗骨料：含含泥量、粉粉屑、有机机物质和其其它有害物物质不得超超过设计规规定的数值值，骨料应应具有良好好的级配以以获得水泥泥用量低、混混凝土强度度高、和易易性好的组组合。粗骨骨料最大粒粒径25mm。3、细细骨料：细细骨料是混混凝土中影影响敏感的的原材料之之一，因此此细骨料直直接影响着着混凝土的的和易性和和强度，如如细骨料偏偏粗，则和和易性差，泌泌水性大，如如偏细，比比表面积大大。细骨料料选择根据据试配试验验决定。（二）外加剂1、横梁混凝土具具有高强、高高泵扬程、早早强、缓凝凝等特性，不不仅对砂、石石料、水泥泥有要求外外，还必须须掺加复合合外加剂，以以使混凝土土具有较好好的工作性性能。细骨骨料选择根根据试配试试验决定。2、横梁混凝土的的有关参数数为：混凝土28天强强度：大于于50MPaa；混凝土坍落度：：18～20cm（随着着泵送扬程程提高，坍坍落度适当当增大）；；混凝土初凝时间间：大于30h；混凝土的5天强强度大于90%设计值，即即强度达到到45MP。六、横梁混凝土土浇筑横梁混凝土由33台50m3/h搅拌站站生产，3台混凝土土拖泵泵送送布料，混混凝土浇筑筑强度不小小于50mm3/h，插入式式振捣器振振捣密实。浇浇筑顺序：：先底板后后腹板、隔隔墙，再顶顶板，分层层浇筑，分分层厚度不不超过300cm。底底板、腹板板等处的混混凝土下料料时使用溜溜筒以保证证混凝土自自由下落高高度不超过过2m。混凝土土浇筑完成成后，根据据季节采取取相应措施施进行养护护。混凝土土强度达设设计强度90%时,进行预应应力钢绞线线张拉。七、上塔柱、三三道横梁预预应力施工工为满足结构受力力要求，上上塔柱与三三道横梁均均为预应力力混凝土结结构。其中中上塔柱斜斜拉索锚固固区塔壁内内配置有15-112的环向预预应力钢绞绞线束，上上、中、下下横梁分别别设置有12束、28束、50束15-119的钢绞线线束。均采采用OVM115系列锚下下铸件锚座座锚具。为提高结构的耐耐久性，增增加预应力力管道压浆浆的密实度度，除下横横梁预应力力管道外均均采用塑料料波纹管成成型。预留预应力管道人工穿束混凝土达到设计强度90%以上两端张拉预留预应力管道人工穿束混凝土达到设计强度90%以上两端张拉钢绞线下料预应力管道灌浆密实封锚（二）钢绞线下下料、人工工穿束钢绞线线经检查确确认合格后后，计算其其下料长度度，用砂轮轮切割机分分批下料，编编号成捆，运运输至现场场由人工穿穿束。在确确保锚垫板板位置正确确、孔道内内畅通、无无杂物后进进行人工穿穿束。（三）张拉1、张张拉前准备备工作千斤顶顶、配套油油泵、压力力表必须配配套标定；；搭设平台台；检查锚锚具位置。2、张张拉注意事事项张拉设备设专人人保管使用用，并定期期检验、标标定、维护护；锚具应应保持干净净，不得有有油污。张张拉人员须须经过专业业培训，并并具有一定定的实际操操作经验，张张拉时要注注意安全。3、张张拉程序：：0→初应力→105%бK持荷5minn→бK（锚固）待混凝土强度达达到设计强强度的90%以后，进进行预应力力钢绞线的的张拉。下横梁预应力束束的张拉顺顺序为：先先从腹板中中部向上、下下缘依次进进行（两腹腹板同高度度预应力束束对称张拉拉），再从顶顶、底板中中部向左、右右对称张拉拉各顶、底底板钢束（顶顶底板离桥桥轴线同距距离的预应应力钢束对对称张拉）。中、上横梁及上上塔柱的预预应力束按按设计要求求进行张拉拉。张拉时时以张拉应应力和张拉拉伸长量进进行“双控”控制，并并以张拉应应力控制为为主。张拉拉过程中做做好详细记记录，对张张拉中出现现的滑丝、断断丝等异常常现象应及及时报告，进进行处理以以确保质量量。（四）孔道压浆浆、封锚预应力束在张拉拉后24小时内需需进行管道道灌浆，上上塔柱的预预应力管道道拟用真空空吸浆工艺艺进行孔道道注浆并封封锚；上、中中、下横梁梁采用压浆浆并封锚。1、真真空吸浆的的原理通过真空吸浆，可可使水泥混混合浆能够够将整个后后张预应力力管道（塑塑料波纹管管）填充密密实，减少少孔隙积水水对钢丝束束的锈蚀，从从而对钢丝丝束起到良良好的保护护作用。2、真真空吸浆前前的准备（1）拌拌浆、压浆浆设备各一一台；（2）真真空泵一台台；（3）喉喉管及透明明喉管若干干；（4）在在锚座上安安装压浆盖盖帽；（5）切切除过长的的钢绞线（余余长不小于于30mm不超过过50mmm）；3、压浆混合料的的配制压浆混合料的水水灰比为00.35，并并掺入适量量的膨胀剂剂和缓凝剂剂进行配制制。所配制制的水泥浆浆应具有低低水化热、高高流动性、泌泌水率及自自由膨胀率率适中等特特点，并能能保证所泌泌出的水分分在24小时内可可被混合浆浆全部吸收收。由混合浆制成的的试块，其其7天龄期强强度不小于于25Mppa，水泥浆浆标号不低低于结构自自身混凝土土标号。4、真真空吸浆的的步骤（1）张张拉工序完完成后，严严禁撞击锚锚头，采用用砂轮切割割机，切除除外露钢绞绞线，保证证钢绞线外外露长度不不超过500mm。（2）清清理装配螺螺栓孔内及及锚座底面面的水泥浆浆，保证锚锚座底面平平整；清理理盖帽的密密封口及密密封槽，并并保持清洁洁。（3）在在密封槽内内均匀涂上上一层玻璃璃胶，装入入“O”型密封圈圈。（4）装装配盖帽，将将螺栓加垫垫片旋入螺螺孔内并紧紧固，并将将排气孔垂垂直向上放放置。（5）定出吸真空端端和压浆端端（吸真空空端的出浆浆孔置于锚锚座上方，压压浆端的压压浆孔置于于锚座下方方）。（6）盖帽安装完毕毕，用高压压风将管道道内可能存存留的水份份吹出。（7）在压浆端安装装压浆喉管管、球型阀阀门和快换换接头并作作检查；在在出浆端安安装透明喉喉管，并与与真空泵相相连接。（8）在真空吸浆前前，用真空空泵试吸真真空，当真真空度检测测达到要求求的标准后后，即可开开始真空吸吸浆。（9）启动压浆机，当当所排出的的水泥浆稠稠度及流动动度符合要要求后，暂暂时关闭压压浆机，并将压浆喉管通通过快换接接头接到锚锚座的压浆浆端快换接接头上。（10）关闭压浆端阀阀门，打开开出浆端阀阀门，启动动真空泵。当当塑料波纹纹管内的真真空度达到到设计要求求后，保持持真空泵启启动状态，开开启压浆端端阀门将水水泥浆压入入管道。（11）当出浆孔及出出气孔所流流出的水泥泥浆稠度均均匀一致后后，分别关关闭出浆阀阀门、密封封出气孔。（12）开动压浆机，保保持预定的的压力，并并持压1分钟后，关关闭压浆机机及压浆端端阀门，完完成管道压压浆。55、封锚：：真空吸浆浆或压浆结结束后，钢钢绞线在离离锚头300mm处用砂砂轮切割，然然后封锚。第二节钢围堰堰拼装施工工工艺流程程浇注围堰壁体内混凝土浇注围堰壁体内混凝土钢围堰节段拼装平台的安装入水自浮，浇注刃脚混凝土节段对接接高灌水下沉调整干舷高度舷300t起重船吊运至导向船内首节钢围堰就位准备调位检验吸泥除土下沉锚碇系统施工下沉到位清基围堰接高第三节围堰堰下沉系数数计算1、按工期安排，钢钢围堰下沉沉到位是在在2002年2月上旬，根根据钢围堰堰下沉受力力特点，整整体下沉力力大于围堰堰侧壁摩阻阻力，则整整个围堰即即可下沉到到位（不考考虑围堰下下端阻力）。2、取2月最低平均水位位+4.7,,泥面标高高实测墩位位处平均泥泥面标高-16.000,按冲刷6米计，则泥泥面标高为为-22..00米。3、围堰隔舱内填填充混凝土土至-2.777m标高，方方量为57728m3,按容重2.3t/m3则：重量G1==57288×2.33=131174.44t4、采用围堰内取取土下沉方方案，故只只计围堰外外壁的摩阻阻力。5、围堰总重G22=14991t。6、围堰隔舱内外外水头差按按5米计。加水水至+9.7m,加水重G3=143..7×5==718..5t7、围堰外壁摩阻阻力：参考考《路桥施施工常用数数据手册》，钢钢结构开口口沉箱在砂砂、砾、粘粘土中的表表面摩阻力力为23.442Kpaa，则围堰摩阻力为为：R=32×π×22××23.442=511798KKN=51180t8、堰所受浮力：：F=111.44+[(3322-292)×π/4]××[4.7–(-44))-0.66-1.555]=66758..8t围堰下沉系数::k=下沉力/摩阻力力=(G1+G2+G3)/(RR+F)==1.28k=1.28＞＞1.25通过理论计算，围围堰可下沉沉到位。第四节围堰拼拼装接高一、首节围堰吊吊装入水首节钢围堰重量量为1755.3t,,采用300吨浮吊整整体吊运。300吨浮吊的的起重性能能见附图26。沿围堰堰内壁设置置16个吊耳耳，围堰的的16个吊点点设在每节节围堰内壁壁板顶部，在在吊点处对对围堰进行行加固补强强，详见附附图11-113。在使用用吊具前试试吊以检验验吊具、吊吊索、吊点点，同时调调整吊索长长度并观察察围堰受力力变形情况况，以便改改进指导下下步施工。首首节围堰吊吊装入水前前应做好以以下准备工工作：钢围堰拼装制作作经监理工工程师验收收合格；在围堰内外壁分分别做4～6个水尺，以以便随时观观察围堰入入水深度。导向船基本就位位。吊耳焊接完毕并并验收合格格。对吊绳卸扣和起起重船等起起重设备进进行全面检检查。焊缝进行水密性性检查。首节围堰起吊前前应进行试试吊，在有有经验的起起重工的指指挥下进行行，试吊完完成后，围围堰即可吊吊起就位入入水。首节节围堰入水水自浮，入入水深度22.5m，干干舷4.5m。入入水后围堰堰与橡胶护护舷用木方方塞起，防防止围堰在在风浪的作作用下发生生大幅摆动动，对船体体造成危害害。刃脚段混凝土浇浇注：首节围堰入水定定位后即可可浇注刃脚脚混凝土。刃刃脚混凝土土设计标号号位C25（围堰隔隔舱内填充充混凝土标标号C20）设计方方量30mm3，高度800cm。为为方便施工工，首节围围堰采用浇浇注混凝土土下沉，混混凝土方量量按第二节节围堰安装装就位后拼拼接缝距水水面2.55m，混凝凝土约622.3m33，浇注高高度1.16mm。浇注完完毕后干舷舷高度约33.32mm。混凝土土浇注方法法采用搅拌拌站搅拌好好混凝土泵泵送至料斗斗，用15吨浮吊吊吊起料斗布布料。混凝凝土浇注应应对称平衡衡进行，以以免使围堰堰产生较大大倾斜。暂暂时倾斜度度应小于1/1000。混凝土土分层厚度度不超过440cm，用D50棒振捣密密实。混凝凝土表面应应平整，相相邻隔仓高高差范围在在±5cm以内内。三、围堰的拼装装接高㈠、为为加快施工工进度，首首节围堰以以后各节围围堰由制作作厂家在水水上平台上上拼装为一一整体，然然后由300t浮吊整体体起吊安装装接高。使使用拼装平平台可达到到如下效果果：（1）在围堰下沉的的同时拼装装好分节，节节约了围堰堰接高时间间，加快了了进度；（2）围堰到现场后后可随时进进行拼装，减减少钢围堰堰分片制造造运输环节节对施工的的影响；（3）分片整体拼装装施工质量量易于保证证；（4）改水上高空拼拼装为大型型平台上拼拼装，减轻轻了劳动强强度，增加加了施工安安全性。㈡、钢围堰拼装装误差标准准：（1）内径不大于±±D/5000（5.8ccm）；（2）同一平面内相相互垂直的的直径误差差不大于±20mm；（3）倾斜度不大于于h/10000；（4）各构件间的接接缝、分块块间的拼接接缝均应无无凸凹面。㈢、钢围堰拼接接施工要点点：1．从第二节开始始，围堰在在拼装平台台上拼装时时隔舱板的的位置应一一致，这样样便于拼接接时隔仓板板的对位。300T浮吊采用用四个副钩钩同时起吊吊，不能转转动，只能能靠起重船船的转动来来调整围堰堰隔仓板的的相对位置置。调整幅幅度不是很很大，且调调整速度很很慢，不易易对位。故故在拼装单单元片时应应注意隔舱舱板的位置置相对一致致。2．每节围堰拼接接前应做好好对位标记记（一般做做四个点，分分别在桥轴轴线直径和和垂直于桥桥轴线直径径上）。3．好导向装置，以以方便安装装就位。4．当围堰拼缝处处缝隙较大大时，焊接接速度较慢慢，质量不不易保证，可可采取在凸凸起部分相相对切割的的方法，使使围堰拼缝缝吻合。5．每节围堰起吊吊前均需对对吊耳、吊吊绳、卸扣扣和起重船船进行全面面检查，并并作详细记记录。四、围堰的着床床按照工程进度计计划安排，围围堰着床在在12月份，冲冲刷后泥面面标高-222m按按12月份水位+5.00米，则应在在第五节围围堰安装就就位后注水水下沉着床床。围堰着床前除首首节填混凝凝土外，其其余均采用用注水下沉沉。在围堰堰刃脚下沉沉距泥面约约1米左右时即即开始调整整围堰位置置，同时加加大对泥面面标高的测测量频率，并并绘制下沉沉曲线，确确保按预定定位置着床床。着床前前围堰下流流速增大，上上游侧较下下游侧冲刷刷大，泥面面形成上游游高下游低低的斜面，着着床后由于于不平衡土土压力的作作用，围堰堰会向上游游移动一定定距离，参参考我局施施工其他同同类桥型的的经验，着着床时按刃刃脚向下游游预偏15～20cm处理。若围堰着床后发发现偏位较较大，可排排水使围堰堰上浮，调调整位置后后重新着床床。围堰位置调整主主要有以下下几种方法法：a.调整围堰下下拉缆，调调整围堰下下端上下游游方向位置置。b.通过调整导导向船边锚锚及与定位位船拉缆系系统调围堰堰位置。c.通过备用揽揽调整围堰堰下端偏位位。第五节围堰堰拼装及取取土下沉施施工主要设设备表序号名称型号单位数量备注1起重船300t艘12拖轮400匹艘13拖轮150匹艘14方驳400t艘55起重船60t艘16起重船15t艘17交通船80座艘18发电机250kw台29空气吸泥机台4一台备用10空气压缩机40m3/miin台211空气压缩机20m3/miin台412普通水泵台813高压水泵150kw台414机驳120t艘1运材料15机驳300t艘1放材料16搅拌站50m3/h台317砼输送泵60m3/h台3第六节围堰堰除土下沉沉围堰着床后，即即开始取土土下沉，采采用不排水水取土下沉沉。取土总总方量约1184955m3对于钢围围堰整体拼拼装方案，取取土的速度度决定着围围堰的拼装装速度。一、取土设备：：取土选用用4台空气吸吸泥机，其其中3台使用，一一台备用。配配两台400m3/min空气压缩缩机，4台20m3/min空气压缩缩机，3台空气吸吸泥机分别别用300t、60t、15t浮吊吊起起吸泥。起起重船布置置见附图16。二、空气吸泥机机的设计计计算：根据墩位处钻探探地质资料料，围堰内内取土主要要为砂性土土，方量约约为165513m33占取土总总量的89.33%。故吸泥泥机按取砂砂性土设计计，对于砂砂卵石层采采取辅助方方法取土。随随着吸泥高高度的增加加，吸泥速速度会有所所不同。取取土速度按按取砂性土土平均600m3/h计。喷出泥浆流量qqv2=qv1（d1/d0+w）=450mm3/h式中：qqv1：按天天然状态土土体积计算算每小时净净出土量，取取60m3/h。d11：土在天天然状态下下的相对密密度，取1.300t/m33d00：土颗粒粒的相对密密度，取2.6。w：每立方方米天然状状态下土成成为泥浆的的所需水量量，取w=7。泥浆相对密度（d2）：d2=(d1+wdd)/(dd1/d0+w)==1.111式中：d：水的的相对密度度，取d=1。需要吸泥管的面面积A吸：A吸=qv22/v吸=0.06625m22qv2:每秒泥浆浆流量450//36000=0.1125m33/sV吸：取2m/s。对于圆形管：半半径R=0.114m故吸泥浆管选用用φ300××8钢管。吸泥机排出水量量qv3=qv1·w==60×7==420mm3/h每台吸泥机