公路桥梁改造工程贝雷挂篮计算书

PAGEPAGE30公路桥梁改造工工程贝雷挂挂篮计算书书目录录录HYPERLINK\l"_Toc382980057"第1章设计计算算说说明1HYPERLINK\l"_Toc382980058"1.1设计依依依据1HYPERLINK\l"_Toc382980059"1.2工程概概概况1HYPERLINK\l"_Toc382980060"1.3挂篮设设设计2HYPERLINK\l"_Toc382980061"1.3.1主主主要技术术参数数2HYPERLINK\l"_Toc382980062"1.3.2挂挂挂篮构造造2HYPERLINK\l"_Toc382980063"1.3.3挂挂挂篮计算算设计计荷载及及组合合3HYPERLINK\l"_Toc382980064"1.3.4内内内力符号号规定定4HYPERLINK\l"_Toc382980065"第2章挂篮底篮篮及及吊杆计算算算5HYPERLINK\l"_Toc382980066"2.11#块块块段重量量作用用下底篮篮各项项指标计计算55HYPERLINK\l"_Toc382980067"2.1.1腹腹腹板下面面加强强纵梁的的计算算5HYPERLINK\l"_Toc382980068"1.2底板下下下普通纵纵梁的的计算8HYPERLINK\l"_Toc382980069"2.1.3底底底篮后横横梁受受力验算算100HYPERLINK\l"_Toc382980070"2.1.4挂挂挂篮前上上横梁梁受力验验算112HYPERLINK\l"_Toc382980071"2.1.5吊吊吊带(或精轧轧螺螺纹钢)计算16HYPERLINK\l"_Toc382980072"第3章挂篮主桁桁计计算17HYPERLINK\l"_Toc382980073"3.1荷载组组组合I(混凝土土重重量+超载+动力附加加荷荷载+挂篮自重重+人群和机机具具荷载)17HYPERLINK\l"_Toc382980074"3.1.1荷载载载计算177HYPERLINK\l"_Toc382980075"3.1.2荷荷荷载组合合I作用下主主桁桁计算177HYPERLINK\l"_Toc382980076"3.2荷载组组组合II((混凝土土重量+超载+混凝土偏偏载载+挂篮自重重+人群和机机具具荷载)20HYPERLINK\l"_Toc382980077"3.2.1荷荷荷载计算算200HYPERLINK\l"_Toc382980078"3.3荷载组组组合IIII((混凝土重重量量+超载+挂篮自重重+人群和机机具具荷载)24HYPERLINK\l"_Toc382980079"3.3.1荷荷荷载计算算244HYPERLINK\l"_Toc382980080"3.4荷载组组组合IV((挂篮自自重+冲击荷载载)24HYPERLINK\l"_Toc382980081"3.4.1荷荷荷载计算算244HYPERLINK\l"_Toc382980082"3.5悬臂端挠挠挠度计算算255HYPERLINK\l"_Toc382980083"第4章挂篮支点点反反力计算2225HYPERLINK\l"_Toc382980084"4.1.1作作作用荷载载255HYPERLINK\l"_Toc382980085"4.2混凝土土土作用下下挂篮篮支点反反力227第1章设计计计算说明明1.1设计依依依据①、②、《公路桥涵涵涵施工技术术规规范》JTG//TTF500-22011；③、《钢结构设设设计规范》GGB500017-20003；④、《路桥施工工工计算手册册》；；⑤、《桥梁工程程程》、《结结构构力学》、《材材料力学》；；⑥、其他相关规规规范手册。1.2工程概概概况XXXXXXXXXXX跨越XXX，主桥桥桥跨跨组成为35+5555+355m的变截面面单单箱单室室连续续梁，采采用垂垂直腹板板。箱箱梁顶宽8m，底宽4.5m，翼缘板板长1.755m，支点处处梁梁高3.2m，跨中、桥桥桥台支点点处梁梁高1.8m，梁高及及底底板厚按按二次次抛物线线变化化。箱梁梁顶板板厚28cm，底板厚厚度度由梁端端和跨跨中的28cm渐变至桥桥墩墩横隔板板处的的55cm；腹板厚厚度度跨中为45cm，渐变至至桥桥墩处为65cm，在端支支点点、中支支点共共设4道横隔梁梁，在在中跨跨跨中设设40cm横隔板。横横横桥向箱箱梁顶顶、底板板均保保持平行行，桥桥面横坡坡由顶顶、底板板斜置置形成。主主梁梁悬臂施施工，悬悬臂浇筑筑单个个梁段长3.0~~33.5m，边跨支支架架现浇段段长6.5m，中、边边跨跨合拢段段长2m。 箱梁0#块梁梁段长度为9mm,挂篮悬臂臂浇浇注箱梁梁最重重块段为1#块，其重重量量为57.4466t。根据施施工工现场实实际情情况及我我公司司现有设设备,该桥箱梁梁悬悬臂浇注注拟采采用贝雷雷梁挂挂篮进行行施工工。XXX箱梁悬臂臂浇浇注段采采用贝贝雷挂篮篮施工工其各块块段基基本情况况如下下表1-1所示。表1-1各梁段基基本本情况名称砼(m3)重量(吨)长度(m)高度(cm)底板厚(cm)))腹板(cm)顶板(cm)1#块22.157.463.02.89250.670282#块20.753.823.02.63945.470283#块19.0149.433.02.41640.870284#块17.144.463.0222.436.860285#块15.9241.393.0206.433.550286#块17.9346.623.5193.930.950287#块17.5345.583.5184.128.850288#块9.9525.8721802850281.3挂篮设设设计1.3.1主主主要技术术参数数①、砼自重GCCC＝26kNN//m3；②、钢弹性模量量量Es＝2.1××1105MPa；③、材料容许应应应力：容许材料应力提提提高系数数：1.3。1.3.2挂挂挂篮构造造 挂篮为贝雷梁梁梁挂篮，桁桁片片由321军用贝雷雷片片组成，每每道道桁片采采用双双排单层层贝雷雷梁,梁长12m,前上横梁梁由2I566B工字钢组组成成，底篮篮前下下横梁由2[40普通槽钢钢组组成，底底篮后后下横梁梁由2[40普通槽钢钢组组成，底底篮腹腹板下加强强纵纵梁为由I25普通热轧轧工工字钢组组成，底底篮底板板纵梁梁为I25普通热轧轧工工字钢，吊吊杆杆采用φ32精轧螺纹纹钢钢。主桁系系统9.6t。行走系系统2.1t，底篮8.2t，前提升升系系统5.7t，外模7.6t、底模2.4t、内模1t，张拉操操作作平台及及端模模1.5t。整个挂篮篮系系统重36.66t，自重与与载载荷比为为（以以1#为例）0.66：1。挂篮示示意意图如下下：1.3.3挂挂挂篮计算算设计计荷载及及组合合①、荷载系数考虑箱梁混凝土土土浇筑时时胀模模等系数数的超超载系数数：1.05；浇筑混凝土时的的的动力系系数：：1.2；挂篮空载行走时时时的冲击击系数数1.3；浇筑混凝土和挂挂挂篮行走走时的的抗倾覆覆稳定定系数：1.8；挂篮正常使用时时时采用的的安全全系数为1.2。②、作用于挂篮篮篮主桁的荷荷载载箱梁荷载：箱梁梁梁荷载取1#块计算。4#块段长度度为3.0m，重量为57.4466t；施工机具及人群群群荷载：2.5kkPPa；挂篮自重：3888.1t；混凝土偏载：箱箱箱梁两侧侧腹板板浇筑最最大偏偏差取5m3混凝土，重重重量13t。③、荷载组合荷载组合I：混混混凝土重重量+超载+动力附加加荷荷载+挂篮自重重人人群和机机具荷荷载；荷载组合II：：：混凝土土重量量+超载+混凝土偏偏载+挂篮自重+人群和机机具具荷载；；荷载组合IIIII：混凝土土重重量+超载+挂篮自重+人群和机机具具荷载；；荷载组合IV：：：挂篮自自重+冲击附加加荷荷载；荷载组合I、IIII用于主桁桁承承重系统统强度度和稳定定性计计算；荷荷载III用于刚度度计计算（稳稳定变变形）计计算；；荷载组组合IV用于挂篮篮系系统行走走计算算。1.3.4内内内力符号号规定定轴力：拉力为正正正，压力力为负负；应力：拉应力为为为正，压压应力力为负；；其它内力规定同同同结构力力学的的规定。第2章挂篮底底篮及吊吊杆计计算挂篮底篮计算荷荷荷载：箱梁荷载：取111#块计算，1#块梁段长长度度为3.0m，重量为57.4466t，施工机机具具及人群群荷载载；2.5××1003KN/mm2。2.11#块块块段重量作作用用下底篮篮各项项指标计计算1#块段长度为为33.0mm，重量为57.4466t，恒载分分项项系数K1=1.2；活载分分项项系数K2=1.4。各项参参数数情况如如下表表：项目1#块（3000cm）1模板单位荷载Kg/m22502纵梁单位荷载Kg/m42.033底板砼单位理论论论荷载Kg/m2(0.506+++0.45544)*226000/22=1124884单侧腹板单位荷荷荷载Kg/m2(2.892+++2.63399)*226000/22=771900.335（4*1.0555+1）*恒载分项项系系数1.2Kg/m2(7190.333*1.0055+2550))*1..2==93559..86人群、机具荷载载载Kg/m22507腹板荷载取值QQQfKg/m2Qf=5+6***1.4==993599.88+2550**1.44=997099.888底板荷载取值(((顶板砼荷荷载载通过内内支架架传递于于底板板)QdKg/m2Qd=(124448+0..228*226000)**1..2=223771.222.1.1腹腹腹板下面面加强强纵梁的的计算算 箱梁梁段两端端端高度分别别为为2.89922m和2.63399m，腹板宽宽度度为0.655mm,则腹板单单位位荷载q=977..1*..655=633.11KN//m：：标题：腹板下纵纵纵梁内力计算杆端内力值(乘子子=11)杆端1杆端2单元码轴力剪力力力弯矩轴轴力剪剪力弯矩矩10..0000000000011055.166666660..0000000000000.000000000001005..1666666652..588333333320..0000000000011055.16666666522.558333333300.00000000000-844.113333333384..133333333330..00000000000-884..133333333844.113333333300.00000000000-844.11333333330.000000000000反力计算约束反力值(乘子子=11)结点约束反力合合合力支座结点水平竖直力力力矩大小小角度度力矩10..0000000000011055.166666660..0000000000011055.16666666900.00000000000.00000000000040..00000000000884..1333333330..00000000000884..133333333900.00000000000.000000000000加强纵梁（箱梁梁梁腹板正正下方方）强度度计算算（采用25#b型工钢）：：WX=423CCCM3IIX=552880CMM4,其受力示意图如如如图示：：跨中最大弯矩MMM=1399..7KNN.mmσ=M/w=1113970000/4223==3300.33mpaa,3330..3//1400=22.4，则腹板板下下需两根I25工字钢，即：330.33MMpa〈420MMppa加强型纵梁（腹腹腹板正下下方）刚刚度计算算：纵梁为4.5米米米，外伸伸端0.5米，为张张拉拉平台,取4米中间弯弯距距最大处处。F=5ql^44//(38444EJ))=110.11mmm<l//4000=111..3mm满足要求求。1.2底板下下下普通纵纵梁的的计算①计算普通纵纵梁梁强度计算混凝土高度度度按腹板板内边边的底板板厚度度0.45544~0..5006m，顶板厚厚度0.28，顶板砼砼荷荷载通过过内支支撑传递递至底底板模板板，底底板宽3.2mm,则底板砼砼单单位荷载载：Qd=2233.711KN/m2,底板有效效宽宽度线荷荷载为为：QD=7755.9KKN//m，受力情情况况如下图图表：：标题：底板下纵纵纵梁内力计算杆端内力值(乘子子=11)杆端1杆端2单元码轴力剪力力力弯矩轴轴力剪剪力弯矩矩10..0000000000011266.500000000..0000000000000.000000000001226..5000000063..255000000020..0000000000011266.50000000633.225000000000.00000000000-1001..200000001011.22000000030..00000000000-11011.200000001001..2000000000.00000000000-1001..200000000.000000000000反力计算约束反力值(乘子子=11)结点约束反力合合合力支座结点水平竖直力力力矩大小小角度度力矩10..0000000000011266.500000000..0000000000011266.50000000900.00000000000.00000000000040..0000000000011011.200000000..0000000000011011.20000000900.00000000000.000000000000M=167.9999KN..mmσ=M/w=1116799900/4223==3977.11mpaa,3397..1//1400=22.844,即取：3根25工字钢，底底底板宽度度：3.2mm,为方便布布设,底板下可可设5根纵梁,间距为0..88m。F=5ql^44//(38444EJ))==7.22mmm<l//4000=111..3mm满足要求求。2.1.3底底底篮后横横梁受受力验算算1#块箱梁横断断面面计算如图图图2-3所示，图图中中尺寸以以米计计。模板板、支支架按2.5kkNN/m2计，人群群及及机具荷荷载按按2.5kkNN/m2计，倾倒倒和和振捣混混凝土土荷载均均按2.0kkNN/m2计，1#块长度为3.0mm，前前、后横横梁均均采取40槽钢对口口两两边用1cm钢板焊接接，但但由于后后横梁梁处荷载载大于于前横梁梁，则则取后横横梁验验算，如如满足足要求，则则前前横梁也也满足足要求。则后横梁腹板(((65cmm))部位承载q=(9977.1++2..5*11.22+2**1..4)**3//2=11511.4KKN//m,底板(320ccm)部位承载q=(2233.7++2..5*11.22+2**1..4)**3//2=444..3KNN/mm,受力示意意图图如下:图2-3底篮篮篮后横梁受受力力示意图图标题：后横梁内力计算杆端内力值(乘子子=11)杆端1杆端2单元码轴力剪力力力弯矩轴轴力剪剪力弯矩矩10..0000000000000.000000000000..0000000000000.000000000000..000000000000.00000000000020..00000000000555..8822077260..0000000000000.00000000000555.888200722616..766462217730..00000000000555..882207726166.776466211700.00000000000-422.552799277321..100471190040..00000000000-442..527792273211.110477199000.00000000000-733.5537992773--19..511833301150..00000000000339..870000000-199.551833300100.00000000000-399.8870000000--19..511833301160..00000000000773..537792273-199.551833300100.00000000000422.552799277321..100471190070..00000000000442..527792273211.110477199000.00000000000-555.888200722616..766462217780..00000000000-555..882207726166.776466211700.00000000000-555.88820072260.00000000000090..0000000000000.000000000000..0000000000000.000000000000..000000000000.000000000000反力计算约束反力值(乘子子=11)结点约束反力合合合力支座结点水平竖直力力力矩大小小角度度力矩20..00000000000555..8822077260..00000000000555..882207726900.00000000000.00000000000050..0000000000011133.400799270..0000000000011133.40079927900.00000000000.00000000000060..0000000000011133.400799270..0000000000011133.40079927900.00000000000.00000000000090..00000000000555..8822077260..00000000000555..882207726900.00000000000.000000000000底篮后横梁剪力力力图 由上述计算结结结果可知，荷荷载作用下，后后横梁最大弯弯矩为：M=27.004kNm；最大剪力力为Q=73.554kN；，四个吊吊杆反力为55.9kkN、113.44kN,1113.4kkN、55.9kkN。 底篮后横梁采采采用两片40槽钢对口口焊焊接，其其截面面特性参参数为为：从而可以得到其其其应力为为：σ=M/WW==2700400/188466=144.66Mpaa<[[σ]=14455Mpaa(满足要求)τ=QS/Ittt=7355440*114222/((3772000*112.55*110)==222.5MMpaa<[τ]=855MMpaf=5ql^444/(3844EJ))=5*11551.44*116500^44/3844**21000000*3372200==0..2mmm腹板位置跨中最最最大挠度度为0.2mmmm<L//4000=66500/4000==1.66mmm，满足变变形形要求 由上述计算可可可知，底篮篮后后横梁满满足应应力强度度和变变形要求求。由于底篮前横梁梁梁计算过过程与与上述一一致，前前横梁与与后横横梁采取取同样样型钢一一样组组合，且且其荷荷载小于于后横横梁，则则前横横梁也应应满足足要求。2.1.4挂篮篮篮前上横横梁受受力验算算挂篮上横梁采用用用两片56工字钢焊焊接接，中间间穿精精扎螺纹纹钢吊吊杆，图图示1：其各项参数如下下下：截面面积：：A=29933cm2WWX=489933cm3S=288994.44cmm3IX=13770006ccm44（应为1#块）其其荷载为为：1#块恒定荷荷载574..66KN模板板荷荷载为：2.5KKNN/m2，活动荷载载为为：2.5KKNN/m2前上横梁梁取取恒定与与活动动总荷载载的50%。根据前前述述下横梁梁的计计算，箱箱梁腹腹板及底底板对对四根吊吊杆产产生的反反力分分别为四四个吊吊杆反力力为55.99kkN、113..44kN,,1113..4kkN、55.99kkN。吊杆同同时时对上横横梁施施加相同同的集集中力，同同时时每个集集中力力需加上上底横横梁重的1/4，即65.1199*9**2**1.22/44=3552kkg(33.55Kn),每侧翼缘缘通通过两根根吊杆杆对上根根梁产产生集中中力为为:(单根吊杆)[((0.2+++.455)//2*11.775*33*226+22.55*1..755*3))*11.2++4..5*11.775*33*11.4]]/22/2==255.6KKN上横梁自重均布布布荷载为2.3**11.2==2..76KKN//m前上横梁梁受受力分析析如下下：图1：弯距图图图2：剪力图标题：前上横梁梁梁内力计算杆端内力值(乘子=11)杆端1杆端2单元码轴力剪力力力弯矩轴轴力剪剪力弯矩矩10..0000000000000.000000000000..0000000000000.00000000000-1..65560000000--0.44966800000020..00000000000-227..256600000-0..4996800000000.00000000000-300.9982000000--39..800745500030..00000000000-556..582200000-399.880744500000.00000000000-577.1134000000--51..177905500040..00000000000-11166.53340000-511.117900500000.00000000000-1117..70770000--1000.99552262250..0000000000011222.21130000-1000..9555266200.000000000001119..3844000022..866320000060..0000000000022.44840000000222.886322000000.00000000000-2..4884000000022..866320000070..00000000000-11199.38840000222.886322000000.00000000000-1222..21330000--1000.99552262280..0000000000011177.70070000-1000..9555266200.000000000001116..53440000--51..177905500090..00000000000557..134400000-511.117900500000.00000000000566.5582000000--39..8007455000100..00000000000330..982200000-399.880744500000.00000000000277.2256000000--0.449668000000110..0000000000011.66560000000-0..4996800000000.000000000000..000000000000.000000000000反力计算约束反力值(乘子=11)结点约束反力合合合力支座结点水平竖直力力力矩大小小角度度力矩50..0000000000022399.922000000..0000000000022399.92200000900.00000000000.00000000000080..0000000000022399.922000000..0000000000022399.92200000900.00000000000.000000000000则：上横梁最大大大弯距为为：M=10000.966KNN·M；最大剪剪力力为：122..221KNNσ=M/W=1110096600/488933=200.66Mpaa<[[σ]=14455Mpaa(满足要求)τ=QS/Ittt=12222210**28894..4//(13370006**122.5**100)=220..7Mppa<<[τ]=855MMpa则前上横梁满足足足荷载要要求。2.1.5吊吊吊带(或精轧螺螺纹纹钢)计算 吊带所承受的的的最大支点点反反力为113..44+3..5==1166.99kN，采用φ32精轧螺纹纹钢钢时，其其应力力为：σ=N/A=1111690000/8003..8=11455.4MMpaa 其安全储备为为为：K=78855/1445..4=55.44(精轧螺纹纹钢钢控制应应力取取785MMPPa)。 由上述计算可可可知，底篮篮横横梁的吊吊带安安全储备备均大大于2，满足要要求求。第3章挂篮篮主桁计算3.1荷载组组组合I(混凝土重重量+超载+动力附加加荷荷载+挂篮自重+人群和机机具具荷载)3.1.1荷载载载计算①混凝土重量量++超载+动力附加加荷荷载：G=57.4446*11.005*11.22=722.44t 由底篮计算知知知，后吊点点承承受混凝凝土荷荷载的50%，即G1=0.5***72..4==36..2tt 前吊点承受5550%的混凝土土荷荷载，即即G2=0.5***72..4==36..2tt②挂篮荷载： 主桁荷载作用用用于挂篮前前支支点主桁采用双排单单单层贝雷雷梁,梁长12m,主桁自重重为0.2tt//m 前吊点承担底底底篮、侧模模、内内模1/2荷载：P2=(7.66++2.4+++4.22+33.6))/22×1..2//2=55.334t 前提升系统，端端端模、张张拉操操作平台台作用用在挂篮篮前支支点：P3=(5.77++0.5+++1.00)//2×11.22=4..322t③前吊点承担担人人群和机具具具荷载的的一半半P4=(0.2255×3.000*8))×11.4//2==4.22t④振捣混凝土荷荷荷载P5=0.2××33.0×888×1..4//2=33.44t⑤单片主桁前吊吊吊点荷载P=(GGG2+PP2++P3++P44+P55)//2=((366.2++5..34++4..32++4..2+33.44)/22=226.773tt3.1.2荷荷荷载组合I作用下主主桁桁计算①计算简图贝雷桁架简化后后后计算简简图如如图2-7所示。主桁计算简图(((单位：m、KN)主桁弯矩图(c)主桁剪力力力图图2-7贝雷雷雷主桁计算算简简图及受受力图图标题：贝雷主桁桁桁梁内力计算杆端内力值(乘子=11)杆端1杆端2单元码轴力剪力力力弯矩轴轴力剪剪力弯矩矩10..0000000000000.000000000000..0000000000000.00000000000-8..60000000000--18..499000000020..00000000000-33311.47750000-188.449000000000.00000000000-3337..87550000--10889..450000030..0000000000022766.30000000-100899.455000000.000000000002668..30000000--0.22500000000040..0000000000011.00000000000-0..2550000000000.000000000000..000000000000.000000000000反力计算约束反力值(乘子=11)结点约束反力合合合力支座结点水平竖直力力力矩大小小角度度力矩20..00000000000-33222.877500000..0000000000033222.87750000-900.00000000000.00000000000030..0000000000066144.177500000..000000000006614400000000000.000000000000双排单层桁架容容容许内力力：弯弯矩[M]==115766.44KN..m,,剪力[Q]==4490..5KKN由计算可知，贝贝贝雷主桁桁产生生的最大大弯矩矩M=100889.445KKN.mm<[[M]==15576..4KKN,符合要求求最大剪力Q=33337..455KN<<[QQ]=44900.5KKN,,符合要求求。②后锚及倾覆安安安全系数φ32精轧螺纹纹钢抗抗拉控制制应力强强度675MMppa,则张拉力力为542..66KN。根据前述计算，后后锚支点产生生反力为-322..9KN，需通过后后锚精轧螺纹纹钢控制。后锚安全系数取取取2，则所需需的φ32精轧螺纹纹钢钢根数为为：n=2R/54442.66=11.2取n=4。3.2荷载组组组合II(混凝土重重量+超载+混凝土偏偏载+挂篮自重+人群和机机具具荷载)3.2.1荷荷荷载计算算①混凝土重量量++超载G=57.4666*1..055*1..2==72..4tt 由底篮计算知知知，后吊点点承承受混凝凝土荷荷载的50%，即G1=0.5***72..4==36..2tt 前吊点承受5550%的混凝土土荷荷载，即即G2=0.5***72..4==36..2tt 混凝土偏载取取取值：箱梁梁两两侧腹板板浇筑筑最大偏偏差取取5m3的混凝土土，重重量为13t。可知主主桁桁一侧前前吊点点受力为G2+13//22=422.77,另一侧为G2-13//22=299.77t。②挂篮荷载：： 主桁荷载作用用用于挂篮前前支支点，每每个主主桁支点点为主桁采用双排单单单层贝雷雷梁,梁长12m,主桁自重重为0.2tt//m前吊点承担底篮篮篮、侧模模、内内模1/2荷载：P2=(7.66++2.4+++4.22+33.6))/22×1..2//2=55.334t 前提升系统，端端端模、张张拉操操作平台台作用用在挂篮篮前支支点：P3=(5.77++0.5+++1.00)//2×11.22=4..322t③前吊点承担担人人群和机具具具荷载的的一半半P4=(0.2255×3.000*8))×11.4//2==4.22t④前吊点承担振振振捣混凝土土荷荷载的一一半P5=0.2××33.0×888×1..4//2=33.44t⑤单片主桁前吊吊吊点荷载由以上计算可知知知，两侧侧单个个主桁的的前吊吊点荷载载分别别为:P1=(G2+++P2++P33+P44+PP5)//2==(422.77+5..344+4..322+4..2++3.44)//2=229..98ttP1=(G2+++P2++P33+P44+PP5)//2==(299.77+5..344+4..322+4..2++3.44)//2=221..38tt 主桁结构计算算算简图如图图2-9所示，主主桁桁轴力以以及弯弯矩如图2-10所示。图2-9主桁桁桁计算简图图前吊点力大的一一一侧主桁桁弯矩矩图(单位：KN.mm))(b)前吊点力力力大的一一侧主主桁剪力力图图2-10主主主桁内力图图标题：偏载贝雷雷雷梁内力计算杆端内力值(乘子=11)杆端1杆端2单元码轴力剪力力力弯矩轴轴力剪剪力弯矩矩10..0000000000000.000000000000..0000000000000.00000000000-8..60000000000--18..499000000020..00000000000-33722.10000000-188.449000000000.00000000000-3778..50000000--12119..450000030..0000000000033088.80000000-122199.455000000.000000000003000..80000000--0.22500000000040..0000000000011.00000000000-0..2550000000000.000000000000..000000000000.000000000000反力计算约束反力值(乘子=11)结点约束反力合合合力支座结点水平竖直力力力矩大小小角度度力矩20..00000000000-33633.500000000..0000000000033633.50000000-900.00000000000.00000000000030..0000000000066877.300000000..0000000000066877.30000000900.00000000000.000000000000由上述计算结果果果可知，偏偏心心荷载作作用一一侧的主主桁内内力大于于另一一侧的主主桁杆杆件内力力，故故采用偏偏心荷荷载一侧侧的杆杆件内力力进行行验算。双排单层桁架容容容许内力力：弯弯矩[M]==115766.44KN..m,,剪力[Q]==4490..5KKN由计算可知，贝贝贝雷主桁桁产生生的最大大弯矩矩M=122119.445KKN.mm<[[M]==15576..4KKN,符合要求求最大剪力Q=33378..5KKN<[[Q]]=4990..5KNN,符合要求求。②后锚及倾覆安安安全系数φ32精轧螺纹纹钢抗抗拉控制制应力强强度675MMppa,则张拉力力为542..66KN。根据前述计算，后后锚支点产生生反力为-363..5KN，需通过后后锚精轧螺纹纹钢控制。后锚安全系数取取取2，则所需需的φ32精轧螺纹纹钢钢根数为为：n=2R/54442.66=11.3取n=4。3.3荷载组组组合III(混凝土重重量+超载+挂篮自重+人群和机机具具荷载)3.3.1荷荷荷载计算算①混凝土重量量++超载G=57.4666*1..055*1..2==72..4tt 由底篮计算知知知，后吊点点承承受混凝凝土荷荷载的50%，即G1=0.5***72..4==36..2tt 前吊点承受5550%的混凝土土荷荷载，即即G2=0.5***72..4==36..2tt②挂篮荷载：： 主桁荷载作用用用于挂篮前前支支点，每每个主主桁支点点为主桁采用双排单单单层贝雷雷梁,梁长12m,主桁自重重为0.2tt//m 前吊点承担底底底篮、侧模模、内内模1/2荷载：P2=(7.66++2.4+++4.22+33.6))/22×1..2//2=55.334t 前提升系统，端端端模、张张拉操操作平台台作用用在挂篮篮前支支点：P3=(5.77++0.5+++1.00)//2×11.22=4..322t③前吊点承担担人人群和机具具具荷载的的一半半P4=(0.2255×3.000*8))×11.4//2==4.22t④单片主桁前吊吊吊点荷载由以上计算可知知知，两个个主桁桁的前吊吊点荷荷载均为:P=(36.222+5..344+4..322+4..2))/2==255.033t<<26..733t,故满足。3.4荷载组组组合IV(挂篮自重+冲击荷载)3.4.1荷荷荷载计算算 挂篮前移时，主主主桁靠反反压轮轮扣在轨轨道上上行走，挂挂篮篮的底篮篮加侧侧模的自自重为为5.344**2=110..68t，端模及及张张拉操作作平台台、前提提升系系统自重4.322t，则单个个贝贝雷桁架架梁的的前支点点的荷荷载为：P1=(100..68//2++4.332))/2==4..83t，考虑冲冲击击荷载后后，单单个前吊吊点荷荷载为：T=4..883×11.33=6..3tt。 远小于超载+++偏载的荷荷载载，故满满足。3.5悬臂端挠挠挠度计算算由前述荷载计算算算可知，荷荷载载组合II在悬臂梁梁端端产生的的集中中力最大大，P＝299..88KN,则根据《路路路桥施工工计算算手册》附附录录外伸臂臂梁挠挠度计算算公式式fc=PPaa2l(1++aa/l))/33EI==2999.88*442*3.22**(1++4//3.22)//(3**2..1*11055*50009994..4))=100.994mmm为减少悬悬悬臂端挠挠度，在在贝雷梁梁顶设设斜向钢钢带。在在贝雷梁梁中支支点处增增加竖竖向1.5mm228#双拼工钢钢，从从工钢顶顶端向向两侧贝贝雷梁梁（距中中支点点3m）斜向设32精轧螺纹纹钢钢，精轧轧螺纹纹钢底端端与贝贝雷梁锚锚固，顶顶端与工工钢锚锚固，形形成三三角支撑撑，从从而可有有效减减少贝雷雷梁悬悬臂端挠挠度。第4章挂篮支支点反力力计算算 为计算箱梁的的的预拱度，须须计算挂篮的的前后支点反反力。主桁系系统9.6t。行走系统2.1t，底篮8.2t(前后吊点各1/2)，前提升系系统5.7t，外模7.6t、底模2.4t、内模1t，张拉操作作平台及端模模1.5t。 挂篮支点反力力力的计算仅仅考考虑了挂挂篮和和混凝土土的自自重，没没有考考虑施工工中的的冲击、安安全全及超载载等不不利荷载载的影影响。4.1.1作作作用荷载载前吊点承受1///2底篮自重4.1t，前提升升系系统5.7t，端模及及张张拉操作作平台台1.5t，内模0.5t，外模3.8tt,底模1.2t，则前吊吊点点的荷载载为：：P1=4.1+++5.77+11.5++.55+3..8++1.22=116.88t==1688kNN,单个桁架架前前吊点承承载84*11..2=11000.8KKN 后吊点(主桁桁桁的前支腿腿)承受1/2底篮自重4.1t，内模0.5t，外侧模模板3.8t，底模1.2tt,则后吊点点的的荷载为为：P2=4.1+++0.55+33.8++1..2=99.66t=996kkN,则单个桁桁架架梁后支支点承承载48*11..2=557..6KNN桁架自重0.222KN//m结构按平面模型型型进行计计算，如如图2-15所示。图2-15挂挂挂篮自重作作用用下主桁桁计算算模型标题：贝雷梁内力计算杆端内力值(乘子=11)杆端1杆端2单元码轴力剪力力力弯矩轴轴力剪剪力弯矩矩10..0000000000000.000000000000..0000000000000.00000000000-8..60000000000--18..499000000020..00000000000-11233.35500000-188.449000000000.00000000000-1229..75000000--4233.44500000030..0000000000011099.80000000-4223..4500000000.000000000001001..80000000--0.22500000000040..0000000000011.00000000000-0..2550000000000.000000000000..000000000000.000000000000反力计算约束反力值(乘子=11)结点约束反力合合合力支座结点水平竖直力力力矩大小小角度度力矩20..00000000000-11144.755000000..0000000000011144.75500000-900.00000000000.00000000000030..0000000000022399.555000000..0000000000022399.55500000900.0000