xx大桥施工图设计说明

S5-1-1包头至树林召高速公路工程施工图设计黄河大桥说明书第20页共20页黄河大桥施工图设计说明概述黄河大桥是包头至树林召高速公路项目中重要的控制性工程，大桥位于黄河磴口浮桥下游4600米，起点地处包头市沙尔沁镇的官地村，终点位于鄂尔多斯市达旗的德胜泰乡。大桥起终点桩号分别为K2＋176.5及K7＋833.5，全长5657米。大桥由北往南分别跨越民生渠、萨包公路、北大堤、黄河主河槽、滩涂、南大堤等控制性地形地物。主桥采用85＋6×150＋85米变截面预应力混凝土连续箱梁跨越黄河主河槽；40米组合小箱梁跨越民生渠、萨包公路、滩涂；40＋70＋40米变截面预应力混凝土连续箱梁跨越南、北大堤；下部分别采用薄壁空心墩、薄壁墩和薄壁T型墩＋承台＋群桩基础。设计依据《西部开发省际通道包头至树林召公路工程可行性研究报告》及《西部开发省际通道包头至树林召公路工程可行性研究报告》（补充材料）（中交公路规划设计院，2005年8月及2005年12月），以下简称“工可报告”；中华人民共和国交通部《关于包头至树林召公路可行性研究报告的审查意见》（交函规划［2006］187号），以下简称“工可批复意见”；《西部开发省际通道包头至树林召公路黄河特大桥防洪评价报告》〈SC2005-99-（H）-33/3〉（内蒙古自治区水利水电勘测设计院），以下简称“黄河防洪报告”；《黄河流域河道管理范围内建设项目审查同意书》〈黄水政字［2006］6号〉（水利部黄河水利委员会，2006年3月），以下简称“黄委意见”；《西部开发省际通道包头至树林召高速公路黄河大桥工程场地地震安全性评价报告》〈震地安证乙字第012号〉（包头市工程地震研究所2006年1月），以下简称“地震安评报告”；《西部开发省际通道包头至树林召高速公路水土保持方案报告书》（北京北林地景园林规划设计院有限责任公司），以下简称“水土保持报告”；《西部开发省际通道包头至树林召公路环境影响报告书》〈JGH（2005）-308〉（交通部公路科学研究所2006年2月），以下简称“环境报告”；设计规范《公路桥位勘测设计规范》（JTJ062-92）《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-89）《公路路线设计规范》（JTJ011-94）《公路工程地质勘察规范》（JTJ064-1998）《桥梁用结构钢》（GB/T714-2000）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ027-2000）《公路工程质量检验评定标准》（JTJ071-1998）设计标准桥梁等级：高速公路特大桥；计算行车速度：100km/h；桥梁标准宽度：1+0.5+净-11.5+2+净-11.5+1+0.5m=28m，四车道高速公路；通航水位：设计最高通航水位1001.85m（85黄海高程，以下同）；通航净空：单孔双向航道通航净高8m，净宽90m；单孔单向航道通航净高8m，净宽45m；桥面最大纵坡：不大于2%；桥面标准横坡：1.5%；荷载标准：车辆荷载等级：公路—=1\*ROMANI级；风荷载：桥位区100年一遇的10分钟平均最大风速23.3m/s；地震基本烈度：根据地震安评报告和《中国地震动参数区划图》(GB18306—2001)，桥位区抗震烈度为Ⅷ度，设计基本地震加速度值为0.20g；建设条件地理位置项目所在地区处内蒙古自治区包头市和鄂尔多斯市分界处。地理坐标北纬40°20′至40°40′，东经110°00′至110°20′的范围内，属内蒙古河套平原区，为阴山与鄂尔多斯高原之间的断陷湖积冲积平原。该地区气候干旱，降水量小，蒸发量大。气象项目区气候属温带干旱大陆性气候，温差大。春季干旱多风，夏季短而昼热夜凉，秋季甚短，冬季漫长而寒冷。全年降水量小，且集中在6～9月份，蒸发量大约为降雨量的4～5倍，霜冻期长，无霜期120天左右。沿线主要气象资料见表1。主要气象资料汇总表表1台站名称包头达旗气象要素名称气温（℃）历年平均6.76.4极端最高38.440.2极端最低-31.4-34.5最冷月平均-18.5-13.7降水量(mm)年平均308.9310.31小时最大（255年）39.139.110分钟最大14.114.1蒸发量（mm）年平均2342.22160.3风（m/s）年平均风速及主主导风向3.4N3.2W定向最大风速及及其风向23.3NW24N雪冻（cm）最大积雪厚度2138最大冻土深度175122年平均相对湿度度（%）5255地形地貌黄河北岸为冲湖积平原地貌区(K2+060～K2+380)：地面标高1002.5～1005.0m，由黄河阶地构成。人工沟渠主要为近东西向的民生渠。主要为沉积粘性土、粉质土、砂质土、细砂、中砂等，多具斜层理。黄河大堤内侧为冲积平原地貌区(K2+380～K7+680)：由黄河阶地、主河槽、黄河心滩、及北岸河汊构成，地面标高995.0～999.5m。河床主河槽宽约350m，略偏向于北岸。主要为沉积亚粘土、亚砂土、淤泥质粘性土、细砂、中砂、粗砂。沉积物多具水平层理，呈多期正韵律沉积特征。黄河南岸为湖积-冲积平原地貌区(K7+680～K7+910)：由黄河阶地构成，区内地势开阔，较平坦，水网发育，多为沟谷洼地，该区北低南高，向黄河微倾，地面标高大于990.0m，主要为沉积软塑亚粘土、亚砂土、粉砂、细砂等松散沉积物。水文由于黄河上游流经黄土高原及沙漠边缘，河水含沙量极高，致使河床落淤抬升。桥位处河道逶迤呈宽浅状，浅滩弯道叠出，坡度变缓。虽地处黄河上游段，但河道比降已接近河口比降，表现出明显的下游河床特性。桥位处黄河河段，在天然状况下具有水多沙少，水沙异源，年际变化大，年内分配不均，水沙过程不匹配的特点。在这种水沙条件下，在一个较长时期看，河道有缓慢抬升的趋势，呈现“大水冲刷，小水淤积，淤大于冲”的规律。由于上游有水库控制，改变了天然来水情况，对调水、调沙影响较大。本河段纵向高程变化、河道的横向摆动对桥位具有一定的影响。河段河势演变、冲刷桥位处于弯曲型河段，历史上河床演变受上游来水来沙的影响，尤其上游临近孔兑的入流对该河段河势演变影响较大，受孔兑入流顶托和泥沙淤积的影响，河道演变主要表现为凹岸的不断淘刷和凸岸边滩的不断淤长，弯顶下挫，河道多有迁徙，变化相对较为剧烈，常常造成河道塌岸，汛期险情不断。解放后，经过长期的河道治理和堤防建设，该河段主河槽逐步变得较为稳定，河道有所归顺。随着左岸人工节点的建设，特别是龙羊峡、刘家峡水库建成后，使黄河水流归槽，主流逐步向左岸集中。九十年代在桥位上游4.6公里处建设了磴口浮桥，同时在右岸修筑了长3.5公里，高约2米的浮桥引道。根据多年观测，右岸引道修建后未上过水，对控制河势横向变化起到一定的作用。根据黄河防洪报告的分析结论：桥位处河床断面深弘点在距离左岸70～700米范围内变化，河槽岸边线的摆动大致在840米之内；桥位附近河道纵向变化冲淤交替，深弘点冲淤基本平衡，河滩部分淤大于冲，全断面最大变幅0.64米。设计水位表表2P(%)Q(m3/s)畅流期设计水位位(m)特殊冰情水位（m）采用水位（m）考虑淤积20555年水位（m）0.3367101000.8441000.91000.91002.166160101000.6991000.91000.91002.166259001000.6331000.91000.91002.1661053601000.5881000.5881001.85510（通航）53601000.5881000.5881001.855雍水高度0.1m，墩前冲高0.15m。桥梁建成后在桥墩附近引起河床变形，即由于束窄河床引起的一般冲刷和桥墩阻水改变水流结构引起的局部冲刷。根据黄河防洪报告冲刷深度如下表：冲刷深度表表3位置一般冲刷深度（m）局部冲刷深度（m）总冲刷深度（m）冲刷线标高（m）主槽4.3112.9217.24976.81滩槽3.274.707.97990.14民生渠黄河北岸民生渠为引黄灌溉系统。民生渠灌溉系统现状保存比较完好，渠顶宽35米，采用混凝土预制块铺砌，灌溉水源来自磴口扬水站（设计取水能力60m3/s，兴建于1976年，许可取水量2800万m3，有效灌溉面积58000km2，发证机关：黄委会）。凌汛和冰情黄河从西南流向东北，进入内蒙古，由于从低纬度进入高纬度区，气温降低，造成黄河内蒙古段封河自下而上，开河自上而下的特殊情况。当下游封河而上游尚未封河时，上游产生的大量冰花在下游封河河段冰盖下发生堆积，缩小过水断面面积，阻塞了上游冰水去路，造成上游水位涌高，容易形成冰塞；当上游开河，冰水逐渐释放，而此时下游还未达到自然开河条件，冰下过流能力不足以通过上游凌峰，经常形成水鼓冰裂的武开河形势。开河后，冰块在大水强流的推动下向下游流动，遇河道狭窄段或浅滩弯道，则容易形成卡水结坝。虽然桥位处河段尚无卡冰结坝的记录，但上下游理论上仍有卡冰结坝的可能性。考虑到流冰可能会危害桥梁的安全，在桥墩迎水面设有破冰设施。对收集黄河封冰资料的研究，了解到本河段平均封冻日期为11月中下旬，平均解冻日期为4月上中旬。包头市水文大队在黄河岸边设有冰情研究所，断面位于本桥下游500米处，成立于1981年，控制集水面积为355961平方公里，流凌一般开始于11月底或12月初，开河于3月中下旬，最大冰厚1.02米，（1965年和1966年）。一般情况下，开河期间冰块流速在2米/秒以上，开河时最大流冰块为3×5米，其速度在3.5米/秒以下。最大流冰块为“冰滑块”。1983年以来最大冰凌流量为3000立方米/秒，发生于1989年9月21日，频率为7%。地质路线所经地段构造单元属阴山～天山纬向构造带，受华夏系构造的影响，使盆地的轮廓除受东西向构造控制外，还受北东～南西向构造的控制，形成一些菱形盆地，经后期湖积、洪积等作用形成现在的河套平原雏形。工程地质桥址处揭示地层属典型的河套平原湖积及冲洪积成因地质地貌单元，地形平坦开阔。河套盆地自中生代（Mz）晚期产生拗陷，受燕山运动的影响，在盆地边缘产生断裂，形成断陷盆地。第三纪（R）末至第四纪（Q）初期，在原断裂的基础上形成阶梯式的断裂，接受巨原的湖积（L）层，冲积湖积（Al+L）层和冲积洪积（al+pl）层沉积。据现有资料分析，中下更新世（Q2+Q1）时期为湖相沉积，以淤泥质层为主，中夹数层细砂和粉砂层，富含腹足类化石。至上更新世（Q3），湖水逐步退缩，过度为河湖交替沉积，黄河开始发育，沉积物由淤泥质粉细砂和粘性土组成。地质勘察揭露均为第四纪全新统冲积地层其中：表层为流-软塑状亚砂土及亚粘土，约20m以浅以松散-中密状粉砂为主，承载力较低，工程地质条件较差；20m以深以密实粉细砂及硬塑状亚砂土为主，间夹软-硬塑状粘土或亚粘土，工程地质条件较好。经判别场地内20m以浅的亚砂土及松散-中密状粉细砂为液化土，综合判定场地液化等级为严重，单桩承载力计算时应对承载力进行折减，折减系数见液化判别计算表。桥基选用灌注桩基础，选4或5层作桩端持力层，桩长及桩径根据上部荷载确定，施工前应进行试桩。桥台路堤处采用碎石桩对可液化土进行地基加固处理，并对路堤的沉降及稳定进行验算。桥址区水及土腐蚀性评价地表常年流水的河流只有黄河，水量补给主要靠过境水及降水。地下水主要储存于第四系松散岩层中，地下水类型为孔隙潜水。主要补给来源为大气降水、地下径流、及洪水入渗。排泄方式为蒸发、地下径流和人工开采。地下径流主要流向是黄河。人工开采包括生活、生产和灌溉用水。包头为重工业城市，部分地下水地段已经被工业废水污染，水质受到了一定影响。黄河两岸冲积阶地水位埋深一般在0.5～1.5米左右。根据地质勘察所取桥位处地表水样资料分析结果、为：PH：7.96，溶解性总固体：424mg/L，HCO3-：219.7mg/L，SO42-：93.70mg/L，Cl-：70.9mg/L，Na+：58.0mg/L，Ca2+：55.1mg/L，Mg2+：23.7mg/L。水化学类型为HCO3·Cl·SO4–Ca·Na·Mg型水。侵蚀性CO2未检出(详见水质分析成果表，图表号C-6-10)。据《公路工程地质勘察规范》（JTJ064-98）判定：黄河水体对混凝土不具结晶类、分解类、结晶分解复合类腐蚀性。根据地质勘察所取桥位处地下水样资料分析：PH：7.37，溶解性总固体：2062mg/L，HCO3-：540.0mg/L，SO2-4：571.6mg/L，Cl-：540.6mg/L，Na+：314.0mg/L，Ca2+：216.4mg/L，Mg2+：139.2mg/L。地下水水化学类型为SO4·CL-Ca·Na·Mg型水，侵蚀性CO2未检出。据《公路工程地质勘察规范》（JTJ064-98）判定：地下水体对混凝土具弱结晶类腐蚀，不具分解类、结晶分解复合类腐蚀性。根据地质勘察在黄河北岸农田(K1+990)、黄河北漫滩(K3+165)、黄河南漫滩(K6+500)及黄河南岸洼地(K8+260)四处所取土样土壤易溶盐分析结果，按(JTJ064-98）判定土对混凝土腐蚀性如下：桥位起点附近(K1+990)土壤易溶盐分析结果：PH：8.00～8.58，SO42-：0.024-0.348(0.061，按深度加权平均含量，下同)g/kg，SO42-+Cl-：0.095-0.658(0.160)g/kg，Mg2+：0.006-0.036(0.008)g/kg，总含盐量0.673-1.505(0.684)g/kg。据（JTJ064-98）判定：该段土层对混凝土不具结晶类、分解类、结晶分解复合类腐蚀性。黄河北漫滩(K3+165)土壤易溶盐分析结果：PH：8.02～8.52，SO42-：0.060-0.336(0.136)g/kg，SO42-+Cl-：0.131-0.531(0.247)g/kg，Mg2+：0.006-0.024(0.012)g/kg，总含盐量0.532-1.189(0.716)g/kg。据（JTJ064-98）判定：该段土层对混凝土不具结晶类、分解类、结晶分解复合类腐蚀性。黄河南漫滩(K6+500)土壤易溶盐土分析结果：PH：8.29～8.59，SO42-：0.528-4.167(0.822)g/kg，SO42-+Cl-：0.989-5.222(1.493)g/kg，Mg2+：0.030-0.182(0.054)g/kg，总含盐量1.927-7.871(2.613)g/kg。据（JTJ064-98）判定：该段土层对混凝土不具结晶类、分解类、结晶分解复合类腐蚀性。但0.05m以浅由于易溶盐富集形成盐渍皮，其对混凝土具弱结晶类腐蚀性。终点附近黄河北岸洼地(K8+260)土壤易溶盐土分析结果：PH：8.08～8.29，SO42-：1.141-9.690(3.038)g/kg，SO42-+Cl-：1.885-11.888(3.805)g/kg，Mg2+：0.049-0.450(0.110)g/kg，总含盐量3.142-17.574(5.878)。据（JTJ064-98）判定：该段土层对混凝土具弱结晶类腐蚀性，不具分解类、结晶分解复合类腐蚀性。地表0.05m以浅由于易溶盐富集形成盐渍皮，其对混凝土具中等结晶类腐蚀性。地震从区域构造及发震情况来看，晚近时期以来地壳运动强烈，史载多有大震和震中分布，属强震区。据国家地震局和建设部发布的200万分之一《中国地震烈度区划图》（1990），区内属地震基本烈度急变地带，地震基本烈度为Ⅷ度区，地震活动较频繁。根据地震安评报告场地设计地震动参数如表4。场地设计地震动参数表450年超越概率Amax(gall)βmaxαmaxT1(s)T2(s)γ63%61.492.170.1360.100.451.010%267.672.210.6030.150.551.02%394.222.300.9240.150.801.0通航条件按照《黄河内蒙乌达至包头段航道整治工程可行性研究报告》（交通部第二航务工程勘察设计院，1993年）和《黄河水系航运规划报告》中的研究成果，黄河内蒙乌达至包头段的通航标准为：1995年：六级；2010年：五级；远景：四级。根据中华人民共和国国家标准《内河通航标准》（GB139-90），结合乌包段河道及水沙特点、运营、船型及运营组织，其航道尺寸为：乌包段河道航道尺寸表5项目航道四级航道五级航道六级航道通航船舶（T）500300100航道水深（m）1.61.31航道底宽（m）(双)504030航道弯曲半径（m）>330>260>200过河建筑物净高（m）886净宽（m）4528～3018在通航规划尚未明确实施的情况下，本项目黄河大桥桥下通航尺寸按四级航道通航考虑，结合上下游桥梁采用值，取用标准为：通航净宽：45米（单线），净高8米；双线大于2×45=90米，净高8米。考虑桥位处黄河主河道弯曲、易变迁等因素，为满足未来黄河航运要求，主桥孔孔径采用150米。防洪通道要求黄河南北两岸现状大堤堤顶高程1002.48米，规划大堤顶高程1004.35米，堤顶宽8米，内外边坡1/3，左岸大堤顶要求设置防洪通道，净空要求4.5米；右岸大堤采用桥梁跨越，无净空要求，在大堤外侧设置防洪通道，并按1/50的坡度设置引坡道与南大堤顺接。萨包公路北引桥跨越萨包公路（萨包线27公里），萨包公路为三级公路，砂石路面，路面宽9米，萨包公路和民生渠之间相距2米，主要通行运煤车和农用车辆，桥下净空要求4.5米。主要材料混凝土混凝土材料类型一览表表6混凝土型号构件C55主桥箱梁C50引桥箱梁、引桥桥整体化层层C40桥墩墩身、盖梁梁、台帽C30桥墩承台、桩基基、桥台背背墙、耳墙墙C25护栏底座、桥头头搭板C20承台封底混凝土土、流水踏踏步浇筑混凝土所用水泥、砂、石料、水的技术质量要求必须符合《公路桥涵施工技术规范》有关条文规定；微膨胀混凝土中膨胀剂性能及使用方法应符合《混凝土外加剂应用技术规范》（GBJ119—99）的规定预应力钢材体内纵横向预应力钢绞线采用《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224—2003）标准的d＝15.2mm钢绞线，标准强度为1860MPa，延伸率≥3.5%，松弛率为3.5%，与合格的相应锚具配合采用，主桥钢铰线张拉控制应力1395MPa，单根钢铰线锚下张拉力为193.9kN；计算管道摩阻系数按塑料波纹管取用。JL32精轧螺纹粗钢筋，标准屈服强度fpk=785MPa,控制张拉应力按0.9fpk,弹性模量200000MPa。普通钢材普通钢材：普通钢筋采用热轧R235（原=1\*ROMANI级光圆钢筋），执行《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》（GB13030-1991）；HRB335（原Ⅱ级带肋钢筋），执行《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》（GB1499-1998）。钢筋连接器：直径大于或等于25mm的钢筋采用套筒挤压接头、墩粗直螺纹接头、滚扎直螺纹钢筋接头，并应执行相应标准《带肋钢筋套筒挤压连接技术规程》（JGJ108）、《镦粗直螺纹钢筋接头》（JG/T3057）、《滚扎直螺纹钢筋连接接头》（JG163—2004）的有关规定，要求同一截面内有接头的钢筋数量不得超过按现行规范执行的总钢筋量。钢护筒及钢套箱：采用符合GB700-88规定的Q235-A钢；支座调平钢板：采用符合GB700-88规定的Q235-C钢，并进行防腐处理。桥面钢护拦：防撞护拦立柱、底座板采用Q345-D钢材，横梁、螺栓采用Q390-D钢材，防腐涂装方案见设计图纸要求。桥面铺装及防水材料85+6×150+85m主桥及跨北大堤40+70+70m引桥采用9～14.75cm厚（内侧薄，外侧厚）沥青混凝土；跨南大堤40+70+70m引桥及40米简支变连续组合小箱梁采用10～15.75cm厚（内侧薄，外侧厚）C50混凝土铺装+9cm沥青混凝土铺装，防水层采用改性乳化沥青；沥青混凝土铺装摊铺前在桥面板上铺防水层。设计要点初步设计批复意见及执行情况批复意见：同意初步设计选定的桥位方案，桥梁全长5657米。原则统一采用推荐的85+6×150+85米PC连续箱梁方案。建议结合本桥高跨比和结构刚度特征，优化支座设置，增强桥梁的整体性、抗震性和耐久性。建议适当增大箱梁底宽与顶宽之比，以增强箱梁的纵横向抗弯、抗扭度。同意南北引桥跨规划大堤段采用40+70+40米连续箱梁方案，其余引桥采用30、40米跨径的预应力砼梁桥方案。施工图设计与初步设计的对比1．箱梁底宽由6.75米加宽为7.15米。2．在主墩顶增设设抗震销及及阻尼器，以以增强桥梁梁的抗震性性能。主要结构主桥：85＋66×1500＋85米变截面面预应力连连续箱梁主桥上部采用885＋6×1550＋85米变截面预预应力连续续箱梁，总总长10770米。单幅桥桥宽13..75米,翼缘板悬悬臂长3..3米，箱梁底底宽7.115米；根部梁梁高8.5米，跨中梁梁高3.8米，梁高曲曲线采用1.5次幂抛物物线；跨中中底板厚度度0.3米，根部底底板厚度11.2米，采用1.5次幂抛物物线；箱梁梁顶板厚度度0.35米；箱梁采采用直腹板板，腹板厚厚度0.5、0.6米；0号块长100米，悬臂臂浇注段梁梁段划分为为8×3+5×4+5×5米，边、中中跨合拢段段长2米，边跨跨现浇段长长8.755米，最大大块件重量量182吨；；箱梁采用用三向全预预应力结构构，纵向预预应力采用用大吨位群群锚体系，横横向预应力力采用扁锚锚群锚体系系，竖向预预应力采用用精轧螺纹纹粗钢筋锚锚固体系。主桥下部采用钢钢筋混凝土土薄壁空心心墩。桥墩墩截面外形形为10..65×7米不等边边长的六边边形截面，迎水侧三角部分兼有破冰棱的作用，桥墩薄壁厚度0.7米。左右幅桥采用一个承台基础，平面采用32.5×12米不等边长的六边形截面，两侧三角部分兼有破冰棱的作用，承台厚度为4米，采用22根φ1.8米钻孔桩基础,桩长90米，桩基础均按摩擦桩设计；在左右幅桥墩迎水侧设置破冰棱其尺寸详见设计文件。引桥：40＋770＋40米变截面预预应力连续续箱梁（跨跨南北大堤堤）跨南北大堤采用用40+770+40米连续箱梁梁桥，半幅幅桥宽133.75米,翼缘板悬悬臂长3..3米，箱梁底底宽7.115米；根部梁梁高3.8米，跨中梁梁高2.2米，梁高曲曲线采用1.5次幂抛物物线；跨中中底板厚度度0.3米，根部底底板厚度00.6米，采用1.5次幂抛物物线；箱梁梁顶板厚度度0.35米；箱梁采采用直腹板板，腹板厚厚度0.6米；0号块长2米，梁段划划分为4×3＋3×4＋2×4.5米，0号块与1号块同时时浇筑。中中跨合拢段段长2米，边跨现现浇段长33.9米；箱梁采采用双向全全预应力结结构，纵向向预应力采采用大吨位位群锚体系系，横向预预应力采用用扁锚群锚锚体系。下部采用钢筋混混凝土薄壁壁实心墩，桥桥墩截面尺尺寸9.004×2，承台基础础尺寸12×7.5米，承台厚厚度2.5米，采用6根φ1.8米钻孔桩基基础,桩长85米，桩基基础均按摩摩擦桩设计计。引桥：40米简简支变连续续组合小箱箱梁上部采用40米米预应力（个个别跨径为为30m）组合小箱箱梁，半幅幅桥面设置置4片梁，梁梁间距3.35米，梁高2.2米，先简简支后连续续，在墩顶顶设置负弯弯矩束。下部采用薄壁TT型墩，壁壁厚1.8米＋2米厚承台＋＋直径为11.5m双排钻钻孔桩。在在跨越萨包包公路和连连接北大堤堤与萨包公公路的路堤堤时，基础础形式改为为1.8m单排钻孔桩桩，以减少少对路基的的影响。引桥跨越民生渠渠、萨包公公路以及连连接萨包公公路和北岸岸大堤的地地方道路。民生渠为重要的的灌溉渠，施施工中应采采取措施减减少对民生生渠的破坏坏，在相关关桥墩施工工完毕后应应及时恢复复，并在两两侧各20米（共40米）范围内采采用浆砌片片石加强防防护。萨包公路与地方方道路在施施工中应加加强保护，相相邻桥墩，应应尽可能减减小基坑开开挖范围，桥桥墩施工完完成后，及及时恢复。伸缩缝19、27号墩（主引桥过过渡墩）处伸缩缝缝采用MZZL720型，0号台（北侧侧桥台）处采用MFF160型，122号台（南侧侧桥台）处采用MFF80型，余均采用用MF240型。支座85＋6×150＋885米主桥23＃中墩设置置抗震支座座，采用KZQQZ300000-GGD型；20、21、22、24、25、26＃墩顶采用用LQZ300000-DDX型，19、27＃过渡墩墩顶采用LLQZ40000-SSX型。40＋70＋440米跨大堤引引桥中墩设设置抗震支支座，其中18、117＃墩顶采采用KZQQZ160000-GGD型，17、118＃墩顶采采用KZQQZ160000-DDX型，16、19、116、119＃过渡墩墩顶采用LLQZ30000-SSX型。40米简支变连续组合合小箱梁中中墩墩顶支支座采用GGJZ4450×8800×992型板式式橡胶支座座，过渡墩墩处及桥台台处采用GGJZF44300××550××50型4氟滑板橡橡胶支座。抗震设计本桥位于地震烈烈度Ⅷ度区，地地震力控制制结构设计计，尤其是是墩台、桩桩基基础。本本桥抗震设计按照“小震不坏坏，中震可可修，大震震不倒”的三水准目标标进行。主桥上部结构总总质量较大大，桥墩高高度较矮，相相对刚度较较大，对地地震反应敏敏感，产生生的水平地地震力均较较大。主桥桥纵桥向在在23号墩设置抗震固定支支座，20、21、22、24、25、26号墩设置非抗震单向向滑动支座，19、27号墩设置非抗震震双向滑动支座；为了了使水平地地震力在各各主墩上均均匀分配，在在20、21、22、24、25、26号墩设置21000kNFLUIIDVIICOUSSDAMMPER抗抗震阻尼器器。抗震单单向滑动支支座和抗震震阻尼器在在静力情况况下均不影影响结构受受力。在大大、中型地地震纵桥向向水平力作作用下，允允许固定支支座破坏，上上部主梁和和桥墩之间间产生相对对滑动，降降低结构基基频，减少少地震的响响应，从而而减少桥梁梁墩台、桩桩基础所受受的水平地地震力，避避免重要结结构产生破破坏。固定定支座破坏坏后，上部部主梁过大大的滑动位位移也会对对结构产生生破坏和造造成不可挽挽回的损失失，为了限限制过量位位移，在主主梁0号梁段内内埋置抗震震销，抗震销另一一端放置在在桥墩顶的的预留槽内内。在温度度力作用下下，抗震槽槽钢不限止止主梁位移移，当主梁梁固定支座座破坏后，纵向位移达到限制值后，抗震销开始起作用，限制主梁发生过量的纵向滑动位移，防止落梁。在地震后通过千斤顶将移位的主梁顶回原位，修复受损的固定支座，以使主桥恢复使用。横桥向中墩各支座均为固定支座，主桥质量分布在各个桥墩上，在地震作用下，横桥向地震水平力由各桥墩直接承受，当横向水平力大于支座水平抗力时，支座破坏，允许主梁发生横向滑动，由桥墩抗震挡块及抗震销限制横向位移，保证不发生落梁。为了提高桩基础的抗横桥向水平地震力的能力，将左右幅桥梁基础做成一个承台基础，提高整体刚度和承载力。主、引桥桩基础施工工护筒均不拆除除，利用护护筒的套箍效效应保护与与承台相接接部分的桩桩基础混凝凝土在地震震力作用下下不发生脆脆性破坏。引桥一般采用44跨一联，为为了抗震需需要，采取取了以下措措施：1）在每一联联的中间三三个墩顶设设置板式橡橡胶支座，避免水平地地震集中在在单个桥墩墩上；2）加大过渡渡墩墩顶盖盖梁宽度，并设置纵、横向挡块，防止落梁破坏；3）在挡块侧面、梁端等可能碰撞的地方均粘贴3cm厚橡胶片，减缓混凝土的碰撞破坏；4）在桥墩的顶部、底部设置箍筋加密段，通过提高混凝土的延性来提高塑性铰区域的转动能力，进而提高整个结构的变形能力，从而保证实现“大震不倒”这一原则。防洪通道及大堤堤加固设计计引桥采用40＋＋70＋40米变截面连连续箱梁跨跨越左、右右岸大堤，在在左岸大堤堤顶设置宽宽8米，高4.5米防洪通道道；右岸大大堤顶不设设置防洪通通道，在大大堤外侧引引桥下设置置引坡道连连接两侧大大堤，并兼兼作防洪通通道，宽88米，净高4..5米，引坡道道纵坡小于于1/50，详见相关关设计文件。考虑大桥建设对对防洪及大大堤安全的的影响，在在大桥建设设的同时考考虑在大桥桥两侧各775米范围内按按防洪报告告要求一次次性加高、加加固到10044.35米，在临临水面坡脚脚处进行浆浆砌片石防防护，并在在左岸内侧侧子堤处预预备防洪用用片、块石石和铅丝网网等材料。在在设计文件件中不做详详细设计，仅仅计入工程程数量，其其中土方25000方，浆砌砌片石1800方；预备料：片、块石1800方，铅丝丝网1.5吨。环保及排水设计计桥位区黄河为二二级水源保保护地，桥桥面雨水不不能直接排排入黄河，要要求排到大大堤以外。设设计中考虑虑采用25年一遇的的一小时暴暴雨量作为为桥面排水水设计的控控制值，考考虑桥面和和排水设施施共同排水水，其中桥桥面纵向排水30％，排水水设施排70％，排水水设施断面面有效净宽度度按80ccm考虑。在在外侧防撞撞护栏外加加宽1米，设置宽20cm的扶手栏栏杆底座，并并在底座顶顶面设置金金属扶手栏栏杆，加宽宽部分不设设桥面铺装装，由防撞撞护栏底座座和扶手栏栏杆底座共共同形成纵纵向桥面排排水槽。考虑到在发生意意外事故时时，防止有有毒、有害害的液体通通过中央分分隔带流入入黄河，在在中央分隔隔带内设置置盖板，盖盖板采用钢钢筋混凝土土预制板，尺尺寸：100××60×77cm。考虑到到在中央分分隔带内设设置了盖板板后，可将将应对突发发危险品事事故的土袋袋、沙袋放放在中央分分隔带内，以以便能尽快快对遗撒在在桥面危险险品进行围围盖、吸附附等处置。土袋、沙袋应堆放在桥墩墩顶位置，每处具体堆放量、堆放方式应与设计人员协商后确定，不得随意设置。为了减少桥面雨雨水对水源源地的污染染，在南北北大堤外桥桥面下各设置蒸发发池一处，将黄黄河河道内内桥面雨水水通过纵向向排水沟排排入蒸发池池内，集中中处理。为了防止运输危危险品的车车辆在撞击击护栏后危危险品翻落落黄河，桥桥梁外侧护护栏在设计计中采用防防撞能力更更强，防护护高度更高高的钢防撞撞护栏，在在排水槽外外侧设置扶扶手栏杆，以以保证检修修安全。在两蒸发池外侧侧部分桥面面设置泄水水管，桥面面雨水直接接排到地面面，其中在在跨越民生生渠及萨包包公路处桥桥面不设排排水管。在在桥台末端端设置流水水踏步，将将桥面排水水沟内的雨雨水排到地地面。因桥面设置排水水沟，桥台台处两侧路路基断面较较正常路基基断面各加加宽了1mm，应在台台后10米范围内完完成过渡。结构受力分析结构纵向横向静静力分析上部纵向体系按按平面杆系系结构进行行分析。主主、引桥箱箱梁结构按按全预应力力构件设计计，引桥440米组合小箱箱梁按部分分预应力混混凝土A类构件设计。分分析采用《桥桥梁静力线线性计算程程序》(QJX--winddows44.0版)进行。结构分析中部分分计算材料料参数如下下表所示：：结构体系系静力分析析参数一览览表表7项目参数C55混凝土抗压设计强度24.4MPa抗拉设计强度1.89MPa抗压弹性模量35500MPaa计算材料容重2.6t/mm3线膨胀系数α1×10-5m/℃℃相对湿度55％标准强度1860MPPa钢绞线设计强度1260MPaa控制张拉应力1395MPPa弹性模量1.95×105MPaa松弛率0.035钢束管道摩阻系系数μ0.17锚具及波纹管钢束管道偏差系系数k0.0015单端锚具变形及及回缩值6mm永久荷载：=1\*GB2⑴结构自重；=2\*GB2⑵预应力和混凝土土收缩、徐徐变；=3\*GB2⑶桥面系自重，包包括护栏、铺铺装等；基本可变荷载（活活载）：=1\*GB2⑴公路I级；=2\*GB2⑵汽车活载横向分分配系数：：按3列车折减减取值，为为2.34；=3\*GB2⑶人群荷载：3..5kN/m2。其它可变荷载：：=1\*GB2⑴温度变化合拢温度按100℃计，体系系升温温差差为20℃，体系降降温温差为为-24℃,箱梁断面面竖向温差差按《公路路桥涵设计计通用规范范》（JTGDD60-22004）的有关规规定取用。=2\*GB2⑵施工荷载挂篮移动产生的的竖向临时时荷载，按按使用同种种挂篮的梁梁段自重的的0.45倍取值；；合拢吊架产生的的竖向临时时荷载、合合拢时所需需的配重。=3\*GB2⑶支座摩阻力：摩阻系数采用00.05。=4\*GB2⑷强迫位移：支座不均匀沉降降5mm。结构抗震分析主桥抗震分析采采用MADIIS/Ciivil20066，考虑17m的冲刷深深度，地基基土的比例例系数m取50000kN/mm4。考虑桩土土共同作用用，采用弹弹簧单元模模拟土对桩桩基的约束束作用。地震反应谱采用用“地震安评评报告”中提供的50年超越概概率10％的设计计反应谱进进行承载能能力计算，重重要性系数数Ci＝1.7，综合影影响系数取取Cz＝0.30。抗震计算采用振振型分解反反应谱法，阻阻尼比取00.05，振型之间间采用CQC法组合。计算工况包括：：恒载＋顺桥向地地震＋0.6667竖桥向激激励恒载＋横桥向地地震＋0.6667竖桥向激激励其中，不同方向向的地震·反应组合合采用SRSS方法。施工要点本桥的施工应严严格遵从《公公路桥涵施施工技术规规范》（JTJ0041-22000）和本工工程招标文文件《技术术规程》的的有关规定定执行，并并严格按混混凝土构件件耐久性设设计要求施施工。建议议施工单位位与监理单单位在施工工前通读全全纸、完全全了解设计计意图。施施工前认真真核对基桩桩坐标、各各部高程、控控制性尺寸寸等，确认认无误后再再施工。施工便道主河槽及其附近近400米引桥桥跨跨均位于水水中，这部部分桥墩桩桩基础考虑虑搭设钢栈栈桥施工。其它部分除汛期以外，平时无水，可采用便道施工。全桥施工钢栈桥按2000米计，施工便道按6000米计。如下施工便道布布置示意图1施工便道布布置示意桩基及承台施工工本桥长度长，范范围广，地地质条件复复杂，桩基基数量多，在在施工之前前应先做试试桩试验，根根据试验数数据调整确确定桩基长长度。施工单位进行施施工放样之之前，必须须对各桥梁梁墩台控制制里程桩号号、基础坐坐标、设计计高程等数数据进行复复核计算，如如发现计算算结果与设设计图中提提供数据不不符，应及及时通知设设计单位复复查。施工工时，若发发现地质情情况与地质质报告、设设计文件不不符，应及及时通知设设计、监理理部门，以以便作适当当调整。钻钻孔桩成孔孔后必须测测量孔径、孔孔位，检查查桩底地层层高程和强强度，只有有确认满足足设计要求求后，才能能灌注混凝凝土。各项项规定和允允许偏差如如下：轴线偏差：单桩桩为50毫米倾斜度：小于11/1000桩长：不短于设设计值沉淀厚度：不得得超过10厘米承台施工为大体体积混凝土土浇筑，应应采取可靠靠措施降低低水化热，避避免产生温温度裂缝。为确保桩基质量量，成桩后后应对基桩桩进行无破破损检验，对对钻孔桩要要求每根桩桩均须检验验，其检验验方法可用用超声波法法等无破损损检测法，并并对桩的均均质性进行行检测。主桥基础主桥基础均为钻孔灌灌注桩基础础，汛期主主河槽水深深约3～4m，常水位位水深约22m。主桥桩基基础采用钢钢管桩平台施工，承台采用钢钢套箱施工工。引桥基础邻近主河槽4000米范围内的的引桥桩基基础采用钢钢管桩平台台施工，承承台采用钢钢板桩围堰堰施工。墩台施工主引桥桥墩均考考虑采用翻翻模或滑模模施工，引引桥桥墩盖盖梁采用模模板施工。墩顶及台帽上支座垫石位置和高程控制要求准确，垫石顶面必须保持水平、清洁。上部结构施工主桥在主桥施工过程程中，必须须由专门的的监控单位位进行监控控。对桥梁梁施工过程程和成桥状状态的主梁梁变形、控控制截面的的应力、应变进行行全面的监监控。监控控单位应制制定详细的的《施工监监控实施细细则》，在在采集必要要的数据并并经过参数数识别后，对对理论值进进行修正计计算，据此此对主梁施施工的立模模标高和预预应力张拉拉给以调整整，并对施施工过程实实行动态控控制，以满满足设计要要求。由于主桥及北岸岸跨大堤连连续箱梁顶顶面没有设设置桥面调调平层，施施工时应严严格控制桥桥面平整度度，立模标标高允许误误差应控制制在5mmm以内，相相邻节段相相对标高误误差不得超超过3%（附加纵纵坡）。箱梁0、1号块块利用支架架浇筑，支支架要进行行预压，要要有足够的的刚度、强强度及稳定定性，并应应采取可靠靠措施控制制水化热，防防止温度裂裂缝的产生生。因主桥桥未设置临临时锚固设设施，0、1号块施工工支架要作作为临时锚锚固，在各各梁段分别别合拢之后后，方可拆拆除相应部部分的支架架。0号块达到1000％设计强度度后方可张张拉纵横向向预应力、安装挂篮篮，挂篮应应有足够的的刚度、强强度及稳定定性，各部部分连接应应安全、可可靠。利用挂篮悬臂浇浇注各梁段混凝凝土，待混混凝土强度度达到设计计强度的990%后再张拉拉纵向预应应力、横向向预应力。竖向预应力应在在挂篮移动动后，尽快快张拉，最最多不得相相差两个梁梁段。主梁利用挂篮进进行合拢段段施工。施施工中应当当严格按照照设计文件件要求的合合拢顺序进进行。合拢拢段混凝土土浇注采用用预压重法法，即预先先在合拢段段两端加水水箱按合拢拢段混凝土土重量的一一半注水压压重，待压压重完成后后，焊接合合拢段劲性性骨架，为为尽量减少少温度的影影响，设计计合拢温度度控制在10～15℃范围内。浇浇筑合拢段段混凝土时时边浇边放放水，保持持速度一致致。合拢段段施工应尽尽量在当天天低温时进进行，升温温时终凝，确确保混凝土土不受降温温开裂。在合拢过过程中劲性性骨架为受受力构件，必必须确保其其焊接质量量。主梁施工时，应应严格控制制相邻梁段段的施工工工期，最多多不得相差差10天。在主梁双悬臂浇浇注过程中中应加强施施工组织管管理，梁段段混凝土的的浇注、钢钢束张拉、挂挂篮和机具具的移动等等，均应严严格按照主主梁上部结结构施工程程序示意图图和施工监监控指令的的要求，遵遵循对称、均均衡、同步步的原则进进行。每个个梁段各个个工序应有有监控、监监测，确保保施工质量量和安全。梁梁面上应尽尽量少堆放放材料和施施工机具，并并注意两端端对称堆放放。在特殊殊情况下两两侧不平衡衡重不得超超过30t。预应力钢束锚固固齿板应与与主梁同时时浇注，以以保证齿板板与主梁的的良好结合合。对齿板板上的锚具具，压浆后后应浇注混混凝土封锚锚。主梁施工时，注注意根据相相关图纸预预埋伸缩缝缝、支座、护护栏、泄水水管、通讯讯电缆等有有关预埋件件。施工主梁时，应应密切注意意天气预报报，若有大大风时，大大风期间应应暂停施工工。悬臂浇注过程中中，对结合合面混凝土土应凿毛，并并清洗干净净，浇注混混凝土前洒洒水湿润。注意锚下混凝土土的振捣，保保证混凝土土的密实度度和强度。主梁混凝土强度度要求大于于90%时方可进进行预应力力张拉，且龄期不小小于7天。预应力力钢束张拉拉结束后，应应尽早进行行管道压浆浆，并确保保压浆密实实度，压浆浆所用的水水泥浆标号号不得低于于50号，水灰灰比建议采用0.4～0.45，并加入入阻锈剂材材料和微膨膨剂。施工工挂篮的前移移应在压浆浆结束后进进行。梁段钢筋绑扎过过程中，当当预应力管管道与普通通钢筋有冲冲突时，可可适当调整整普通钢筋筋的位置，不不得截断。若若必须截断断时，须经经设计代表表和监理工工程师的同同意。引桥引桥上部结构组组合小箱梁梁均采用预预制吊装法法施工，先先简支后连连续。组合合小箱梁在在预制场集集中预制。现场预制组合小小箱梁时，施施工单位应应采取有效效措施确保保施工质量量，施工时时应严格按按施工规范范办理，并并应加强养养护，严禁禁收缩裂纹纹产生。组合小箱梁预制制必须采用用钢模板，并并严格控制制断面尺寸寸。立模时时，应考虑虑到预拱度度的影响，为为防止预制制梁产生过过大的上拱拱度，以及及与现浇桥桥面混凝土土由于龄期期的不同而而产生过大大的收缩差差，存梁期期应不大于于60天。混凝土必须捣实实，禁止出出现蜂窝麻麻面，要求求保留每片片预制梁的的记录。另另外，为防防止混凝土土裂缝和边边棱破损，混混凝土强度度达到20MPaa时方可拆拆模。预制组合小箱梁梁时，应注注意上部构构造预埋件件（桥面泄泄水管）等等的埋设，梁梁底预埋钢钢板的埋设设，以及预预埋钢筋（包包括防撞护护栏、通讯讯管线、伸伸缩缝预埋埋钢筋等）的的埋设。预制梁长距离运运输时应按按受力位置置起吊、放放置、装卸卸，运输途途中应防止止意外破坏坏。梁翼板、梁端及及梁顶面等等与现浇混混凝土接触触面必须凿凿毛，并冲冲洗干净，以以保证新旧旧混凝土结结合紧密。浇筑混凝土时，应应采取措施施尽量使混混凝土外表表颜色均匀匀一致，以以增强美观观效果。组合小箱梁架设设就位后应应及时进行行横隔板钢钢筋连接，尽尽快浇注横横隔板现浇浇段混凝土土。组合小箱梁采用用兜底吊装装，不设吊吊环，吊点点距预制梁梁端距离控控制在40～60厘米之间间。预制时时应在梁底底预留穿索索兜底所需需底活动段段底模，同同时在翼缘缘板上的对对应位置预预留穿索孔孔洞。吊具具根据施工工单位的条条件自行设设计。运梁梁及安装就就位过程中中应采取有有效措施防防止梁体横横向倾斜不不大于3度，纵向向倾斜度不不大于5度。预制梁简支段在在张拉完成成后应及时时封锚。连连续段不封封锚，钢束束张拉完毕毕后，应采采取可靠保保护措施，严严禁撞击锚锚头和钢束束。考虑预制梁体自自重、施加加预应力、二二期恒载、混混凝土的徐徐变、收缩缩及活载作作用，建议议预制梁体体设置向下下预拱度值值：40m跨组合小小箱梁预拱拱度表（向向下）梁类型边跨边梁边跨中梁中跨边梁中跨中梁预拱值4.5cm5cm3.7cm4.1cm注：30m边跨跨中梁和边边梁均设11.5cmm（向下）预预拱度。不同存放期间反反拱参考值值：组合小箱梁反拱拱值（向上）（mm）存放天数1103060边梁40m边跨36.547.955.461.740m中跨31.341.147.552.930m边跨16.721.925.428.3中梁40m边跨38.750.759.766.740m中跨33.143.451.157.130m边跨17.422.826.930.0组合小箱梁大量量预制前应应先制作试试验梁，观观测梁的预预拱度，与与计算值进进行较核，当两者有有较大偏差差时，应进进行分析研研究，找出出原因，以以便调整施施工。应按照施工流程程给出的顺顺序进行现现浇连续段段混凝土浇浇注，可采采用微膨胀胀混凝土。桥桥面混凝土土整平层与与预制梁两两者的龄期期差不得大大于两个月。在在桥面沥青青混凝土铺铺装施工前前汽车、重重型施工机机具不得在在梁上行走走。预应力施工预应力管道预应力管道必须须实测其管道道摩擦系数数，偏差系数数，并和设设计文件对对比，对设设计进行矫矫正。主桥及跨大堤引引桥纵向预应力力管道采用用塑料波纹管管，40米跨组合合箱梁纵向向预应力采采用金属波波纹管。管管道与管道道间的连接接及管道与与喇叭管的的连接应确确保其密封封性。所有管道沿长度度方向设置置“井”字形定位位钢筋，并并点焊在主主筋上，不不容许用铁铁丝定位，确确保管道在在浇筑混凝凝土时不上上浮、不变变位。管道道位置的容容许偏差平平面不得大大于±1厘米，竖向向不得大于于0.5厘米米。定位筋在在直线段上上的间距为为100ccm，在曲曲线段上为为25cmm，在曲线线起终点处处也必须设设置定位筋筋。另外，在在曲线段还还必须要设设置防崩钢钢筋。管道轴线必须与与垫板垂直直。波纹管应截取22至3米长的试件件进行漏水水检查。浇筑混凝土前应应派专人对对管道进行行仔细检查查，尤其应应注意检查查管道是否否被电焊烧烧伤，出现现小孔。在施工缝处预应应力管道连连接时，不不允许将被被接管外露露，只允许许接管外露露。排气管应设置在在相应区段段管道曲线线的最高点点。预应力钢绞线钢绞线应采用同同一厂家产产品，并按按有关规定定对每批钢钢绞线抽检检强度、弹弹性模量、截截面积、延延伸量和硬硬度，对不不合格产品品严禁使用用，同时应应就实测的的弹性模量量和截面积积对计算引引伸量作修修正。引伸量的修正公公式为：式中：E'、AA'为实测钢钢绞线弹性性模量及面面积EE、A为计算采采用的钢绞绞线弹性模模量及面积积EE=1.995×1005MPaAA=1.39cm2ΔΔ为计算得得到的引伸伸量值ΔΔ'为修正后后的引伸量量值钢绞线运抵工地地后应放置置在室内并并防止锈蚀蚀。钢绞线的下料不不得使用电电或氧弧切切割，只允允许采用圆圆盘锯切割割，且应使使钢绞线的的切割面为为一平面，以以便在张拉拉时检查断断丝。锚具和垫板锚具要成套订货货，不得用用承包商自自制的任何何构件取代代成套锚具具的一部分分，锚具的的所有构件件必须经过过严格的质质量检验；；应抽样检检查夹片硬硬度；应逐逐个检查垫垫板喇叭管管内有无毛毛刺，对有有毛刺者应应予退货，不不准使用；；所有锚具具均应采用用整体式锚锚头，不允允许采用分分离式锚头头。预应力质量的控控制混凝土强度大于于或等于设设计强度的的90%，且龄期期不小于7天时才允许许进行张拉拉。预应力的张拉班班组必须固固定，且应应在有经验验的预应力力张拉工长长的指导下下进行，不不允许临时时工承担此此项工作。预应力钢束应严严格按照图图纸要求的的顺序及方方式进行张张拉。施加加预应力应应对称张拉拉，每次张拉拉应有完整整的原始张张拉记录，且且应在监理理在场的情情况下进行行。圆锚预预应力必须须采用整束束张拉。预应力采用引伸伸量与张拉拉力双控，引引伸量误差差应在-5%～+5%范围，每每一截面的的断丝率不不得大于该该截面总钢钢丝数的11%，且不不允许整根根钢绞线拉拉断。断丝丝是指锚具具与锚具间间或锚具与与自锚端部部之间，钢钢丝在张拉拉时或锚固固时破断。图图中所给引引伸量未计计钢束工作作长度部分分引伸量，施施工时应特特别注意。在引伸量达不到到设计要求求时，应查查明原因，如如管道摩阻阻系数远大大于设计采采用的摩阻阻系数时，允允许灌中性性肥皂水以以减少其摩摩阻损失，但但在压浆前前应用高压压水将中性性肥皂水冲冲洗干净，也也可将张拉拉吨位提高高3%，两种种措施可同同时采用。应根据每批钢绞绞线的实际际直径随时时调整千斤斤顶限位板板的限位尺尺寸，最标标准的限位位板尺寸应应使钢绞线线只有夹片片的牙痕而而无刮伤，如如钢绞线出出现严重刮刮伤则限位位板限位尺尺寸过小，如如出现滑丝丝或无明显显夹片牙痕痕则有可能能是限位板板限位尺寸寸过大。千斤顶在下列情情况下应重重新标定：：a．已使用三个月月；b．严重漏油；c．主要部件损伤伤；d．延伸量出现系系统性的偏偏大或偏小小；e．张拉次数超过过施工规范范规定的次次数；千斤顶和油泵必必须配套标标定和配套套使用；张拉前应检查千千斤顶内摩摩阻是否符符合有关规规定要求，否否则应停止止使用。严禁钢铰线作电电焊机导线线用，且钢钢铰线的放放置应远离离电焊地区区。预应力钢束引伸伸量的量测测方法：a．量测引伸量的的要求开始张拉前应将将所有钢绞绞线尾端切切割成一个个平面或采采用与钢绞绞线颜色反反差较大的的颜料标出出一个平面面，在任何何步骤下量量测引伸量量均应量测测该平面距距锚垫板之之间的距离离，而不可可量测千斤斤顶油缸的的变位量，以以免使滑丝丝现象被忽忽略。b．预应力张拉的的操作c．检查千斤顶有有无滑丝查看δ3-δ2是否大于8毫米米，如大于于8毫米，则表表明出现滑滑丝，应查查明原因并并采取措施施解决后方方可继续张张拉。再检检查钢绞线线尾端标记记是否仍为为一个平面面，如平面面出现了变变化，说明明有个别钢钢绞线出现现了滑丝现现象，必须须采取措施施进行及时时处理。d．计算实测引伸伸量的方法法实测引伸量e．进行实测引伸伸量与计算算引伸量的的比较应使，方可满足足设计要求求，否则应应查明原因因，并予以以解决。式中：Δ'为修修正后的计计算引伸量量值普通钢筋施工钢筋采购应尽可可能选择同同一厂家，每每次进料都都应按有关关规范进行行质量验收收，对不合格格产品严禁禁使用。钢钢筋应堆放放在干燥处处，施工中中应注意防防锈。受力主钢筋接头头应错开布布置，尤其其是墩身及及桩基钢筋筋，在任一一接长（搭搭接、焊接接、挤压接接头）区段段内，有接接头的受力力钢筋截面面积占总面面积的百分分率，采用用搭接时不不大于25%，采用焊焊接、机械械接头时不不大于50%。主钢筋净保护距距离按Ⅱ类环境考考虑。当钢钢筋位置与与预应力钢钢束冲突时时，可适当当移动钢筋筋，施工人人员不得擅擅自截断钢钢筋；在必必须截断时时，可经监监理和设计计人员认可可后，以保保证等强度度为原则，先先截断，后后焊接或补补强。混凝土施工水泥应采用同一一厂家产品品，砂石料料应尽可能能采用相同同料场的产产品，对于于同一类型型的结构严严禁使用不不同厂家的水水泥，不同同料场的砂砂石。在施施工前应进进行混凝土土配合比试试验，对不不同标号的的混凝土应应通过试验验确定不同同的配合比比配方。同同一结构，尤尤其是上部部梁体和桥桥墩，严禁禁使用不同同配合比的的混凝土。当当水泥品种种、质量或砂砂石料场发发生变化时时应重新进进行配合比比试验，确确定新的配配合比配方方。混凝土拌和物中中由各种原原材料引入入的氯离子子总质量应应不超过胶胶凝材料总总量的0.1%%(钢筋混凝凝土结构)和0.066%（预应力力混凝土结结构）。混凝土的试配强强度，应根根据设计规规定的混凝凝土强度等等级、施工工条件的差差异和变化化以及材料料质量可能能的波动，可可参考《公公路桥涵施施工技术规规范》（JTJ0041-22000）附录F-4计算确定定。混凝土浇注入模模的坍落度度，应符合合下表的要要求。混凝土浇筑入模模时的坍落落度混凝土类型坍落度（mm）泵送混凝土120～160水下灌注混凝土土150～180在混凝土的试配配阶段，应应进行混凝凝土抗裂性性能的对比比试验，并并从中优选选抗裂性能能良好的混混凝土原材材料和配比比。在混凝土的试配配阶段，预预应力混凝凝土还应按按设计要求求进行混凝凝土弹性模模量、不同同龄期自由由收缩和徐徐变试验。混混凝土弹性性模量应符符合《公路路钢筋混凝凝土及预应应力混凝土土桥涵设计计规范》（JTGDD62-22004）的规定定；不同龄龄期自由收收缩和徐变变测定值及及其同环境境同强度等等级普通混混凝土的对对比数据应应得到设计计方认可。配合比工作结束束后，承包包人应提出出每种配合合比的详细细资料，包包括强度、各各集料的级级配、混合合级配、配配合比参数数、水灰（胶胶）比、集集料—水泥比及及坍落度、施施工工艺要要求、水泥泥品种、砂砂石料场等等，报请有有关方面批批准。承包包人在随后后施工过程程中应严格格保持